鍋爐課設(shè)高偉

1、河北工程大學(xué)鍋爐課程設(shè)計(jì)報(bào)告題 目: 400t/h 再熱煤粉鍋爐 院 系：水電學(xué)院熱能與動(dòng)力工程系 班 級(jí): 2011級(jí) 1班 學(xué) 號(hào)： 110280118 學(xué)生姓名： 高偉 同組人員： 指導(dǎo)教師： ：400t/h再熱煤粉鍋爐 年 月 日- 年 月 日目 錄一、課程設(shè)計(jì)的目的與要求.1.1 目的.21.2 要求.22、 設(shè)計(jì)正文2.1 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū).32.2 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判定.32.3 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算.52.4 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算.92.5 爐膛熱力計(jì)算(帶前屏過(guò)熱器).102.6 后屏過(guò)熱器熱力計(jì)算.132.7 對(duì)流過(guò)熱器熱力計(jì)算.152.8 高溫再熱器熱力計(jì)算

2、.182.9 第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計(jì)算.202.10 低溫再熱器熱力計(jì)算.262.11 旁路省煤器熱力計(jì)算.292.12 減溫水量校核.312.13 主省煤器熱力計(jì)算.322.14 空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算.342.15 熱力計(jì)算數(shù)據(jù)的修正和計(jì)算結(jié)果匯總.36三、參考文獻(xiàn).38一、課程設(shè)計(jì)的目的與要求1.1目的鍋爐課程設(shè)計(jì)是鍋爐原理課程的重要教學(xué)環(huán)節(jié)。通過(guò)課程設(shè)計(jì)可以達(dá)到如下目的：1) 使學(xué)生對(duì)鍋爐原理課程的知識(shí)得以鞏固、充實(shí)和提高；2) 掌握鍋爐機(jī)組的熱力計(jì)算方法，并學(xué)會(huì)使用熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)和具有綜合考慮機(jī)組設(shè)計(jì)與布置的初步能力；3) 培養(yǎng)學(xué)生查閱資料、合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，

3、提高學(xué)生運(yùn)算、制圖等基本技能；4) 培養(yǎng)學(xué)生對(duì)工程技術(shù)問(wèn)題的嚴(yán)肅認(rèn)真和負(fù)責(zé)的態(tài)度。1.2要求1) 熟悉所設(shè)計(jì)鍋爐的結(jié)構(gòu)和特點(diǎn)，包括主要工況參數(shù)、煙氣流程、蒸汽流程等；2) 掌握鍋爐熱力計(jì)算方法，如煙氣焓的計(jì)算、爐膛熱力計(jì)算、對(duì)流受熱面熱力計(jì)算等；3) 各個(gè)計(jì)算環(huán)節(jié)要達(dá)到相應(yīng)誤差要求，如排煙溫度校核、對(duì)流受熱面?zhèn)鳠崃啃：说龋?) 計(jì)算過(guò)程合理、結(jié)果可信；5） 提交的報(bào)告格式規(guī)范，有條理。二、設(shè)計(jì)正文2.1 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)2.1.1設(shè)計(jì)題目400t/h 再熱煤粉鍋爐2.1.2給定工況負(fù)荷（%）煤種名稱周?chē)鷾囟龋ǎ?00淮北洗中煤202.1.3計(jì)算負(fù)荷下的工況參數(shù)1) 過(guò)熱蒸汽流量 D1= 420 t/

4、h；2) 再熱蒸汽流量 D2= 350 t/h；3) 過(guò)熱蒸汽出口壓力和溫度 = 13.7 MPa(表壓)， t1 = 540 ；4) 再熱蒸汽壓力和溫度 進(jìn)口：=2.5MPa(表壓)，= 330 ；出口：= 2.3 MPa(表壓)，= 540 ；5) 給水溫度 = 235 ；6) 給水壓力 = 15.6 MPa(表壓)；7) 汽包工作壓力 = 15.2 MPa(表壓)；2.1.4燃料特性1）收到基成分（%）：Car = 62.45 % 、Har= 3.09 %、Oar= 3.20 %、Nar= 0.65 %、Sar= 0.35 %、Aar= 22.3 %、 Mar= 7.96 %2）干燥無(wú)灰

5、基揮發(fā)分Vdaf= 14.42 %；3）低位發(fā)熱量：= 23600 kJ/kg；4）灰熔點(diǎn)：DT、FT、ST> 1500 ；2.1.5 制粉系統(tǒng)中間貯倉(cāng)式，閉式熱風(fēng)送粉，筒式鋼球磨煤機(jī)（提示數(shù)據(jù):排煙溫度假定值py=135;熱空氣溫度假定值trk=320）2.2 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別2.2.1 煤的元素各成分之和為100%的校核+= 62.45+3.09+3.20+0.65+0.35+22.3+7.96 =100%2.2.2元素分析數(shù)據(jù)校核(一)可燃基元素成分的計(jì)算可燃基元素成分與應(yīng)用基元素成分之間的換算因子為Kr=則可燃基元素成分應(yīng)為(%) 89.55 4.43 4.59 0

6、.93 0.50(二)干燥基灰分的計(jì)算 24.23%(三)可燃基低位發(fā)熱量(試驗(yàn)值)的計(jì)算 34125.32kJ/kg(四)可燃基低位發(fā)熱量（門(mén)德雷也夫公式計(jì)算值）的計(jì)算 34474.54 kJ/kg 349.22 kJ/kg因?yàn)?349.22kj/kg<800kj/kg 所以元素成分是正確的2.2.3煤種判別(一)煤種判別由燃料特性得知Vr=14.22 % 但是= 23600 KJ/Kg 所以屬于: 貧煤(二)折算成分的計(jì)算 22.3*4182/23600=3.95% 7.96 *4182/23600=1.41 % 0.35*4182/23600=0.06%因此Aar,zs= 3.95

7、 % ，屬于 低灰分燃料2.3 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算2.3.1理論空氣量及理論煙氣容積1) 理論空氣量： V0= 6.27076.27Nm3/kg2) 理論氮?dú)饬浚?= 4.959 Nm3/kg3) 三原子氣體RO2的容積：= 1.1677 Nm3/kg4) 理論水蒸氣容積： = 0.5426 Nm3/kg5) 理論煙氣容積： = 6.6693 Nm3/kg2.3.2空氣平衡表及煙氣特性表根據(jù)該鍋爐的燃料屬劣質(zhì)煙煤，可按表2-7選取爐膛7出口過(guò)量空氣系數(shù)l= 1.2 又按表2-9選取各受熱面煙道的漏風(fēng)系數(shù)，然后列出空氣平衡表，如表3-1。表3-1 空氣平衡表受熱面名稱過(guò)量空氣系數(shù)爐膛、后屏

8、過(guò)熱器（）對(duì)流過(guò)熱器（）高溫再熱器（）低溫再熱器，旁路省煤器（）主省煤器（）空氣預(yù)熱器（）進(jìn)口82頁(yè)1.201.231.261.291.31漏風(fēng)al=0.05ahp=00.030.030.030.020.2出口1.201.231.261.291.311.51根據(jù)上述計(jì)算出的數(shù)據(jù)，又按表2-10選取份爐渣份額后計(jì)算得飛灰份額fh= 0.9 ，計(jì)算表3-2列出的各項(xiàng)，此表為煙氣特性表。- 5 -表 3-2 煙 氣 特 性 表項(xiàng) 目 名 稱符 號(hào)單 位l,hpdlgrgzrdzr,psmsmky煙道進(jìn)口過(guò)熱量空氣系數(shù)1.21.21.231.261.291.31煙道出口過(guò)熱量空氣系數(shù)1.21.231.

9、261.291.311.51煙道平均過(guò)熱量空氣系數(shù)1.21.2151.2451.2751.31.41過(guò)?？諝饬浚╝-1）V0DVNm3/kg1.2541.34811.53621.72431.8812.5707水蒸氣容積(理論水量0.5426+0.0161*DV)Nm3/kg0.74450.75960.78990.82020.84540.9565煙氣總?cè)莘e6.6693+DV+0.0161DV=6.6693+1.061DVNm3/kg7.99988.00968.22928.49888.66509.3968RO2氣體占煙氣容積總份額1.1678/0.14600.14580.14190.13740.1

10、3480.1243水蒸汽占煙氣容積總份額/0.09310.09480.0960.09650.09760.1018三原子氣體和水蒸汽占煙氣容積總份額0.23910.24060.23790.23390.23240.2261煙氣質(zhì)量my=0.9777+1.306*6.27*a 78頁(yè)kg/kg10.80410.926911.172511.418211.622912.5237飛灰無(wú)因次濃度Aar*0.9/100/my=0.2007/mykg/kg0.01860.01840.0180.01760.01730.0162.3.3煙氣焓溫表計(jì)算表3-3列出的各項(xiàng)，此表為煙氣焓溫表。表3-3 煙 氣 焓 溫 度

11、 表順序煙氣(或空氣)溫度(oc)理論煙氣的焓(kJ/kg)理論空氣的焓(kJ/kg)飛灰的焓Hfh(kJ/kg)煙氣的焓Hy(kJ/kg)爐膛，后屏過(guò)熱器=對(duì)流過(guò)熱器=高溫再熱器=低溫再熱器，旁路省煤器=主省煤器=空預(yù)器熱段=空預(yù)器冷段=DHyDHyDHyDHyDHyDHyDHy1100922.80827.641262.141344.91293.211377.2322001871.551667.822371.92555.352722.131233.721328.211414.1233002847.572526.813542.443605.613883.564136.251244.191265

12、.9844003852.103398.344684.684786.634887.151250.211276.921299.1855004884.174288.685806.245934.96063.566170.781256.021283.491310.951333.8466005943.385204.16984.27062.267218.397374.517504.611271.361285.281313.121340.9677007029.156132.068255.568347.548531.58715.471298.21312.401340.8188008138.007078.8395

13、53.769659.549872.311318.421332.8199009264.558038.1410872.1810992.81336.4610100010409.158997.4512208.641362.1211110011570.6310000.6513570.761372.8212120012745.3210991.3114943.5813130013935.4412000.7814140015132.0913016.5215150016339.6814038.5316160017556.6815006.81117170018783.7816095.0918180020013.0

14、017129.6419190021249.6018176.7324884.951449.8520200022490.0419223.8226334.81462.2821210023741.6420277.1827797.0822220024989.5521330.54注：因?yàn)?3.5607 < 6 ，所以計(jì)算煙氣焓Hy是不考慮飛灰的焓Hfh。 2.4 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算，如表3-4所示。表3-4 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1燃料帶入熱量kJ/kg236002排煙溫度假定1353排煙焓kJ/kg查焓溫表：表31826.

15、934冷空氣溫度給定205理論冷空氣焓kJ/kg查焓溫表：表3168.046機(jī)械不完全燃燒熱損失取用27化學(xué)不完全燃燒熱損失取用08排煙熱損失6.539散熱損失查圖2-150.410灰渣物理熱損失忽略011保熱系數(shù)1-q599.612鍋爐總熱損失8.9313鍋爐熱效率91.0714過(guò)熱蒸汽焓kJ/kg查蒸汽特性表，p= 13.7 MPa, t= 540 343415給水焓kJ/kg查水特性表， p= 15.6 MPa, t= 235 1016.416過(guò)熱蒸汽流量kg/h已知420*100017再熱蒸汽出口焓kJ/kg查蒸汽特性表，p= 2.3 MPa, t= 540 3551.418再熱 蒸汽

16、進(jìn)口焓kJ/kg查水特性表， p= 2.5 MPa, t= 330 3078.319再熱蒸汽流量kg/h已知350*100020再熱蒸汽焓增量kJ/kg473.121鍋爐有效利用熱kJ/h1.1809*10922實(shí)際燃料消耗量Bkg/h52948.2823計(jì)算燃料消耗量Bjkg/h51889.312.5 爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過(guò)熱器）爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過(guò)熱器） 結(jié)果列于表3-9中表3-9 爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過(guò)熱器）序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1熱空氣溫度trk給定3202理論熱空氣焓Hrk0kJ/kg查焓溫表：表32701.123爐膛漏風(fēng)系數(shù)l由空氣平衡表知0.054制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系

17、數(shù)zf選用0.065冷空氣溫度tlk給定206理論冷空氣焓Hlk0kJ/kg查焓溫表168.047空預(yù)器出口過(guò)量空氣系數(shù)ky"l"-(l+zf)1.098空氣帶入爐內(nèi)熱量QkkJ/kgky"Hrko+(l+zf)Hlk02962.7191kg燃料帶入爐內(nèi)的熱 量QlkJ/kgQr*(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qk26562.7110理論燃燒溫度a根據(jù)Ql查焓溫表：表32015.5911爐膛出口煙溫l"假定112012爐膛出口煙焓Hl"kJ/kg查焓溫表：表311805.5713煙氣的平均熱容量VcpjkJ/(kg)(Ql-H

18、l")/(a-l")16.4814水蒸汽容積份額rH2O查煙氣特性表0.093115三原子氣體容積份額rn查煙氣特性表0.146016三原子氣體分壓力pnMPaprn(p為爐膛壓力,等于 0.098 MPa)0.014317pn與S的乘積pnSm.MPapnS(s=6.646)0.095118三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.MPa)4.993919灰粒子輻射減弱系數(shù)Kh1/(m.MPa)13微米93.7520焦碳粒子輻射減弱系數(shù)Kj1/(m.MPa)取用1021無(wú)因次量x1按參考文獻(xiàn)1選取0.522無(wú)因次量x2按參考文獻(xiàn)1選取0.123半發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)K1/(m.

19、MPa)2.9724乘積KpSKpS1.9425爐膛火焰有效黑度ahy0.8626乘積pnSzym.MPa（Szy=6.47）0.09227自由容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.MPa)（s為szy）4.8528乘積KpSzy(Kyrn+Khh+Kjx1x2).pSzy1.9129自由容積的火焰有效黑度azy1-e-KpSzy0.8530乘積pnSpqm.MPapnSpq（spq=1.45）0.02131屏間容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.MPa)11.2932乘積KpSpq(Kyrn+Khh+Kjx1x2).pSpq0.5533屏間容積的火焰有效黑度apr1-e-KpSpq

20、0.4234屏寬A與Szy比值A(chǔ)/SzyA/Szy(A= 2.424 m,見(jiàn)圖3-6)0.3735屏寬A與屏節(jié)距之比A/s11.79136屏的修正系數(shù)cp查附錄三圖V（b）0.9537屏區(qū)的修正系數(shù)cpq查附錄三圖V（b）0.8638系數(shù)a查附錄三圖V（a）0.9039屏的輻射系數(shù)p查附錄三圖V（c）0.1640屏區(qū)的輻射系數(shù)查附錄三圖V（d）0.0841屏的黑度0.5542屏區(qū)的黑度0.4843屏的暴光不均勻系數(shù)0.6544屏區(qū)水冷壁的暴光不均勻系數(shù)0.5645計(jì)及暴光不均勻的屏的面積'm2(290.9,0.997,)188.546計(jì)及暴光不均勻的屏區(qū)面積m2(71.75)40.06

21、47爐墻總面積m2(1113)134248前后側(cè)墻水冷壁的沾污系數(shù)查附錄二表0.4549屏的沾污系數(shù)p查附錄二表0.3550爐頂包覆管沾污系數(shù)ld查附錄二表0.4551爐膛出品屏的沾污系數(shù)(查附錄三圖VI得= 0.98 )0.44152前后側(cè)墻水冷 壁的熱有效系數(shù)0.4553爐頂包覆管的熱有效系數(shù)ld(0.970.4454屏的熱有效系數(shù)p0.3555爐膛出品處的屏的熱有效系數(shù)ch0.44156平均熱有效系數(shù)pj0.4557爐膛黑度(0.86)0.93258與爐內(nèi)最高溫度位置有關(guān)的系數(shù)MB-Cxl, B,C 查附錄二表V ,B=0.56 ,C=0.5 0.4459爐膛出品煙溫1146.41爐膛出

22、口煙焓Hl"kJ/kg查焓溫表11203.661爐膛吸熱量kJ/kg936662爐膛容積熱強(qiáng)度W/m3/(3.6Vl)162.2*10363爐膛截面熱強(qiáng)度W/m24.27*10664爐內(nèi)平均輻射熱強(qiáng)度W/m2131.1*10365爐頂輻射吸熱分布系數(shù)ld查附錄三圖0.6566爐頂輻射熱強(qiáng)度W/m285.2267爐頂輻射受熱面積m234.1268爐頂吸熱量W2908*103kJ/kg3.615069前屏輻射吸熱分布系數(shù)查附錄三圖0.8470前屏輻射熱強(qiáng)度W/m2110*10371前屏吸熱量W (Ahp=Ach)24882000kJ/kg1281.572后屏輻射吸熱分布系數(shù)hp查附錄三圖

23、0.8273后屏輻射熱強(qiáng)度10500074后屏吸熱量W (Ahp=Ach)11991000kJ/kg61775附加過(guò)熱器總吸熱量kJ/kg先假定后核算753.776一級(jí)減溫水量Djw1kg/h先假定后核算600077二級(jí)減溫水量Djw2kg/h先假定后核算500078附加過(guò)熱器焓增量kJ/kg128.879飽和蒸汽焓kJ/kg查蒸汽特性表2597.380包覆出口蒸汽焓kJ/kg272681包覆出口蒸汽溫度查蒸汽特性表35282前屏焓增量kJ/kg21983前屏出口蒸汽焓kJ/kg295384前屏出口 蒸汽溫度查蒸汽特性表，p= MPa39085爐膛出口煙溫校核|(假定值)-（計(jì)算值）|0.5&

24、lt;1002.6 后屏過(guò)熱器熱力計(jì)算后屏過(guò)熱器熱力計(jì)算的結(jié)果列于表3-11中表3-11 后屏過(guò)熱器熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1煙氣進(jìn)屏溫度=2煙氣進(jìn)屏焓kJ/kg=3煙氣出屏溫度假定4煙氣出屏焓kJ/kg查焓溫表3-35煙氣平均溫度0.5（+）6屏區(qū)附加受熱面對(duì)流吸熱 量kJ/kg先估后校= 58 ，= 1127屏的對(duì)流吸熱 量kJ/kg（-）-8屏入口吸收的爐膛輻射熱量kJ/kg=9三原子氣體輻射 減弱系數(shù)1/(m.MPa)10乘積1/(m.MPa)11灰粒的輻射減弱系數(shù)1/(m.MPa)12飛灰濃度kg/kg查煙氣特性表13乘積1/(m.MPa)14煙氣注的輻射減弱系

25、數(shù)K2/(m.MPa)+15乘積16屏區(qū)的煙氣黑度17屏進(jìn)口對(duì)出口的角系數(shù)=18修正系數(shù)按煤種選取，據(jù)參考文獻(xiàn)19屏出口面積m2等于對(duì)流過(guò)熱器進(jìn)口面積20爐膛及屏間輻射熱量kJ/kg=21屏區(qū)吸收爐膛輻射 熱量kJ/kg-22屏區(qū)爐頂附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量kJ/kg23屏區(qū)水冷壁附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量kJ/kg24屏所吸收的爐膛輻射熱kJ/kg-25屏所吸收的總熱量kJ/kg+26蒸汽進(jìn)屏焓kJ/kg27蒸汽進(jìn)屏溫度查蒸汽特性表，p= 14.4 MPa28蒸汽出屏焓kJ/kg+29蒸汽出屏溫度查蒸汽特性表，p= 14 MPa30屏內(nèi)蒸汽平均溫度0.5(+)31屏內(nèi)蒸汽平均比容m3/

26、kg查蒸汽特性表，p=14.2 MPa, t= 32屏內(nèi)蒸汽平均流速wm/s(D-D)/(3600)33管壁對(duì)蒸汽的放熱 系數(shù)W/(m2.)查附錄三圖IX34屏間煙氣平均流速wym/s35煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)W/(m2.)查附錄三圖XI36灰污系數(shù)m2./W查附錄二表VII37管壁灰污層溫度+38輻射放熱系數(shù)W/(m2.)查附錄三圖XV得39利用系數(shù)查附錄三圖X IV40煙氣對(duì)管壁的放熱系數(shù)W/(m2.)41對(duì)流傳熱系數(shù)W/(m2.)42較大溫差-43較小溫差-44平均溫差45屏對(duì)流傳熱量kJ/kg46誤差47屏區(qū)兩側(cè)水冷壁水溫查蒸汽表，p= MPa下的飽和溫度48平均傳熱溫差-49屏區(qū)兩側(cè)水冷

27、壁對(duì)流吸熱量kJ/kg50誤差51屏區(qū)爐頂進(jìn)口汽焓kJ/kg52屏區(qū)爐頂進(jìn)口汽溫查蒸汽特性表，p= MPa53屏區(qū)爐頂蒸汽焓增量kJ/kg54屏區(qū)爐頂出口汽焓kJ/kg55屏區(qū)爐頂出口汽溫查蒸汽特性表，p= MPa56平均傳熱溫差57屏區(qū)爐頂對(duì)流吸熱量kJ/kg58誤差2.7 對(duì)流過(guò)熱器熱力計(jì)算對(duì)流過(guò)熱器的熱力計(jì)算結(jié)果列于表3-14中。表3-14 對(duì)流過(guò)熱器熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1煙氣進(jìn)氣溫度=2煙氣進(jìn)口焓kJ/=3蒸汽進(jìn)口焓kJ/4蒸汽出口溫度查蒸汽特性表，p=14.01MPa5蒸汽出口溫度已知6蒸汽出口焓kJ/查蒸汽特性表，p=13.8MPa7過(guò)熱器吸熱量kJ/8爐

28、頂附加收熱面吸熱量kJ/假定9水冷壁附加受熱面吸熱量kJ/假定10爐膛及后屏，對(duì)過(guò)熱器輻射熱量kJ/由后屏熱力計(jì)算得11爐頂吸收輻射熱量kJ/12水冷壁吸收輻射熱量kJ/13過(guò)熱器吸收輻射熱量kJ/-14過(guò)熱器對(duì)流吸熱量kJ/- 15煙氣出口焓kJ/16煙氣出口溫度查焓溫表17煙氣平均溫度（+）18蒸汽平均溫度（+）19煙氣流速20煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)·查附錄三圖XI21蒸汽平均比容/查蒸汽特性表，p=14.01MPa22蒸汽平均流速23灰污系數(shù)查附錄三圖XIII24蒸汽側(cè)放熱系數(shù)·查附錄三圖IX25管壁灰污層溫度26乘積Sm·MPa27三原子氣體的輻射減弱系數(shù)(m

29、·MPa)28乘積(m·MPa)29灰粒的輻射減弱系數(shù)(m·MPa）30乘積(m·MPa)31氣流輻射減弱系數(shù)K(m·MPa)+32乘積K33煙氣黑度34煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)·查附錄三圖XV得35利用系數(shù)查附錄三圖X IV36煙氣側(cè)放熱系數(shù)·(+)37熱有效系數(shù)查附錄二表VIII38傳熱系數(shù)·39較小溫差40較大溫差41平均溫差42對(duì)流傳熱量kJ/43誤差%(-)/*10044兩側(cè)水冷壁工質(zhì)溫度查蒸汽特性表，p=15.3MPa下的飽和溫度45平均傳熱溫差-46兩側(cè)水冷壁對(duì)流吸熱量kJ/47誤差%(-)/*10048爐

30、頂過(guò)熱器進(jìn)口汽焓kJ/=49爐頂過(guò)熱器進(jìn)口氣溫=51爐頂過(guò)熱器出口汽焓kJ/+52爐頂過(guò)熱器出口氣溫查蒸汽特性表，p=15.3MPa53平均溫差54爐頂過(guò)熱器對(duì)流吸熱量kJ/55誤差%2.8 高溫再熱器熱力計(jì)算高溫再熱器的熱力計(jì)算結(jié)果列于表3-17中。表3-17 高溫再熱器熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1后管引出管對(duì)流吸熱量kJ/估計(jì)2對(duì)流過(guò)熱器出口煙焓kJ/由對(duì)流過(guò)熱器熱力計(jì)算得3煙氣進(jìn)口焓kJ/4煙氣進(jìn)口溫度查焓溫表35煙氣出口溫度假定6煙氣出口焓kJ/查焓溫表37省煤器附加對(duì)流吸熱量kJ/假定8爐頂及包覆過(guò)熱器附加對(duì)流吸熱量kJ/假定9高溫再熱器對(duì)流吸熱量kJ/（+）10

31、蒸汽焓增量kJ/11出口氣溫已知12出口氣焓kJ/查蒸汽特性表, p=2.45MPa13進(jìn)口氣焓kJ/14進(jìn)口氣溫查蒸汽特性表, p=2.64MPa15蒸汽平均溫度（+）16蒸汽平均比容查蒸汽特性表，p=2.54MPa17蒸汽流速w18整齊側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)·查附錄三圖IX19灰污系數(shù)查附錄三圖XIII20灰污管壁溫度21煙氣平均溫度（+）22煙氣流速23蒸汽側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)·查附錄三圖XI24乘積m·MPa25三原子氣體的輻射減弱系數(shù)(m·MPa)26乘積(m·MPa)27灰粒子輻射減弱系數(shù)(m·MPa）28乘積(m·MPa）2

32、9氣體輻射減弱系數(shù)K(m·MPa)+30乘積K31煙氣黑度32煙氣側(cè)輻射放熱系·查附錄三圖XV得33利用系數(shù)查附錄三圖X IV34煙氣側(cè)放熱系數(shù)·(+)35熱有效系數(shù)查附錄二表VIII36傳熱系數(shù)·37較大溫差38較小溫差39平均溫差40對(duì)流傳熱量kJ/41誤差%(-)/*10042省煤器平均工質(zhì)溫度（）43省煤氣附加對(duì)流吸熱量kJ/44誤差%(-)/*10045爐頂及包覆過(guò)熱器工質(zhì)平均溫度（）46爐頂及包覆過(guò)熱器附加對(duì)流吸熱量kJ/47誤差%(-)/*1002.9 第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計(jì)算表3-19 第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器

33、引出管熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值（一）第一轉(zhuǎn)向室1進(jìn)口煙溫由高溫再熱器熱力計(jì)算知2進(jìn)口煙焓kJ/由高溫再熱器熱力計(jì)算知3包覆過(guò)熱器附加吸熱量kJ/假定4省煤器吸熱量kJ/假定5出口煙焓kJ/6出口煙溫查焓溫表3-37省煤器內(nèi)工質(zhì)平均溫度（）8省煤器灰污管壁溫度=290 60= 350 ；9包覆過(guò)熱器灰污系數(shù)查附錄三圖XIII10包覆過(guò)熱器內(nèi)工質(zhì)平均溫度（）11包覆過(guò)熱器灰污管壁溫度12平均煙溫（+）13乘積m·MPa14三原子氣體的輻射減弱系數(shù)(m·MPa)15乘積(m·MPa)16灰粒子輻射減弱系數(shù)(m·MPa）17乘積(m

34、3;MPa）18氣體輻射減弱系數(shù)K(m·MPa)+19乘積K20煙氣黑度21省煤器輻射放熱系數(shù)·查附錄三圖XV得22包覆過(guò)熱器輻射放熱系數(shù)·查附錄三圖XV得23省煤器吸熱量kJ/24誤差%(-)/*10025包覆過(guò)熱器吸熱量kJ/26誤差%(-)/*100（二）第二轉(zhuǎn)向室1進(jìn)口煙溫由第一轉(zhuǎn)向室熱力計(jì)算知2進(jìn)口煙焓kJ/由第一轉(zhuǎn)向室熱力計(jì)算知3隔墻省煤器吸熱量kJ/假定4包覆過(guò)熱器吸熱量kJ/假定5出口煙焓kJ/6出口煙溫查焓溫表37平均煙溫8灰污系數(shù)查附錄圖VIII（推薦值：0.0043）9隔墻省煤器平均工質(zhì)溫度10包覆過(guò)熱器內(nèi)工質(zhì)平均溫度11煙氣旁通份額選取12

35、隔墻省煤器灰污管壁溫度為經(jīng)驗(yàn)值13包覆過(guò)熱器灰污管壁溫度14乘積m·MPaprnS15三原子氣體的輻射減弱系數(shù)(m·MPa)16乘積(m·MPa)17灰粒子輻射減弱系數(shù)(m·MPa）18乘積(m·MPa）19氣體輻射減弱系數(shù)K(m·MPa)+20乘積K21煙氣黑度22隔墻省煤器輻射放熱系數(shù)·查附錄三圖XV得23包覆過(guò)熱器輻射放熱系數(shù)·查附錄三圖XV得24隔墻省煤器吸熱量kJ/25誤差%(-)/*10026包覆過(guò)熱器吸熱量kJ/27誤差%(-)/*10028隔墻省煤器實(shí)際吸熱量kJ/29包覆過(guò)熱器實(shí)際吸熱量kJ/（三）低溫再熱器引出管1進(jìn)口煙溫由第二轉(zhuǎn)向室計(jì)算得到2進(jìn)口煙焓kJ/由第二轉(zhuǎn)向室計(jì)算得到3對(duì)流吸熱量kJ/假定4煙氣旁