橫管初冷器脫萘的探討

1、橫管初冷器脫萘的探討2008 年第 12 期內(nèi)蒙古石油化工 47 橫管初冷器脫萘的探討 米軍良 , 伊雪慧（ 呼和浩特市中燃城市燃氣發(fā)展有限公司 ） 摘要 : 主要探討了實際生產(chǎn)中關(guān)于橫 管冷卻器脫蔡的問題 . 以生產(chǎn)實踐為背景 , 對于橫管冷卻器 噴灑液的幾種選擇及其實際生產(chǎn)中存在問題進行了分析 , 以實驗數(shù)據(jù)和勞動強 度的明顯降低作為脫萘 效果顯著的直觀依據(jù) . 關(guān)鍵詞 : 橫管冷卻器 ; 脫蔡1 概述在煉焦生產(chǎn)中 , 作為副產(chǎn)品的焦?fàn)t煤氣含有多 種雜質(zhì) , 不能直接使用 , 必須經(jīng)過凈 化 . 凈化包括初 冷 , 洗萘 , 回收氨 , 終冷 , 回收粗苯等工序 . 直至今日 , 在這些工

2、序 中 , 脫萘仍是很多類似我公司這樣規(guī)模 較小 , 工藝落后的老焦化廠的難題之一 . 針對此 問 題 , 我廠從 2003 年以來實施了一系列的工藝改進項 目, 目的在于使橫管初冷 器后達到一定的脫萘效果 , 現(xiàn)將我廠實際運轉(zhuǎn)情況及幾年來所進行的改進工作 做一總 結(jié) , 以供參考并共同探討 .2 生產(chǎn)背景情況 我公司前身是呼和浩特市焦化廠 , 當(dāng)時針對舊 焦?fàn)t年產(chǎn) 20 萬 t 焦碳的生產(chǎn)能力 ,煤氣化產(chǎn)回收系 統(tǒng)的設(shè)計能力為 lm./h 的處理量 .1991 年初投產(chǎn)的 JN43 80型 42 孔新焦?fàn)t , 額定設(shè)計能力為年產(chǎn) 25 萬 t 焦, 現(xiàn)實際生產(chǎn)能力為近27 萬 t 焦 /年

3、, 平均日產(chǎn)模型 , 用來描述溫度對反應(yīng)速度的影響 .Arrheniusissue.相關(guān)方程 :2WhiteC.H.Rapidmethodsforestimation kkoe-其中 :k 一質(zhì)變反應(yīng)速度常數(shù) ;ko與溫度無關(guān) ;E 一活化能 ;R在食品工廠廣泛使用的描述溫 有 Q10結(jié)束語Eandpredictionofshelflifeofmilkanddairy 度常數(shù) ,products.JournalofDairyScience,1993,76 氣體常數(shù) ;T= 絕對 (10):3126 3132.溫度 .3M.Simon,A.PHansen.Effectofvarious 控試驗的

4、方法還dairypackagingmaterialsontheshelflife法 .andflavorofultrapasteurizedmilk.Journal 4 ofFoodScience,2001,84:784-791.生產(chǎn)延長貨架期 (Extendedshelf life,ESL)E4AlmeidaDominguez,N.G;Higuera Cia 一產(chǎn)品的技術(shù)在 1960 在北美已經(jīng)存在 . 現(xiàn)在此技術(shù)應(yīng) para,I;Goycoolea,F.M;Valencia,M.E.用到高附加值產(chǎn)品中 , 受到商家的廣泛關(guān)注 . 對貨架 Package,temperatureandTBHO

5、effectson 期影響因素及其預(yù)測方法等的研究為開發(fā)長貨架期 oxidativedeteriorationofcornbasedsnacks. 產(chǎn)品提供了理論依 據(jù) .JournalofFoodScience,1992,57(1):112 參考文獻 5sewald,J.nDe,rie.shelflifeteting1TheodoreP,Labuza,Ph.D.Thesearchfor.AnalyticalProgress.2003.21(1). shelflife.FoodtestingAnalysisMay2000PredictingmodelingofPackagedFoodAbstr

6、act:Shelflifeofpackagedfooddependsontheproductanditsintendedapp lication,theenviron mentalconditions,andthepackaging.Thepredictivemodelingofshelflifeare introduced.Keywords:Shelflife;Shelflifeprediction;Predictivemodelingofshelflife收稿日期 :2007 0514內(nèi)蒙古石油 4L.r-2008 年第 12 期干煤氣 33 萬 m., 每小時平均為 1.4 萬 m. 工

7、藝流程 如圖 1:圖 1 煤氣凈化流程其中 , 初冷一為三臺立管冷卻器并聯(lián) , 規(guī)程要求 煤氣出口溫度 25.C,35?, 由于煤氣量 超出設(shè)計能 力, 水管結(jié)垢等實際原因 , 出口溫度在 40C 左右 ; 初 冷二為一臺橫管冷卻 器 , 管內(nèi)走冷卻水 , 管間走煤 氣 , 用氨水噴灑 , 規(guī)程要求煤氣出口溫度在 20C, 25?, 實際 煤氣出口溫度冬季 18?"-'25?, 春夏秋三 季 25?,32C; 洗萘塔結(jié)構(gòu)和橫管冷卻器相同 , 設(shè) 計 用油洗萘 , 管內(nèi)走冷卻水 , 煤氣出口溫度 25?, 但由 于歷史原因 , 一直是用氨水沖洗 , 而且塔內(nèi)水管多已 腐蝕 ,

8、冷卻水路無法使用 , 煤氣出口溫度在 35?, 45? 之間 . 洗氨塔為 兩臺空噴塔和一臺木格填料塔 串聯(lián) , 操作溫度為 20.C,25?, 萘在三個洗氨塔及管 道中沉積 , 阻力增長太快 , 加重了鼓風(fēng)機負荷 , 當(dāng)超 過其能力 時 , 上升管調(diào)節(jié)不下來 , 焦?fàn)t冒黃煙 , 各洗 氨塔平均每星期退出運行并清掃一次 , 半年 清掃一 次塔區(qū)煤氣管道 , 工作環(huán)境差 , 勞動強度較大 . 3 方案選擇為了更好地凈化煤氣 , 降低勞動強度 , 改善工作 環(huán)境 ,2003 年車間決定對回收系 統(tǒng)進行改進 . 經(jīng)過 實踐 , 洗萘塔前萘含量大致在 1.8g/ 標(biāo)準(zhǔn) m. 左右 , 洗 萘塔后大致在

9、1.7g/標(biāo)準(zhǔn)m.左右，遠超過后續(xù)洗滌 塔要求的0.5g/標(biāo)準(zhǔn)m.以下，造成萘在三個洗 氨塔 大量沉積 . 洗萘塔洗滌效果不佳 , 由于改造費用太大 ， 只能考慮在初冷器盡量脫除萘 . 三臺立管冷卻器 每年請專業(yè)隊伍清洗一遍 ， 加 強冷卻效果 ， 使更多的 萘冷凝下來并溶于焦油中 . 對于橫管冷卻器 ， 借鑒了 其他焦化廠 經(jīng)驗 ， 我公司多次改造噴灑液系統(tǒng) : 先是 從焦油罐往噴灑液中加少量焦油 ， 然后從焦油 氨水 澄清槽中部取輕質(zhì)粗焦油 ， 由于操作溫度下焦油流 動性差 ， 在橫管冷卻器內(nèi)累積 ， 造成橫管阻力增大 ， 以及混合液回流不暢 ， 容易流入風(fēng)機引發(fā)事故 ， 通過 實踐證明

10、， 以 上兩種方法都行不通 .4 改造后流程及操作方法2005 年 ， 我公司實施了第三次改造 ， 用立管初 冷器冷凝下來的混合液作為橫管初冷器的噴灑液 ， 溫度約 40?左右 ， 焦油約占 6，8%左右 . 改造后的 流程如圖 2:圖 2 改造后流程具體操作方法是 : 從橫管回流中排出約 5， 10% 的混合液至機械化澄清槽 ， 從地下 槽補充同等 量的新混合液至混合液罐 . 每班檢查回流情況 ， 發(fā)現(xiàn) 回流較黑 ， 較粘稠 時 ， 補充一定量氨水 ， 降低混合液 中焦油比例 ， 再按正常操作 . 實踐證明效果很好 ， 混 合液中焦油為 80C 以下冷凝下來的輕質(zhì)焦油 ， 在操 作條件下吸收萘以后的流動性較好 在混合液沖刷 下不易粘掛在橫管內(nèi)部 ， 橫管阻力增長速度較以前 大為改觀 ， 以前橫管阻力增長較快 ， 平均 10 天左右 清掃一次 ， 改造后平均 20 天以上才清掃一 次 . 三個 氨塔的清掃次數(shù)也降低至 12"-"15 天各清掃一次 ， 而且對萘塔前萘含量試驗為 1g/Nm.左右,較改造前的1.8g/Nm.大為降低，此改造獲得成功 . 5 結(jié)語我公司通過多年的實踐與探索 ， 根據(jù)自己的情 況， 采用了上述工藝改造 ， 改造費 用很少 ， 改造后效 果尚可 ， 雖然未能達到后續(xù)工序萘含量 0.5g/Nm. 以下的要求 ， 但