車庫頂板行車及堆載方案

1、房地產(chǎn)建設工程車庫頂板行車及堆載方案 2021年11月目 錄1.編制依據(jù)12.工程概況12.1總體概況12.2建筑概況22.3結(jié)構(gòu)概況32.4方案編制范圍42.6.設計數(shù)據(jù)42.7原設計承載能力計算42.8車庫頂板場布原則43.車庫頂板承載力計算53.1材料車對頂板產(chǎn)生的壓力計算53.2.鋼筋堆場堆載對頂板產(chǎn)生的壓力計算73.3.鋼管堆載對頂板產(chǎn)生的壓力計算83.4.方木、板、鋁模堆載對頂板產(chǎn)生的壓力計算83.5.砌塊堆載對頂板產(chǎn)生的壓力計算83.6.PC構(gòu)件堆載頂板產(chǎn)生的壓力計算93.7.落地鋼管腳手架下車庫頂板受力驗算93.8質(zhì)量、安全樣板展示區(qū)部位車庫頂板受力計算103.9施工電梯基礎下

2、車庫頂板受力驗算103.10堆碼高度限制表103.11后澆帶回頂支撐設計103.12后澆帶擋水檻做法124.板下回頂支撐設計124.1施工電梯回頂支撐設計124.2后澆帶回頂支撐設計124.4重車行車道路回頂204.5示范區(qū)園林覆土驗算265.檢查與驗收275.1材料標準與檢驗275.2搭設過程中及使用前的檢查與驗收286.監(jiān)督和檢測要求287施工安全要求297.1安全保證措施29附圖1：施工平面流水段劃分圖31附圖2-1：主體階段施工平面布置圖33附圖2-2：負一層頂板中的回填路線圖34附圖2-3：負二層頂板中的行車路線圖35附圖2-4：基礎底板圖中的行車道路圖36附圖2-5：景觀圖中的行車

3、道路圖37附圖3：后澆帶回頂部分38第2頁，共2頁1.編制依據(jù) 表1.1：編制依據(jù)序號名 稱編 號1建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB50300-20132混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-20153混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666-20114建筑工程施工現(xiàn)場消防安全技術(shù)規(guī)范GB50720-20115建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20126混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（2015年版）GB50010-20107建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20118建筑施工盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-20169建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ80-201610建筑機械使

4、用安全技術(shù)規(guī)程JGJ33-201211建筑施工安全檢查標準JGJ59-201112建設工程安全生產(chǎn)管理條例中華人民共和國國務院令第393號13危險性較大的分部分項工程安全管理辦法住建部第令37號14公司質(zhì)量、環(huán)境和職業(yè)健康安全管理體系編號： SBC3QESMS-202115本工程施工圖紙、變更、洽商16本工程施工組織設計2.工程概況2.1總體概況序號項 目內(nèi) 容1工程名稱地塊房地產(chǎn)建設工程2工程地址本3建設單位4設計單位5勘察單位6監(jiān)理單位7質(zhì)量監(jiān)督單位8施工總承包9工程類別住宅及配套服務用房、人防及地下車庫10施工主要分包支護、幕墻、精裝修、電梯、園林、消防專業(yè)分包等11資金來源自籌資金12

5、合同承包范圍紅線內(nèi)為完成該工程的所有工作內(nèi)容13結(jié)算方式固定價加預算外調(diào)整14合同工期810日歷天15計劃開工時間16實際開工時間17合同質(zhì)量目標符合國家及溫州市有關(guān)工程質(zhì)量、驗收規(guī)范標準要求，工程質(zhì)量合格；2.2建筑概況序號項 目內(nèi) 容1工程概況及地理位置及環(huán)境簡介2建筑面積總建筑面積153156.47 m2地上建筑面積112756.47m2地下建筑面積40400m23工程規(guī)模模架體系選擇地下室及首層：鋼管腳手架體系；1#、2#、6#、7#樓地上3層以上：鋁膜板體系；其它樓棟標準層以上盤扣+木模體系。地下室結(jié)構(gòu)形式主樓剪力墻結(jié)構(gòu)；車庫框架結(jié)構(gòu)地下室底板底標高 -6.6、-6.0、-5.7、-

6、9.6、-9.35-9.5-9.8-10.1最大基坑深度-11.9m建筑總高1#、2#樓：93.1m3#樓：96.60m；4#樓：12.90m；5#樓：50.40m；6#樓：71.75m；7#樓：90.05m；8#樓：44.45m；9#樓：47.35m4建筑功能住宅+底商5建筑特點住宅建筑，安全節(jié)能6各樓棟建筑特點樓號1#2#3#4#5#6#7#8#9#地上建筑面積（）10424.6511781.1825402.745070.126029.366944.3125906.6213661.847227.66地下室總建筑面積（）40400層數(shù)（地上）30303331623291415層數(shù)（地下）22

7、2022211高度（m）92.992.996.411.650.271.5591.8544.9547.352.3結(jié)構(gòu)概況序號項 目內(nèi) 容1結(jié)構(gòu)形式基礎結(jié)構(gòu)形式主樓為鉆孔灌注樁+筏板基礎地下車庫為抗拔樁+柱帽+防水板主體結(jié)構(gòu)形式鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)；樓蓋采用鋼筋混凝土梁板樓蓋屋蓋結(jié)構(gòu)形式鋼筋混凝土雙向密肋樓蓋2土質(zhì)、水位基礎及以上土質(zhì)分層情況0雜填土（厚度0.62.3m)；粘土（厚度0.32.1m)；淤泥（厚度12.2023.90m)。地下水位類型（潛水型）潛水穩(wěn)定水位埋深為1.102.50m，高程為2.153.24m，初見水位略低于穩(wěn)定水位，地下水位變幅一般小于2.0m。地下水質(zhì)在長期浸水

8、條件下，地下水對混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋具微腐蝕性；在干濕交替條件下，地下水位對混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋具弱腐蝕性。3建筑物地基屬于軟土地基，地基持力層為中風化凝灰?guī)r層（層頂埋深36.7095.60米，層頂高程-91.05-32.09米）。2.4方案編制范圍本工程根據(jù)流水劃分進行分段施工（流水段劃分詳見附圖1），車庫結(jié)構(gòu)與主樓結(jié)構(gòu)同時進行施工，車庫頂板結(jié)構(gòu)施工完成達到設計強度后，在車庫頂板做臨時堆放區(qū)，主要堆放pc構(gòu)件、模板、木方、鋼管、鋼筋半成品及質(zhì)量安全樣板等的臨時堆場。2.4.2主樓結(jié)構(gòu)階段插入二次結(jié)構(gòu)施工，主樓設置施工電梯2.4.3 1#樓從3層開始懸挑4層一挑；2#樓從2層開始懸挑4層一挑；5#

9、樓從3層開始懸挑4層一挑；6#樓從2層開始懸挑4層一挑；7#樓從2層開始懸挑4層一挑；8#樓從4層開始懸挑4層一挑；9#樓從2層開始懸挑4層一挑。2.4.4主樓進入二次結(jié)構(gòu)階段，車庫頂板做二次結(jié)構(gòu)及裝修材料的臨時堆放區(qū)，材料采用叉車沿本工程頂板上車道將材料運至車庫頂板材料堆放區(qū)。2.4.5為了保證車庫頂板結(jié)構(gòu)安全，堆載區(qū)、施工車道、施工電梯基礎位置荷載超過設計值的，車庫頂板下設置鋼管回頂支撐措施。2.4.6根據(jù)現(xiàn)場載重貨車及罐車60噸（按15m³混凝土罐車滿罐計算）、材料堆放最大荷載 20kN/m2進行編制。2.6.設計數(shù)據(jù)地下室頂板板厚：車庫頂板為雙向板，頂板為梁板式屋蓋，柱網(wǎng)最大

10、跨度為8.4m×6.8m。頂板上設計回填土厚度為1.2m?；顒雍奢d：4.0KN/m2。車道頂板設計荷載：21.6KN/m2 。消防車道活荷載標準值：35KN/m2 2.7原設計承載能力計算1）查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012附錄表A中A.1.4得：粘土自重為18 KN/m3。2）地下室頂板覆土1.2m每平方米荷載：18 KN/m3×1.2 m =21.6KN/m2。3）地下室頂板可承受荷載為：21.6 KN/m2（活動荷載4 KN/m2）=25.6 KN/m2。4）車庫頂板上消防車道可承受荷載為：21.6KN/m2+35KN/m2（活動荷載）=56.6KN/m2。

11、2.8車庫頂板場布原則1）本工程南側(cè)緊鄰售樓處，無法形成環(huán)形道路，擬在8#樓東側(cè)、南側(cè)，7#樓東側(cè)、南側(cè)車庫頂板規(guī)劃重車行車道路，路寬6m，與西側(cè)道路形成環(huán)形道路。車庫頂板重車行車限重60t。2）其余頂板規(guī)劃道路不得行駛重車，僅限叉車運輸裝修材料及輕質(zhì)砌塊通行；3）裝修材料、結(jié)構(gòu)周轉(zhuǎn)材料分區(qū)碼放，材料碼放限高、限重。車庫頂板平面布置圖詳見附圖2.4）需要回頂部分：重車行車道路（后澆帶部分做法詳見第四章，路線詳見車庫頂板平面布置圖），塔吊周邊出頂板部位回頂詳見組合式塔吊定位及基礎施工方案，施工電梯回頂詳見外用電梯專項施工方案 。3.車庫頂板承載力計算3.1材料車對頂板產(chǎn)生的壓力計算車庫頂板行車荷

12、載（1）吊車、運土車作用下樓面等效均布活荷載的確定查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012附錄CC.0.2：連續(xù)梁板的等效均布活荷載，可按單跨簡支計算。但計算內(nèi)力時，仍應按連續(xù)考慮。按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012、C和CC.0.6：雙向板上局部荷載（包括集中荷載）的等效均布活荷載可按下式計算:qe=8Mmax/bL2式中：L板的跨度；b板上荷載的有效分布寬度；Mmax簡支單向板的絕對最大彎矩，按設備的最不利布置確定。按罐車后車輪作用在跨中考慮，后輪均作用在一個共同的平面上，輪胎著地尺寸為0.6m×0.2m，后車輪作用單側(cè)荷載取60/4=15t，前車輪作用荷載不計，（偏安

13、全考慮）。 （2）計算1）選重量最大的砂車進行計算：運土車總重約（車和貨）600KN，動力系數(shù)取1.3。以頂板最大跨度為例，最大板跨尺寸為8400mm×6800mm，板厚取250mm。2）根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB5009-2012附錄C.0.5條,局部荷載的有效分布寬度按公式C.0.5-1計算有效載荷面積：其中，由于車庫板為雙向板，故可分別按兩個方向的單向板進行計算，取其有效分布面積較小值。 跨方向受力：l=6.8m，b=8.4m，bcx=0.6m。bcy=0.2m。因為bcxbcy，bcy=0.2m0.6l=0.6×6.8=4.08m,bcx=0.6ml=6.8m故b1=

14、 bcy+0.68其中bcy = bty+2s+h= 0.22×0.07+0.25=0.59m，其中bty為荷載作用面垂直于板跨的寬度，s為墊層厚度，h為板的厚度。故b1=0.59+0.7×6.8=5.35mqe=8Mmax/bL2=8×150×（6.8/2）×1.3/（5.63×6.82）19.25KN/m2<25.6 KN/m2滿足要求！ 跨方向受力：l=8.4m，b=6.8m，bcx=0.6m。bcy=0.2m。因為bcxbcy，bcy=0.2m0.6l=0.6×8.4=5.04m,bcx=0.6ml=8.4m故

15、b2= bcy+0.7l其中bcy = bty+2s+h= 0.22×0.07+0.25=0.59m，其中bty為荷載作用面垂直于板跨的寬度，s為墊層厚度，h為板的厚度。故b2=0.59+0.7×8.4=6.47mqe=8Mmax/bL2=8×150×（8.4/2）×1.3/（6.47×8.42）14.35KN/m2<25.6 KN/m2滿足頂板承載力要求?。?）頂板在局部荷載作用下的抗剪和抗沖切驗算地下室頂板抗剪承載力驗算，依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010式6.3.3-1/6.3.3-2計算如下：h=（800/h

16、0）1/4=1ft-混凝土抗拉強度值，本工程車庫頂板混凝土強度等級為C35,按C30取值為1.43N/mm²；b-矩形截面的有效寬度，車輪作用寬度600mm；h0-矩形截面的有效高度，250mm厚板有效高度為225mm；VR=0.7hftbh0=0.7×1.0×1.43N/mm²×600mm×225mm=135.135KN；Vs=1.4×1.3×60=109.2KN；VRVs，故地下室頂板抗剪承載力滿足要求地下室頂板抗沖切承載力驗算，依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010式6.5.1-1/6.5.1-2計算

17、如下：=0.4+1.2/ s=0.8um=（600+200+2×225）×2=2050mmF1R=0.7hftumh0=0.7×1.0×1.43×0.8×2050×225=369.369KNF1S=1.4×1.3×60=109.2KN；F1RF1S故地下室頂板抗沖切承載力滿足要求。由上可知，車庫頂板結(jié)構(gòu)達到設計要求后，車輛在車庫頂板覆土前可安全通行，考慮車道范圍穿越后澆帶等，結(jié)構(gòu)頂板并未達到實際設計要求，在重車行駛道路外擴1m范圍內(nèi)回頂加固。載貨車輛總重量不得大于60t。 3.2.鋼筋堆場堆載對頂板產(chǎn)生的

18、壓力計算鋼筋加工廠位于車庫頂板外，車庫頂板不考慮鋼筋加工廠場地。1、圓盤一級鋼堆載驗算1）每盤的重量計算得：約25KN2）平放時的底面積（圓盤鋼底部墊廢模板）：3.14×（圓盤直徑1.6/2）×2=2.00m23）車庫受到的壓力: 25/2=12.5 KN/m24）驗算（圓盤一級荷載為12.5KN/m2）<（頂板可承受荷載25.6 KN/m2），符合頂板承載要求。不應超過1盤鋼筋，不能疊放。2、直條二、三級鋼筋堆載驗算1）每捆的重量計算得：約25KN/捆2）一扎鋼筋每米的重量為：25/9=2.78 KN/M3）工字鋼架放置如下圖示：為保證結(jié)構(gòu)安全，鋼筋堆放架設置在車庫

19、頂板主梁位置上，底部墊木間隔不大于2m，（按1.9m計算）4）現(xiàn)假設平均每格堆放4扎鋼筋，豎向堆摞高度2捆，每一格架子底梁受到重量為：2.78×4×1.9/0.95=22.24KN/ m2 <頂板可承受荷載25.6KN/ m2 3.3.鋼管堆載對頂板產(chǎn)生的壓力計算計算1）算鋼管理論重量得48×2.8鋼管每米自重：0.033KN/m。2）在1m寬1.5m高空間內(nèi)可堆放鋼管約為1000×1500/（48×48）=651根。故1m長1m寬的地方堆載1.5m高鋼管，其重量為：0.033 KN/m×651=21.483KN/m2。驗算（1

20、.5m高鋼管堆載荷載為21.483KN/m2）<（頂板可承受荷載25.6KN/m2），滿足要求！3.4.方木、板、鋁模堆載對頂板產(chǎn)生的壓力計算計算1）查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012附錄表A中A.1.1得方木、板自重：（4KN/m3）。2）每平方受力：（4 KN/m3）×（1m）=4KN/m2。3）方木可堆載高度：（25.6KN/m2）/（4 KN/m2）=6.4m。驗算根據(jù)現(xiàn)場材料堆放要求規(guī)定方木、板堆放不超過2m<6.4m，滿足要求！鋁模由于其自重0.2KN/m2遠小于方木和板所以規(guī)定其堆載高度不超過2m即可。3.5.砌塊堆載對頂板產(chǎn)生的壓力計算計算1）本工

21、程砌塊容重為B06：（6KN/m3）。2）每平方受力：（6*KN/m3）×（1m）=6KN/m2。3）方木可堆載高度：（25.6KN/m2）/（6 KN/m2）4.27m。驗算根據(jù)現(xiàn)場材料堆放要求規(guī)定方木、板堆放不超過2m<4.27m，滿足要求！3.6.PC構(gòu)件堆載頂板產(chǎn)生的壓力計算預制構(gòu)件采用疊摞碼放時各層必須設置80×80mm墊木，墊木與鋼筋桁架垂直，墊木距離端頭不大于0.6米，墊木間距不大于2.5米，且要求墊木上下對齊，受力點要在一條線上，避免因墊木上下位置不齊導致構(gòu)件局部壓力過大造成剪切性裂紋或破壞；預制疊合板碼放示意圖具體詳見圖4-5-1、預制樓梯碼放示意圖

22、詳見圖4-5-2。圖4-5-1：預制疊合板碼放示意圖圖4-5-2：預制樓梯碼放示意圖疊合板碼放高度按6層計算，預制樓梯碼放高度按3層計算；每平米混凝土疊合板總厚度約0.36m，每平米堆載約0.36m×24.2KN/8.72KN/25.6KN/m2（頂板覆土荷載），故6層PC板滿車庫足頂板堆載要求，無需回頂加固。3.7.落地鋼管腳手架下車庫頂板受力驗算本工程落地鋼管腳手架部分落于車庫頂板，考慮最不利情況為頂層懸挑架安裝及花籃螺桿拉設前臨時支撐兩層架體高度即6m，總高度約19.8m，單立桿最大傳遞荷載取10KN（已組合風荷載）。車庫頂板厚度取250mm，頂板配筋12150雙層雙向，頂板混

23、凝土強度等級設計為C35，計算參數(shù)按C30取值，計算書詳見附件一。經(jīng)計算架體落于車庫頂板不需單獨回頂，但混凝土強度未達到設計強度前，不得提前拆除底部支撐架體。3.8質(zhì)量、安全樣板展示區(qū)部位車庫頂板受力計算本工程質(zhì)量安全樣板展示區(qū)擺放樣板最重構(gòu)件為底板混凝土樣板，樣板平面尺寸2.6m×2.4m，重約5噸，荷載對樓板最不利計算面積約為1.8m×1.5m，則樣板對樓板均布荷載值為5×10KN/（1.8m×1.5m）18.52KN/25.6KN/（車庫設計允許堆載值）。3.9施工電梯基礎下車庫頂板受力驗算詳見外用電梯專項施工方案。3.10堆碼高度限制表根據(jù)計算，

24、地下室頂板不回頂情況下，堆載允許統(tǒng)計表如下：地下室頂板堆載標準重量堆放要求備注加氣塊600kg/m3不得高于1.5m下墊托板，上面有防雨覆蓋水泥磚1800kg/m3不得高于1.2m下墊托板16#工字鋼24.1kg/m豎放堆疊不大于4層平放堆疊不大于8層且堆放高度均不大于0.7m下墊木方時，6m以內(nèi)工字鋼不得小于2個支點，69m工字鋼不得小于3個支點鋼管3.5kg/m堆疊不大于15層下墊木方時，6m以內(nèi)鋼管不得小于2個支點木方500kg/m3不得高于2m模板500kg/m3不得高于2m鋼筋原材<2.5T/捆堆疊不大于二捆下墊木方時，支點不應大于2m盤螺鋼筋堆疊不大于一捆下墊托板鋼筋成品梁板

25、鋼筋堆疊不得高于50cm下墊木方時，支點不應大于2m箍筋 不得高于1.5m，鋁模不得高于2mPC構(gòu)件8.72KN/不得高于6層，預制樓梯不高于3層堆放方式按廠家要求3.11后澆帶回頂支撐設計因車庫頂板有沉降后澆帶，沉降后澆帶寬800mm，非重型車道沉降后澆帶采用30mm厚鋼板滿鋪，并在頂部焊接1m長直徑25鋼筋，間距200mm。重型車道沉降后澆帶需用16#工字鋼架設在后澆帶上以便過車。后澆帶底部回頂加固。800后澆帶鋪設工字鋼大樣圖選重量最大的運輸貨車進行計算：貨車總重約（車和貨）600KN；假設車輪只壓在一條工字鋼上（荷載全部作用在一條工字鋼上），現(xiàn)對16#工字鋼承載力進行計算：構(gòu)件參數(shù):

26、抗震調(diào)整系數(shù)gRE:0.75熱軋普通工字鋼:I16鋼材牌號:Q235鋼材強度折減系數(shù):1.00腹板厚度:tw=6.00mm毛截面面積:A=26.11cm2截面慣性矩:Ix=1130.00cm4半截面面積矩:Sx=81.88cm3回轉(zhuǎn)半徑:ix=6.58cm截面模量:Wx=141cm3；Wy=21.10cm3截面模量折減系數(shù):0.95凈截面模量:Wnx=133.85cm3；Wny=20.05cm3受壓翼緣自由長度:l1=2.00m截面塑性發(fā)展系數(shù):gx=1.05；gy=1.05構(gòu)件承載力構(gòu)件截面的平均腿厚度為9.90mm, f=215.00N/mm2,fv=125.00N/mm2,fy=235.

27、00N/mm2（1）只承受與腹板平行的剪力時, 可承受的剪力設計值Vmax=1.0×fv×Ix×tw/Sx=1.0×125×10-3×1130×108×6/（81.88×106）=1035.1kN（2）整體穩(wěn)定控制的單向彎矩承載力設計值（繞x-x軸）簡支梁I16, 鋼號Q235, 受壓翼緣自由長度l1為2.00m，跨中無側(cè)向支承, 集中荷載作用在上翼緣，查相關(guān)表格并插值計算, 得軋制普通工字鋼簡支梁的jb為2.000。jb>0.6,得整體穩(wěn)定控制的單向彎矩承載力設計值（繞x-x軸）: Mx2 = 1

28、.00× f × jb × Wx= 1.00 × 215.00 ×10 ×0.929 × 141×10-6= 28.16 kN·m綜上,可承受與腹板平行的剪力設計值為1035.1kN。每個車輪帶給工字鋼的荷載為：600/4=150KN<1035.1kN。符合工字鋼承載要求!車輛可以安全通過。3.12后澆帶擋水檻做法為防止雨水流入地下室，在非重車道路后澆帶兩邊設置150x150mm素混凝土擋水檻，與車庫頂板一起澆筑，上覆15mm厚模板+0.6mm鍍鋅鐵皮用鉚釘固定，刷紅白漆，節(jié)點圖如下：4.板下回頂支

29、撐設計4.1施工電梯回頂支撐設計詳見外用電梯專項施工方案。4.2后澆帶回頂支撐設計經(jīng)過承載力及穩(wěn)定性驗算，決定在與后澆帶垂直相交的頂板主梁及次梁端部均設一根直徑300mm的混凝土構(gòu)造柱獨立支撐，配筋412,箍筋6250，頂板在其跨中部設置構(gòu)造柱，后澆帶轉(zhuǎn)角處板懸挑凈長度大于3米時設置構(gòu)造柱，由于伸縮后澆帶在兩側(cè)混凝土澆筑滿60天就可使用所以本次回頂不涉及伸縮后澆帶。4.2.1布置位置（1）后澆帶上無車輛行駛時，后澆帶兩側(cè)次梁下各200mm距離位置設置構(gòu)造柱，直徑300mm（2）當后澆帶有行車區(qū)域通過時，后澆帶兩側(cè)次梁下和板跨中位置，各200mm距離設置構(gòu)造柱。4.2.2后澆帶兩側(cè)梁端設混凝土構(gòu)

30、造柱承載力計算N1=（5.2×0.3×0.55+5.2×1.3375×0.2）m³×25KN/ m³（單根構(gòu)造柱承擔梁板自重）÷2+5.2m×1.3375m×92KN/（汽車活荷載）=667.9725KN構(gòu)造柱參數(shù)為:混凝土等級C35，fc=16.7N/mm2，配筋412,箍筋6250。混凝土截面積為Ac=×D2÷4 =×3002÷4=70685.834mm2，主筋截面積As =×d2÷4 =×122÷4=113.0

31、97mm2，HRB400鋼筋抗壓強度360N/mm2,設計值造柱計算長度h=3.6m, = l0 / b =24，查表得=1。構(gòu)造柱承載力 Ncu = 0. 9 ( fc Ac + fy As ) =0.9×1×(16.7×70685.834+ 113.097×360)÷1000=1228.369 KN N1 = 667.9725kN ，滿足要求。4.2.3后澆帶兩側(cè)三邊支撐板穩(wěn)定性后澆帶所在跨內(nèi)的樓板在框架柱、梁端構(gòu)造柱支撐下，可視為三邊支撐板，經(jīng)查詢計算圖表可知，三邊支撐板結(jié)構(gòu)自身安全穩(wěn)定性滿足要求，所以后澆帶兩側(cè)無支撐板邊緣不需加設支撐。

32、4.2.4后澆帶兩側(cè)梁端設混凝土構(gòu)造柱支撐施工步驟及要求（1）后澆帶兩側(cè)梁端混凝土構(gòu)造柱支撐應先在底板上定位，確定混凝土支撐柱的位置在梁端內(nèi)側(cè) 200mm 處，按布置方案進行放線。（2）后澆帶兩側(cè)梁端混凝土構(gòu)造柱支撐應在地下室結(jié)構(gòu)梁板模板搭設過程中同時搭設加固，并在地下室框架柱混凝土澆筑過程中同時澆筑、養(yǎng)護。（3）梁端混凝土構(gòu)造柱支撐搭設時不得將支撐柱與后澆帶兩側(cè)梁板分離。（4）后澆帶兩側(cè)梁端混凝土構(gòu)造柱在澆筑梁板混凝土時應清理干凈柱頭的殘渣、垃圾等。（5）地下室頂板模板支撐時應按施工方案整體搭設。（6）地下室后澆帶兩側(cè)混凝土在達到拆除條件時將后澆帶內(nèi)模板支撐同時拆除，在模板支撐拆除時不得碰撞

33、混凝土支撐柱。構(gòu)造柱布置圖詳見附圖3。（7）在地下室頂板后澆帶滿足澆筑條件后，應先對后澆帶兩側(cè)梁板混凝土斷面上的松散殘渣進行鑿除，并在梁板中間位置鑿出凹槽以便于安裝止水條。（8）按設計要求對后澆帶內(nèi)的鋼筋進行清理、修整、綁扎。 （9）重新支設頂板后澆帶模板，頂板后澆帶模板二次搭設應在地下室底板后澆帶混凝土澆筑完成后進行，模板二次搭設時應滿足模板工程施工方案及規(guī)范要求。（10）后澆帶混凝土澆筑完成后應按設計要求進行養(yǎng)護。 （11）模板支撐在后澆帶混凝土強度達到 100% 以后并滿足設計及規(guī)范要求后，進行模板拆除。（12）地下室頂板混凝土模板拆除后將后澆帶兩側(cè)混凝土支撐柱進行鑿除，鑿除時應先人工鑿

34、除柱頭部分，并對梁板底的混凝土面進行修整，采用 1: 3 水泥砂漿找平。（13）地下室后澆帶兩側(cè)梁端混凝土構(gòu)造柱拆除時應采用人工鑿除破碎，不得采用整體推到以免破壞地下室底板，并在混凝土鑿除時保證施工人員的安全，保證施工時所需的照明設備及安全警示裝置，設專職安全員進行旁站。4.3后澆帶預封閉施工技術(shù)根據(jù)甲方對園林示范區(qū)的觀賞性要求，示范區(qū)內(nèi)后澆帶采用預封閉施工技術(shù)。4.3.1施工工藝后澆帶支模后澆帶鋼筋綁扎 鋼筋混凝土預制板安裝擠塑板安裝SBS 卷材防水100 厚 C25 混凝土保護層回填土后澆帶自密實混凝土澆灌 混凝土養(yǎng)護 后澆帶拆模后澆帶混凝土質(zhì)量驗收4.3.2施工要點1）后澆帶鋼筋綁扎（1

35、）后澆帶綁扎鋼筋前必須將混凝土施工縫的混凝土斷面徹底清理，砸去松軟混凝土，沖刷干凈。（2）后澆帶墻、梁鋼筋，在大面積施工時已經(jīng)綁扎完畢，只是在此次支模前必須將鋼筋徹底檢查、調(diào)整，墊好墊塊。（3）后澆帶樓板鋼筋，要將按設計應有的鋼筋補齊，墊好鋼筋保護層墊塊，做好鋼筋分項的檢查和驗收，達到待澆混凝土的條件。2）鋼筋混凝土預制板安裝鋼筋混凝土預制板安裝前，認真對后澆帶的鋼筋、模板及支撐進行驗收，確認無誤后，開始鋼筋混凝土預制板安裝。（1）彈線：安裝混凝土預制板前，先按設計位置放 1 米遠的板端線和一端的 500mm 遠控制線，使鋼筋混凝土板擱置在后澆帶的正中，每端擱置長度為 100mm，安預制板采取

36、座漿法。（2）鋪砂漿：按彈線位置逐塊鋪 20 厚 1:2 水泥砂漿于板端的樓板上，徹底抹平后，立即安裝鋼筋混凝土預制板，第二塊板未準備好之前，不得提前鋪砂漿。（3）鋼筋混凝土預制板安裝：鋼筋混凝土預制板為 120×490×1000，每塊重量：147kg。安裝時采取跨后澆帶鋪木跳板，用小車將鋼筋混凝土預制板推至安裝位置，待檢查無誤后用 1:2 水泥砂漿勾縫，兩端用 C25 細石混凝土找三角并與相鄰樓板順平，以便做卷材防水。（4）澆灌孔鋼筋混凝土預制管安裝：每隔 4m，（在預制鋼筋混凝土板中央留一個300 的孔，板鋼筋不斷），將 3m 長300 長的鋼筋混凝土預制管立于孔上，用

37、鋼管斜撐臨時固定，調(diào)整垂直，并在管周澆 500mm 高的1500 圓錐體 C25 混凝土墩，待 3 天后，拆去臨時斜撐。管頂用玻璃纖維袋等作封堵，臨時包塑料布封閉，以免孔內(nèi)進入雨水和垃圾等。澆灌孔 4m 間距布置，兩端頭必須布置一個孔，且在后澆帶拐彎處必須增加一根（即將間距縮為 23m）以防自密實混凝土在拐彎處因增大阻力，難以繼續(xù)向前流動。3）擠塑板安裝為防止防水卷材受回填土擠壓而將防水層拉斷（或拉裂），在鋼筋混凝土預制板上面的中央，沿后澆帶長方向鋪 50×500 的擠塑板（兩邊用 1:2水泥砂漿找坡順平，以便做卷材防水層）。4）防水施工a、涂刷基層處理劑：在合格基層上均勻涂刷基層處

38、理劑，涂刷前應將處理劑充分攪拌，涂刷時應厚薄均勻，不漏底、不堆積，遵循先高后低，先立面后平面的原則。當涂刷的基層處理劑干燥時即可鋪貼自粘卷材。b、熱熔非固化橡膠瀝青防水涂料：施工前，應將非固化橡膠瀝青防水涂料放在在加熱罐中加熱呈液體狀態(tài)，達到規(guī)定的熱用溫度時才能施工，手工刮涂的加熱溫度120，噴涂溫度150。c、施工非固化橡膠瀝青防水涂料：將加熱罐中的非固化橡膠瀝青防水涂料用刮涂或噴涂等方法均勻的涂刮于基層上，厚度1mm即可，刮涂非固化橡膠瀝青防水涂料后3min內(nèi)滾鋪防水卷材，然后輕刮卷材表面，排出內(nèi)部空氣，使卷材與非固化橡膠瀝青防水涂料牢固的粘接在一起。d、滾鋪防水卷材：在非固化橡膠瀝青防水

39、涂料在基層上涂刷完成后，立即滾鋪防水卷材，滾鋪時輕刮卷材表面，排出內(nèi)部空氣，使卷材與液體橡膠牢固的粘接在一起。防水卷材搭接寬度為100mm，搭接邊應用壓輪滾壓嚴密。e、卷材粘貼完畢，應即時用鋼釘或膨脹螺釘對卷材進行固定，固定位置距卷材邊沿10mm，間距500mm，且被卷材覆蓋。5）C30混凝土保護層施工底板在鋪貼完防水卷材時，按圖紙要求澆筑底板混凝土。外防外貼法施工部位在卷材外側(cè)貼25mm厚XPS擠塑聚苯板保護層，最后進行基坑素土肥槽回填，地下室頂板（非主樓區(qū)域）卷材施工完成后鋪塑料薄膜隔離層，采用50厚C30細石混凝土保護層，內(nèi)配6200單層雙向鋼筋網(wǎng)片。6）回填土此工序為常規(guī)施工工藝。本工

40、程施工中應注意：在澆灌孔混凝土管四周 1m 遠以內(nèi)，不得用推土機、鏟運機填土，不得用壓路機壓實；只能用人工鏟土回填，用人工分層夯實。以免將預制鋼筋混凝土擠偏，造成防水層破壞。7）后澆帶自密實（免振搗）混凝土澆灌后澆帶混凝土采用提高一級的自密實膨脹混凝土，采用混凝土地泵，通過混凝土泵管，直接灌入澆灌孔內(nèi)。（1）自密實膨脹混凝土配合比自密實混凝土配合比表溫州九山金茂項目水泥砂子石子水粉煤灰JYD-3UEA備注用量（kg/m³）32577591418513719.143附注： 水泥：P.042.5 普通水泥； 砂子：中砂（細度模數(shù) 2.4）；石子：卵石，粒徑 516mm；粉煤灰（一級）；J

41、YD-3 泵送劑（氯離子含量 0.5）； UEA：微膨脹劑（氯離子含量為 0）；初凝：4.5 小時，終凝 9.5 小時；塌落度：240270mm；擴展度 550650mm。（2）混凝土澆灌前的準備工作：攪拌站：查配合比落實情況，各種原材料的材質(zhì)檢驗是否合格（要有檢驗報告），原材料備料是否充足，攪拌設備是否完好，操作人員是否充足，計劃澆注時間是否能充足保證工程的需要。混凝土運輸車輛：根據(jù)攪拌站至工地的距離和現(xiàn)場澆注速度，計算出需用車輛數(shù)。要保證每小時混凝土供應量為 1015m3/h。查現(xiàn)場準備：混凝土地泵的停放位置：進場道路是否暢通；等候罐車停放場地；混凝土泵管架設是否合理、可靠；后澆帶支模是否

42、牢固嚴密，插入式振搗器；其他木工支模的正常工具和備用搶修脹模漏漿的少量模板支撐、木枋和堵漏漿材料。澆灌過程中，后澆帶下必須安排 45 人看模，并要攜帶全部支模工具及對講機，及時與地上指揮人員聯(lián)系。（3）自密實混凝土澆灌應注意以下問題：澆灌必須從一端的澆灌孔開始，混凝土靠 3m 高自重壓力和混凝土自己的擴展度逐漸向另一端慢慢擠動，直至擠到另一端，從端孔冒起混凝土為止，混凝土澆灌結(jié)束。混凝土的澆灌速度不得過快（保持 1015m3/h 的速度即可），也不得長時間的中斷澆注（中斷時間不得超過 30min），保持混凝土有506 0mm 的混凝土流體向孔內(nèi)不斷流入?；炷翝沧⑦^程中，必須有人在前一個孔打開

43、頂上的臨時封堵進行觀察（此孔有三個作用，既是澆灌孔，又是觀察孔，還是排氣孔），如在 58 分鐘內(nèi)未見到混凝土從模板上流過來，或因瞬間混凝土澆注過快，澆注孔上的混凝土向上堆積，說明混凝土自己未流動。如遇上述現(xiàn)象，停止輸入混凝土，可用插入式振動棒從孔內(nèi)振搗混凝土，快插慢拔；若振搗 3 分鐘后不見混凝土繼續(xù)流走，可放棄此澆注孔，從前一個澆注孔澆混凝土，使混凝土從反方向回流。若在澆注過程中后澆帶底板下模板出現(xiàn)漏漿、嚴重脹模等現(xiàn)象，看模人員必須通過對講機及時與地上指揮人員聯(lián)系，停止混凝土澆注，立即搶修加固，堵住漏漿處，要在 30 分鐘之內(nèi)處理完，通知地上指揮人員恢復混凝土澆筑。8）后澆帶自密實混凝土養(yǎng)護

44、因后澆帶上面已經(jīng)蓋鋼筋混凝土板 ，做防水卷材并回填土，下部有底模，地下室始終處于潮濕而不通風的濕熱環(huán)境中，故此后澆帶混凝土不必也無法采取任何方式養(yǎng)護，任其自然封密、濕熱養(yǎng)護即可。同條件的混凝土試塊，放入地下二層并覆蓋一層草袋養(yǎng)護。9）后澆帶自密實混凝土驗收此后澆帶混凝土的檢驗在樓板表面是無法觀察與測量的，只有拆模后從樓板底觀察混凝土的外觀質(zhì)量缺陷和檢查平整度等，其檢查標準與普通樓板完全相同（按 GB502042015 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范），對此后澆帶混凝土質(zhì)量還可以從以下幾方面來判定：（1）各種原材料的質(zhì)量檢驗項目及標準，按普通混凝土的要求即可?；炷恋膹姸鹊燃壈?28 天標準養(yǎng)護

45、試件的抗壓值來判定。（2）混凝土的實際強度等級，可利用結(jié)構(gòu)實體檢驗的同條件養(yǎng)護試件抗壓值來判定。注：蓋板詳圖位于圖集02J331第32頁。4.4重車行車道路回頂4.4.1荷載情況及模型的建立本工程地下室頂板為雙向板，結(jié)合圖1圖3重型車不利站位并按實際荷載布置情況，通過Midas Gen 有限元計算得到內(nèi)力值，進行樓板配筋驗算。1）輪壓計算：根據(jù)軸荷均布計算輪壓（局部荷載）。車輪與地面接觸面積按照JTG D602005公路橋涵設計通用規(guī)范取值。單胎：200 mm×300 mm，雙胎：200 mm×600 mm。選重量最大的砂車進行計算：運土車總重約（車和貨）500KN。按后面

46、4個車輪承受最大滿載時的80計算，則每個車輪承受的荷載為500×0.8÷4=100 kN，考慮車在行駛過程中動力系數(shù)為1.2，則每個后邊每個車輪輪壓為120 kN。2）建模時，在兩個方向上至少考慮2跨樓板作用，車輪與地面的接觸面積為200 mm×600 mm，故樓板網(wǎng)格劃分單元取100 mm×100 mm，柱底采用固接節(jié)點約束，模型中支座位置也按照固接模擬。3）荷載工況：自重（DD），主要為樓蓋系統(tǒng)的自重；汽車傳給樓面的荷載（L1），按照輪壓計算得到的局部荷載取值。圖1 不加支撐計算模型圖2 加支撐后模型圖3施加行車荷載4.4.2負一層板承載力及位移驗算

47、（1）板承載力驗算在midas gen中對板施加行車荷載后，進行計算，計算結(jié)果提取了不加支撐板的彎矩（如圖4）及架支撐后板的彎矩圖（如圖5）。圖4 不加支撐彎矩圖圖5 加支撐后彎矩圖根據(jù)計算結(jié)果，在不加任何支撐情況下，板跨中彎矩最大值達到了68kN.m, 現(xiàn)對樓面配筋進行驗算：樓板短跨l1=3300 mm，長跨l2=8 400 mm，板厚h=200 mm，雙層雙向配筋，上部配筋為10180，板底配筋為10150，每延米鋼筋面積As = 960 mm2；采用C35 混凝土。s=M1fcbh02=1-1-2ss=1+1-2s2As=Mfysh0按上式計算得：s=0.213，= 0.24<b=

48、0.518，s= 0.88；計算出As=1226 mm2，可以發(fā)現(xiàn)配筋板的配筋不能夠滿足要求，所以需要對結(jié)構(gòu)進行加固處理。對次梁加支撐進行計算，支撐加在次梁跨中，如圖5所示，對模型進行計算，計算結(jié)果為板所承受的最大彎矩值為44 kN.m,計算得出As=793mm2960 mm2；再次進行驗算，符合要求。注：在行車時，由于車道布置可能使得支撐不一定能夠加到次梁的跨中，對于這種情況，那么行車荷載作用位置只是偏向于板的一側(cè)，通過計算可以發(fā)現(xiàn)，支撐不布置在跨中情況，板所承受的彎矩值最大為36.8 kN.m。這樣情況下板所受的彎矩明顯小于支撐布置在跨中板的彎矩值。（2）位移驗算計算提取板的豎向位移云圖如

49、圖6和圖7所示。圖6 不加支撐位移圖圖7 架支撐后位移圖撓度控制根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范表2.4.3 受彎構(gòu)件撓度限值確定：“屋蓋、樓蓋及樓梯構(gòu)件，當7 m < l0 < 9 m 時，撓度限值為l0 / 250”。3.72/8400 = 1/2258 < 1/250；樓板撓度能滿足規(guī)范及設計要求。 負一層支撐柱截面積配筋計算在次梁添加的立柱支撐，通過midas計算得到其在行車荷載作用下，其最大軸力為1261kN，對柱截面進行驗算如下： 柱截面尺寸為300mm×300mm，h0=300-35=265mm。（1）確定鋼筋和混凝土的材料強度及幾何參數(shù)采用C35混凝土，fy=

50、360N/mm2，fc=16.3N/mm2，采用HRB400級鋼筋， fy=fy'=360N/mm2，b=0.518。查柱組合表可以知道A軸線外柱 Mmax=98.7kN.m，Nmax=1261kN。（2）判斷大小偏心受壓Nb=0.5fcA=0.5×16.7×300×300=733.5KNNbN=0.5fcA1261=733.51261=0.58<1.0，截面破壞時為小偏心受壓破壞。原始偏心距 e0=MN=98.7×1031261=78.3mm附加偏心距 ea=h30=30030=10<20mm，取初始偏心距 ei=e0+ea=78.

51、3+20=98.3mmNbN=0.5fcA1261=733.51261=0.58<1.0，取，取底層框架柱的計算長度為 l0=1.0H=5000l0h=5000300=16.7>5所以需要考慮偏心距增大系數(shù)=1+11400×eih0(l0h)212=1+11400×97.8265×6.02×1.0×1.0=1.07e=ei+h/2-as=1.07×98.3+300/2-35=220mm（3）求和 As=As'=Ne-fcbh02(1-0.5)fy(h0-as')=1261×103×220

52、-16.7×300×265×265×0.55×(1-0.5×0.55)360(265-35)=1525mm2=2×1525300×300=3.4選配816實際配筋面積為As=As'=1608mm2。由規(guī)范GB50011-2010可知，縱向鋼筋的最小配筋率：角柱為，邊柱和中柱為。配筋率：=2×1608300×300=3.6%>min 滿足要求。 根據(jù)計算結(jié)果可知，支撐柱的截面尺寸采用300mm*300mm，配筋采用8根16鋼筋，箍筋采用10200。由于部分地下二層頂板結(jié)構(gòu)已施工完成，

53、此部分重車行車道路新增混凝土柱主筋與地下二層結(jié)構(gòu)頂板連接采用錨固膠植筋，植筋深度10d。4.4.4梁配筋驗算當重載車在行駛過程中，車輪剛剛好壓在梁上時，特別是車輪作用在梁跨中時，梁所承受的荷載這時是最大的，所以需要對梁的承載力進行驗算，通過有限元計算可以發(fā)現(xiàn)（如圖8），梁跨中最大彎矩值為170kN.m，已知相關(guān)參數(shù)梁寬b=300mm，梁高h=750mm，h0=720mm，混凝土選用C35。單筋截面梁承受最大彎矩值為 =1329 kN.m 672.81mm2 實際次梁跨中最小配筋為225，AS=982mm2>672.81mm2.符合要求。 圖8 支撐后梁彎矩圖4.4.5負二層無梁樓蓋板承載

54、力驗算由于負一層頂板底部加的支撐是直接作用在負二層頂板無梁樓蓋上的，所以需要對負二層的頂板進行加支撐處理，加支撐位置與負一層所加支撐位置對應，采用midas計算提取負一層支撐的反力，將反力值直接作用在負二層頂板上進行計算，計算結(jié)果如圖11所示。圖9 負二層頂板加支撐后彎矩圖通過圖11可以發(fā)現(xiàn)，板跨中彎矩最大值達到了54kN.m, 現(xiàn)對樓面配筋進行驗算板厚h=250 mm，雙層雙向配筋，上部配筋為12150，板底配筋為12150，每延米鋼筋面積As = 1508 mm2；采用C35 混凝土。s=M1fcbh02=1-1-2ss=1+1-2s2As=Mfysh0按上式計算得：s=0.213，= 0

55、.24<b=0.518，s= 0.88；計算出As=758 mm21508 mm2，可以發(fā)現(xiàn)負二層板能夠滿足承載力要求，所以只需要在負一層支撐對應位置在負二層設置支撐即可。 4.4.6負二層支撐柱截面選擇通過提取支撐反力，支撐最大反力值為556kN，選取型鋼型號為300×8的鋼管，Q235材質(zhì)，頂板采用600×600×10 的鋼板，410的化學錨栓與頂板結(jié)構(gòu)連接，底板采用400×400×10 的鋼板，410的膨脹錨栓與底板結(jié)構(gòu)連接，經(jīng)核算能夠滿足要求。負二層在加鋼支撐時，為了防止板局部應力集中，所以在做支撐時，建議在柱頂做柱帽，故將頂板的

56、連接鋼板尺寸加大到600×600mm。 4.5示范區(qū)園林覆土驗算圖10 后澆帶支撐模型圖上部覆土，土的容重按照18kN/m3進行考慮，那么1.2m厚的土覆蓋在板上部，則均布荷載為21.6 kN/m2，通過計算可以得到板的彎矩值最大值為50.6 kN.m，對板承載力根據(jù)以下公式進行驗算s=M1fcbh02=1-1-2ss=1+1-2s2As=Mfysh0按上式計算得：s=0.213，= 0.24<b=0.518，s= 0.88；計算出As=912 mm2960 mm2，符合要求，不需要對其進行大范圍做加固處理，但后澆帶的回頂構(gòu)造柱需要加密一倍。圖11彎矩圖計算： 5.檢查與驗收5.1材料標準與檢驗鋼管（1）腳手架鋼管應采用現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793-2016或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T