污水處理廠畢業(yè)設計全套計算書

1、一、城市污水雨水管網的設計計算011.1 、城市污水管網的設計計算011.1.1、確定城市污水的比流量011.1.2、各集中流量的確定011.2 、城市雨水管網的設計計算01二、城市污水處理廠的設計計算032.1 、污水處理構筑物的設計計算032.1.1、中格柵032.1.2、細格柵042.1.3、污水提升泵房062.1.4、平流沉沙池092.1.5、厭氧池112.1.6、氧化溝122.1.7、二沉池172.1.8、接觸池202.2 、污泥處理構筑物的設計計算222.2.1、污泥濃縮池222.2.2、儲泥池252.2.3、污泥脫水間25三、處理構筑物高程計算253.1、水頭損失計算253.2、

2、高程確定27四、污水廠項目總投資，年總成本及經營成本估算 274.1、項目總投資估算274.1.1、單項構筑物工程造價計算274.1.2、第二部分費用284.1.3、第三部分費用284.1.4、工程項目總投資294.2、污水廠處理成本估算294.2.1、藥劑費294.2.2、動力費（電費）294.2.3、工資福利費304.2.4、折舊費 304.2.5、攤銷費304.2.6、大修理基金提成率304.2.7、檢修維護費314.2.8、利息支出314.2.9、其它費用314.2.10、工程項目年總成本314.2.11、項目年經營成本324.3 、污水處理廠綜合成本32第 1 章 城市污水雨水管網的

3、設計計算1.1 、城市污水管網的設計計算確定城市污水的比流量：由資料可知， XX市人口為 41.3 萬（1987 年末的統計數字） ，屬于中小城市，居民生活用水定額（平均日）取 150l/cap.d。而污水定額一般取生活污水定額的80-90%，因此，污水定額為150l/cap.d*80%=120l/cap.d。則可計算出居住區(qū)的比流量為q0=864*120/86400=1.20（l/s）各集中流量的確定：1 市柴油機廠450*103 *3.0=15.624 （l/s ）2 新酒廠取用9.69 （l/s）3 市九中取用15.68（l/s ）4 火車站設計流量取用6.0 （ l/s ）2.7總變化

4、系數K=（ Q為平均日平均時污水流量，l/s）。當 Q<5l/s 時， K=2.3 ；當 Q1000l/s時，ZQ0.11ZK Z =1.3 ；其余見下表：Q5154070100200500K Z2.32.01.81.71.61.51.4對于城市居住區(qū)面積及街坊的劃分可見藍圖所示，而對城市污水管段的計算由計算機計算，其結果可見后附城市污水管網設計計算表。1.2 、城市雨水管網的設計計算：計算雨水管渠設計流量所用的設計暴雨強度公式及流量公式可寫成：q=167A1 （ 1+clgP ） /（ t 1 +mt2 +b）n式中： q設計暴雨強度（ l/ （ s ·ha）P 設計重現期

5、（a）t1 地面集水時間（min ）m 折減系數t2管渠內雨水流行時間 （min ）A1b c n地方系數。首先，確定暴雨強度公式：由資料可計算徑流系數 =5%*0.9+15%*0.9+5%*0.4+17%*0.3+13%*0.15=0.68暴雨強度公式：參考長沙的暴雨強度公式：q=3920（1+0.68lgp ）/ （t+17 ）0.86重現期 p=1 年, 地面集水時間取 t 1=10 min ，t=t1 +mt 2 ，折減系數取m=2.0，所以可以確定該地區(qū)的暴雨強度公式為：0.86q0 =*q=0.68*3920*（）/ （ 27+2t 2）=2665.6/（ 27+2t 2 ） 0.

6、86對于城市雨水匯水面積及其劃分可見藍圖所示，而對城市雨水管段的計算由計算機計算，其結果可見后附的城市雨水管網設計計算表。特別說明：將雨湖設為一個雨水處理調節(jié)水池，雨湖的面積約為11000m3 ，根據雨湖兩側的地面標高差約為0.2m 則：設雨湖的有效調節(jié)水深為 0.1m，所以調節(jié)水池的容積為1100m2。設調節(jié)水池 24h 排空一次則：進入雨湖外排管段的集水井的調節(jié)水量為：11000000/86400=12.73 (l/s)第 2 章 城市污水處理廠的設計計算2.1 、污水處理構筑物的設計計算中格柵設計：為保證后續(xù)污水提升泵房的安全運行，隔除較大的漂浮物質及垃圾，在污水提升泵房前端設有中格柵。

7、格柵的間距為e=40mm，柵前部分長度0.5m，中隔柵設2 組，水量小時可只開一組，水量大時兩組都開啟。配置自動除渣設備。柵前流速取 0.6m/s,柵前水深根據最優(yōu)水力斷面公 B1 =2h=2Q2 * 0.382=1.13m，則 h=0.56m,v0.6過柵流速取 v=0.7m/s ，柵條間隙 e=20mm，格柵的安裝傾角為60°，則柵條的間隙數為：n=Qmax*sin 0.5 /ehv=0.382*（sin60 °） 0.5 / （0.02*0.56*0.7）=45.3n取 46柵槽寬度：取柵條寬度為S=0.01 mB 2 =S*（n-1 ）+e*n=0.01*（ 23-

8、1 ）+0.02*23=0.68m ，即每個槽寬為 0.68m，則槽寬度 B=2*0.68=1.36m（考慮了墻厚） 。柵槽總長度： L=L1+L2+1.0+0.5+H 1 ，tgL1= BB1 =(1.36-1.13)/(2*tg20° )=0.32m2tg1L 2 = L 1 /2=0.16m H1 =h+h 2 =0.56+0.3=0.86m則， L=L 1+L2+1.0+0.5+H 1tg=0.32+0.16+1.0+0.5+0.86/tg60°=2.48m每日柵渣量：（單位柵渣量取W1 =0.05 m3 柵渣 /1033m 污水）W=Q*W=3*10 4 *0.0

9、5/1013 =1.5m 3 /d 0.2 m3 /d宜采用機械清渣方式。柵槽高度：起點采用 h 1 =0.5m，則柵槽高度為H=0.56+0.5=1.06m 。由于格柵在污水提升泵前，柵渣清除需用吊車。為了便于操作，將柵槽增高0.8m，以便在工作平臺上設置渣筐，柵渣直接從柵條落入柵筐，然后運走。細格柵設計：設柵前水深h=0.56m，進水渠寬度B 1 =2h=1.13 。過柵流速取v=0.8m/s ，柵條間隙e=10mm，格柵的安裝傾角為 60°，則柵條的間隙數為：n=Qmax·sin 0.5 /ehv=0.382*（sin60 °） 0.5/ （0.01*0.5

10、6*0.8）=79.35n取 80柵槽寬度：取柵條寬度為S=0.01 mB2 =S*（n-1 ）+e*n=0.01*（80-1 ）+0.01*80= 1.59m取 1.60m進水渠道漸寬部分長度：L1 =（B2-B1 ） /2tg1 =（ 1.59-1.13）/2tg20 °=0.65m1 進水渠展開角，B 2 =B柵槽總寬， B 1 進水渠寬度。柵槽與出水渠連接渠的漸寬長度：L 2 = L 1 /2=0.65/2=0.32m過柵水頭損失：設柵條為矩形斷面， h=k* *v2*sin/2g12k 系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增大的倍數，取k=3；v 2 過柵流速；4 阻力系數，與

11、柵條斷面形狀有關，=（s/e ） 3，當為矩形斷面時，=2.42 。4代入數據得： h1=3*2.42* （0.01/0.01） 3*0.82 *sin60 °/ （ 2*9.81 ）=0.21m為避免造成柵前涌水，故將柵后槽底下降h 1 作為補償。柵后槽總的高度：取柵前渠道超高為h2 =0.3（m），柵前槽高H1 =h+h2 =0.86 mH= h1+h+h2 =0.21+0.56+0.3=1.07m柵槽總長度：L= l2+l 1 +0.5+1.0+ H 1/tg60 °=0.32+0.65+1.0+0.5+0.86/tg60°=2.97m每日柵渣量：取W1=0

12、.1 m 3/ （103*m3）W=Qmax* W 1*86400/ （K 總 *1000 ）（1.4*1000 ）33中格柵和細格柵均采用型號為JT 的階梯式格柵清污機， 并選用?285 型長度為5m的無軸螺旋運送機兩臺。污水提升泵站設計參數：1 平均秒流量Q=261.564（l/s ）2 最大秒流量Q（l/s ）m ax3 進水管管底標高31.624m，管徑 Dg=900mm，充滿 h/d=0.3，水面標高31.957m ，地面標高 38.300m。4 出水管提升后的水面標高38.800m 經 100m管長至污水處理構筑物。選擇集水池與機器間合建式的圓型泵站，考慮3 臺水泵（其中1 臺備用

13、）。設計內容：每臺水泵的容量為Q m ax /2=381.88/2=190.94（ l/s ） , 集水池容積相當于采用一臺泵6min的容量：W=190.94*60*6/1000=68.74 （ m3 ）。有效水深采用 H=2.0m，則集水池面積為 34.37m 2 。選泵前總揚程估算：經過格柵的水頭損失為0.1m，集水池最低工作水位與所需提升的最高水位之間的高差為：38.800- （ 31.624-0.9*0.37-0.1-2.0） =9.609 （ m）出水管管線水頭損失：a）總出水管： Q=381.88l/s ，選用管徑 500mm，v=1.94m/s ，1000i=9.88 。當一臺水

14、泵運轉時， Q=190.94l/s，v=0.97m/s 0.7m/s 。設總出水管管中心埋深1.0m，局部損失為沿程損失的30%,則泵站外管線水頭損失為：320+ （38.800-38.300+1.0）b）水泵總揚程：泵站內的管線水頭損失假設為1.5m，考慮自由水頭為H=1.5+4.129+9.609+1.0=16.239（ m）1.0m，則水泵的總揚程為：c ）選泵：選用 250WD污水泵 3 臺（其中 1 臺備用），水泵參數如下：Q=180.5 278l/sH=12 17m轉數n=730 轉 / 分軸功率N=37 64KW配電動機功率70KW效率=69.5 73%允許吸上真空高度H s =

15、4.2 5.2m葉輪直徑D=460mmd）泵站經平剖面布置后，對水泵總揚程進行核算：吸水管路水頭損失計算：每根吸水管Q=190.94l/s ，選用管徑450mm，v=1.21m/s ， 1000i=4.41 。根據圖示，直管部分長度為1.2m，喇叭口 (=0.1),Dg =450mm90o彎頭1 個（=0.67 ），D g =450mm閘門1個（=0.1 ），Dg =450× d g 200mm漸縮管1 個（=0.21）沿程損失：局部損失：（0.1+0.67+0.1）*1.212 2 /2g=0.518（m）則吸水管路水頭總損失為：0.518+0.0053=0.523（m）出水管路水

16、頭損失計算：（計算圖見泵房平剖面圖）每根出水管Q=190.94l/s ，選用管徑400mm，v=1.53m/s ，1000i=8.23 。從最不利點A 點起，沿 A、B、C、D、E 線順序計算水頭損失：AB 段D g 200× 400mm漸放管1 個（ =0.30 ），D g 400mm單向閥1 個（ =1.40 ），D g 400mm90o彎頭 1 個（=0.60 ），D g 400mm閥門 1 個（=0.10 ）。局部損失： 0.30*6.5 2/2g+ （1.40+0.60+0.10）*1.53 2/2g=0.90 （ m）BC 段選用 D g 500mm管徑， Q=190.9

17、4l/s ，v=0.97m/s ，1000i=2.60 ，直管部分長0.70m，XX字管 1 個（=1.5 ，轉彎流）。沿程損失：（m）局部損失：2 /2g=0.179 （ m）CD 段選用 D g 500mm管徑， Q=381.88l/s ，v=1.94m/s ，1000i=9.88 ，直管部分長0.70m，XX 字管 1 個（=0.10 ，直流）。沿程損失： 0.70*9.88/1000=0.007（m）局部損失： 0.10*1.94 2 /2g=0.019（ m）DE 段直管部分長 5.0m，XX 字管 1 個（=0.10 ），D g500mm90o彎頭 2 個（=0.64 ）。沿程損失

18、： 5.0*9.88/1000=0.049（ m）局部損失：（0.10+2*0.64 ）1.94 2 /2g=0.265 （ m）綜上，出水管路總水頭損失為：4.128+0.90+0.002+0.179+0.007+0.019+0.049+0.265=5.549（m）則水泵所需總揚程：H=0.523+5.549+9.609+1.0=16.688(m)故選用 250WD型污水泵是合適的。平流沉砂池（設2 組）1 長度 :設平流沉砂池設計流速為v=0.25 m/s停留時間t=40s ，則，沉砂池水流部分的長度（即沉砂池兩閘板之間的長度）：L =v*t=0.25*40=10m2 水流斷面面積 :2A

19、=Qmax/v=0.382/0.25=1.52m3 池總寬度 :設 n=2 格，每格寬b=1.2m，則，B=n*b=2*1.2=2.4m（未計隔離墻厚度，可取0.2m）4 有效深度 :h2=A/B =1.52/2.4=0.64m5 沉砂室所需的容積:V= Qmax*T*86400*X/（ k z*10 5 ）V沉砂室容積，m3 ； X城市污水沉砂量，取3 m 3 砂量 /10 5 m3 污水；T排泥間隔天數，取2d； K 總 流量總變化系數，為1.4 。代入數據得： V=86400*0.382*2*3/ （ 1.4*10 5 ）=1.41 m3 ，則每個沉砂斗容積為V ' =V/（2*

20、2 ）=1.41/(2*2)=0.35m3 .6 沉砂斗的各部分尺寸：設斗底寬 a1 =0.5 m ，斗壁與水平面的傾角為55°，斗高 h3 =0.5m，則沉砂斗上口寬： a=2 h 3 /tg55 °+a1=2*0.5/1.428+0.5=1.2m沉砂斗的容積： V022）= （ h3/6 ）* （ a + a* a1 + a 1=0.5/6*（ 1.2 2+ 1.2* 0.5+ 0.52）=0.35m3=V '這與實際所需的污泥斗的容積很接近，符合要求；7 沉砂室高度 :采用重力排砂，設池底坡度為0.06 ，坡向砂斗，L 2 =(L-2*a)/2=(10-2*1

21、.2)/2=3.8mh3 = h 3 +0.006 L2 =0.728m8 池總高度 :設沉砂池的超高為h1 =0.3m, 則H= h1+h2 +h3=0.3+0.64+0.728=1.67m9 進水漸寬及出水漸窄部分長度：進水漸寬長度L 1 =（ B-B 1 ）/2tg1=（2.4-1.0）/(2*tg20° )=1.92m出水漸窄長度L 3 = L 1 =1.92m10校核最小流量時的流速：最小流量為Qm in =261.564/2=130.782l/s，則V m in = Q m in /A=0.130782/0.76=0.172m/s0.15m/s 符合要求另外，需要說明的是

22、沉砂池采用靜水壓力排砂，排出的砂子可運至污泥脫水間一起處理。厭氧池1 設計參數進入厭氧池的最大流量為Qmax =0.382 m 3/s ，考慮到厭氧池和氧化溝可作為一個處理單元，總的水力停留時間超過了 20h ，所以設計水量按最大日平均時考慮：Q=Q /k3=0.382/1.46=0.26 m/s 。共設兩座厭氧池，maxz每座設計流量為0.13m3/s ，水力停留時間： T=2.5h ，污泥濃度： X=3g/l ，污泥回流濃度為：XR=10g/l ；2 設計計算a. 厭氧池容積：V=Q*T=130*10 -3 *2.5*3600=1170m 3b. 厭氧池的尺寸水深取 h=5m，則厭氧池的面

23、積為：A= V/h=1170/5=234m 21/21/2厭氧池的直徑為：D=（ 4A/3.14 ）=（4*234/3.14）考慮到 0.3m 的超高，所以池子的總高度為H=h+0.3=5.3mc.污泥回流量的計算：1 回流比的計算：R=X/（ Xe -X） =3/ （ 10-3 ）=0.422 污泥回流量：QR=R*Q=0.42*130*10 -3 *86400=4717.4m 3/d=196.56m 3 /h選用型號為JBL800-2000 型的螺旋漿式攪拌機，兩臺該種型號的攪拌機的技術參數如下；漿板直徑： 800-2000mm，轉速： 4-134（r/min ），功率： 4.5-22KW

24、，漿葉數： 3 個。氧化溝1 設計參數氧化溝設計為兩組。 氧化溝按照最大日平均時間流量設計，每個氧化溝的流量為130l/s ，即 11232m3/d 。進水 BOD： S =200mg/l出水 BOD： S =20mg/l5o5e進水 NH3-N： 40mg/l出水 NH3-N： 15mg/l總污泥齡； 22d MLSS ： 4000mg/l f=MLVSS/MLSS=0.7曝氣池： DO=2mg/l NOD=4.6mgO2 /mgNH3-N 氧化，可利用氧-N 還原 =0.9 =0.982.6 mgO 2/mgNO3其他參數：a=0.6 kgoss/kg BOD5， b=0.051/d脫氮效

25、率： qdn=0.0312kgNO- 3-N/ （kgMLVSS*d）k 1=0.231/d k02=1.3mg/l剩余堿度： 100mg/l （保持 PH 7.2 ）所需要的堿度：7.1mg 堿度 /mgNH3-N 氧化；-產生堿度： 3.0mg 堿度 /mgNO3 -N 還原硝化安全系數：2.5 ，脫硝溫度修正系數：1.02 設計計算a) 堿度平衡計算I.由于設計的出水 BOD5為 20mg/l ，則出水中溶解性 BOD5為：（1- -0.23*5 ） 6.4mg/lII.采用污泥齡22d ，則日產泥量為：aQl r /1+bt m0.6*11232* （200-6.4 ）/1000 （

26、1+0.051*22 ）1304.71/2.122=614.85kg/ld設其中有 12.4%的為氮，近似等于TNK中用于合成部分為：12.4%*614.85=76.24kg/dTNK中有 76.24*1000/11232=6.8mg/l需要用于氧化的NH3-N：40-6.8-5=28.2mg/l-需要還原的NO3-N：28.2-10=18.2mg/lIII. 堿度平衡計算已知產生 0.1mg 堿度 / 去除 1mgBOD5，進水中堿度為280mg/l剩余堿度：（200-6.4 ）=280-200.22+51.6+19.36=150.74mg/l（caco 3 ）此值可以保證PH7.2 。計算

27、硝化速度：n =0.47* 0.098* （ T-15 ） * 2/（ 2+100.05*15-1.158）* 2/（2+1.3 ） =0.204l/s（T=12）故泥齡為： t w=1/0.204=4.9d采用的安全系數為2.5 ，故設計污泥齡為：原來假定的污泥齡為22 d ，則硝化速度為： n =1/22=0.045l/d單位基質利用率為：= n+b/a=0.045+0.05/0.6=0.158 kg BOD5/ （ kgMLVSS*d）而 MLVSS=0.7*4000=2800mg/l則，所需要的MLVSS的總量為11232*194/（0.158*1000 ）=13791.2kg硝化容積

28、： Vn =13791.2/2800*1000=4925.42m3水力停留時間為：t n=4925.42/11232*24=10.52hb) 反硝化區(qū)的容積：當溫度為12時，反硝化速度為q dn=0.03*（f/m ）+0.029（ T-20 ）取 1.08=0.03*（200*24/4000*16）+0.0291.08（ 12-20 ）-8=0.017 kg NO- 3-N/ （kgMLVSS*d）-還原 NO3 -N 的總量為： 18.2/1000*11232=204.42kg脫氮所需要的MLSS：204.42/0.017=12024.85kg脫氮所需要的容積：Vdn =12024.85*

29、1000/2800=4294.59m水力停留時間：t dn=4294.59/11232*24=9.176h3總的池容積為：V= V n +V dn=4925.42+4294.59=9220.01m 3c) 氧化溝的尺寸：氧化溝采用改良式的carrousel六溝式的氧化溝。取池深為3 m，單溝寬為6m，則溝總的長度為：9220.01/ （ 3*6 ）=512.22m，其 中 好 氧 段 的 長 度 為260.11m ， 缺 氧 段 的 長 度 為252.11m ， 彎 道 處 的 長 度 為5*3.14*6+12+2*3.14*6=143.88 m，則，單個直道長度為（512.22-143.88

30、 ） /6=61.39m ，則氧化溝的總溝長為：61.39+6+12=79.39m ，總的池寬為：6*6=36md) 需氧量計算：采用以下的經驗公式Q2（ kg/d ） =A*l r +B*MLSS+4.6*NR-2.6NO3經驗系數為： A=0.5 ，B=0.1NR 需要硝化的氧量為：28.2*11232*10 -3 =316.74kg/dR =0.5*11232*（0.2-0.0064）=1087.258+1202.485+1457.004-531.492=3215.255kg/d=133.97kg/h當溫度為 20時，脫氧清水的充氧量為：取 T=30， =0.8 ，=0.9 ，Cs（ 2

31、0） =9.17mg/l ，Csb （30）=7.63則 R0=R Cs （20）/ * * * C sb （ T）-C*1.024（ T-20 ） （）*1.024 （ 30-20 ） =248.9kg/he)回流污泥量X=MVLSS=4g/lXr =10g/l則， R=4/（10-4 ） =0.67因為回流到厭氧池的污泥為11%，則回流到氧化溝的污泥總量為51.7%Qf)剩余污泥量Qw=614.85/0.7+ （ 200-180 ）/1000*11232=878.357+224.64=1102.997kg/d如果污泥由底部排除， ，且二沉池的排泥濃度為10g/l ，則3設計采用的曝氣機選用

32、型號為DS325的可調速的倒傘型葉輪曝氣機五臺，該種機子的技術參數如下所示：葉輪的直徑為3250 mm，電動機額定功率為55 kw ，電動機轉速： 33 r/min，充氣量： 21-107 kg/h，設備重量： 4400 kg曝氣機所需要的臺數為n=488.56/100=4.9取 n=5 臺因此，每組共設的曝氣機為5 臺，全部的機子都是變頻調速的。為了保證氧化溝在缺氧狀態(tài)下混合液不發(fā)生沉淀，還設有型號為SK4430 的淹沒式攪拌機13 臺，即每個廊道設置2 臺，功率為4.0 KW。而為了保證氧化溝內部水流的循環(huán)形成，在進水處的下方設置了一臺淹沒式攪拌機，能起到推進水流流向的作用。二沉池1 設計

33、參數該污水處理廠采用周邊進水周邊出水的幅流式沉淀池，共設了兩座；設計流量為：311232 m/d （每組），32表面負荷： qb =0.8 m/ （m*h ）固體負荷： Ng=2000 kg/ （m2*d ），堰負荷： 2.2l/（ s*m）2 設計計算：a) 沉淀池的面積：3按照表面負荷計算：F1 =11232/ （ 24*0.8 ） =585mb）二沉池的尺寸計算：I. 沉淀池的直徑為： D=（4A/3.14 ） 0.5 =（4*585/3.14 ） 0.5 =28mII.沉淀池的有效水深：沉淀時間取2.5 h ，則，沉淀池的有效水深為h1= q b III. 存泥區(qū)的所需的容積為了保證污

34、泥的濃度，存泥時間Tw 不宜小于2.0 h ，則，所需要的存泥容積為VW =2*T w * （1+R）*Q*X/ （X+Xr ） =2*2* （1+0.67 ）*11232*4000*2/ （4000+10000）*24=1786.423m 3以下計算存泥區(qū)的高H2：每座二沉池的存泥區(qū)的容積為VW1=1786.423/2=893.211m則存泥區(qū)的高度為：H2 = VW1/A 1 =893.211/585=1.53mIV.二沉池的總高度H：取緩沖層 H3 =0.4 VM ，超高 H4 =0.5 m則， H= H 3+H4 +H2+H1=0.4+0.5+1.53+2.0=4.43m設二沉池池底坡

35、度為I=0.010 ，則池底的坡降為H5=（28-2.5 ） /2*0.010=0.13m池中心總深度為H= H+H5=4.43+0.13=4.56m3池中心的污泥斗深度為H6 =1m，則二沉池的總高度H7 為：H7= H+H6=4.56+1=5.56m ，取H7 =5.6mV. 校核徑深比：二沉池的直徑與池邊總水深之比為：D/ （ H3 +H2 +H1 ）=28/ （0.4+1.53+2.0）=7.12滿足在區(qū)間（ 6， 12），符合條件；校核堰負荷：Q/（ 3.14*D ） =11232/ （3.14*28 ）=127.75m3 / （ d*m）<190 m 3 / （d*m） =2

36、.2 l/（s*m）滿足條件。C）進水配水渠的設計計算；采用環(huán)行平底配水渠，等距設置布水孔，孔徑100mm，并加了直徑是100mm長度是 150mm的短管。配水槽底配水區(qū)設置擋水裙板，高0.8 m ，以下的計算是以一個二沉池的數據計算的。配水槽配水流量Q=（1+R） Qh=（1+0.67 ）*11232=18757.44m 3 /d設配水槽寬1.0 m ，水深為 0.8 m ，則配水槽內的流速為v 1=Q/l*b=18757.44/（ ）設直徑為 0.1m 的配水孔孔距為S=1.10 m ，則，配水孔數量為n=（D-1） /S=（ 28-1 ）*3.14/1.10=77.07條，取 n=78

37、條，則實際 S=1.10 m ，與題設一致，滿足條件。配水孔眼流速為 v 2v2 =4Q/（n*3.14*d2 ）=0.87/ （2 ）=0.4m/s槽底環(huán)行配水區(qū)的平均流速為 v 3v 3 =Q/nLB=0.22/ （0.78*3.14*1.0*27）=3.33*10 -3 m/s環(huán)行配水速度梯度GG =22）/2t*0.5（v 2 -v 3=0.4 2- （3.33*103 ） 2 / （ 2*600*1.06*10 -6 ） 0.5=11.22 S -1且<30 S -1GT=11.22*600=6729<105 ，符合要求。c）出水渠設計計算：池周邊設出水總渠一條，另外距池

38、邊2.5 m處設置溢流渠一條，溢流渠出水總渠設置有輻流式流通渠，在溢流渠兩側及出水總渠一側設置溢流堰板。出水總渠寬 1.0 m ，水深 0.6 m 。出水總渠流速為：V1=Q/（h*b ） =11232/ （86400*1.0*0.6） =0.22m/s出水堰溢流負荷 q=2.07 l/ （m*s）則，溢流堰總長為：l=Q/q=11232*1000/86400*2.07=62.8m出水總渠及溢流渠上的三條溢流堰板總長為L =（ 28-2*3.14+2 ） * （28-2.5*2） *3.14=109.9+200.96=310.86 m每個堰口長 150 mm，共設 2100 個堰口，單塊堰板長

39、3 m，共 105 塊。每堰堰口流量為Qi=Q/n=20736/86400*2100=1.14*10-43m/s每堰上水頭 h 為：h=（Qi /1.4 ） 0.4 =（1.14*10 -4 /1.4） 0.4 =0.023 md）排泥方式與裝置：設計中采用機械排泥，刮泥機將污泥裝置送到池中心，再由管排出池外，采用的型號為CG40A型的輻流式沉淀池中心傳動垂架刮泥機，該種刮泥機的設計參數如下：適用的沉淀池的池子內徑為40 m，池深 H=3.5 m，周邊線速度：3.0 n/min，驅動功率： 1.5*2 KW 。接觸池采用隔板式接觸反應池。1 設計參數：水力停留時間：t=30 min ，平均水深

40、： h=2.4m，隔板間隔： b=1.4 m ，池底坡度： 2%-3%，排泥管：直徑為150 mm2 設計計算a）接觸池容積V=Q*t=22464*0.50/24=468m33取 470mb） 水流速度v=Q/（ h*b ）=22464/ （） =0.08m/sc）表面積F=V/h=470/2.4=195.8m 2d）廊道總寬：隔板數目采用8 個，則總的廊道寬度為B=9*1.4=12.6me）接觸池長度L=F/B=195.8/12.6=15.5m以下計算加氯量：設計最大的投加氯量為 max=3.0mg/l ，則每日投氯量為 W=max*Q=3.0*22464*10 -3 =67.4kg/d=2

41、.8kg/h選用儲氯量為 1000 kg的液氯鋼瓶，每日加氯量為75%瓶，共儲存了8 瓶，每日加氯機設置兩臺，單臺投氯量為1-5 kg/h ，該種加氯機的型號為 LS80-3 ，機子的外形尺寸為：350*620*150 mm，并且還配置了兩臺注水泵，一用一備，要求該種型號的注水泵的注水量為3-6 m 3 /h ，揚程不小于 20 mh2 of ）混合裝置的設計：在接觸池的第一格和第二格起端設置混合攪拌器兩臺（立式）。混合攪拌器的功率計算如下：N0 =*Q*T*G2/10 3式中： Q*T混合池容積 m3 ， 水力粘度 ，20時， =1.06*10 -4kg*s/m 2G攪拌速度梯度，對于機械攪

42、拌混合，G=500 s -1帶入數據得：N0 =1.06*10 -4 *5002 *0.26*30*60/1000=12.4KW根據計算出來的混合攪拌機的功率數，可以挑選適合的攪拌機設備，經過查設備手冊，選用型號為JBL800-2000 的混合攪拌機三臺，兩用一備。該種機子的技術參數如下：漿的直徑為： 800-2000 mm，轉速為： 4-134 r/min功率為： 4.5-22 kw，漿葉數為；三個2.2 、 污泥處理構筑物的設計計算：污泥濃縮池：采用輻流式濃縮池，使用帶有柵條的刮泥機刮泥，利用靜壓排泥。1 設計參數：設計流量為2205.994 kg/d，共設了兩座濃縮池，每座濃縮池的設計進

43、泥量為：QW=1102.997kg/d=110.3m 3 /d2污泥固體負荷為：NWg=45kg/ （ m*d ）儲泥時間為： 16 h ，進泥含水量為：99.5%，出泥含水量為：97%，進泥濃度為：10g/l2 設計計算：a) 濃縮池面積： A= QW/ N Wg=1102.997/45=24.5m 2b) 濃縮池的直徑：D=（4A/3.14 ）0.5 =（4*24.5/3.14）0.5 =5.6mc) 濃縮池的有效水深：h1=3.0md) 校核水力停留時間：濃縮池的有效容積：V=A*h1 =24.5*3=73.5m3污泥在池中停留時間為：T=V/QW=73.5/110.3=0.67d=16h符合要求。e) 確定污泥斗的尺寸：濃縮后的污泥體積為：V1 = QW* （ 1-p 1 ） / （