結構設計論文

1、目 錄摘要2關鍵詞2一、編制依據(jù)及說明3二、工程概況3三、設計資料4四、柱網(wǎng)布置41、柱網(wǎng)布置圖42、框架結構承重方案的選擇5五、梁、柱截面尺寸的初步確定51、梁截面尺寸的初步確定52、柱的截面尺寸估算6六、樓板計算61、次房間（1）計算61、次房間（2）計算9七、樓梯鋼筋計算181、荷載和受力計算182、配筋面積計算203、配筋結果21八、電算結果221、數(shù)據(jù)輸入222、數(shù)據(jù)輸出23參考文獻26精選文檔2重慶市江津區(qū)陽光小鎮(zhèn) 1 號樓西南高校 專業(yè)名稱：建筑工程 同學姓名：胡 海指導老師：艾大利摘要摘要：本工程名稱為重慶市江津區(qū)陽光小鎮(zhèn) 1 號樓，結構為全現(xiàn)澆混凝土框架結構，6層。工程所在地

2、區(qū)為重慶市江津區(qū)，抗震設防等級為 6 度，需要進行抗震設計。設計過程遵循先建筑后結構再施工的挨次進行?？拐鸾Y構在地震作用下，為了有良好的耗力量量以及在強震下結構不倒塌，其構件應有足夠的延性。要設計延性框架結構，需滿足“強柱弱梁，強剪弱彎，強節(jié)點弱構件”的要求，并進行相應的內力調整，然后由調整后的內力值進行配筋計算。本工程接受鋼筋混凝土框架結構體系（橫向承重） ，因此選擇了有代表性的一榀框架進行計算。設計計算整個過程中綜合考慮了技術經(jīng)濟指標和施工工業(yè)化的要求。關鍵詞關鍵詞：抗震設計 框架結構 配筋計算 技術經(jīng)濟指標精選文檔3一、 編制依據(jù)及說明本工程施工組織設計，主要依據(jù)目前國家對建設工程質量、

3、工期、平安生產(chǎn)、文明施工、降低噪聲、愛護環(huán)境等一系列的具體化要求，依照中華人民共和國建筑法 、建設工程質量管理條例 、 國家現(xiàn)行建筑工程施工與驗收技術規(guī)范 、 建筑安裝工程質量檢驗評定標準 、 住宅樓招標文件 、 施工招標評定標方法 ， 答疑會紀要以及依據(jù)政府建設行政主管部門制定的現(xiàn)行工程等有關配套文件，結合本工程實際，進行了全面而細致的編制。1、工程施工組織設計編制的依據(jù)國家標準工程測量規(guī)范 GBJ50026-2006 國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范 GB50202-2002國家標準混凝土質量把握標準 GBJ50205-2002國家標準建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準 GB50300-

4、2001國家標準混凝土強度評定標準 GB/T50107-2010 國家標準建設工程項目管理規(guī)范 GB/T50326-2001行業(yè)標準建筑地基處理技術規(guī)范 JGJ79-2001行業(yè)標準混凝土泵送施工技術規(guī)程 JG/1T0-2005行業(yè)標準建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范 JGJ130-2001二、 工程概況1、建筑設計特點本工程位于重慶市江津區(qū)，尺寸為 38.14017.700 米， 建筑面積為 3573.7 平方米，為六層框架結構，全部民用住宅樓，全部層高 3.000 米，建筑物高度 21.000 米，室內外高差為 0.45 米?？拐鹪O防烈度為 6 度。工程做法：外墻飾面：一層室內標高以上

5、為白色仿石漆，一層室內標高以下為石島紅理石（600 x900mm） 。內墻飾面：衛(wèi)生間接受 200300 瓷片，其它為石灰砂粉刷。樓地面：全部樓地面為均為陶瓷鋪地磚。精選文檔4頂面：抹水泥石膏砂漿，刷 106 涂料。屋面：全部為上人屋面。2、結構設計特點地基處理：地基接受強夯，2.3 米以下用 3：7 灰土夯實 0.5 米厚基礎形式：基礎接受獨立柱基礎。砌體材料：-0.45 以下，用 MU10 一般機制粘土磚，M10 水泥沙漿砌筑，全部均接受用 MU10 一般機制空心磚 ，M10 混合砂漿砌筑。結構：受力鋼筋主筋愛護層厚度：基礎為 35mm，梁柱為 25mm，板為 15mm。板全部接受混凝土現(xiàn)

6、澆板，砼強度等級：基礎砼墊層為 C20，其它砼 C30。三、 設計資料1、冬季采暖室外空氣計算溫度 3，夏季通風室外空氣計算溫度 33，冬季采暖室內空氣計算溫度 18；2、重慶市基本風壓 0.40 kN/m2；3、常年地下水位較高，水質對混凝土有肯定的侵蝕作用；4、地基承載力特征值為 280 kN/m2，類場地；5、建筑結構設計使用年限 50 年，平安等級二級。6、建筑抗震設防類別為丙類，設防烈度 6 度，設計基本地震加速度值0.05g，設計地震分組為其次組，類場地設計特征周期 0.3s7、結構形式為框架結構，框架抗震等級為三級。 四、 柱網(wǎng)布置1、柱網(wǎng)布置圖本住宅樓全部層高均為 3.0m。主

7、體結構布置圖如下圖 1 所示：精選文檔5圖 1 主體結構柱網(wǎng)布置圖2、框架結構承重方案的選擇豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布荷載和恒載經(jīng)次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最終傳至地基。依據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側移剛度。五、 梁、柱截面尺寸的初步確定1、梁截面尺寸的初步確定梁截面高度一般取跨度的 1/12-1/8 進行計算。本方案中，邊橫梁高 h=(1/12-1/8)l=1/126000-1/86000=500mm-875mm，取 h=800mm，截面寬度h=1/2h=300mm，取

8、 400mm。同理計算其他跨的梁截面，見表 1。表 1 梁截面尺寸表（mm）混凝土等級橫梁（bh）次梁（bh）精選文檔6C302505002504002、柱的截面尺寸估算依據(jù)柱的軸壓比限值按下列公式計算：（1）柱組合的軸壓力設計值 N=F gE n注：-考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取 1.3，不等跨內柱取1.25，等跨內柱取 1.2 。 F- 按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積。 gE -折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取 1215 kN/m2。 n-驗算截面以上的樓層層數(shù)。（2）AcN/uNfc 注：uN -框架柱軸壓比限值，對一級，二級，三級抗震等級，分別取0.7，0.8

9、，0.9。本方案為三級抗震等級，故取 0.9。 fc-為混凝土軸心抗壓強度設計值，對 C30，查得 fc=14.3N/mm2, ft=1.43 N/mm2 。（3）計算過程：對于邊柱：N=F gE n=1.33.06.6125=1544.4kNAc=N/uNfc=1544.4103/0.914.3=120000.0mm2 對于中柱：N=F gE n=1.2519.8125=1485.00kNAc=N/uNfc=1485.00103/0.914.3=115384.62mm2 綜合以上計算結果，取柱截面為正方形（120000）=346.41mm，為平安起見，全部樓層均取 bh=400mm400mm

10、。六、 樓板計算本工程樓板計算書，計算方法一樣，故只取其中具有代表性的房間次房間（次房間（1 1）計算）計算（1）、基本資料1、房間編號： 372、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷載：精選文檔7 永久荷載標準值：g 5.00+ 3.00(板自重)= 8.00 kN/m2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/m2 計算跨度Lx = 4200 mm；計算跨度Ly = 4200 mm 板厚H = 120 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HPB3004、計算方法：彈性算法。5、泊松比：1/5.6、考慮活荷載不利組合。 7、程序自動計算樓板自重。（2）、計算結

11、果 Mx =(0.01760+0.01760/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.22 = 4.39kNm 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.22 = 0.76kNm Mx= 4.39 + 0.76 = 5.15kNm Asx= 286.58mm2，實配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% My =(0.01760+0.01760/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.22= 4.39kNm 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的

12、彎矩： Mya =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.22 = 0.76kNm My= 4.39 + 0.76 = 5.15kNm Asy= 286.58mm2，實配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% Mx =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.22 = 11.55kNm Asx= 472.05mm2，實配 8100 (As 559.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.239% ， 0.465% My =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.22 =

13、 11.55kNm Asy= 472.29mm2，實配 8100 (As 559.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.239% ， 0.465%（3 3）、跨中撓度驗算）、跨中撓度驗算精選文檔8 Mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mq =(0.01760+0.01760/5)*(1.0* 8.00+0.5* 2.00 )* 4.22 = 3.35kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 270.N/mm2(2)、在荷載效應的準永久組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋

14、應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 3.35/(0.87* 96.* 372.) = 107.822N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 372./ 60000.=0.00621 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00621* 107.82) = -0.849 當 0.2 時，取 0.2 、鋼筋彈

15、性模量與混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 372./1000/ 96.=0.00388 、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 7.2.31）計算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 372.* 96.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00388/(1+3.5*0.00)= 1122.76kNm2(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響

16、增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 7.2.5 條，當 0時， 2.0(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B Bs / （混凝土規(guī)范式 7.2.2） B 1122.76/2 = 561.381kNm2(5)、撓度 f * Qq * L 4 / B f 0.00127* 9.0* 4.204/ 561.381= 6.336mm精選文檔9 f / L 6.336/4200.= 1/ 663.，滿足規(guī)范要求！（4 4）、裂縫寬度驗算）、裂縫寬度驗算 、X方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)

17、（混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 3.35*106/(0.87* 96.* 335.) = 119.803N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 119.80) = 0.012當 0.2 時，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混

18、凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.200*119.803/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.028mm，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 3.35*106/(0.87* 88.* 335.) = 130.694N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2

19、 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 130.69) = 0.102當 0.2 時，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）精選文檔10max 1.9*0.200*130.694/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.031mm，滿足規(guī)范要求！ 、左端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 -

20、0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*

21、Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，滿足規(guī)范要求！ 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.=

22、60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 精選文檔110.097mm，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65

23、 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/

24、te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，滿足規(guī)范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 6000

25、0.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，滿足規(guī)范要求！精選文檔12次房間（次房間（2 2）計算：）計算：（1）、基本資料1、房間編號： 9 2、邊界條件（左端/下端/右端/上

26、端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 5.00+ 3.00(板自重)= 8.00 kN/m2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/m2 計算跨度Lx = 4200 mm；計算跨度Ly = 3300 mm 板厚H = 120 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HPB300 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. （6）、考慮活荷載不利組合。 （7）、程序自動計算樓板自重。（2）、計算結果Mx =(0.01402+0.02778/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 3.32 = 2.51kNm 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： M

27、xa =(0.03294+0.05771/5)*(1.4* 0.70)* 3.32 = 0.47kNm Mx= 2.51 + 0.47 = 2.99kNm Asx= 286.58mm2，實配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% My =(0.02778+0.01402/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 3.32= 3.92kNm 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05771+0.03294/5)*(1.4* 0.70)* 3.32 = 0.69kNm My= 3.92 + 0.69 = 4.61kNm Asy=

28、 286.58mm2，實配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% Mx =0.05606*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 3.32 = 7.79kNm Asx= 313.46mm2，實配10100 (As 873.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.239% ， 0.727%精選文檔13 My =0.06741*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 3.32 = 9.37kNm Asy= 379.46mm2，實配 8100 (As 559.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.239% ， 0.465%（3）、跨中撓度驗

29、算 Mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mq =(0.01402+0.02778/5)*(1.0* 8.00+0.5* 2.00 )* 3.32 = 1.92kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 270.N/mm2(2)、在荷載效應的準永久組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7

30、.1.43） sq 1.92/(0.87* 88.* 372.) = 67.301N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 372./ 60000.=0.00621 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00621* 67.30) = -2.022 當 0.2 時，取 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b

31、/ ho 372./1000/ 88.=0.00423 、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 7.2.31）計算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 372.* 88.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00423/(1+3.5*0.00)= 922.01kNm2(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 7.2.5 條，當 0時， 2.0精選文檔14(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B Bs / （混凝土規(guī)范式 7.2.2） B 922.01/2 =

32、461.005kNm2(5)、撓度 f * Qq * L 4 / B f 0.00186* 9.0* 3.304/ 461.005= 4.308mm f / L 4.308/3300.= 1/ 766.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算： 、X方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 1.92*106/(0.87* 88.* 335.) = 74.779N/mm2 矩形截面，Ate0.5

33、*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 74.78) = -0.644當 0.2 時，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 74.779/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.018mm，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變

34、不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 3.00*106/(0.87* 96.* 335.) = 107.107N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006精選文檔15當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 107.11) =

35、-0.117當 0.2 時，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.200*107.107/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.025mm，滿足規(guī)范要求！ 、左端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 5.49*106/(0.87* 95.* 785.) =

36、84.648N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 785./ 60000.= 0.013 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 84.65) = -0.077當 0.2 時，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 84.648/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01309) = 0.019mm，滿足規(guī)范要求?。? 4）、裂縫寬度驗算）、裂縫寬度驗算

37、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 6.61*106/(0.87* 96.* 503.) = 157.372N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008精選文檔16當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01*

38、 157.37) = 0.271max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.271*157.372/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.050mm，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 5.49*106/(0.87* 96.* 335.) = 196

39、.328N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 196.33) = 0.436max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.436*196.328/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.100mm，滿足規(guī)范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱

40、向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 6.61*106/(0.87* 95.* 393.) = 203.557N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 393./ 60000.= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01精選文檔17 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 203

41、.56) = 0.459max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.459*203.557/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.129mm，滿足規(guī)范要求！ 精選文檔18七、 樓梯鋼筋計算1、荷載和受力計算樓梯計算簡圖如下：計算公式如下：其中hh：樓梯梯板在不同受力段取不同的值,上圖所示取樓梯梯板折算高度在樓梯折板處取梯板厚度,在平臺處取平臺厚度,在樓板處取樓板厚度荷載計算參數(shù)（單位kn/m）： 裝修荷載Qz=1.0； 活載Q=2.0； 恒載分項系數(shù)1.2,1.35 活載分項系數(shù)1

42、.,1.0.7 梯板負筋折減系數(shù)（ZJXS)=0.8各跑荷載及內力計算及示意圖： 其中：Qb梯板均布荷載； Qbt梯板彎折段均布荷載； Q平臺均布荷載； Q樓面均布荷載； 單位(KN/m)；第1標準層第1跑 Qb=9.896 Qbt=7.000； Qp=7.600 Qw=7.00014.99320011.73200精選文檔19第1標準層第2跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000第2標準層第1跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000第2標準層第2跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000第3標準層第1跑 Qb=9.896 Qbt=7.00014.99320011.7320014.99320011.7320014.99320011.73200精選文檔20 Qp=7.600 Qw=7.000第3標準層第2跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000配筋面積計算：配筋面積計算：樓梯