混凝土抗?jié)B性試驗(yàn)方法比較》

1、.混凝土抗?jié)B性試驗(yàn)方法比較夏艷輝摘要混凝土抗?jié)B性是混凝土長(zhǎng)期性能之一，通過(guò)在壓力水的作用下，測(cè)試混凝土的抗?jié)B等級(jí)或滲水高度來(lái)評(píng)價(jià)不同混凝土抗?jié)B性能差異。國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)與水工、電力等行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)均規(guī)定混凝土抗?jié)B性的試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)。但不同標(biāo)準(zhǔn)之間在試驗(yàn)方法、實(shí)驗(yàn)過(guò)程、實(shí)驗(yàn)結(jié)果處理等方面存在較大差別，致使部分工程設(shè)計(jì)圖紙及施工文件出現(xiàn)表達(dá)或標(biāo)注混亂情況。本文就各標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的混凝土抗?jié)B性試驗(yàn)方法展開比較，分析其異同，以供工程設(shè)計(jì)與施工人員參考。關(guān)鍵詞混凝土，抗?jié)B性，標(biāo)準(zhǔn)比較混凝土抗?jié)B性試驗(yàn)廣泛應(yīng)用于我國(guó)建筑、水利各領(lǐng)域。對(duì)一些水工建筑、有防水要求的建筑部位，其所使用混凝土的抗水滲透性能是非常重要的材料技術(shù)指標(biāo)。規(guī)定了混

2、凝土抗?jié)B性試驗(yàn)方法的標(biāo)準(zhǔn)包括：國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法（GBJ 82-85）、交通行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)公路工程水泥混凝土試驗(yàn)規(guī)程JTJ270-98；交通行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)水運(yùn)工程混凝土試驗(yàn)規(guī)程JTJ053-94；電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程DL/T5150-2001等。以上混凝土抗?jié)B性實(shí)驗(yàn)方法的原理基本相同，均利用在十九世紀(jì)即已問(wèn)世的Darcy公式進(jìn)行推算。但各標(biāo)準(zhǔn)之間存在較大的區(qū)別，致使工程技術(shù)人員容易混淆，甚至錯(cuò)誤使用。各標(biāo)準(zhǔn)依據(jù)試驗(yàn)方法的不同大致可分為：混凝土抗?jié)B等級(jí)或標(biāo)號(hào)試驗(yàn)與混凝土滲水高度或滲透系數(shù)試驗(yàn)。先分別就這兩方面在各標(biāo)準(zhǔn)方法中展開比較與分析。1、混凝土抗?jié)B等級(jí)或標(biāo)號(hào)試驗(yàn)國(guó)家標(biāo)

3、準(zhǔn)與水工、電力等行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)均規(guī)定了混凝土抗?jié)B等級(jí)或標(biāo)號(hào)試驗(yàn)。該測(cè)試混凝土抗摻性能方法是沿襲前蘇聯(lián)的方法，是通過(guò)給受檢混凝土施水壓的方式，使水在混凝土中遷移，通過(guò)不同混凝土中水的遷移差異來(lái)描述混凝土的抗?jié)B性能。各標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定方法所采用儀器設(shè)備、試件制備、養(yǎng)護(hù)時(shí)間等均相同。但試驗(yàn)過(guò)程、結(jié)果計(jì)算及抗?jié)B等級(jí)或標(biāo)號(hào)的表示方法等均有差別。1.1 試驗(yàn)過(guò)程試驗(yàn)過(guò)程的差別主要于試驗(yàn)開始水壓的區(qū)別。GBJ 82-85、DL/T5150-2001及JTJ270-98標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定試驗(yàn)開始水壓為0.1MPa，JTJ053-94標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定試驗(yàn)開始水壓為0.2MPa。產(chǎn)生差別的原因在于JTJ053-94標(biāo)準(zhǔn)制定者認(rèn)為：提高初始水壓力

4、，在實(shí)用過(guò)程中可以節(jié)約試驗(yàn)時(shí)間，且當(dāng)只是比較不同混凝土抗?jié)B性時(shí)，試驗(yàn)結(jié)果不產(chǎn)生影響。1.2 結(jié)果計(jì)算抗?jié)B等級(jí)或標(biāo)號(hào)的計(jì)算公式一致，但符號(hào)不一致。這也是在部分工程設(shè)計(jì)圖紙及施工文件中出現(xiàn)表達(dá)或標(biāo)注混亂的原因所在。例如GBJ 82-85及JTJ053-94所采用的公示為：S=10H1DL/T5150-2001及JTJ270-98所采用的公示為：W=10H1所以，GBJ 82-85及JTJ053-94以S表示抗?jié)B標(biāo)號(hào)、DL/T5150-2001及JTJ270-98以W表示抗?jié)B標(biāo)號(hào)。此外，JTJ053-94還將混凝土分為了S2、S4、S6、S8、S10及S12等6個(gè)等級(jí)，并規(guī)定若水壓加至1.2MPa，

5、8h第三個(gè)試件沒(méi)有滲水，則停止試驗(yàn)，抗?jié)B標(biāo)號(hào)以S12表示。2、混凝土滲水高度JTJ053-94、JTJ270-98及DL/T5150-2001規(guī)定了凝土滲水高度試驗(yàn)，GBJ 82-85則沒(méi)有規(guī)定。滲水高度試驗(yàn)除可以比較混凝土之間的抗?jié)B性外，還可以依據(jù)Darcy公示計(jì)算混凝土抗?jié)B系數(shù)。以上3個(gè)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)混凝土滲水高度試驗(yàn)所規(guī)定的方法的區(qū)別有：2.1初始水壓和恒壓時(shí)間JTJ053-94與JTJ270-98一致，其所規(guī)定的初始水壓為1.2±0.05 MPa，恒定時(shí)間為24h； DL/T5150-2001規(guī)定的初始水壓為0.8 MPa，恒定時(shí)間為24h。2.2 結(jié)果計(jì)算JTJ053-94直接

6、以滲水高度做為試驗(yàn)結(jié)果，并用于評(píng)價(jià)混凝土的抗?jié)B性。JTJ270-98與DL/T5150-2001則利用Darcy公示計(jì)算混凝土抗?jié)B系數(shù)，但公示符號(hào)有所區(qū)別。JTJ270-98：DL/T5150-2001：電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)公示中：m、a分別表示混凝土吸水率，當(dāng)沒(méi)有實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)時(shí)一般采用0.3； 3、國(guó)內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)比較英國(guó)EN 12390-8:2000、美國(guó)ASTM C642-1997、德國(guó) DIN1048、北歐NT Build 369等國(guó)家與地區(qū)中均有對(duì)混凝土抗壓力水滲透方法的規(guī)定。其中美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)與英、美等歐洲標(biāo)準(zhǔn)相近。這些標(biāo)準(zhǔn)與我國(guó)國(guó)家及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)相比，存在較大的區(qū)別。3.1 試件制備我國(guó)國(guó)家及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中，采

7、用上口徑175mm，下口徑185mm，高150mm的試件。英國(guó)、德國(guó)等歐洲標(biāo)準(zhǔn)中，采用立方體或者圓柱體或者棱柱體，但不論那種形狀其邊長(zhǎng)或直徑均不得小于150毫米。此外，我國(guó)國(guó)家及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)試件的養(yǎng)護(hù)采用的是28d標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)，英國(guó)、德國(guó)等歐洲標(biāo)準(zhǔn)采用的是28d蓄水養(yǎng)護(hù)。3.2 試驗(yàn)設(shè)備與過(guò)程我國(guó)混凝土抗?jié)B試驗(yàn)采用的抗?jié)B儀器中壓力水作用區(qū)域?yàn)檎麄€(gè)試件底部，而英國(guó)、德國(guó)等歐洲標(biāo)準(zhǔn)中壓力水作用區(qū)域約為試件邊緣長(zhǎng)度或者表面直徑的一半。此外，初始水壓和恒壓時(shí)間方面，與我國(guó)國(guó)家及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)相比，英國(guó)、德國(guó)等歐洲標(biāo)準(zhǔn)中采用的初始水壓較小，恒壓時(shí)間較長(zhǎng)，約為0.5 MPa (500±50kPa)及722h

8、。3.3 結(jié)果處理英國(guó)、德國(guó)等歐洲標(biāo)準(zhǔn)等采用滲水高度作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，但采用的試驗(yàn)值是試件中最大滲水高度，而我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)體系中均采用的是平均滲水高度。4、結(jié)論由以上對(duì)比分析可知，國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)與行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)之間、國(guó)內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)之間均存在較大的區(qū)別。且不同的工程采用的標(biāo)準(zhǔn)體系可能不同，這就要求工程技術(shù)人員詳細(xì)了解其中的差別，并正確采用。參考文獻(xiàn)：1. 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法（GBJ 82-85）2. 交通行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)公路工程水泥混凝土試驗(yàn)規(guī)程JTJ270-983. 交通行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)水運(yùn)工程混凝土試驗(yàn)規(guī)程JTJ053-944. 電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程DL/T5150-20015. EN 12390

9、-8:2000 Testing hardened concrete-Part8: Depth of penetration of water under pressure6. ASTM C642-1997: Standard Test Method for Density, Absorption, and Voids in Hardened Concrete7. NT Build 369:Water diffusion8. DIN 1048-part 5:1991-Testing of hardened concrete(specimens prepared in mould)-water p

10、ermeability附件：混凝土抗?jié)B性能研究的現(xiàn)狀與進(jìn)展摘要：闡述了關(guān)注混凝土抗?jié)B性能的重要性，分析了影響混凝土抗?jié)B性能的各個(gè)方面和主要影響因素，并且針對(duì)這些影響因素，介紹了國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀及目前獲得的一些重要結(jié)論，對(duì)今后混凝土抗?jié)B性能研究的發(fā)展方向也進(jìn)行了探討。認(rèn)為水滲透性試驗(yàn)、氯化物滲透性試驗(yàn)、空氣滲透性測(cè)試各適合于不同的場(chǎng)合和情況，不存在某一種強(qiáng)于另一種的問(wèn)題。提出混凝土的抗?jié)B研究應(yīng)該更多地關(guān)注混凝土在服役環(huán)境中由于荷載、裂紋擴(kuò)展等導(dǎo)致的抗?jié)B性能劣化的問(wèn)題。在荷載作用對(duì)混凝土抗?jié)B性能的影響問(wèn)題上，目前不同研究人員的研究結(jié)論之所以相差懸殊，試驗(yàn)條件不同是一個(gè)主要原因。關(guān)鍵詞：混凝土抗?jié)B性能

11、 耐久性 微裂紋1、前言20 世紀(jì)30 年代，人們開始關(guān)注混凝土的抗?jié)B性能，是始于大型水工工程的建設(shè)，諸如混凝土水壩、水渠、涵管及位于地下水位線以下的地下結(jié)構(gòu)如隧道等；一旦混凝土的抗?jié)B性能不足或受到破壞，會(huì)降低這些結(jié)構(gòu)的使用效能，造成污染、滲漏等事故。尤其是水壩之類的大型水工結(jié)構(gòu)，在設(shè)計(jì)中需要確知混凝土抵抗高水壓下水穿透的能力 1 .從20 世紀(jì)80 年代起，人們重新對(duì)混凝土抗?jié)B性能產(chǎn)生興趣，是由于混凝土的耐久性問(wèn)題日益為人們所關(guān)注?；炷恋哪途眯裕c水和其它有害液體、氣體向其內(nèi)部流動(dòng)的數(shù)量、范圍等有關(guān)，因此抗?jié)B性能高的混凝土，其耐久性就好。近年來(lái)，高性能混凝土的概念大有取代高強(qiáng)混凝土概念的趨

12、勢(shì) 2 ，因?yàn)槿藗冋J(rèn)識(shí)到 強(qiáng)度這一單一的指標(biāo)并不足以揭示結(jié)構(gòu)材料的工作狀態(tài) 。高性能混凝土首先要求是耐久性有保證的混凝土。因此，要研究高性能混凝土，就不能不關(guān)注混凝土的抗?jié)B性能。然而，服役期間的混凝土，其抗?jié)B性能并非是一個(gè)常數(shù)，其與齡期、漿體水化程度等因素絲絲相扣，與微裂紋的延伸擴(kuò)展更是密切相關(guān)。正是因?yàn)樯婕暗挠绊懸蛩靥?，試?yàn)耗功耗時(shí)，因此，目前人們?cè)谶@方面獲得的研究成果還遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能令人滿意，有必要在這方面進(jìn)一步深入進(jìn)行研究。本文正是針對(duì)上述問(wèn)題，分析了混凝土的抗?jié)B性能的主要影響因素，并且介紹了研究現(xiàn)狀。2、試驗(yàn)方法的研究混凝土的滲透試驗(yàn)是一項(xiàng)艱難而耗時(shí)的工作，用什么方法能快速而且準(zhǔn)確地測(cè)量出

13、反映混凝土滲透性能的數(shù)據(jù)，首先成為有關(guān)研究人員的研究領(lǐng)域。研究混凝土抗?jié)B性能有多種試驗(yàn)方法；有傳統(tǒng)的水壓力試驗(yàn)法，還有近年來(lái)越來(lái)越引起人們重視的抗氯化物滲透試驗(yàn)法，以及氣體滲透性試驗(yàn)法等。氣體滲透法比較適合在現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，在我國(guó)應(yīng)用相對(duì)較少，試驗(yàn)室測(cè)試以前兩種為主。2.1 水壓力法傳統(tǒng)的水壓力試驗(yàn)法又分為穩(wěn)定流動(dòng)法（constant flow method） 、滲透深度法（depth of penetration method） 和抗?jié)B標(biāo)號(hào)法。穩(wěn)定流動(dòng)法測(cè)量壓力液體流過(guò)混凝土的流量、流速，適用于研究具有較高滲透性，例如強(qiáng)度不高、齡期不長(zhǎng)的混凝土。在該方法中，滲透系數(shù)Kf 可以根據(jù)Darcy 定律來(lái)

14、確定，在足夠緩慢的單向穩(wěn)定流中Darcy 定律可表示為：Kf = Q d/ A .t .H      （1）在此， Kf 流動(dòng)法測(cè)量的滲透系數(shù)；液體的黏度；Q 液體流量A 流動(dòng)液體穿越的試件截面積；t 流量穿越試件所花時(shí)間；d 試件高度；H 水頭高度。在根據(jù)Darcy 定律計(jì)算滲透系數(shù)過(guò)程中，測(cè)量一般存在相當(dāng)大的試驗(yàn)誤差，所以謹(jǐn)慎起見，要在不同的低流速下進(jìn)行測(cè)量，將流速對(duì)壓降作圖，用一條直線來(lái)擬合這些數(shù)據(jù)點(diǎn) 3 .滲透深度法測(cè)量壓力液體穿透混凝土的深度，適用于研究具有低滲透性的混凝土。在該方法中，相對(duì)滲透系數(shù)可用下式計(jì)算 4 ：Kp = .d2

15、 .v /2t .H        （2）在此， Kp 滲透深度法測(cè)量的滲透系數(shù)；。d平均滲透高度；v 混凝土孔隙率；（巖土工程里孔隙率符號(hào)是n)t 恒定壓力時(shí)間；H 水頭高度。應(yīng)該說(shuō)，由于孔隙率實(shí)測(cè)困難而常采用估算值， Kp 值有誤差，一般僅用于進(jìn)行相對(duì)值的比較。R1P1Khatri and V1Sirivivatnanon 5 在研究中，建立了穩(wěn)定流動(dòng)法與滲透深度法之間的聯(lián)系，給出了兩種研究方法的選擇標(biāo)準(zhǔn)。他們認(rèn)為，究竟采用哪種試驗(yàn)方法為宜，取決于混凝土的28 天抗壓強(qiáng)度F28 c 與齡期T ，臨界條件如下： 如果213

16、 （ T） 2 + 111 （F28 c ） 2 > 10400 ，采用滲透深度法； 如果213 （ T） 2 + 111 （F28 c ） 2 < 10400 ，采用穩(wěn)定流動(dòng)法。我國(guó)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)中采用的是所謂抗?jié)B標(biāo)號(hào)法 6 ，采用6 個(gè)高度為180mm 的圓臺(tái)形試件從0.1MPa 開始施加水壓，每隔8 小時(shí)水壓增加0.1MPa ，直至6 個(gè)試件中有3 個(gè)被壓力水穿透，停止試驗(yàn)，記錄此時(shí)的水壓力值；通過(guò)一個(gè)簡(jiǎn)單的線性換算關(guān)系，將停止試驗(yàn)時(shí)的水壓力值換算成一個(gè)整數(shù)，這個(gè)整數(shù)即所謂混凝土的抗?jié)B標(biāo)號(hào)；也可以認(rèn)為抗?jié)B標(biāo)號(hào)法是滲透深度法的一種特例。該方法的特點(diǎn)是簡(jiǎn)單，適合工程上評(píng)價(jià)混凝土抗?jié)B

17、性能，但對(duì)于科學(xué)研究，該方法獲得的數(shù)據(jù)太少。2.2 氯離子滲透試驗(yàn)法近年來(lái)隨著新型外加劑的不斷出現(xiàn)，混凝土的水灰比越來(lái)越小，所測(cè)試的試件越來(lái)越密實(shí)，導(dǎo)致水壓力試驗(yàn)法非常費(fèi)時(shí)，而且滲透深度小，計(jì)算也易導(dǎo)致較大誤差。人們希望有一種能加快試驗(yàn)速度的試驗(yàn)方法。因此，通電增加氯離子滲透速度的試驗(yàn)方法為許多研究人員采用。一般而言，抗氯化物滲透性好，往往就意味著抗水及抗氣體滲透性好；反之亦然。當(dāng)然，它們也非完全沒(méi)有差別。因?yàn)榭孤入x子滲透性能不僅僅反映材料的致密程度，而且反映混凝土成分與氯離子的化學(xué)反應(yīng)，最能直接反映混凝土的耐久性能。直流電量法是氯離子滲透試驗(yàn)的代表，它也是AASHTO T277 和ASTM

18、C1202 推薦的測(cè)量混凝土滲透性的方法 7 ，8 .文獻(xiàn) 9 對(duì)這一方法進(jìn)行了較詳細(xì)的闡述：將一個(gè)50mm 厚的混凝土圓餅試件用裝在兩個(gè)腔室里的兩個(gè)銅網(wǎng)制成的電極夾緊，氫氧化鈉（013N） 和氯化納（重量3 %） 溶液分別被傾倒在混凝土試樣兩面的腔室里，這樣兩種溶液被混凝土試件分隔開；然后施加60 伏的直流電穿過(guò)兩個(gè)表面。每隔30 分鐘監(jiān)測(cè)一次電流通過(guò)混凝土的情況，持續(xù)試驗(yàn)時(shí)間6 小時(shí)；總的電荷庫(kù)侖數(shù)由電流時(shí)間函數(shù)曲線（單位是安培。秒） 下的面積計(jì)算。這一試驗(yàn)的基本原理是，氯化物離子的負(fù)電荷將被吸引到正電極；因此，測(cè)試期間電流的傳輸量就是氯化物滲透混凝土的量。上述方法存在的問(wèn)題之一是在長(zhǎng)時(shí)間

19、電壓作用下溶液產(chǎn)生熱量，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)受到干擾。為解決這一問(wèn)題，許多學(xué)者進(jìn)行了探討，例如有的學(xué)者在盛溶液的容器中加了水泵和熱交換器來(lái)減少溶液溫升的影響 10 ；而有的人則采用降低電壓（12 伏） 而延長(zhǎng)試驗(yàn)時(shí)間（30 小時(shí)） 的方法降低溶液熱量 11 ；當(dāng)然，延長(zhǎng)試驗(yàn)時(shí)間畢竟不是一個(gè)優(yōu)良的選擇，將導(dǎo)致混凝土齡期對(duì)滲透性的影響增加，尤其齡期較低時(shí)是如此。目前，有研究人員提出用高頻而低壓的交流電取代直流電并配以電橋進(jìn)行混凝土滲透性測(cè)量；其原理是：由試件與可變電阻和電容形成電橋的半橋，兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)電阻形成另外半橋。通過(guò)調(diào)節(jié)可變電阻與電容使電橋平衡，由此可測(cè)得試件的阻抗、電導(dǎo)或通過(guò)試件的電量等參數(shù)，并以此評(píng)定混

20、凝土的滲透性。該方法測(cè)試時(shí)間短，電橋調(diào)節(jié)平衡后即讀取數(shù)據(jù)，結(jié)束試驗(yàn)，避免了溶液升溫的影響。有學(xué)者認(rèn)為其可能成為替代AASHTO T277 和ASTMC1202 標(biāo)準(zhǔn)的方法 12 .從上面的分析看，似乎氯離子滲透試驗(yàn)有取代水壓力法試驗(yàn)的趨勢(shì)，其實(shí)不然；筆者認(rèn)為，影響氯離子滲透試驗(yàn)數(shù)據(jù)穩(wěn)定性的影響因素是多方面的，該方法還有待進(jìn)一步完善；另一方面，近年來(lái)許多研究者把研究注意力放在微裂紋對(duì)抗?jié)B性能劣化的影響上，在這一類問(wèn)題中，古老的穩(wěn)定流動(dòng)法有不可替代的優(yōu)勢(shì)。相反，在裂紋發(fā)展到貫通情況下，通電的方法就不適宜了。   因此，目前各種試驗(yàn)測(cè)試方法各有優(yōu)缺點(diǎn)，不存在某種方法絕對(duì)強(qiáng)于另一種

21、方法的說(shuō)法。而且近年來(lái)，國(guó)外研究人員在一項(xiàng)研究中同時(shí)測(cè)試水滲透性、氯化物滲透性、空氣滲透性然后分別討論結(jié)果的情況增多，可以認(rèn)為這是一種趨勢(shì)。3、材料組分與配合比的影響混凝土的抗?jié)B性能首先要在配合比設(shè)計(jì)方面予以考慮。Larson and Mc Vay 13 經(jīng)過(guò)研究在93 年提出，強(qiáng)度與耐久性不是相關(guān)的性能；氯化物滲透性，作為混凝土耐久性的一部分，在配合比設(shè)計(jì)中是能夠采取措施予以保證的；在配合比設(shè)計(jì)中應(yīng)兼顧考慮強(qiáng)度和耐久性兩方面的要求。3.1 粉煤灰和硅灰在外摻料對(duì)混凝土抗?jié)B性能的影響研究中，粉煤灰和硅灰大概是被研究得最多的外摻料。20 世紀(jì)70 年代以來(lái)，歐美日等一些發(fā)達(dá)國(guó)家發(fā)現(xiàn)，50 年代以

22、后建造的混凝土工程設(shè)施，往往要比二三十年代建造的工程先出現(xiàn)病害、開裂、甚至嚴(yán)重?fù)p害。日本的新干線使用不到十年，就出現(xiàn)大面積混凝土開裂，剝蝕現(xiàn)象。據(jù)分析，這與近年來(lái)水泥產(chǎn)品的細(xì)度減小、活性增加，使得水化反應(yīng)加速、放熱加劇、干燥收縮增加有關(guān)，最終導(dǎo)致混凝土溫度收縮和干縮產(chǎn)生的裂紋增加 14 ，15 .微裂紋和宏觀裂紋的增加對(duì)混凝土的抗?jié)B、耐久性能是不利的。為此，人們?cè)谂渲聘咝阅芑炷習(xí)r，常常摻加粉煤灰等外摻料取代部分水泥，一方面降低造價(jià)，另一方面減少熱開裂。關(guān)于摻粉煤灰和硅灰對(duì)提高混凝土抗?jié)B性能有利的文獻(xiàn)數(shù)不勝數(shù)，難以一一列舉。但明確粉煤灰摻量的上限是必要的。文獻(xiàn) 16 研究了大摻入粉煤灰對(duì)混凝土

23、抗?jié)B性能的影響。研究中不摻粉煤灰的參考加氣混凝土28 天強(qiáng)度為41MPa ；摻粉煤灰的混凝土配合比中水泥重量的0 %70 %被粉煤灰取代，試驗(yàn)中測(cè)試了抗壓強(qiáng)度、氯化物滲透性、空氣滲透性和水滲透性。研究發(fā)現(xiàn)：在28 天齡期，無(wú)粉煤灰混凝土的空氣滲透性低于高摻量粉煤灰混凝土；在91 天齡期，50 %替代量的混凝土配比，其空氣滲透性最低，水滲透性亦然；通常而言， 只要水泥替代量不超過(guò)50 % ，粉煤灰的摻入將降低溫凝土的氯離子滲透性。Celik Ozyildirim 17 在研究礦渣和硅灰摻入混凝土中對(duì)滲透性的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，少量的硅灰（3 %5 %） 和高達(dá)47 %的礦渣在水灰比為0140145 的情

24、況下，可獲得既經(jīng)濟(jì)又具有足夠強(qiáng)度的低滲透性混凝土。他得出結(jié)論：用礦渣作為膠凝材料的一部分比單純用普通硅酸鹽水泥作為膠凝材料配制的混凝土，其抗氯離子滲透的能力更高。在我國(guó)和其它許多國(guó)家，受現(xiàn)行規(guī)范的限制，粉煤灰在結(jié)構(gòu)混凝土中摻量常不超過(guò)25 %.這表明規(guī)范的觀念已經(jīng)滯后，文獻(xiàn)15 認(rèn)為，應(yīng)該有新的規(guī)范指導(dǎo)抗?jié)B、耐久混凝土的配制使用。眾多的文獻(xiàn)指出，摻入硅灰后對(duì)混凝土的強(qiáng)度和抗?jié)B性能增強(qiáng)效應(yīng)極佳 17 ，19 ，20 ；對(duì)它的性能研究是目前國(guó)際混凝土行業(yè)的熱門方向之一。但是由于硅灰是電弧爐冶煉硅鐵合金時(shí)的副產(chǎn)品，其來(lái)源相對(duì)稀少，應(yīng)用中的冷清與研究中的熱情形成較大反差，略顯尷尬局面。3.2 其它組分

25、材料除硅灰、粉煤灰等人造火山灰質(zhì)材料外，還有其它可能影響混凝土抗?jié)B性能的組分。文獻(xiàn)21 研究了聚丙烯纖維摻入混凝土中，是否會(huì)與混凝土的各種外加組分如：粉煤灰、硅灰、或磨細(xì)的高爐礦渣發(fā)生反應(yīng)導(dǎo)致抗?jié)B性能下降的問(wèn)題；通過(guò)實(shí)驗(yàn)確定：雖然聚丙烯纖維摻入會(huì)降低溫凝土的抗?jié)B性，但聚丙烯纖維基本不與上述其它組分發(fā)生反應(yīng)，上述組分對(duì)混凝土抗?jié)B性能的正面影響在摻入聚丙烯纖維后依然存在，也就是說(shuō)混凝土耐久性不會(huì)受到合成纖維的影響。膨脹劑對(duì)混凝土抗?jié)B性能的影響，視混凝土內(nèi)、外部對(duì)膨脹的限制情況而定。孫偉等人在文獻(xiàn)22 中對(duì)鋼纖維、合成纖維以及膨脹劑在混凝土硬化過(guò)程中對(duì)收縮開裂的影響進(jìn)行了研究，研究結(jié)果證實(shí)：鋼纖維與

26、膨脹劑混合增強(qiáng)混凝土，鋼纖維能夠?qū)ε蛎洰a(chǎn)生很大的內(nèi)部限制，使得混凝土更加致密，混合增強(qiáng)的方式能夠取得很好的抑制硬化期間收縮裂紋的效果，從而極大地改進(jìn)抗?jié)B性能。一般觀點(diǎn)認(rèn)為含氣劑有助于提高混凝土的抗?jié)B性；然而文獻(xiàn)1 卻提出：含氣劑有助于混凝土的水密性（watertight） ，但無(wú)助于抗?jié)B性。針對(duì)目前流動(dòng)混凝土用量大增的現(xiàn)狀，文獻(xiàn)23 中研究了超塑化劑對(duì)混凝土滲透性的影響；通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)：當(dāng)超塑化劑摻量達(dá)水泥用量的110 %、坍落度高達(dá)200mm 之上時(shí)，硅灰對(duì)抗?jié)B透性非常重要；沒(méi)有摻硅灰的混凝土的滲透性是摻硅灰的混凝土的滲透性的35 倍。此外，按照AASHTO T277 標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行的氯離子滲透試驗(yàn)

27、卻未能敏感得足以揭示超塑化劑摻量和坍落度的不同對(duì)混凝土材料微結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的影響。3.3 水灰比一般情況下認(rèn)為，材料的組分與配合比中對(duì)混凝土抗摻性最具影響力的因素是水灰（膠） 比；文獻(xiàn)1 更是總結(jié)指出：事實(shí)上，在水灰比小于0.3 ，特別是摻有硅灰的情況下，混凝土對(duì)于水與氯化物來(lái)說(shuō)都可認(rèn)為是不可滲透的，這樣的混凝土可以在下面的暴露條件下工作：（1） 高水頭壓力；（2） 需要防止氯化物侵蝕；（3） 惡劣的凍融條件存在；（4） 需抵抗有害化學(xué)品侵蝕。只要將水灰比限制在不超過(guò)014 ，就能夠獲得滲透性足夠低的混凝土，能夠抵抗很高的水壓力。筆者認(rèn)為，如果不考慮時(shí)間這個(gè)因素，文獻(xiàn)1 的這些結(jié)論無(wú)疑是正確的，但從

28、前面提到的近年來(lái)高強(qiáng)與高性能混凝土遭遇到的一些耐久性病害來(lái)看，則上述結(jié)論難免有偏頗之嫌。配合比設(shè)計(jì)不僅要考慮新澆筑混凝土的抗?jié)B性能，也要考慮服役期間的工作環(huán)境使微裂紋擴(kuò)展導(dǎo)致抗?jié)B性能劣化的問(wèn)題；當(dāng)然這是一個(gè)非常復(fù)雜的問(wèn)題，從下面的介紹可以看到，這方面每前進(jìn)一步都是十分艱難的。4、服役期間的工作環(huán)境使微裂紋擴(kuò)展導(dǎo)致抗?jié)B性能劣化前面已經(jīng)提到，對(duì)于混凝土結(jié)構(gòu)而言，并非是僅僅滿足了一些外加劑、摻合料及水灰比方面的要求，就能夠保證耐久性能。這是因?yàn)榛炷猎诠ぷ髦幸惺芨鞣N荷載和變形；混凝土在荷載、變形和氣候作用下，微結(jié)構(gòu)性能會(huì)逐步劣化，表面及內(nèi)部產(chǎn)生微裂紋；而混凝土的開裂通常導(dǎo)致滲流通道相互連接并且增加

29、混凝土的滲透性，這種由于裂紋擴(kuò)張導(dǎo)致的滲透性的增加使得更多的水和有害化學(xué)成分滲入混凝土中，引起混凝土性能的進(jìn)一步劣化、開裂。這樣一個(gè)鏈?zhǔn)椒磻?yīng)： 劣化開裂可滲性增加進(jìn)一步劣化，終將導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)的毀滅性破壞。Shah and Wang 根據(jù)一個(gè)目前仍在進(jìn)行的廣泛研究的初步結(jié)果，給出了混凝土微結(jié)構(gòu)、滲透性能、開裂和耐久性之間的關(guān)系。指出在耐久混凝土配合比設(shè)計(jì)中要考慮三個(gè)標(biāo)準(zhǔn)：強(qiáng)度、滲透性和抗裂能力 24 .4.1 靜載荷下微裂紋擴(kuò)展對(duì)混凝土抗?jié)B性的影響在定性分析荷載與變形作用對(duì)混凝土抗?jié)B性能的影響機(jī)理方面，人們是很容易達(dá)成共識(shí)的。比較權(quán)威的觀點(diǎn)是：在外加荷載施加之前，在砂漿與骨料界面之間就存在粘結(jié)

30、裂縫，在砂漿和骨料本身，也存在微裂紋，但這些微裂紋與粘結(jié)裂紋相比是微不足道的； Slate ， F1O1 ，and K1C1Hover1 在文獻(xiàn)25 認(rèn)為：在所施加的荷載不超過(guò)極限荷載的30 %之前，粘結(jié)裂紋的增量可以忽略不計(jì)；如果荷載進(jìn)一步增加，粘結(jié)裂紋不論是在寬度還是在長(zhǎng)度方面都將隨之增加。荷載達(dá)到70 % 90 %極限荷載時(shí)，在砂漿內(nèi)部的微裂紋已經(jīng)發(fā)展延伸，開始連接粘結(jié)裂紋；如果是高強(qiáng)混凝土，此時(shí)在骨料中也已經(jīng)開始產(chǎn)生微裂紋；這樣就在混凝土內(nèi)部形成了一個(gè)復(fù)雜的裂紋網(wǎng)絡(luò)。T1Hsu 等在文獻(xiàn)26 中指出，連續(xù)裂紋在混凝土內(nèi)部的散布延伸導(dǎo)致混凝土體積的增加。這意味著混凝土內(nèi)部形成了大于毛細(xì)管

31、尺寸的內(nèi)部孔、空隙系統(tǒng)。這將為氣體、液體及可溶解固體在混凝土內(nèi)部遷移提供了潛在的通道。如此看來(lái)，似乎受到載荷作用的混凝土的抗?jié)B性能受到極大地削弱是確定無(wú)疑的了。其實(shí)不然，定性分析是一回事，要得到為工程界承認(rèn)的定量的結(jié)論又是另一回事。目前不同的研究者根據(jù)各自試驗(yàn)結(jié)果得到的結(jié)論還不十分一致。Samaha ，H1R1 ，and K1C1Hover 在文獻(xiàn)27 得出結(jié)論，砂漿裂紋發(fā)展的嚴(yán)重程度決定了混凝土對(duì)水流通過(guò)其內(nèi)部的抵抗能力。當(dāng)壓縮靜荷載值小于75 %極限荷載時(shí)，荷載引起的微裂紋對(duì)混凝土的輸送性能（ transportproperty） 的影響不大。當(dāng)荷載超出此值后，混凝土對(duì)水流及離子運(yùn)動(dòng)的抵抗

32、能力減小20 %左右。Ludirdja ，D1 ， R1L1Berger ， and J1F1Young 在文獻(xiàn)28 進(jìn)行了加載及滲透性試驗(yàn)來(lái)評(píng)價(jià)外荷載造成的混凝土內(nèi)部損傷。在對(duì)試件進(jìn)行水滲透性試驗(yàn)之前，試件受到90 %極限荷載作用；結(jié)果表明：雖然此時(shí)已經(jīng)在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生了顯著的微裂紋，但水滲透性的增加值卻不高。Abdy Kermanit 29 對(duì)三種配合比的圓柱體試件在應(yīng)力水平S = 0 、0.3 、0.4 、0.5 、0.6 、0.7 的情況下進(jìn)行了壓縮試驗(yàn)，施壓時(shí)持荷五分鐘，然后對(duì)試件進(jìn)行壓力水滲透試驗(yàn)；結(jié)果發(fā)現(xiàn)：在應(yīng)力水平為0.4 時(shí)， 混凝土的滲透性最小，應(yīng)力水平超過(guò)0.4 ，混凝土

33、滲透性急劇增加，當(dāng)應(yīng)力水平從0.4 變化到0.7 時(shí)，滲透系數(shù)從小于4 × 10 - 13變化到大于5 ×10 - 11ms - 1 .筆者認(rèn)為，上述研究結(jié)論之所以相差如此懸殊，試驗(yàn)條件的不同是一個(gè)重要原因。不同的荷載形式對(duì)抗?jié)B性能的影響是不同的。舉例說(shuō)，圓柱形試件在徑向受壓力的情況下，其縱軸方向的抗?jié)B性能將由于上述荷載的存在而提高，因?yàn)閺较蚝奢d使得材料內(nèi)部縱向的毛細(xì)孔受到壓縮，水流通過(guò)縱向毛細(xì)孔變得更困難了。由此不難想象，同樣研究壓縮荷載對(duì)抗?jié)B性能的影響，實(shí)驗(yàn)機(jī)壓頭對(duì)試件橫向變形的約束程度不同，對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響會(huì)很大。4.2 疲勞荷載下微裂紋擴(kuò)展對(duì)混凝土抗?jié)B性能的影響由于

34、疲勞試驗(yàn)與抗?jié)B試驗(yàn)都是非常復(fù)雜的試驗(yàn)，將二者復(fù)合起來(lái)研究更是難上加難，鮮見有這方面研究的報(bào)導(dǎo)，所以Kamal Tawfiq 等人的研究就顯得尤為珍貴。Kamal Tawfiq 等人在文獻(xiàn) 30 中進(jìn)行了循環(huán)荷載作用對(duì)混凝土滲透性能的影響研究， 該研究項(xiàng)目采用了尺寸為150mm ×150mm ×550mm 的單側(cè)缺口梁，缺口高度為25mm ， 在彎曲循環(huán)荷載作用下缺口根部一定范圍內(nèi)將出現(xiàn)微裂紋。研究人員事先在缺口根部附近貼有應(yīng)變片并且埋設(shè)有空氣滲透性探測(cè)探頭，在試驗(yàn)中測(cè)試空氣滲透性隨循環(huán)次數(shù)的變化關(guān)系，并且對(duì)一些承受了循環(huán)荷載產(chǎn)生微裂紋的試件在缺口根部附近鉆孔取芯，得到圓餅狀

35、的帶縫混凝土試件，然后以該種試件測(cè)試水滲透性。研究獲得的主要結(jié)論為： 安設(shè)在混凝土應(yīng)力區(qū)的空氣滲透儀氣壓表上顯示出負(fù)壓的不斷損失，能夠很好地表示疲勞裂紋的擴(kuò)展。在裂紋擴(kuò)展的初始（第一） 階段，循環(huán)初期的壓力損失速率很高；在第二階段（裂紋擴(kuò)展階段） ，下降速率極大地降低；在第三階段，試件即將破壞前，氣壓損失迅速直至測(cè)試值為0 .在該階段（開裂階段） ，混凝土處于非常不穩(wěn)定的狀態(tài)，隨時(shí)會(huì)發(fā)生結(jié)構(gòu)破壞?；炷恋钠茐目梢杂山Y(jié)構(gòu)內(nèi)部的大量開裂為表征，開裂則可通過(guò)空氣滲透值所檢測(cè)。持續(xù)的零讀數(shù)表明不連續(xù)裂紋的嚴(yán)重發(fā)展和混凝土基體的破壞。像硅灰和粉煤灰這樣的火山灰成分通常減少混凝土在加載期間初始裂紋的形成及

36、其擴(kuò)展的范圍。對(duì)于給定的應(yīng)力水平S ，空氣滲透率Kair與循環(huán)率NR 之間存在指數(shù)關(guān)系，這表明隨著循環(huán)次數(shù)增加，應(yīng)力區(qū)的抗?jié)B透能力呈指數(shù)規(guī)律遞減。4.3 微裂紋寬度對(duì)混凝土抗?jié)B性能的影響我們已經(jīng)定性地確知混凝土滲透系數(shù)Kf 會(huì)隨著微裂紋寬度的增加而增大；但二者之間定量關(guān)系如何？ 是研究人員關(guān)注的目標(biāo)之一。理論上講，帶裂隙塊體的滲透能力與裂紋寬度w 的關(guān)系可以由著名的裂隙水流立方定律來(lái)描述，也稱為Poiseuille 定律；這個(gè)關(guān)系來(lái)自于人們對(duì)不變形塊體中理想單裂隙的滲流規(guī)律的研究 31 ，32 .q = w3Jf/12    （3）式中，q 為通過(guò)裂隙斷面的單位時(shí)

37、間流量；為流體的密度； 為流體黏度；Jf 為裂隙中水力梯度。該式適用條件中，不變形塊體是指裂隙形狀、體積不受應(yīng)力及滲透壓力的影響；所謂理想裂隙是指假定裂隙兩壁面光滑且相互平行，裂隙長(zhǎng)度遠(yuǎn)大于裂隙寬度w ，即所謂平行板狀窄裂縫。Alan F1Karr 和S1P1Shah 等人在文獻(xiàn)3335 中考察了混凝土裂縫對(duì)滲透性能的影響。他們采用截面尺寸為100 × 25mm 的圓柱體試件，在伺服試驗(yàn)機(jī)作用下進(jìn)行劈裂試驗(yàn)，在接近圓柱體垂直直徑方向形成了劈裂裂紋，由于采用了反饋控制加載（feed backcontrol） ，試件并不發(fā)生劈裂破壞而僅僅產(chǎn)生不同寬度的劈裂裂紋，通過(guò)事先安設(shè)的千分表，可以

38、讀取并且控制裂紋開展位移（COD） ；對(duì)于所試驗(yàn)的各個(gè)試件，取裂紋開展位移（COD） 為20500 微米不等。在卸除荷載后，部分裂紋寬度將愈合并保留殘余開裂寬度。在此殘余開裂寬度下，進(jìn)行抗水滲透性試驗(yàn)，根據(jù)達(dá)西定律求出滲透系數(shù)，并且可以建立開裂寬度COD 與滲透系數(shù)K 之間的關(guān)系。該項(xiàng)研究對(duì)普通混凝土（NSC） 與高強(qiáng)混凝土（HSC） 的開裂前后抗?jié)B性能進(jìn)行比較后發(fā)現(xiàn)，未開裂的高強(qiáng)混凝土滲透性小于普通混凝土；對(duì)于寬度小于200m 的裂紋，高強(qiáng)混凝土與普通混凝土有幾乎一致的滲透系數(shù)，但總體來(lái)說(shuō)，HSC 的滲透系數(shù)略低于NSC ， 對(duì)于大于200m 的COD ，滲透系數(shù)迅速增加，且NSC 的增加速

39、度比HSC 快，開裂后材料滲透性能的差距部分來(lái)自于卸載行為的不同。研究荷載產(chǎn)生的微裂紋對(duì)滲透性的影響，往往是加載后卸載，再測(cè)量滲透性。但也有觀察加載過(guò)程中抗?jié)B性能變化的情況。例如日本學(xué)者研究了混雜纖維增強(qiáng)混凝土（ Hybrid Fiber Reinforced Concrete ，簡(jiǎn)稱HFRC） 在受壓縮荷載作用下抗?jié)B性能產(chǎn)生的影響 36 ；所謂混雜纖維是鋼纖維和聚丙烯纖維的混合物。在這項(xiàng)研究中使用了特殊的實(shí)驗(yàn)裝置，混凝土試件為空心圓管狀，沿著圓管縱向施加荷載的同時(shí)，在圓管外施加徑向水壓，測(cè)量穿越管壁的流量。該項(xiàng)研究的試驗(yàn)設(shè)計(jì)雖復(fù)雜，遺憾的是試驗(yàn)所獲得的有意義的結(jié)論卻不多，只是認(rèn)為：在低于應(yīng)力

40、水平45 %的情況下，素混凝土的滲透性會(huì)降低，當(dāng)應(yīng)力水平超過(guò)45 %時(shí)，其滲透性會(huì)略有增加；在纖維摻量低于015 % 時(shí)情況下，纖維長(zhǎng)徑比和纖維體積率對(duì)混凝土抗?jié)B性能的影響不大；當(dāng)抗壓強(qiáng)度大于17MPa、單位體積重量大于2.13g/ cm3 ， HFRC 就能獲得足夠水密性。出于對(duì)抑制混凝土微裂紋擴(kuò)展因素及其對(duì)混凝土耐久性影響的關(guān)注，筆者在文獻(xiàn)37 中研究了力學(xué)損傷對(duì)混凝土與纖維混凝土抗?jié)B性能的影響；在研究中，通過(guò)對(duì)素混凝土與纖維混凝土進(jìn)行劈裂試驗(yàn)，分別獲得了混凝土與纖維混凝土（纖維率1.2 %） 的P COD 關(guān)系曲線和具有不同裂紋寬度（COD） 的試件；在對(duì)試件的力學(xué)行為進(jìn)行研究之后，對(duì)帶

41、裂隙試件進(jìn)行了滲透試驗(yàn)，主要研究結(jié)論如下：（1） 對(duì)帶裂紋試件進(jìn)行的滲透試驗(yàn)結(jié)果表明：滲透流量與裂紋寬度之間不服從Poiseuille 立方定律（對(duì)文獻(xiàn)33 中的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，結(jié)果也證實(shí)了這一結(jié)論） .這充分說(shuō)明了混凝土裂隙滲流問(wèn)題的復(fù)雜性；（2） 摻入鋼纖維后，混凝土卸載后的殘余裂寬??；由于高強(qiáng)混凝土與纖維之間的粘結(jié)強(qiáng)度高，同樣COD 下高強(qiáng)混凝土的纖維所受的拉應(yīng)力大，纖維彈性伸長(zhǎng)所占的比重也大，卸載后COD 的恢復(fù)值也就大，殘余CODr 小。本文分別給出了隨COD 的發(fā)展，普通強(qiáng)度混凝土和高強(qiáng)度混凝土摻1.2 %鋼纖維后殘余CODr 所受到的影響，據(jù)此可以推算鋼纖維對(duì)開裂混凝土抗?jié)B性能的影響；（3） 經(jīng)過(guò)分析，纖維混凝土的裂紋擴(kuò)展隨著纖維摻量的增加從寬而疏趨向于窄而密， 尤其能夠抑制疲勞荷載下的裂紋擴(kuò)展；因此，摻入纖維后混凝土的裂紋擴(kuò)展方式更有利于混凝土抗?jié)B。此外，研究中初步建立了適合描述抗?jié)B性能所受到的損傷的損傷模型；提出：對(duì)于抗?jié)B問(wèn)題應(yīng)該以裂紋的失穩(wěn)擴(kuò)展作為極限狀態(tài)；有鋼纖維增強(qiáng)的試件，由于鋼纖維的有效抑制，極大地延緩了裂紋的失穩(wěn)擴(kuò)展，因此，從這個(gè)角度也證實(shí)了鋼纖維有利于混凝土抗?jié)B。4.4 時(shí)間因素對(duì)帶裂隙