煤礦井下火災治理方案及其實施效果的評估和建議

1、煤礦井下火災治理方案及其實施效果的評估和建議目錄一、礦井和綜采面概況 1二、火災發(fā)生經過及災情分析3三、應急救災措施及火區(qū)封閉情況41、井下撤人、停電應急救災措施42、火區(qū)封閉應急救災措施5四、火災治理方案及其實施效果的評估5（一）火災治理方案要點51、水淹滅火 52、注氮惰化滅火 .83、三相泡沫滅火和降溫 94、注膠防復燃措施 11（二）滅火方案實施效果的評估 111、水淹滅火效果的評估 112、內災區(qū)滅火效果的評估 123、外災區(qū)滅火效果的評估 12五、火區(qū)縮封和啟封建議 141、火區(qū)縮封和啟封救災原則 142、外在區(qū)縮封和啟封措施 143、水淹區(qū)縮封和啟封措施 164、內災區(qū)縮封和啟封

2、措施17應#礦業(yè)集團有限公司和 礦業(yè)有限公司邀請，以 -為首的滅火專家組一行四人于 -日抵達 煤礦，進行了井下火災情況的實地考察。專家組認真聽取了礦方所作的井下火情介紹和火災治理及火區(qū)啟封方案，并就火區(qū)治理和安全啟封方案與礦方廣泛地交換了意見。專家組認為，由 #礦業(yè)集團有限公司和-大學共同制定的 礦災區(qū)縮封和火區(qū)治理及啟封總體技術方案是可行的，方案中所提出的“水淹滅火、注氮惰化、三相泡沫降溫、 注膠防復燃 ”等技術措施是合理可靠的，所采用的礦山救護可視化裝置是先進的，可以為火災治理和安全啟封提供了技術保障。專家組對 煤礦井下火災治理方案及其實施效果作出如下評估和建議，以供 -礦業(yè)集團有限公司和

3、 煤礦領導在救災決策工作中參考。一、礦井和綜采面概況井田位于 #礦區(qū)南部邊界，地處-兩縣交界地帶。該井田東西長約 15Km，南北寬約 5.8Km，面積約 86.3Km2，可采儲量 765.68Mt，礦井設計生產能力初期為 3.0Mt/a ，后期為 8.0Mt/a ，服務年限為 92.5a。礦井采用斜井 立井混合式開拓方式。主斜井擔負煤炭提升、人員下井和進風任務，兼作安全出口；副斜井擔負輔助提升和進風任務，兼作另一安全出口；立井承擔回風任務，井筒內設有梯子間，兼作又一安全出口。主、副斜井井底向南布置膠帶輸送機大巷一條、輔助運輸巷一條及回風大巷兩條，分別承擔煤炭和材料的運輸、行人及通風任務。主采

4、4煤層屬高瓦斯煤層，礦井絕對瓦斯涌出量 155.49m3/min ，其中風排瓦斯量占 69.1m3/min ，抽放瓦斯量占 86.39m3/min ；4煤層又屬易自燃煤層，自然發(fā)火期短，僅為 35 個月；煤塵爆炸指數(shù) 30.08%，具有爆炸性。礦井通風系統(tǒng)為中央并列抽出式，主、副斜井為進風井，立井為回風井，構成兩進一回的通風系統(tǒng)（見圖1）。在立井附近的風機房內安裝GAF2511.81 型主通風機兩臺，一臺工作，一臺備用。礦井負壓2130Pa，風量11517m3/min ，有效風量10966m3/min ，有效風量率94.09。圖 1 礦井通風系統(tǒng)示意圖目前，井下布置有 40104 綜采工作面、

5、40106 備采面和三個綜掘工作面。 40104 綜采工作面是布置在 401 采區(qū)的第一個綜采面， 開采 4煤層上分層，其可采走向長 1788m，工作面長 260m，采高 3.8m。該工作面于 2008 年 2 月 25 日投產， 2009 年 2 月安全推進至停采線，并擬轉入撤架工作，但由于發(fā)生火災未能如期撤架。現(xiàn)埋在火區(qū)內的綜采設備有 MG650/1660 型采煤機一部、 SGZ1000/1710 型刮板輸送機一部、SZZ1200/400 型轉載機一部、 DSJ/120/220/3 400型膠帶輸送機一部、ZY8600/20/40 型支架 153 架，有待于火區(qū)啟封后撤出。二、火災發(fā)生經過

6、及災情分析2009 年 2 月 24 日 15 時 47 分，在 40104 回撤工作面停采線第132 架，頂部瓦斯被引燃，瓦斯火迅速蔓延并優(yōu)先點燃支架頂部的木垛和堆積在底板的松散煤， 然后再點燃停采線附近的煤， 由此形成了煤層火災。與此同時，工作面火災沿順風流方向迅速發(fā)展和擴大， 并很 換行 快波及到采區(qū)回風巷和總回風巷，由點火源發(fā)展成為片火源，進而形成了由工作面與回風巷連成一片的串聯(lián)火災。由此可見，工作面停采線、采區(qū)回風巷、總回風巷災情十分嚴重，其中工作面為重災區(qū)，所有回風巷道無疑成為受災牽連區(qū)域，并已形成火源，對此應予高度重視。其他進風巷或其部分是否被火災牽連而形成為火源，暫難以判斷，待

7、火區(qū)縮封并啟封后方能查清。據(jù)初步分析，由于火災的迅速蔓延和擴大，設置在采區(qū)內的所有通風構筑物被破壞，造成采區(qū)通風系統(tǒng)紊亂，致使供風量不足，瓦斯?jié)舛妊杆偕仙纱藭l(fā)生瓦斯爆炸現(xiàn)象。事實上， 2 月 25 日在火區(qū)內共發(fā)生四次動力現(xiàn)象，發(fā)生的時間和動力現(xiàn)象如表一所示。表 1 火區(qū)動力現(xiàn)象統(tǒng)計表由表 1 看出，第一次動力現(xiàn)象僅是瓦斯爆炸的前兆，而第二至第四次動力現(xiàn)象顯然是瓦斯爆炸現(xiàn)象，因為動力現(xiàn)象中出現(xiàn)沖擊波并伴隨明火和黑煙。毫無疑問，瓦斯爆炸的結果會使火區(qū)內通風設施全部遭到了破壞。三、應急救災措施及火區(qū)封閉情況煤礦井下發(fā)生火災后， -礦業(yè)集團有限公司領導立即親臨現(xiàn)場指揮，啟動了救災緊急預案，成立

8、了搶險救災指揮部，并立即制定搶險救災方案，組織人員進行救災。1、井下撤人、停電應急救災措施首先采取了井下撤人、停電應急措施：24 日 17 時 26 分，井下除中央變電所、中央水泵房、爆破材料庫各留一名值班人員和34 名救護隊員外，令其他人員全部升井； 25 日 0 時 18 分，井下值班人員和救護隊員全部升井； 25 日 0 時 22 分，井下全部停止供電。 礦方所采取的應急救災措施，贏得了時間，保證了井下人員在未發(fā)生瓦斯爆炸之前升井，從而避免了一場惡性瓦斯爆炸傷亡事故，體現(xiàn)了以人為本和珍惜生命的高尚精神。2、火區(qū)封閉應急救災措施2 月 25 日 7 時 30 分，指揮部決定實施全礦井封閉措

9、施。 25 日 13 時 05 分，主斜井封閉，采用砂袋構筑封閉墻； 26 日 16 時 23 分，副斜井封閉，先后用板閉和砂袋構筑封閉墻； 28 日 14 時 20 分，立井（風井）封閉，分別封閉風井防爆蓋和通往主通風機風硐的閘門，至此實現(xiàn)了全礦井的封閉。四、火災治理方案及其實施效果的評估（一）火災治理方案要點1、水淹滅火 設計水位標高著火工作面停采線煤層底板最高標高為618.58m，采高3.8m，水位預期達到支架頂部3.0m，則設計水位標高為 625m。 設計水淹范圍標高低于 625m 的井下所有巷道、工作面、硐室均屬水淹區(qū)，具體包括輔運大巷、膠帶大巷、 1回風大巷、 2回風大巷； 401

10、04 著火面停采線、原進風順槽和回風順槽以及采空區(qū)；40106 備采面標高低于625m 的運順和回順； 40108 準備面標高低于 625m 的運順和回順；401 采區(qū)變電所和水泵房。 火區(qū)劃分以被水淹沒區(qū)域為基準，將火區(qū)劃分為水淹區(qū)、內災區(qū)和外災區(qū)；水淹區(qū)以里為內災區(qū)，水淹區(qū)以外為外災區(qū)。 設計灌水量根據(jù)礦井采掘工程平面圖及其地測標高，井下標高低于 625m 水平的所有巷道所需灌水量為140066m3， 40104 著火面所需灌水量為259200m3，總灌水量為399266m3。 水源、灌水設備及其排水能力滅火用水取自涇河， 涇河距斜井 350m,，水量充足。涇河至副斜井共鋪設 200mm型

11、鋼管 6 趟，每趟 350m，共 2100m。采用潛水泵排水，共安裝 6 臺，每臺泵流量為 500m3/h 。潛水泵按其效率 0.7 和日工作時間 20h 計算，則每天灌水能力為 4200m3，預計灌水時間為 10 天。 實際灌水情況2 月 27 日 14 時 15 分，第一臺泵開始排灌； 2 月 28 日 13 時 49 分，六臺泵全部啟動排灌； 3 月 8 日 23 時 55 分停泵，累計灌水量 400629m3，達到了設計灌水量。井下水淹位置示意圖見圖 2，圖中涂黑巷道區(qū)段均為被水淹沒區(qū)段， 其余未涂黑巷道均為未淹沒區(qū)。圖 2 井下水淹位置示意圖2、注氮惰化滅火 氮氣來源液氮外購，單價

12、1800 元/ 噸，共購 302.6 噸；氣氮自制，現(xiàn)備有四臺制氮機，每臺制氮能力為 1500m3/h ，總能力為 6000m3/h。 注氮范圍及設計注氮量目前水淹區(qū)和內災區(qū)未進行注氮惰化，只對外災區(qū)進行注氮滅火。外災區(qū)注氮范圍包括井下高于 625m 水平以上的輔運大巷、膠帶大巷、1總回風大巷、 2總回風大巷等所有未被水淹沒的巷道區(qū)段。經計算，外災區(qū)需要注入的氮氣量為90545m3。 液氮和氣氮設計注入量液氮注入量：外災區(qū)置換空氣所需巷道體積為90545m3，液氮和氣氮轉換比為1600,液氮重量和體積換算比為0.8t/m3 ，則液氮注入量為90545 600。氣氮注入量：根據(jù)目前礦井封閉情況，

13、 漏風現(xiàn)象是不可避免的， 因此，漏風量中所含氧氣量必須由氮氣連續(xù)不斷地補給，才能保證外災區(qū)的惰化度，并將氧氣濃度始終保持在5以下。礦井總漏風量估算為200m3/min ，由地面漏進的新鮮風流中的氧濃度取21%，氮氣補給富裕系數(shù)取 2,則氣氮連續(xù)注入量為2000.21 284m3/min 5040m3/h。因此，現(xiàn)有四臺制氮機同時晝夜不停地連續(xù)供氣，其供氮能力為 6000m3/h，可以滿足設計注氮量。 注氮滅火實際實施情況3 月 4 日 9 時 30 分，安裝在立井附近廣場上的第一臺制氮機開始制氣供氮；3 月 5 日 17 時 52 分，四臺制氮機全部投運并制氣供氮，供氮總能力為 6000m3/

14、h，超過設計注氮量的要求。3 月 4 日 9 時 30 分，液氮經氣化后從副斜井灌注，至3月 8日7時56分灌注完畢，累計灌注液氮量為126.5t。3 月 14 日 13 時 10 分，液氮移地灌注，通過瓦斯抽放站1#和 2#瓦斯抽放管路灌注， 至 3 月 19 日 9時停灌，累計灌注液氮 176.1t,總灌注量為 302.6t，其單價為 1800 元/t 。3、三相泡沫滅火和降溫氮氣滅火的基本原理，是以氮氣惰化火區(qū)，使火區(qū)因缺氧而自熄，進而達到滅火的目的。但是，火區(qū)內在著火過程中發(fā)生的大量熱量是以熱傳導的形式極其緩慢地散發(fā)的，熱量散發(fā)所需時間少則幾十天，多則數(shù)月甚至半年以上，其所需時間視火災

15、程度、火災范圍以及火區(qū)周邊環(huán)境的散熱條件所決定?；谏鲜鲈?，若在火區(qū)余熱尚存并其溫度未達到發(fā)火前日常溫度的情況下啟封火區(qū)，往往會引發(fā)火區(qū)復燃，有可能使惰氣滅火工作勞而無功，甚至以失敗告終。因此，在實施惰氣滅火的同時，必須采取火區(qū)降溫措施，以加速火區(qū)熄滅的進程。為此，礦滅火方案中采用了氮氣滅火和三相泡沫降溫同時并舉的措施。換行 三相泡沫是由固態(tài)可燃物粉煤灰或黃泥、液態(tài)水、氣態(tài)氮氣或二氧化碳等三相組成，并用發(fā)泡劑發(fā)泡而形成為三相泡沫。本礦主要以滅火、降溫為目的，只采用兩相即水和氮氣，將所形成的兩相泡沫充入火區(qū)并堆積和滯留在其中，從而取得了滅火、降溫的預期效果。按習慣叫法，以下仍稱為三相泡沫。 三

16、相泡沫灌注范圍及注入量外災區(qū)除主、副斜井和立風井外，所有巷道和硐室均列為三相泡沫的灌注區(qū)。經計算，需灌注三相泡沫的空間體積為 63953m3，灌注期間泡沫損耗量取 40%，則三相泡沫灌注總量為 89500m3。 三相泡沫發(fā)泡用水量、發(fā)泡劑量和氮氣量供水能力及總供水量：設計灌注時間為 15h，發(fā)泡倍數(shù)取 25，則供水能力為 895001525240m3/h ；設計采用兩套獨立系統(tǒng)灌注，則每套系統(tǒng)供水能力為 120m3/h ；總供水量為 240153600m3。發(fā)泡劑量和添加劑泵：發(fā)泡劑按供水量的 1%添加，其容重按 1000Kg/m3 計算，則發(fā)泡劑量為 2400Kg/h，而發(fā)泡劑總量為 240

17、01536000Kg。添加劑泵額定流量為 400Kg/h，則每套系統(tǒng)需配備的添加劑泵數(shù)量 3 臺，兩套系統(tǒng)共需 6 臺。氮氣量：氮氣用于三相泡沫的起泡并作為向井下輸送的載體。每套系統(tǒng)所需氮氣量為3000m3/h，兩套系統(tǒng)共需6000m3/h 。 發(fā)泡器及其數(shù)量發(fā)泡用清水、發(fā)泡劑和氮氣在發(fā)泡器內充分進行混合和攪拌而形成三相泡沫。每套系統(tǒng)設計配置6 臺發(fā)泡器，兩套系統(tǒng)共12 臺。每臺發(fā)泡器內注入的氮氣量為500m3/h ，供水量為 20m3/h，發(fā)泡劑量為 400Kg/h，三者經混合、攪拌后發(fā)泡，每臺發(fā)泡器發(fā)泡能力可達895002615494.2m3/h。三相泡沫是以氮氣作為載體，并靠水泵和添加劑

18、泵的壓力及輸?shù)獕毫Φ淖饔孟路謩e通過兩套瓦斯抽放管路輸送至井下，能夠起到滅火和降溫的雙重作用。 三相泡沫實際灌注情況三相泡沫分別通過地面瓦斯抽放站的兩個抽放管路系統(tǒng)灌注的，3 月16 日 14 時 30 分起開始灌注， 至 3 月 23 日 11 時 40 分停止灌注。每個系統(tǒng)配置水泵兩臺，每臺水泵的流量為 40m3/h；添加劑泵 3 臺，每臺輸送能力為 1.3 桶/h ，每桶 200Kg；發(fā)泡器 4 臺；制氮機兩臺，每臺供氮 600700m3/h 。累計灌注發(fā)泡劑 114.4t，其單價為 26000 元/t 。4、注膠防復燃措施為了有效地防止著火工作面及其采空區(qū)和支架頂部松散媒體復燃，在撤架之

19、前擬采用以降低煤溫、包裹媒體、封堵漏風、阻止媒體復燃的注膠防復燃措施。高分子注膠主要由水和MCJ12滅火劑組成。膠體滅火劑能使水形成膠凝，成為彈性膠體，脫水率5%。在工作面進、回風巷兩端頭向采空區(qū)各布置12 個注膠鉆孔，同時在工作面架間布置12 排注膠鉆孔，進行注膠。高分子膠體滅火劑添加量為 1%，兩巷端頭鉆孔注膠量不少于60m3,而架間鉆孔注膠量不少于30m3，總注膠量約 2000m3，共需 20t,單價為 23000 元/t 。目前尚未實施注膠防復燃措施，待著火工作面啟封并撤架之前實施之。（二）滅火方案實施效果的評估1、水淹滅火效果的評估據(jù)礦方介紹， 3 月 11 日啟開立風井防爆蓋和主斜

20、井風門，便形成了自然通風系統(tǒng)。于是，礦救災指揮部派礦山救護隊進入井下探查，查明井下實際水位標高已達到640m 水平，超出設計淹沒水位標高625m水平。由此可見，低于 640m 水平的水淹區(qū)火災完全被熄滅。初步判斷，40104 著火面停采線完全被水淹， 火災原發(fā)地點明火已被徹底熄滅，但水淹區(qū)內冒頂部位是否還有殘火，有待于進一步探查。據(jù)測定，排灌期間涇河水溫白天為8，夜間為 4。由此可以推斷，水淹區(qū)發(fā)生火災當時所產生的大量熱量已全部被水吸收，已經沒有復燃的可能性。2、內災區(qū)滅火效果的評估內災區(qū)位于水淹區(qū)以里，已長期處于隔離狀態(tài)，氧氣已基本耗盡，其濃度低于5%。由此可以判斷，明火早已被撲滅，內災區(qū)6

21、40m 水平以上有無殘火，有待于火區(qū)啟封后再探明。3、外災區(qū)滅火效果的評估為了便于救護隊員下井探查災情， 3 與 12 日 12 時啟開立風井防爆蓋和主斜井兩道風門 （未全開），形成自然通風系統(tǒng)， 風量為 1100m3/min 。據(jù)救護隊員探查， CH4為 3.66%，CO為 0.1225%，O2 為 16.46%,溫度為32，火災氣體濃度變化情況詳見附表。經觀測發(fā)現(xiàn)，當日14 時 40分立井口出現(xiàn)濃煙，于是 16 時 54 分又重新封閉了火區(qū)。以上情況表明，火區(qū)尚未熄滅，供風使火區(qū)重新復燃，因此，在火災未徹底熄滅的情況下火區(qū)啟封是不能成功的，而且有瓦斯爆炸的危險性。如上所述，目前火災氣體主要

22、來自外災區(qū)，礦方對此采取了注氮和三相泡沫滅火措施，現(xiàn)已奏效，初戰(zhàn)告捷。據(jù)束管取樣和色譜儀分析，火災標志性氣體濃度已大幅度下降，截止 3 月底， CO 降至 0.001以下，無乙烯、乙炔（火災氣體監(jiān)測結果見附表） ；氣溫降至 23，接近發(fā)火前的日常溫度，水溫低于 25。 3 月 29 日 12 時停注氮氣，據(jù)束管檢測 O2 為 1.8%，CO 為 0.0009%,C2H4為 0%，說明停注氮氣后氧氣濃度仍沒有上升，一氧化碳濃度沒有反彈，達到了煤礦安全規(guī)程第 248 條規(guī)定的火區(qū)啟封標準，但尚未達到滅火達標時間持續(xù)穩(wěn)定一個月以上的規(guī)定?；鹪醇捌浠馂臍怏w來自何處？應予以查明。首先，可以排除水淹區(qū)成為

23、火源點的可能性，因為該區(qū)已被水淹沒而熄滅；其次，排除火災氣體來自內災區(qū)的可能性，因為內災區(qū)被水淹區(qū)隔離，即使內災區(qū)有殘火，但火災氣體無泄漏通道， 不可能涌出到總回風巷。 因此可以判斷，火區(qū)啟封當時火災氣體來自外災區(qū)，是外災區(qū)由供風復燃的緣故。礦井發(fā)生火災以來， 礦方及時對外災區(qū)進行了注氮和三相泡沫滅火措施，其結果外災區(qū)氧濃度始終保持在2%以下，在這種環(huán)境條件下外災區(qū)內不可能出現(xiàn)新火源點，因此可以斷定外災區(qū)火源是原發(fā)火災遺留的殘火。由此可以進一步判斷，火源位于外災區(qū)640m 水平以上未被水淹的 1#和 2#總回風巷，其中著火工作面主回風通道即 1#總回風巷可能性最大，對此應重點探查。至于火災擴大

24、是否蔓延到輔助運輸巷、膠帶大巷和 2#總回風巷，不宜全部排除，待救護隊探查后加以確認。五、火區(qū)縮封和啟封建議1、火區(qū)縮封和啟封救災原則目前，封閉火區(qū)內存有大量的瓦斯，其濃度超出爆炸濃度范圍，具有瓦斯爆炸的危險性； 且外災區(qū)有殘火， 一旦供風就存在復燃的可能性。因此，火區(qū)縮封和啟封原則制定如下：堅持以“抑爆優(yōu)先、滅火為主 ”、“先探后治 ”、“先易后難 ”的原則，將火區(qū)分階段縮封并把封閉區(qū)域縮小到 40104 綜采面，以利于著火面滅火并確保安全撤架。2、外災區(qū)縮封和啟封措施我們原先估計，位于外災區(qū)內主、副斜井和立井井筒內無火源，而1#總回風巷內可能有火源，而且它不是新生火源，而是受40104 著

25、火工作面影響而形成的，所以需要派救護隊員下井實地探查火源的具體位置，以便采取滅火措施。按照礦方制定的縮封方案（方案示意圖見附頁），決定啟封主斜井，排放瓦斯，然后采取縮封措施。為此，在主斜井井底構筑三道臨時密閉，使主斜井與其它巷道隔絕，讓冒頂區(qū)處于鎖風狀態(tài)，同時主斜井內進行局部通風， 以便救護隊員下井探查火情。4 月 1 日 17 時起主斜井排瓦斯， 次日 6 時排完；4 月 2 日 12 時 05 分，救護隊員開始下井探查，救護隊分三組三條路線進行探查，其結果發(fā)現(xiàn)：輔助大巷、膠帶大巷無火情，但在 1#總回風巷內 1#連巷口至 1# 措施巷口之間發(fā)現(xiàn)冒頂，冒頂巷道長約 30m，冒頂區(qū)段巷道被封死

26、，冒頂高度不詳，發(fā)現(xiàn)冒頂區(qū)內有殘火高溫點。 據(jù)用紅外線溫度計測定，冒頂區(qū)靠回風一側溫度為 8090，另一側溫度為 60，冒頂區(qū)附近其它巷道內溫度為 2431（用普通溫度計測得） 。待外災區(qū)冒頂區(qū)域臨時封閉工程竣工后，應在輔助大巷、膠帶大巷、1#總回風巷、 2#總回風巷與水淹區(qū)邊界水頭處分別構筑縮封用臨時密閉后方可進行自然 換行 通風和排水。專家組認為，當前工作的首要任務是盡快封閉外災區(qū)內的冒頂區(qū)域，并要實施注氮滅火和三相泡沫降溫措施，同時要對冒頂區(qū)周邊四道臨時密閉的外表面應進行堵漏噴涂措施，以防漏風和提高滅火、降溫效果。建議在外災區(qū)冒頂部位未建立永久密閉之前采用主斜井局部通風方式為宜，由局部通

27、風機通過風筒供風， 而通過主、副斜井井筒回風。然后，通過副斜井下材料，以便在四道密閉外側構筑永久密閉。建好永久密閉后再啟封立風井，進行自然通風方式，然后排放外災區(qū)內所有巷道的瓦斯，并修復通風設施，至此外災區(qū)除冒頂火源區(qū)外全部被解放。如果局部通風方式不能保證永久密閉施工所需風量，則可以自然通風下進行永久密閉的施工。 在自然通風初期，其風量要逐步提高，最大自然通風量可達4000m3/min ，可以滿足救災所需風量。關于冒頂火區(qū)的治理，僅采用注氮和三相泡沫滅火、降溫措施恐怕不一定奏效，因為泡沫難以充滿冒頂區(qū)全部空間且長期滯留，因此對冒頂空間必須采用充填措施。充填材料有凝膠、高分子化學速凝固化材料或水

28、泥砂漿，其中凝膠的抗壓強度不夠，且難以長期滯留；高分子化學速凝固化材料成本較高，不宜大量使用。鑒于此，建議采用水泥砂漿，利用砂漿泵通過鉆孔向冒頂區(qū)空間充填，在充填前要預先做好冒頂區(qū)支撐支架并其上部鋪網固定，以免砂漿脫落。3、水淹區(qū)縮封和啟封措施外災區(qū)被解放后就可轉入水淹區(qū)縮封和啟封階段，此階段將水淹區(qū)劃分為標高 607m 水平以下區(qū)段和以上區(qū)段， 劃分兩個階段并分別逐段縮封和啟封。首先進行 607m 水平以下區(qū)段，在此階段先安排排水工程，將水淹區(qū)的積水全部排完?？紤]到隨著排水工作的進程，水位不斷地下降，必然使外災區(qū)與內災區(qū)溝通，進而內災區(qū)的大量瓦斯會向外涌出，同時對內災區(qū)供風，可能促使內災區(qū)復燃。因此，當水位降低至救護隊員能通行的條件下，派救護隊員進入水淹區(qū)探查有無冒頂區(qū)，如無冒頂區(qū)，就在40104 進、回風順槽下口分別構筑各一道縮封用臨時密閉，然后進行修復水淹區(qū)密閉外側區(qū)域的通風設施并恢復該區(qū)域的通風系統(tǒng)。如在該區(qū)域內發(fā)現(xiàn)冒頂， 則按前述方法處理之。 其次再進入 607m水平以上區(qū)段，在此階段派救護隊員進入該區(qū)段將縮封用臨時密閉遷移至 40104 綜采面進、回風口，其它做法同上。至此除綜采面水淹區(qū)外，其余水淹區(qū)全部被解放。在上述水淹區(qū)縮封和啟封期間，不宜啟動礦井主通風機