二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師分類模擬題鋼結(jié)構(gòu)(一)

1、注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫(kù)與答案解析二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師分類模擬題鋼結(jié)構(gòu)（一）二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師分類模擬題鋼結(jié)構(gòu)（一）選擇題每題的四個(gè)備選項(xiàng)中只有一個(gè)符合題意，請(qǐng)寫(xiě)出主要的計(jì)算過(guò)程及計(jì)算結(jié)果，概念題要求寫(xiě)出所選答案的主要依據(jù)某單層工業(yè)廠房，設(shè)置有兩臺(tái)Q=25/10t的軟鉤橋式吊車(chē)，吊車(chē)每側(cè)有兩個(gè)車(chē)輪，輪距4m,最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Fmax=279.7kN,吊車(chē)橫行小車(chē)重量標(biāo)準(zhǔn)值g=73.5kN,吊車(chē)軌道高度hR=130mm。廠房柱距12m,采用工字型截面的實(shí)腹式鋼吊車(chē)梁，上翼緣板的厚度hY=18mm，腹板厚tW=12mm。沿吊車(chē)梁腹板平面作用的最大剪力為V;在吊車(chē)梁頂面作用有吊車(chē)輪壓產(chǎn)生的移動(dòng)集中荷載

2、P和吊車(chē)安全走道上的均布荷載q。梁鋼材Q235,質(zhì)量等級(jí)另定。1 .當(dāng)?shù)踯?chē)為中級(jí)工作制時(shí)，試問(wèn)，作用在每個(gè)車(chē)輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN）,應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.8.0B.11.1C.15.9D.22.2答案:A解析根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB500092001）第5.1.2條第2款，對(duì)于軟鉤吊車(chē)，當(dāng)額定起重量為1650t時(shí)，吊車(chē)橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)取橫行小車(chē)重量與額定起重量之和的10%,并乘以重力加速度。則作用在每個(gè)車(chē)輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:(kN),應(yīng)與T=(25X9.8+73.5)X0.1/4=8.0kN。2 .假定吊車(chē)為重級(jí)工作制時(shí)，試問(wèn)，作用在每個(gè)車(chē)輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)

3、值卜列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.8.0B.14.0C.28.0D.42.0答案:C解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）第3.2.2條，計(jì)算重級(jí)工作制吊車(chē)梁（或吊車(chē)桁架）及其制動(dòng)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接（吊車(chē)梁或吊車(chē)桁架、制動(dòng)結(jié)構(gòu)、柱相互間的連接）的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)考慮由吊車(chē)擺動(dòng)引起的橫向水平力（此水平力不與荷載規(guī)范規(guī)定的橫向水平荷載同時(shí)考慮），作用于每個(gè)輪壓處的水平力標(biāo)準(zhǔn)值為:Hk=aPk,max=aFmax=0.1x279.7=27.97kN8.0kN(>水平力)。3 .當(dāng)?shù)踯?chē)工作制為輕級(jí)、中級(jí)或重級(jí)時(shí)，吊車(chē)梁腹板上邊緣局部壓應(yīng)力應(yīng)分別為A.81.6N/mm281.6N/mm21

4、10.1N/mm2B.81.6N/mm285.7N/mm2110.1N/mm2C.81.6N/mm285.7N/mm2121.1N/mm2D.85.7N/mm285.7N/mm2121.1N/mm2答案:D解析根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB500092001）第3.2.5條第2款，可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)為1.4;且該規(guī)范第5.3.1條規(guī)定，對(duì)動(dòng)力系數(shù)，輕、中級(jí)取1.05,重級(jí)取1.1。根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB500172003）第4.1.3條，吊車(chē)梁腹板上邊緣局部壓應(yīng)力的計(jì)算公式為：式中，F(xiàn)為集中荷載；少為集中荷載增大系數(shù)，對(duì)重級(jí)工作制吊車(chē)梁，少=1.35，對(duì)其他梁，少=1.0tW為腹板厚度；f為鋼材

5、的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；tZ為集中荷載在腹板計(jì)算高度上邊緣的假定分布長(zhǎng)度，且lZ=a+5hV+2hR=50+5X18+2x130=400mm。將數(shù)據(jù)代入公式，得吊車(chē)梁腹板上邊緣局部壓應(yīng)力為：輕、中級(jí)：（Tc=1.0X1.05X1.4X279.7X103/12/400=85.7N/mm20215N/mm2;重級(jí)：dc=1.35X1.1X1.4X279.7X103/12/400=121.1N/mm20215N/mm2。某屋蓋工程大跨度主桁架結(jié)構(gòu)使用Q345B鋼材，其所有桿件均采用熱軋H型鋼，H型鋼的腹板與桁架平面垂直。桁架端節(jié)點(diǎn)斜桿軸心拉力設(shè)計(jì)值N=12700kN。4 .桁架端節(jié)點(diǎn)采用兩側(cè)外貼節(jié)點(diǎn)板的高

6、強(qiáng)螺栓摩擦型連接，如圖3-1所示。螺栓采用10.9級(jí)M27高強(qiáng)螺栓，摩擦面抗滑移系數(shù)取0.4。試問(wèn)，順內(nèi)力方向的每排螺栓數(shù)量（個(gè)）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.26B.22C.18D.16答案:B解析5 .現(xiàn)將桁架的端節(jié)點(diǎn)改為采用等強(qiáng)焊接對(duì)接節(jié)點(diǎn)板的連接形式，如圖3-2所示，在斜桿軸心拉力作用下，節(jié)點(diǎn)板將沿ABBCCD破壞線撕裂。已確定AB=CD=400mm,其拉剪折算系數(shù)均取Y=0.7BC=33mm。試問(wèn)，在節(jié)點(diǎn)板破壞線上的拉應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N/mm2）,應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.356.0B.258.7C.178.5D.158.2答案:C解析某廠房的縱向天窗寬8m、高4m,采用彩色壓型鋼板

7、屋面、冷彎型鋼楝條；天窗架、楝條、拉條、撐桿和天窗上弦水平支撐局部布置簡(jiǎn)圖如圖3-3（a）所示；天窗兩側(cè)的垂直支撐如圖3-3（b）所示；工程中通常采用的三種形式天窗架的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖分別如圖3-3（c）、（d）、（e）所示。所有構(gòu)件均采用Q235鋼，手工焊接時(shí)使用E43型焊條，要求焊縫質(zhì)量等級(jí)為二級(jí)。6 .桁架式天窗架如圖3-3（c）所示，試問(wèn)，天窗架支座A水平反力RH的設(shè)計(jì)值（kN）,應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.3.3B.4.2C.5.5D.6.6答案:C解析由豎向力平衡可得：RV=4F1+F2=4.8X4+8=27.2kN，取天窗左半部分進(jìn)行分析，對(duì)頂點(diǎn)C取矩，有：4F1X2+F2X4+RHX

8、7=RVX4RH=5.49kN。7 .A.46.2B.35.0C.27.8D.24.9答案:D解析8 .多豎桿式天窗架如圖3-3（d）所示。在風(fēng)荷載作用下，假定天窗斜桿（DE、DF）僅承擔(dān)拉力；試問(wèn)，當(dāng)風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值W1=2.5kN時(shí)，DF桿軸心拉力設(shè)計(jì)值（kN）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？.一A.8.0B.9.2C.11.3D.12.5答案：A解析9 .在圖3-3（d）中，桿件CD的軸心壓力很?。ㄟh(yuǎn)小于其承載能力的50%）,當(dāng)按長(zhǎng)細(xì)比選擇截面時(shí)，試問(wèn)，下列何項(xiàng)截面較為經(jīng)濟(jì)合理？答案:C解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)第5.3.8條注1,最大長(zhǎng)細(xì)比可取200,則：imin=4000

9、/200=20mm。10 .兩校拱式天窗架如圖3-3(e)所示。斜梁的最大彎矩設(shè)計(jì)值Mx=30.2kN耐，采用熱軋H型鋼H200X100X5.5XA=2757mm2,Wx=188x103mm3,ix=82.5mm,iy=22.1mm。當(dāng)按整體穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)，試問(wèn)，截面上最大壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值(N/mm2)應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？提示：按受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性系數(shù)近似計(jì)算方法計(jì)算。A.205.9B.180.6C.171.3D.152.3答案：A解析11 .在圖3-3(e)中，立柱的最大彎矩設(shè)計(jì)值Mx=30.2kNm時(shí)，軸心壓力設(shè)計(jì)值N=29.6kN采用熱軋H型鋼H194X150x6XA=3976mm2,W

10、x=283x103mm3,ix=83mm,iy=35.7mm。作為壓彎構(gòu)件，試問(wèn)，當(dāng)對(duì)彎矩作用平面外的穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)，構(gòu)件上最大壓應(yīng)力沒(méi)計(jì)值(N/mm2)應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？提示：按近似方法計(jì)算，取3tx=1oA.205.9B.180.6C.171.3D.151.4答案:D解析問(wèn)題:12.某一在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件截面上有螺栓（或挪釘）孔時(shí)，下列何項(xiàng)計(jì)算要考慮螺栓（或釧釘）孔引起的截面削弱？A.構(gòu)件變形計(jì)算B.構(gòu)件整體穩(wěn)定性計(jì)算C.構(gòu)件抗彎強(qiáng)度計(jì)算D.構(gòu)件抗剪強(qiáng)度計(jì)算答案：C解析構(gòu)件變形、整體穩(wěn)定和抗剪強(qiáng)度計(jì)算均按毛截面計(jì)算，不考慮截面削弱，抗彎強(qiáng)度按凈截面計(jì)算。問(wèn)題：13.對(duì)方

11、形斜腹桿塔架結(jié)構(gòu)，當(dāng)從結(jié)構(gòu)構(gòu)造和節(jié)省鋼材方面綜合考慮時(shí)，試問(wèn)，下列何種截面型式的豎向分肢桿件不宜選用？答案：D解析方形斜腹桿塔架結(jié)構(gòu)的豎向分肢，要求在兩個(gè)方向截面慣性矩相近，這樣的結(jié)構(gòu)在兩個(gè)方向剛度接近并較節(jié)省鋼材。由于熱軋H型鋼的截面兩方向差異大，不宜選用。問(wèn)題:14.綴條式軸壓柱的斜綴條可按軸心壓桿設(shè)計(jì)，但鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值要乘以折減系數(shù)以考慮。A.剪力的影響B(tài).桿件的焊接缺陷的影響C.單面連接偏心的影響D.節(jié)點(diǎn)構(gòu)造不對(duì)中的影響答案：C解析綴條式軸壓柱的斜綴條多采用單角鋼單面連接，綴條受力是有一定偏心的，當(dāng)按軸心受力構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算時(shí)，鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以相應(yīng)的折減系數(shù)。問(wèn)題:15.選擇承重鋼結(jié)

12、構(gòu)鋼材的鋼種時(shí)，不是主要考慮的因素。A.結(jié)構(gòu)工作溫度B.荷載性質(zhì)C.鋼材造價(jià)D.建筑的防火等級(jí)答案：D解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)第3.3.1條，為保證承重結(jié)構(gòu)的承載能力和防止在一定條件下出現(xiàn)脆性破壞，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性、荷載特征、結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度和工作環(huán)境等因素來(lái)選定適用的鋼材，不同鋼材的價(jià)格差會(huì)影響結(jié)構(gòu)建造成本，而鋼種一般與鋼結(jié)構(gòu)的耐火等級(jí)無(wú)關(guān)(耐火鋼除外)。問(wèn)題:16.要設(shè)計(jì)東北某地區(qū)的鋼結(jié)構(gòu)建筑，由于該地區(qū)冬季溫度為-28C左右，則宜采用的非焊接吊車(chē)梁的鋼號(hào)為。A.Q235AB.Q235BC.Q235cD.Q345A答案：C解析對(duì)于非焊接結(jié)構(gòu)，

13、冬季計(jì)算溫度低于-20C的非焊接吊車(chē)梁需進(jìn)行疲勞計(jì)算。根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)第3.3.4條，對(duì)于需要驗(yàn)算疲勞的非焊接結(jié)構(gòu)的鋼材亦應(yīng)具有常溫沖擊韌性的合格保證。當(dāng)結(jié)構(gòu)工作溫度不高于-20C時(shí)，對(duì)Q235鋼和Q345鋼應(yīng)具有0c沖擊韌性的合格保證。鋼號(hào)質(zhì)量分級(jí)由A到D,表示質(zhì)量的由低到高，質(zhì)量高低主要是對(duì)沖擊韌性的要求區(qū)分的，C級(jí)要求0C沖擊值。問(wèn)題:17.在進(jìn)行鋼吊車(chē)梁制動(dòng)結(jié)構(gòu)的疲勞計(jì)算時(shí)，吊車(chē)荷載應(yīng)按取值。A.一臺(tái)吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)B.一臺(tái)吊車(chē)荷載設(shè)計(jì)值乘以動(dòng)力系數(shù)C.一臺(tái)起重量最大的吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值D.兩臺(tái)吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以動(dòng)力系數(shù)答案：C解析吊車(chē)梁屬于直接承

14、受動(dòng)力荷載的構(gòu)件。根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)第3.1.6條，對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，在計(jì)算疲勞和變形時(shí)，動(dòng)力荷載應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值，不乘以動(dòng)力系數(shù)；而計(jì)算吊車(chē)梁或吊車(chē)桁架及其制動(dòng)結(jié)構(gòu)的疲勞和撓度時(shí)，吊車(chē)荷載應(yīng)按作用在跨間內(nèi)荷載效應(yīng)最大的一臺(tái)吊車(chē)確定。某單層工業(yè)廠房，設(shè)置有兩臺(tái)Q=25/10t的軟鉤橋式吊車(chē)，吊車(chē)每側(cè)有兩個(gè)車(chē)輪，輪距4m,最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pmax=279.7kN,吊車(chē)橫行小車(chē)重量標(biāo)準(zhǔn)值g=73.5kN,吊車(chē)軌道的高度hR=130mm。廠房柱距12m,采用工字形截面的實(shí)腹式鋼吊車(chē)梁，上翼緣板的厚度hf=18mm，腹板厚度tW=12mm。沿吊車(chē)梁腹板平面作用的最大剪力為

15、V,在吊車(chē)梁頂面作用有吊車(chē)輪壓產(chǎn)生的移動(dòng)集中荷載戶和吊車(chē)安全走道上的均布荷載q。18 .當(dāng)?shù)踯?chē)為中級(jí)工作制時(shí)，作用在每個(gè)車(chē)輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值最接近于kN。A.8.0B.11.1C.15.9D.22.2答案:A解析根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB500092001)第5.1.2條，當(dāng)采用軟鉤吊車(chē)，額定起吊重量為1650t時(shí)，吊車(chē)橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)取橫行小車(chē)重量與額定起重量之和的10%,得：19 .假定吊車(chē)為重級(jí)工作制時(shí)，作用在每個(gè)車(chē)輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值最接近于kN。A.8.0B.14.0C.28.0D.42.0答案:C解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)第3.2.2條，每個(gè)車(chē)輪

16、處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：Hk="Pk,max=0.1x279.7領(lǐng)酸軟的吊車(chē)取0.1)20 .當(dāng)?shù)踯?chē)為中級(jí)工作制時(shí)，在吊車(chē)最大輪壓作用下，在腹板計(jì)算高度上邊緣的局部壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值最接近N/mm2。A.85.7B.61.2C.50.4D.48.2答案:A解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)第4.1.3條和建筑結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500092001)第3.2.5條、第5.1.1條條文說(shuō)明及第5.3.1條，集中荷載在腹板計(jì)算高度上邊緣的假定分布長(zhǎng)度為：cz=a+5hy+2hR=50+5X18+2x130=400mm,集中荷載為：F=1.05X1.4X279.7X103=41

17、1.2X103N,則局部壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值為：式中，山為集中荷載增大系數(shù)；對(duì)重級(jí)工作制吊車(chē)梁取1.35,其他梁取1.0。問(wèn)題:21.如圖3-4所示，確定無(wú)側(cè)移框架的柱平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度為mm(各桿慣性矩相同)。A.4833B.4920C.13020D.16000答案:A解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)附錄D表D-1,無(wú)側(cè)移框架柱，有一梁遠(yuǎn)端較接，則柱頂：k1=Eib/Eic=(1+1.5)/1=25;柱底：k2=0;科=0.8055,c0x=c=0.8055X6=4.833m。問(wèn)題:22.受彎構(gòu)件鋼材牌號(hào)為Q235B,選用HN600X200X11X1則其抗彎、抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值分別為N/m

18、m2。A.215;125B.215;120C.205;125D.205;120答案:C解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)表3.4.1-1及注，H型鋼抗彎計(jì)算時(shí)以翼緣強(qiáng)度設(shè)計(jì)值控制，現(xiàn)翼緣t2=17mm>16mm,故抗彎強(qiáng)度f(wàn)=205N/mm2;而抗剪計(jì)算時(shí)以腹板強(qiáng)度設(shè)計(jì)值控制，現(xiàn)腹板t1=11mmv16mm,故抗剪強(qiáng)度f(wàn)v=125N/mm2。問(wèn)題:23.某鋼結(jié)構(gòu)有懸臂主梁，懸臂長(zhǎng)度為2m,則其容許撓度值(mm)為。A.5B.5.7C.8D.10答案：D解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)第3.5.1條和附錄A表A.1.1,主梁的容許撓度值為1/400,懸臂梁的計(jì)

19、算跨度為其懸臂長(zhǎng)度的2倍，即容許撓度為：2000x2/400=10mm。問(wèn)題:24.某簡(jiǎn)支樓蓋主鋼梁截面為HN500X200X101Ix=4.57X108mm4,跨度c=12000mm,承受永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值g=8N/mm,可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值g=8N/mm,為改善外觀條件，將梁按一般規(guī)定起拱，則此梁由全部荷載產(chǎn)生的最終撓度uT(mm)、由可變荷載產(chǎn)生的撓度UQ(mm)分別為。A.11.47;22.94B.16.46;22.94C.32.91;21.94D.43.88;16.46答案:A解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)第3.5.3條，由永久荷載產(chǎn)生的撓度為：由可變荷載產(chǎn)生的撓度為：UQ

20、=22.94mm<uQ=12000/500=24mm;起拱值為：22.94+22.94/2=34.41mm;則總撓度為：uT=2X-22.94=11.47VuT=12000/400=30mm。問(wèn)題:25.某簡(jiǎn)支梁采用熱軋普通工字鋼，型號(hào)136a(Wx=878cm3),跨度為5m。梁上翼緣作用有均布荷載設(shè)計(jì)值q=36kN/m(包括自重),則梁的彎曲應(yīng)力(T最接近N/mm2。A.115B.122C.128D.133答案:B解析最大彎矩設(shè)計(jì)值為：由鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)式(4.1.1)可得，工字型截面丫x=1.05,則抗彎應(yīng)力為：?jiǎn)栴}:26.如圖3-5所示簡(jiǎn)支梁，采用下列措施

21、后，整體穩(wěn)定還可能起控制作用。A.梁上翼緣未設(shè)置側(cè)向支承點(diǎn)，但有鋼性鋪板并與上翼緣連牢B.梁上翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間距離i1=6000mm,梁上設(shè)有鋼性鋪板但并未與上翼緣連牢C.梁上翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間距離i1=6000mm,梁上設(shè)有鋼性鋪板并與上翼緣連牢D.梁上翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間距離c1=3000mm，但上翼緣沒(méi)有鋼性鋪板答案:B解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)第4.2.1條，B項(xiàng)中受壓翼緣的自由長(zhǎng)度i與其寬度b1之比為6000/300=20,超過(guò)了該規(guī)范表4.2.1中的規(guī)定值，且未設(shè)鋼性鋪板與上翼緣連牢，故需計(jì)算該簡(jiǎn)支梁的整體穩(wěn)定性，即整體穩(wěn)定性起控制作用。問(wèn)題:27.某簡(jiǎn)支箱形截面梁

22、，跨度60m,梁寬b0=1m,梁高h(yuǎn)=3.6m,采用Q345B鋼，在垂直荷載作用下，梁的整體穩(wěn)定性系數(shù)可取。A.0.76B.0.85C.0.94D.1.0答案：D解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)第4.2.4條，h/b0=3.6/1.0=3.6<6,i1/b0=60/1=60V95X(235/fv)=95X(235/345)=64.7,符合規(guī)定條件，可不計(jì)算整體穩(wěn)定性，即相當(dāng)于取=1.0。某簡(jiǎn)支吊車(chē)梁，跨度12m,鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列，承受兩臺(tái)75/20t重級(jí)工作制橋式吊車(chē)。吊車(chē)梁截面如圖3-6所示，Ix=1674660cm6,采用QU100鋼軌，軌高15c

23、m,與受壓翼緣牢固連接。28 .為保證吊車(chē)梁的腹板局部穩(wěn)定性，需配置的加勁肋為。A.橫向加勁肋B.縱向加勁肋C.同時(shí)配置縱、橫向加勁肋D.不需配置加勁肋答案:C解析因此，應(yīng)同時(shí)配置橫向加勁肋和縱向加勁肋。29 .縱向加勁肋至腹板受壓邊距離h1最接近的數(shù)值為mm。A.300B.400C.500D.600答案:B解析30 .已知梁最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值P=312kN，則梁局部壓應(yīng)力ere最接近的數(shù)值為N/mm2。A.88B.102C.120D.137答案:C解析31 .同時(shí)配置縱、橫向加勁肋時(shí)，為驗(yàn)算縱向加勁肋與受壓翼緣間區(qū)格的局部穩(wěn)定性，此時(shí)采用的局部壓應(yīng)力口，最接近的數(shù)值為N/mm2。A.153B.1

24、37C.125D.89答案:D解析32 .驗(yàn)算縱向加勁肋與受壓翼緣間區(qū)格的局部穩(wěn)定性時(shí)，用到的臨界應(yīng)力(Tcr1(N/mm2)最接近的數(shù)值為。A.345B.310C.235D.215答案:B解析問(wèn)題:33.軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗(yàn)算其繞虛軸的整體穩(wěn)定時(shí)采用換算長(zhǎng)細(xì)比，是因?yàn)锳.格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實(shí)腹構(gòu)件B.考慮強(qiáng)度降低的影響C.考慮剪切變形的影響D.考慮單肢失穩(wěn)對(duì)構(gòu)件承載力的影響答案：C解析實(shí)腹構(gòu)件的剪力對(duì)彈性屈曲的影響很小，一般不要考慮。格構(gòu)式構(gòu)件繞虛軸失穩(wěn)時(shí)，其整體穩(wěn)定性與實(shí)腹壓桿不同，應(yīng)考慮在剪力作用下柱肢和綴材（綴材或綴條）剪切變形對(duì)彎曲臨界力的影響，在計(jì)算時(shí)多采用換算

25、長(zhǎng)細(xì)比來(lái)反映這一不利影響。問(wèn)題:34.A.13B.16.5C.20D.20.7答案:C解析問(wèn)題:35.格構(gòu)式軸心受壓柱綴材的計(jì)算內(nèi)力隨的變化而變化。A.綴材的橫截面積B.綴材的種類C.柱的計(jì)算長(zhǎng)度D.柱的橫截面積答案:D解析問(wèn)題:36.已確定支架受壓柱肢的壓力設(shè)計(jì)值N=-2610kN;柱肢初選截面為熱軋H型鋼，H394X398X11x1A=,18760mm2,ix=173mm,iy=100mm;Q235鋼，cx=cy=7m。當(dāng)柱肢近似地作為桁架的弦桿，按軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算時(shí)，其截面正應(yīng)力（T應(yīng)為N/mm2。A.160.1B.176.1C.194.6D.213.1答案:C解析問(wèn)題:37

26、.某吊車(chē)梁支座最大剪力設(shè)計(jì)值V=1005kN，采用突緣支座，剪切邊的支座加勁肋為-400X20,梁腹板為1300X12,采用Q235C鋼材、E4315型焊條，當(dāng)端部支承加勁肋作為軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)，暫不計(jì)入繞對(duì)稱軸彎扭效應(yīng)的換算長(zhǎng)細(xì)比，則其穩(wěn)定性強(qiáng)度計(jì)算數(shù)值為N/mm2。A.100.2B.110.2C.115.7D.127.3答案：A解析問(wèn)題:38.下弦桿U4的最大拉力設(shè)計(jì)值N=2117.4kN,彎矩設(shè)計(jì)值Mx=66.6kN-m選用熱軋H型鋼，其型號(hào)為H350X350X12x1A=17390mm,ix=152mm,iy=88.4mm,Wx=2300x103mm3。當(dāng)按拉彎構(gòu)件的強(qiáng)度進(jìn)

27、行驗(yàn)算時(shí)，構(gòu)件截面上的最大拉應(yīng)力為N/mm2。A.149.3B.160.8C.175.8D.190.4答案：A解析問(wèn)題:39.一軸心受壓平臺(tái)柱，采用焊接工字形截面，截面特性為：A=293.6cm2iy=12.5cm,ix=21.9cm,截面尺寸如圖3-7所示，柱兩端錢(qián)接，柱高6m,翼緣為焰切邊,鋼材為Q345,焊條為E50系列，焊條電弧焊。則該柱穩(wěn)定承載力最接近kN。A.7076B.7436C.7492D.7873答案：A解析40.該格構(gòu)柱繞虛軸整體穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)力為N/mm2A.188.5B.190.5C.192.0D.193.0答案:D解析41 .一個(gè)斜綴條受到的軸心壓力為kN。A.1.939

28、B.2.742C.3.878D.5.484答案:C解析42 .所給定的斜綴條的穩(wěn)定承載力為kN。A.15.41B.19.01C.22.06D.24.87答案:B解析43 .綴條與柱肢采用雙側(cè)角焊縫連接，hf=4mm,所需肢背焊縫的長(zhǎng)度為mm。A.20B.30C.40D.50答案:D解析問(wèn)題:44.設(shè)柱的軸心力設(shè)計(jì)值為350kN,截面為DN194X5的無(wú)縫鋼管，其截面面積A=29.69x102mm2,回轉(zhuǎn)半徑i=66.8mm。柱底標(biāo)高為-0.150m,與基礎(chǔ)頂面剛接。柱頂標(biāo)高為3.00m,柱頂與主梁為較接。在按實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)，其壓應(yīng)力應(yīng)最接近于N/mm2。A.110B.130C

29、.176D.182答案:C解析問(wèn)題:45.焊接箱形柱，截面外形尺寸為400mmx400mm,板厚20mm,坡口焊透組合截面積A=304cm2,采用Q345鋼，A=100,軸壓設(shè)計(jì)值為3300kN,則其穩(wěn)定性強(qiáng)度計(jì)算值最接近N/mm2。A.221.7B.236.5C.250.9D.290.2答案:D解析問(wèn)題:46.當(dāng)簡(jiǎn)支工字形截面鋼梁時(shí)，其整體穩(wěn)定性最差。（按各種情況最大彎矩?cái)?shù)值相同比較）A.滿跨有均布荷載作用B.兩端有等值反向曲率彎矩作用C.跨中有集中荷載作用D.兩端有等值同向曲率彎矩作用答案:D解析ABCD四項(xiàng)中的荷載所產(chǎn)生的彎矩依次如圖3-9所示。兩端有等值同向曲率彎矩作用時(shí)，梁全長(zhǎng)所有截

30、面的彎矩均相等。當(dāng)跨中截面彎矩達(dá)到臨界彎矩時(shí)，附近截面對(duì)它的約束作用最小，故其臨界彎矩最小，整體穩(wěn)定性最差。問(wèn)題:47.配置加勁肋能提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力。當(dāng)時(shí)，。A.可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋B.只可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋C.應(yīng)同時(shí)配置縱向和橫向加勁肋D.增加腹板厚度才是最合理的措施答案:C解析問(wèn)題:48.輕型屋面楝條跨度6m,中間設(shè)一道拉條體系作為側(cè)向支承點(diǎn)，作用于楝條的彎矩設(shè)計(jì)值Mx=48kN-m,My=1kN-m,楝條用122a,Wx=309cm3,Wy=40.9cm3,鋼號(hào)為Q235B,其整體穩(wěn)定性強(qiáng)度計(jì)算值為N/mm2。A.155.8B.187.5C.190.5

31、D.201.3答案:C解析某車(chē)間操作平臺(tái)梁，較接于柱頂。梁跨度15m,柱距5m,梁上承受均布恒載標(biāo)準(zhǔn)值3kN/m2（已包括自重），在梁的三分點(diǎn)處各承受一個(gè)固定集中活載，其標(biāo)準(zhǔn)值為F=340kN:且在固定集中活載處有可靠的側(cè)向支承點(diǎn)，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如圖3-10所示。49 .梁的最大彎曲正應(yīng)力值口應(yīng)為N/mm2。A.278.2B.285.2C.292.2D.310.1答案:C解析50 .梁的最大剪應(yīng)力值。應(yīng)為N/mm2。A.35B.53C.70D.110答案:B解析51 .如圖3-10所示，驗(yàn)算此梁的折算應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算。A.1截面的腹板計(jì)算高度邊緣處B.

32、2截面的腹板計(jì)算高度邊緣處C.1截面的翼緣最大纖維處D.2截面的翼緣最大纖維處答案:A解析驗(yàn)算折算應(yīng)力時(shí)應(yīng)驗(yàn)算最危險(xiǎn)點(diǎn)處，即正應(yīng)力與剪應(yīng)力都很大的應(yīng)力狀態(tài)。52 .梁的折算應(yīng)力應(yīng)為N/mm2。A.270.2B.297.6C.301.7D.306答案:B解析53 .驗(yàn)算梁的整體穩(wěn)定性時(shí)，系數(shù)應(yīng)為。A.0.895B.0.938C.1.612D.2.367答案：A解析問(wèn)題:54.某軸心受拉構(gòu)件的受力情況和截面尺寸如圖3-11所示，承受的靜力荷載設(shè)計(jì)值為N=1000kN,鋼材為Q235A,構(gòu)件截面無(wú)削弱，則截面所能承受的最大橫向荷載設(shè)計(jì)值F（不考慮構(gòu)件自重）為kN。A.70.3B.85.3C.100.

33、56D.512答案:B解析如圖3-12所示，Q235鋼焊接工字形截面壓彎構(gòu)件，翼緣為火焰切割邊，承受的軸線壓力設(shè)計(jì)值N=850kN,構(gòu)件一端承受M=490kN-m的彎矩（設(shè)計(jì)值），另一端彎矩為零。構(gòu)件兩端錢(qián)接，并在三分點(diǎn)處各有一側(cè)向支承點(diǎn)。截面幾何特性：A=151.2cm2Wx=3400cm3,ix=29.69cm,iy=4.55cm。55 .該壓彎構(gòu)件強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力為N/mm2。A.183.6B.189.6C.193.4D.197.8答案:C解析56 .該壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)力為N/mm2。A.152.6B.157.6C.176.4D.189.3答案：A解析57 .該壓彎構(gòu)件在彎

34、矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)力最接近于N/mm2。A.187.5B.196.3C.208.3D.211.2答案:D解析58 .壓彎構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定應(yīng)滿足表達(dá)式為。A.63.3<64.9B.63.3V84.7C.63.3<90.8D.63.3V96.7答案：A解析問(wèn)題:59.角鋼和鋼板間用側(cè)面角焊縫搭接連接傳遞角鋼所承受的軸向力，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長(zhǎng)度等同時(shí)，。A.角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等B.角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫C.角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫D.由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用答案:C解析角鋼與節(jié)點(diǎn)板連接時(shí)，沒(méi)定構(gòu)件軸力在構(gòu)件的全截面以平均應(yīng)力的方式傳遞。由于角鋼截面重