440t／h循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行問題分析

1、440t/h循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行問題分析一、前言循環(huán)流化床技術(shù)是近10年迅速發(fā)展起來的一項(xiàng)高效低污染清潔燃燒技術(shù)，其特點(diǎn)在于燃料及脫硫劑經(jīng)多次循環(huán)，反復(fù)進(jìn)行低溫燃燒和脫硫反應(yīng)，不但能達(dá)到低排放、較高的脫硫效率，還具有調(diào)峰能力強(qiáng)、灰渣易于綜合利用等優(yōu)點(diǎn)，因此在國(guó)際上得到迅速推廣，我國(guó)近年來也有多臺(tái)100MW等級(jí)的循環(huán)流化床鍋爐投入運(yùn)行?，F(xiàn)針對(duì)中電投河南分公司所屬2個(gè)電廠的循環(huán)流化床鍋爐在運(yùn)行中出現(xiàn)的問題進(jìn)行分析研究，所采取的治理措施可為同類型機(jī)組的設(shè)計(jì)、制造和運(yùn)行提供借鑒。1設(shè)備概況新鄉(xiāng)火電廠和開封火電廠循環(huán)流化床鍋爐均為哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的HG-440/13.7-L.PM4型循環(huán)流化床鍋爐，其中，

2、新鄉(xiāng)火電廠1號(hào)爐是國(guó)內(nèi)首臺(tái)配135MW汽輪發(fā)電機(jī)、一次中間再熱的循環(huán)流化床鍋爐，2003年2月26日通過72h+24h試運(yùn)移交生產(chǎn)；2號(hào)鍋爐于2003年5月17日通過72h+24h試運(yùn)移交生產(chǎn)。開封火電廠2號(hào)鍋爐于2003年3月17日通過72h+24h試運(yùn)移交生產(chǎn)。2. 鍋爐設(shè)計(jì)主要參數(shù)：過熱器流量440t/h;過熱蒸汽出口壓力（表壓）13.7MPa；過熱蒸汽溫度540C；給水溫度249.3C；再熱器流量360t/h;再熱蒸汽進(jìn)口壓力（表壓）2.65MPa；再熱蒸汽進(jìn)口溫度315.8C；再熱蒸汽出口溫度540C；排煙溫度130C；鍋爐效率91.9%。鍋爐主要由燃燒室、高溫絕熱分離器、自平衡&q

3、uot;U"形回料閥和尾部對(duì)流煙道組成。燃燒室蒸發(fā)受熱面采用膜式水冷壁，底部為水冷布風(fēng)板，大直徑鐘罩式風(fēng)帽，燃燒室內(nèi)布置雙面水冷壁來增加蒸發(fā)受熱面，并布置有8屏二級(jí)過熱器和6屏高溫再熱器。燃燒室后有2個(gè)平行布置的高溫絕熱分離器，自平衡"U"形回料閥布置在分離器下，與燃燒室和分離器相連，形成一個(gè)物料循環(huán)回路。尾部對(duì)流煙道中布置三級(jí)過熱器、一級(jí)過熱器、冷段再熱器、省煤器和臥式空氣預(yù)熱器，一、二次風(fēng)分開布置。本鍋爐設(shè)置6支啟動(dòng)燃燒器，其中床上燃燒器4支（兩側(cè)墻各2支），床下燃燒器2支（后墻布置），用來加熱流化的床料，以保證固體燃料燃燒，并在鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)帶部分負(fù)荷。冷

4、渣器為風(fēng)、水聯(lián)合冷卻冷渣器，共2臺(tái)，布置在爐膛前墻底部。過熱蒸汽溫度采用二級(jí)噴水減溫調(diào)節(jié)，減溫水取自給水泵出口。冷段再熱器入口布置有事故噴水，熱段再熱器采用微量噴水減溫，減溫水取自給水泵中間抽頭。2運(yùn)行中的主要問題及分析處理32.1受熱面爆管1.1高溫再熱器爆管高溫再熱器位于燃燒室中上部，由6片屏式再熱器組成，與前水冷壁垂直布置，下部穿前墻處為屏的蒸汽人口端，有密封盒將管屏與水冷壁焊在一起，在屏的上部穿墻密封盒處裝有膨脹節(jié)以補(bǔ)償脹差，燃燒室中上部由雙面水冷壁隔開分為2個(gè)室，8屏二級(jí)過熱器和6屏高溫再熱器交叉布置在這2個(gè)室內(nèi)（即每室各有4屏二級(jí)過熱器和3屏高溫再熱器）。高溫再熱器每屏有管子29根

5、，管屏在爐內(nèi)呈半"U"型，管子規(guī)格為D57mm5mm,位于爐內(nèi)的材質(zhì)為SA213-TP304H,爐外部分材質(zhì)為12CrlMoVG,節(jié)距為70mm。管材的異種鋼焊接接頭位于爐外密封盒內(nèi)，焊縫上方150mm左右每屏管的最靠近后墻側(cè)的1根裝有管壁壁溫測(cè)點(diǎn)。管屏為膜式壁，鰭片厚度5mm,位于爐內(nèi)鰭片材料為1Crl8Ni9Ti,爐外鰭片材料為12CrlMoV。管屏最下端敷有耐火防磨材料，敷設(shè)高度3300mm，厚度沿管子中心線兩側(cè)各90mm。從新鄉(xiāng)火電廠1號(hào)機(jī)組、開封火電廠2號(hào)機(jī)組并網(wǎng)運(yùn)行到2003年5月31日，發(fā)生高溫再熱器爆管4次，發(fā)生的部位大致一樣，現(xiàn)僅以新鄉(xiāng)火電廠爆管為例進(jìn)行分

6、析。2003年4月15日，新鄉(xiāng)火電廠1號(hào)爐高溫段再熱器甲側(cè)數(shù)第1屏，從后向前數(shù)第1根管子，距甲側(cè)高溫段再熱器出口聯(lián)箱垂直距離約2m處的連接管發(fā)生爆管（爐外管）；從首次并網(wǎng)成功到這次爆管，1號(hào)機(jī)組共運(yùn)行1081ho爆口沿管材縱向裂開，爆口長(zhǎng)4lmm，最寬處6mm,呈小喇叭口狀，爆口邊緣不鋒利，撕裂不整齊，邊緣厚度3.2mm,割管后測(cè)得爆口處管子直徑為D70.2mm,爆口上方37mm處為一焊縫，直徑為D58.5mm,爆口向下20mm處測(cè)得直徑為D64.3mm，管子內(nèi)、外壁有黑色氧化皮，外壁氧化皮最厚達(dá)1.46mm,內(nèi)壁氧化皮厚達(dá)2.1mm。除去外表氧化皮測(cè)得爆管厚度為3.4mm，與爆管相鄰的第2、

7、3、4、5根高溫再熱器管外表面均有很厚的黑色氧化鐵層，從第6根以后管子外表面呈紅褐色，表面無明顯氧化鐵層。爆管原因分析：從爆口宏觀分析看，這次高溫段再熱器爆管具有過熱爆漏的特征。對(duì)爆管進(jìn)行材質(zhì)光譜分析驗(yàn)證，爆管主要合金元素與設(shè)計(jì)的12CrlMoVG材質(zhì)相吻合，材質(zhì)沒有問題。其它5屏爐外管子打開保溫，發(fā)現(xiàn)在每屏的從后往前數(shù)的1-4根或1-5根爐外的12CrlMoVG連接管子都出現(xiàn)嚴(yán)重氧化現(xiàn)象，每屏的第1根管子除去表面氧化鐵層后對(duì)管徑進(jìn)行測(cè)量，其管徑在D57.8-58.3mm之間，管徑均有脹粗現(xiàn)象；位于不同燃燒室的高溫再熱器管屏爐外12CrlMoVG管外觀氧化程度基本一樣。通過對(duì)爆口做金相組織分析

8、，發(fā)現(xiàn)其顯微組織的晶粒異常長(zhǎng)大，有雙晶界和孔洞出現(xiàn)，金相組織有明顯長(zhǎng)期超溫過熱的金相組織特征。從1號(hào)鍋爐運(yùn)行情況看，除試運(yùn)初期發(fā)生過1次再熱蒸汽超溫外，其它運(yùn)行階段均正常。由于低溫再熱器出口溫度偏離設(shè)計(jì)值較多，甲、乙兩側(cè)再熱器噴水減溫器設(shè)計(jì)噴水量各為7.2t/h,在實(shí)際運(yùn)行時(shí)再熱器噴水減溫器噴水量均在18t/h左右，超過設(shè)計(jì)值，這也說明再熱器受熱面偏大。為防止工況變動(dòng)時(shí)超溫，汽溫一般控制在530C左右。運(yùn)行時(shí)再熱器具體參數(shù)見表1。其余5屏的管壁壁溫測(cè)點(diǎn)在正常運(yùn)行狀態(tài)下，其溫度測(cè)量值也均在650t以上，最高達(dá)701C（開封火電廠2號(hào)鍋爐最高達(dá)730C以上），而12CrlMoVG最高允許使用溫度為

9、580t,大大超過管子的耐熱溫度。由于高溫再熱器管屏爐內(nèi)結(jié)構(gòu)呈半”U”型，外圈管子不但長(zhǎng)度最長(zhǎng)、受熱面積最大，而且在爐膛的位置靠近爐膛中心線，處于高溫區(qū)域，熱負(fù)荷最高，吸熱量明顯增多。從測(cè)量的爐外壁溫情況看，最高與最低壁溫相差在150C以上（同屏管子），、高溫再熱器爐內(nèi)管子發(fā)生變形也說明了這點(diǎn)。高溫再熱器入口集箱管徑選取太小，入口集箱的直徑為D159mmx20mm,且為下進(jìn)汽布置，造成集箱靜壓特性太大，使并聯(lián)管束間蒸汽流量出現(xiàn)較大偏差，造成偏差管超溫，這是高溫再熱器發(fā)生爆管的主要原因。2.1.2二級(jí)過熱器爆管2003年4月25日，1號(hào)爐二級(jí)過熱器發(fā)生爆管，爆口位置在二級(jí)過熱器的下行管，從后往前

10、數(shù)第1根，爆口距管屏下部2700mm左右。本次爆管，使對(duì)面高溫再熱器（材料TP304H、規(guī)格D57mmx5mm）第2屏管子從后向前數(shù)1-12根全部吹漏，第13、14根明顯減薄，爆口正對(duì)的第1-2根管壁被全部吹透，同時(shí)也吹漏了同屏的第2根管子。由于高溫再熱器管內(nèi)壓力低，并未造成管屏相互對(duì)吹，使二級(jí)過熱器的第2屏管子出現(xiàn)管壁減薄現(xiàn)象。爆口沿管子螺旋狀發(fā)展裂開，開口朝乙側(cè)偏前，爆口長(zhǎng)83mm、寬70mm,呈喇叭口狀，爆口邊沿減薄明顯，鋒利撕裂處較長(zhǎng)、較厚，邊沿厚度最小為1.4mm,在爆口沿工質(zhì)流向向上10mm，測(cè)得管徑為53.2mm，向上50mm處管徑為52.4mm，向上300mm處管徑為51.4m

11、m。從數(shù)據(jù)看爆口附近管徑有明顯脹粗現(xiàn)象。爆口內(nèi)外壁均有藍(lán)黑色氧化皮，爆口內(nèi)壁氧化皮由于管子脹粗其氧化皮呈網(wǎng)格狀開裂。爆管原因分析：對(duì)爆管進(jìn)行光譜分析，結(jié)果表明材質(zhì)與設(shè)計(jì)材質(zhì)相符。通過現(xiàn)場(chǎng)及爆口情況看，管子內(nèi)外表面有較厚的氧化皮，在短時(shí)間產(chǎn)生這樣厚的氧化皮，只有在較高的溫度下才能形成，據(jù)估算，管子實(shí)際運(yùn)行溫度已在650C以上，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過管子的許用溫度，此次爆口呈過熱爆管。從現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際分析，設(shè)計(jì)不合理是造成過熱爆管的主要原因，二級(jí)過熱器下行管子的進(jìn)口集箱管徑為D133mmxl3mm,靜壓特性易造成各管流量不均，再加上最外管圈的長(zhǎng)度最長(zhǎng)，并處于高溫區(qū)，使最外圈管子吸熱量增多，冷卻不好，造成二級(jí)過熱器下行

12、管超溫過熱爆管。這也與二級(jí)過熱器下行管設(shè)計(jì)受熱面積過大有直接關(guān)系。2. 1.3改造方案及效果針對(duì)高溫再熱器和二級(jí)過熱器運(yùn)行中出現(xiàn)的超溫爆管，擬定了以下改造方案：（1）二級(jí)過熱器下行管圈靠近爐膛中心線側(cè)切割4根管子，切割后爐外管接頭就地密封，并按要求敷設(shè)耐火材料。（2）高溫再熱器入口集箱加設(shè)三通管，減少集箱靜壓特性造成的流量偏差。（3）高溫再熱器靠近爐膛中心線側(cè)切割3根管，切割后爐外管接頭就地密封；爐內(nèi)部分按要求敷設(shè)耐磨耐火材料，以減少管屏受熱面。開封火電廠和新鄉(xiāng)火電廠還分別對(duì)高溫再熱器爐外管進(jìn)行了提高材質(zhì)等級(jí)的改造，其中新鄉(xiāng)火電廠將爐外管全部更換為TP304H,開封火電廠將靠爐后的2根管更換為

13、TP304Ho開封火電廠2號(hào)爐的改造工作于2003年7月9日完成，并人電網(wǎng)運(yùn)行。經(jīng)本次改造，二級(jí)過熱器、高溫再熱器壁溫超溫問題得到根本解決，高溫再熱器壁溫降低到580C左右，二級(jí)過熱器壁溫基本在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)。再熱器減溫水量為20.8t/h,仍高于設(shè)計(jì)值6.4t/h（原設(shè)計(jì)值為14.4t/h）,比改前減少約2個(gè)百分點(diǎn)；過熱器減溫水量為26.29t/h（原設(shè)計(jì)值為52t/h）,比改前減少約4個(gè)百分點(diǎn)。新鄉(xiāng)火電廠1、2號(hào)鍋爐于2003年7月9、7日改造結(jié)束并人電網(wǎng)運(yùn)行，經(jīng)本次改造，高溫再熱器壁溫及二級(jí)過熱器壁溫都在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)。再熱器減溫水量比改造前減少3.2t/h;過熱器減溫水量為23.4t/h,比改

14、前減少1.5t/h,比設(shè)計(jì)值少28.6t/h。2. 2給煤系統(tǒng)堵煤?jiǎn)栴}及處理燃料水分與粘著性有很大關(guān)系：水分在8%以下時(shí)，基本上相當(dāng)于干料；水分超過10%f時(shí)，粘著性會(huì)有較大增長(zhǎng)；水分超過12%時(shí)，粘著性很大，堆積角也很大，這時(shí)煤斗傾角大于80°才能保證暢流。特別是高水分細(xì)顆粒燃料的流動(dòng)性不好，用常規(guī)的給料容易導(dǎo)致碎煤機(jī)和給煤機(jī)堵塞。這在新鄉(xiāng)火電廠和開封火電廠工程中得到了印證。按大容量火電廠規(guī)程規(guī)定，對(duì)于北方及華中地區(qū)，一般均不設(shè)干煤棚，再加-上當(dāng)時(shí)為了控制造價(jià)，2廠在設(shè)計(jì)時(shí)均沒有設(shè)干煤棚。對(duì)于循環(huán)流化床鍋爐，燃燒所需的燃料顆粒要細(xì)小均勻。根據(jù)制造廠設(shè)計(jì)要求，人爐煤的粒度不超過7mm

15、，收到基水分為4.95%。實(shí)際運(yùn)行中煤的水分超過10%，尤其是2003年夏季連續(xù)下雨，基本上沒有干煤可上，造成輸煤系統(tǒng)堵煤，原煤倉粘煤，刮板給煤機(jī)和旋轉(zhuǎn)給料閥堵塞，機(jī)組被迫降出力運(yùn)行，最低時(shí)機(jī)組帶不足30MW負(fù)荷，不僅負(fù)荷率低，發(fā)電量少，還消耗了大量燃油，嚴(yán)重影響機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。按鍋爐廠的設(shè)計(jì)，旋轉(zhuǎn)給料閥的主要作用是起均勻給煤和密封作用，實(shí)際運(yùn)行中，由于煤的粒度較細(xì)，容易吸濕，潮濕的煤粘著在旋轉(zhuǎn)給料閥的溝槽中，使旋轉(zhuǎn)給料閥變成了一個(gè)圓柱體，無法將煤送人爐內(nèi)燃燒，煤在刮板給煤機(jī)中堆積，造成給煤機(jī)堵塞、跳閘，影響機(jī)組帶負(fù)荷。改造方案：取消旋轉(zhuǎn)給料閥，加裝密封風(fēng)，加裝溫度測(cè)點(diǎn)和密封風(fēng)門聯(lián)動(dòng)裝置等。

16、該方案實(shí)施后，機(jī)組達(dá)到滿負(fù)荷連續(xù)運(yùn)行要求。3目前73存在的問題3.1鍋爐排煙溫度高按鍋爐廠的設(shè)計(jì)，鍋爐排煙溫度在額定負(fù)荷時(shí)為130cC，新鄉(xiāng)火電廠1、2號(hào)爐實(shí)際運(yùn)行值在155t左右，超過設(shè)計(jì)值約25C,開封火電廠2號(hào)爐在150C左右，超過設(shè)計(jì)值約20C,影響鍋爐效率均在1個(gè)百分點(diǎn)以上。排煙溫度升高不僅與配風(fēng)有關(guān)，而且與省煤器布置偏少有關(guān)，按鍋爐廠設(shè)計(jì)，省煤器入口水溫為249.3C,而實(shí)際運(yùn)行只有240t,從而影響排煙溫度。3. 2飛灰可燃物含量高據(jù)統(tǒng)計(jì)，2廠的飛灰可燃物含量均在20%左右，與設(shè)計(jì)的8%相差甚遠(yuǎn)，影響了灰的綜合利用效果，并影響鍋爐效率。影響飛灰可燃物含量的因素較多，從目前鍋爐運(yùn)行

17、情況看，可能原因?yàn)椋焊邷胤蛛x器效率低，不能將未燃盡的煤顆粒分離下來送回爐內(nèi)繼續(xù)燃燒，這在低負(fù)荷時(shí)較明顯；爐內(nèi)配風(fēng)不佳，煤從回料管中返回燃燒室，較細(xì)的煤粒由于沒有被二次風(fēng)吹入主床參與燃燒，而是從靠近后墻水冷壁區(qū)域直接通過分離器到尾部煙道，沒有燃盡，這與煤中細(xì)顆粒較多有關(guān)。3. 3輸煤系統(tǒng)堵煤由于2廠均沒有設(shè)計(jì)干煤棚，煤過濕時(shí)造成輸煤系統(tǒng)堵煤，主要發(fā)生在粗碎機(jī)人口管段。鑒于2廠入場(chǎng)煤粒度較細(xì)，大部分煤的粒度滿足入爐煤標(biāo)準(zhǔn)，可拆除粗碎機(jī)，在此位置裝設(shè)篩選設(shè)備，合格的煤直接進(jìn)入原煤倉，不合格的煤進(jìn)入細(xì)碎機(jī)；改造粗碎機(jī)進(jìn)煤管，保持落煤暢通。3. 4排渣不暢根據(jù)設(shè)計(jì)，鍋爐采用風(fēng)水聯(lián)合冷渣器，冷渣器第1室為

18、風(fēng)冷，2、3室為風(fēng)水冷，1、2室的渣可通過2、3室隔墻溢流到3室；由于煤中灰分增大，再加上煤中有石頭，排渣量大，2、3室隔墻較高，1、2室的渣無法排到3室，只能靠事故排渣才能保證機(jī)組連續(xù)運(yùn)行。3. 5冷渣器熱量無法回收根據(jù)設(shè)計(jì)，冷渣器的冷卻水來自汽輪機(jī)低壓給水，但實(shí)際上汽輪機(jī)廠家沒有考慮此運(yùn)行工況，在安裝時(shí)只能采用除鹽水作為冷卻介質(zhì)，加熱后的除鹽水經(jīng)過板式換熱器將熱量交換給循環(huán)水，排人大氣，熱量沒有回收利用。3.6單側(cè)給煤系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)煙溫偏差大根據(jù)設(shè)計(jì)，單側(cè)給煤系統(tǒng)運(yùn)行可帶滿負(fù)荷，從運(yùn)行情況看，單側(cè)給煤系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)，爐膛兩側(cè)煙溫偏差較大，可超過150C,給汽溫調(diào)整帶來一定困難，可在下階段的改造時(shí)采

19、用加長(zhǎng)給煤機(jī)、增加落煤口來解決此問題。3.7耐火澆注料的脫落由于循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行在高溫條件下，而且溫度變化頻繁，易造成循環(huán)熱沖擊，再加上機(jī)械應(yīng)力，使耐火澆注料產(chǎn)生裂紋并脫落。新鄉(xiāng)火電廠1號(hào)鍋爐回料閥耐火澆注料脫落的面積較大，修復(fù)時(shí)間較長(zhǎng)，對(duì)發(fā)電量的影響較大。4結(jié)論及建議（1）解決輸煤系統(tǒng)堵煤的關(guān)鍵在于應(yīng)新建干煤棚，沒有干煤棚，循環(huán)流化床機(jī)組連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行的可能性較小。因此，對(duì)于循環(huán)流化床鍋爐，設(shè)計(jì)院在系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)增加干煤棚的設(shè)計(jì)。（2）鑒于對(duì)大型循環(huán)流化床鍋爐缺乏運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，火電廠應(yīng)聯(lián)系試驗(yàn)研究單位或自行進(jìn)行調(diào)整，找出規(guī)律，提高自動(dòng)裝置的投入率，提高鍋爐運(yùn)行的安全經(jīng)濟(jì)性。（3）加快石灰石系統(tǒng)的

20、調(diào)試并投入運(yùn)行，發(fā)揮其應(yīng)有的作用。（4）高度重視爐內(nèi)及回料部分耐火澆筑料的質(zhì)量控制，防止因澆筑料脫落影響機(jī)組運(yùn)行。（5）對(duì)于影響機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的問題如排煙溫度高、飛灰可燃物含量高、啟動(dòng)燃油量大等，應(yīng)開展專項(xiàng)研究，提高機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。循環(huán)流化床鍋爐調(diào)試特點(diǎn)一. 簡(jiǎn)介循環(huán)流化床鍋爐是近代新興的鍋爐產(chǎn)品，它具有著煤粉爐無法比擬的優(yōu)點(diǎn)：脫硫燃燒，燃料適應(yīng)性強(qiáng)，可燃燒劣質(zhì)煤，操作方便等。故對(duì)此產(chǎn)品我國(guó)正在大力推廣，目前中小型電站鍋爐，供熱鍋爐，均被循環(huán)流化床鍋爐所代替。循環(huán)流化床鍋爐從流化工況上來看可大致分為六類，分別為：細(xì)粒流化床，鼓泡床，彈狀流化床，湍流床，快速流化床。我國(guó)循環(huán)流化床由于采用質(zhì)量平

21、均粒徑較粗（約1.5mm左右）的（約120mm）寬篩分燃料，故此只能是泡床和湍流床。針對(duì)我國(guó)循環(huán)流化床鍋爐的特點(diǎn)，下面對(duì)其調(diào)試作如下闡述：循環(huán)流化床鍋爐的調(diào)試鍋爐冷態(tài)模擬試驗(yàn)1）冷態(tài)試驗(yàn)的目的循環(huán)流化床鍋爐建成投運(yùn)前，為了充分了解鍋爐整體性能，掌握設(shè)備運(yùn)行的基本參數(shù)，為熱態(tài)運(yùn)行提供可靠的參考數(shù)據(jù)，進(jìn)行冷態(tài)試驗(yàn)是十分必要的。冷態(tài)試驗(yàn)是循環(huán)流化床鍋爐順利點(diǎn)火啟動(dòng)和安全穩(wěn)定運(yùn)行的基本保證。 2）冷態(tài)試驗(yàn)的內(nèi)容標(biāo)定刮板給煤機(jī)給煤量。 標(biāo)定一、二次風(fēng)的風(fēng)量，核實(shí)一、二次風(fēng)量是否能滿足鍋爐點(diǎn)火啟動(dòng)和運(yùn)行的需要。 測(cè)量不同風(fēng)量時(shí)的布風(fēng)板阻力，作出布風(fēng)板阻力隨風(fēng)量變化的特性曲線。 作出料層阻力風(fēng)量變化的特性曲

22、線，曲該曲線得出臨界流化風(fēng)量的熱態(tài)運(yùn)行最小風(fēng)量。 3）冷態(tài)試驗(yàn)應(yīng)具備的條件和要求鍋爐整體安裝完，水壓試驗(yàn)和風(fēng)壓試驗(yàn)及砌磚保溫工作全部做完，并經(jīng)驗(yàn)收合格。一、二次送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、給煤機(jī)經(jīng)分部試運(yùn)行合格。與燃燒系統(tǒng)有關(guān)的系統(tǒng)設(shè)備安裝完備，且試運(yùn)行合格。 引風(fēng)機(jī)、一、二次風(fēng)機(jī)聯(lián)鎖、報(bào)警、保護(hù)動(dòng)作試驗(yàn)合格。 所有看火孔、人孔門安裝完畢，密封良好。 煙風(fēng)系統(tǒng)內(nèi)部清理干凈，確認(rèn)無雜物且封閉嚴(yán)密。 所有風(fēng)檔板、表計(jì)等標(biāo)志齊全，方向正確，指示無誤，擋板開關(guān)靈活平衡，無開關(guān)方向的應(yīng)標(biāo)出。 流化床床面清理干凈，確認(rèn)小風(fēng)帽無堵塞。 風(fēng)系統(tǒng)流量計(jì)、風(fēng)壓表、差壓計(jì)等安裝調(diào)試完，并且要求可靠，能隨時(shí)投入使用。 給煤系統(tǒng)分

23、部試運(yùn)行合格。煤斗清理封閉，并可隨時(shí)投入使用。 爐體照明、現(xiàn)場(chǎng)照明完備。 4）冷態(tài)試驗(yàn)方法及程序刮板給煤機(jī)給煤量標(biāo)定。為了鍋爐經(jīng)濟(jì)燃燒，必須對(duì)燃燒進(jìn)行準(zhǔn)確計(jì)量。循環(huán)流化床鍋爐用刮板給煤機(jī)轉(zhuǎn)速來計(jì)算給煤量，因此必須對(duì)給煤機(jī)不同轉(zhuǎn)速進(jìn)行標(biāo)定，具體方法如下：準(zhǔn)備好容器、磅秤和秒表，先往給煤機(jī)內(nèi)充滿煤，將給煤機(jī)調(diào)整到一定轉(zhuǎn)速成，用容器接煤，秒表記錄容器接煤時(shí)間，最后磅秤稱重，用稱重煤的總重量除以接煤時(shí)間，即得到該轉(zhuǎn)速下的給煤量，用這種方法標(biāo)定不同轉(zhuǎn)速下的給煤量。標(biāo)定一、二次風(fēng)的風(fēng)量核實(shí)一、二次風(fēng)量是否能滿足鍋爐點(diǎn)火運(yùn)行的需要，同時(shí)檢查各風(fēng)門的嚴(yán)密性及煙系統(tǒng)是否有泄漏。調(diào)動(dòng)引風(fēng)機(jī)，分別啟動(dòng)一、二次風(fēng)機(jī)，

24、把調(diào)節(jié)風(fēng)門開度置于20%、25%、30%、35%、40%、45%、50%位置。記錄每一風(fēng)門位置的風(fēng)量、風(fēng)壓、電流，作出風(fēng)門開度和一次風(fēng)機(jī)風(fēng)量的關(guān)系曲線。關(guān)閉一次風(fēng)機(jī)風(fēng)門測(cè)量漏風(fēng)量，如漏風(fēng)量高于點(diǎn)火風(fēng)量應(yīng)進(jìn)行處理。把風(fēng)機(jī)風(fēng)門開度置于最大情況下，檢查風(fēng)煙系統(tǒng)嚴(yán)密性，如有泄漏進(jìn)行處理。風(fēng)門最大開度以電機(jī)額定電流為準(zhǔn)。布風(fēng)板均勻性試驗(yàn)在布風(fēng)板上均勻鋪上厚300-400mm，粒度為0-5mm的爐渣，啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)，保護(hù)爐室出口負(fù)壓為-20Pa,逐漸增大風(fēng)量直到料層完全流化。觀察流化是否均勻，或打開人孔門上邊一個(gè)門，用耙子貼著風(fēng)帽頂部輕輕來回推動(dòng)，如有較大阻力，則為流化不良，風(fēng)機(jī)停止后，再觀察床層表

25、面是否平整，流化良好時(shí)表面應(yīng)平整，如有流化不良，則應(yīng)檢查原因并消除之。布風(fēng)板阻力測(cè)量布風(fēng)板阻力是指布風(fēng)板上鋪料層時(shí)的阻力。測(cè)量方法：布風(fēng)板上不鋪料層，啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)維持爐室出口負(fù)壓為-20Pa,風(fēng)量由小逐漸增加，測(cè)出相應(yīng)的布風(fēng)板上的壓力，根據(jù)布風(fēng)板下風(fēng)室壓力，可計(jì)算出布風(fēng)機(jī)壓差，最后給出P=f(Q)曲線。Ar(Pa)0Q(mVh)k 圖1布鳳板的阻力測(cè)筮不同料層厚度下，料層阻力與一次風(fēng)量關(guān)系的測(cè)定。料層厚度選為：300mm、350mm、400mm；物料選用沸騰爐渣粒度0-8mm;在流化床上鋪上一定料層的情況下，對(duì)應(yīng)不同料層厚度，用測(cè)定布風(fēng)板阻力的方法，測(cè)量每個(gè)風(fēng)量下的差壓值，減去這個(gè)風(fēng)量下的布風(fēng)板

26、阻力值，就是料層阻力，給出料層阻力-風(fēng)量關(guān)系曲線。(見圖2)P(Pa)0QLJQ(m3/h)圖2料層阻力-風(fēng)量關(guān)系曲線臨界流化風(fēng)量的測(cè)定：在布風(fēng)板上鋪設(shè)一定厚度料層，測(cè)量不同風(fēng)量下的料層阻力，根據(jù)測(cè)量值繪出料層阻力與風(fēng)量的關(guān)系曲線。水平線與斜線的交點(diǎn)即為臨界流化風(fēng)量。送風(fēng)機(jī)出力的鑒定：在作料層阻力特性試驗(yàn)時(shí)，要注意觀察，當(dāng)料層阻力達(dá)到一定值時(shí)，即爐料達(dá)到臨界流化風(fēng)量時(shí)一次風(fēng)機(jī)的風(fēng)量，如果一次風(fēng)機(jī)達(dá)到最大出力時(shí)，仍達(dá)不到臨界流化風(fēng)量時(shí)，需要改進(jìn)風(fēng)機(jī)，從而得到對(duì)一次風(fēng)機(jī)風(fēng)量鑒定的結(jié)果。流化床鍋爐首次點(diǎn)火啟動(dòng)鍋爐點(diǎn)火分床上點(diǎn)火和床下點(diǎn)火兩種，床上點(diǎn)火多采用木炭點(diǎn)火，床下點(diǎn)火多采用油點(diǎn)火。采用床下油點(diǎn)

27、火的方式，為便于著火，在底料中必須摻加適量的"引燃煤"，一般用發(fā)熱量比較大的優(yōu)質(zhì)煙煤塊粒度小于10mm,采用油槍加熱處在臨界沸騰狀態(tài)下的底料，亦稱沸騰點(diǎn)火，操作時(shí)應(yīng)保證油點(diǎn)火器產(chǎn)生的熱量大雨沸騰床內(nèi)帶走的熱量故樣嚴(yán)格控制沸騰風(fēng)量是點(diǎn)火成敗的關(guān)鍵。 司爐人員要安措施要求對(duì)鍋爐設(shè)備進(jìn)行全面檢查，并作好點(diǎn)火準(zhǔn)備。 進(jìn)行爐內(nèi)徹底清掃，清楚一切雜物，插入點(diǎn)火電熱偶，電熱偶端埋入料層100mm。在爐底布風(fēng)板上鋪上含碳量在2%以下，350-400mm厚0-8mm粒度的爐渣（含引燃煤）且厚度要均勻。關(guān)閉爐門啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)，保持燃燒室負(fù)壓為50-100pa,調(diào)節(jié)一次風(fēng)門使風(fēng)量為臨界流花

28、風(fēng)量的80%。投入點(diǎn)火油槍，調(diào)整油量及點(diǎn)火風(fēng)門，控制風(fēng)室溫度小于700C,待料層溫升至700C時(shí)，啟動(dòng)給煤機(jī)，維持床溫穩(wěn)定上升，800C時(shí)可正式投煤，當(dāng)床溫答900C,可將油槍撤出，適當(dāng)調(diào)整給煤機(jī)轉(zhuǎn)速和一次風(fēng)門，控制爐溫在900-950C,燃燒正常后開啟返料風(fēng)門，使其流化循環(huán)，知到進(jìn)入爭(zhēng)吵運(yùn)行狀態(tài)，至此鍋爐點(diǎn)火結(jié)束。2）采用床上點(diǎn)火多用木碳點(diǎn)火，對(duì)底料及所摻的引燃煤的要求同床下點(diǎn)火的要求，木塊不宜過大或過小，長(zhǎng)500mm,寬30mm為宜，點(diǎn)火時(shí)先啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)，將木塊燒成碳火。而后用鏟子均勻的撒上引燃煤，在點(diǎn)火過程中由于床溫不高，所以調(diào)風(fēng)幅度要小，次數(shù)要多，投煤要少而勤，引風(fēng)要盡可能的小，當(dāng)床溫升

29、至800C沸騰層溫度相差較小，可啟動(dòng)給煤機(jī)投入正常運(yùn)行。3）點(diǎn)火啟動(dòng)時(shí)應(yīng)注意事項(xiàng)在投返料時(shí)，要注意爐溫變化，如爐溫下降很快，應(yīng)及時(shí)關(guān)閉返料器風(fēng)門，稍增加煤量，重復(fù)前面的操作，直到返料器完全投入運(yùn)行。鍋爐運(yùn)行中的監(jiān)視與調(diào)整循環(huán)流化床鍋爐的操作運(yùn)行與其它爐型不同，運(yùn)行中除了按運(yùn)行規(guī)程對(duì)鍋爐水位、汽壓、汽溫進(jìn)行監(jiān)視和調(diào)整外，還必須對(duì)鍋爐的燃燒系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)整。1）運(yùn)行中床溫的監(jiān)視運(yùn)行中應(yīng)加強(qiáng)應(yīng)溫監(jiān)視，爐溫過高時(shí)易結(jié)焦，過低時(shí)滅火，一般控制在850-950C左右，如燒無煙煤，為使燃料燃燒完全，可提高爐溫，控制在950-1050C（應(yīng)低于煤的變形溫度100-200C）最低不低于800C，否則很難維持穩(wěn)定運(yùn)行

30、，一旦斷煤很容易造成滅火。燒煙煤時(shí)爐溫控制在900-950C，如燒高硫煙煤需進(jìn)行爐內(nèi)脫硫，應(yīng)溫控制在850-870C，最多不超過900C，否則降低石灰石的利用率。當(dāng)爐溫升高時(shí)，開大一次風(fēng)門；爐溫低時(shí)，關(guān)一次風(fēng)門。超過1000C時(shí)，停煙煤、加風(fēng)；低于800C時(shí)，啟動(dòng)另一臺(tái)給煤機(jī)。若溫度繼續(xù)下降，立即停爐，查明原因再啟動(dòng)。爐溫的控制是由調(diào)整一次風(fēng)量、給煤量和循環(huán)灰量來實(shí)現(xiàn)的。2）流化床溫升高或床溫降低引起原因和控制方法床溫升高的原因煤質(zhì)變好，熱值升高，煙氣含氧量降低（一般控制過熱器后正常運(yùn)行時(shí)煙氣含氧量3%-5%）,表明煤量過多，應(yīng)減少給煤量。a. 粒度較大的煤，集中給入爐內(nèi)，造成密相層燃燒份額增

31、加，引起床溫升高。從含氧量看不出變化，用增加一次風(fēng)量、減少二次風(fēng)量，控制床溫。b. 由于沒有及時(shí)放渣，料層加厚，造成一次風(fēng)量減少引起床溫升高，應(yīng)及時(shí)放渣保持料層厚度在一定范圍內(nèi)。a. 床溫降低的原因煤質(zhì)差、熱值降低、煙氣含量增加，應(yīng)增加給煤提高床溫。b. 料粒度變小，煤倉一部分較小的煤集中給入爐內(nèi)，細(xì)煤粒在相層停留時(shí)間短，造成密相層燃燒份額減少，而床溫降低。正確的調(diào)整應(yīng)減少一次風(fēng)量，增加二次風(fēng)量，不應(yīng)增加煤量，以免引起爐膛上部空間燃燒份額增多，造成返料器超溫結(jié)焦。含氧量指標(biāo)不變，床溫緩慢降低，而且整個(gè)燃燒系統(tǒng)都在降低，鍋爐負(fù)荷不變，這是由于循環(huán)物料增多，增加了受熱面的換熱系數(shù)造成的，應(yīng)放掉一些循環(huán)灰，使?fàn)t溫回升。料層厚度的控制料層薄，對(duì)鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行不利，因爐料的保留量少，放出的爐渣可燃物含量也高。若料層太厚，增加了料層阻力，雖然鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定，爐渣可燃物含量低，但增加了風(fēng)機(jī)的電耗。為了經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，料層差壓控制在7000-9000Pa之間。運(yùn)行中料層差壓超過此值時(shí)，可以通過放爐渣來調(diào)整，放渣的原則是少放、勤放，最好能連續(xù)少量放，一次放渣量太多，會(huì)影響鍋爐的穩(wěn)定運(yùn)行、出力和效率。爐膛（懸浮段）物料濃度的控制循環(huán)流化床與沸騰床明顯的區(qū)別在于懸浮段物料濃度不同，兩者相差幾十到幾百倍。循環(huán)流化床鍋爐出力大小，主要是由懸浮段物料濃度所決定，對(duì)同一煤種，一定的物料濃度，對(duì)應(yīng)著一定