大氣污染控制工程課程設計——脫硫塔

1、大氣污染控制工程課程設計學院：生態(tài)與環(huán)境學院專業(yè)班級：環(huán)境工程年級：學號：姓名：指導教師：完成日期：目錄摘要11 .背景介紹21.1. 硫氧化物污染21.2. 燃煤脫硫技術31.2.1. 燃燒前脫硫31.2.2. 燃燒中脫硫31.2.3. 燃燒后脫硫31.3. 濕法脫硫技術31.3.1. 石灰石/石膏濕法脫硫31.3.2. 氧化鎂法脫硫41.3.3. 雙堿法脫硫41.3.4. 氨法月硫41.3.5. 海水脫硫42 .石灰石/石膏濕法脫硫技術52.1. 主要特點52.2. 反應原理52.2.1. 吸收劑的反應52.2.2. 吸收反應52.2.3. 氧化反應62.2.4. 其他污染物62.3. 工

2、藝流程73 .設計任務與目的83.1. 任務83.2. 目的83.3. 設計依據(jù)84 .脫硫系統(tǒng)的設計94.1. 脫硫系統(tǒng)設計的初始條件94.2. 初始條件參數(shù)的確定94.2.1. 處理風量的確定94.2.2. 燃料的含S率及消耗量104.2.3. 進氣溫度的確定104.2.4. SO2初始濃度的確定104.2.5. SO2排放濃度的確定105 .脫硫系統(tǒng)的設計計算115.1. 參數(shù)定義115.2. 脫硫系統(tǒng)的組成及主要設備選型125.2.1. SO2吸收系統(tǒng)125.2.2. 煙氣系統(tǒng)185.2.3. 石灰石漿液制備系統(tǒng)205.2.4. 石膏脫水系統(tǒng)216 .參考文獻25石灰石一一石膏法脫硫工

3、藝是世界上應用最廣泛的一種脫硫技術，日本、德國、美國的火力發(fā)電廠采用的煙氣脫硫裝置約90%5用此工藝。將石灰石粉加水制成漿液作為吸收劑泵入吸收塔與煙氣充分接觸混合，煙氣中的二氧化硫與漿液中的碳酸鈣以及從塔下部鼓入的空氣進行氧化反應生成硫酸鈣，硫酸鈣達到一定飽和度后，結晶形成二水石膏。本文主要在給定工藝條件及分離要求下，選擇合理的設計參數(shù)，計算吸收劑用量、出口濃度、必須的塔高，以及配套設施的設計計算。1 .背景介紹1.1. 硫氧化物污染主要是二氧化硫和三氧化硫的污染。SQ是重要的大氣污染物，主要來自礦物燃料燃燒、含硫礦石冶煉和硫酸、磷肥生產(chǎn)等。全世界SQ的人為排放量每年約1.5億噸，礦物燃料燃燒

4、產(chǎn)生的占70%以上。自然產(chǎn)生的SQ數(shù)量很少，主要是生物腐爛生成的硫化氫在大氣中氧化而成。SO3常和SQ一同排放，數(shù)量僅為SO2的15%。SO3很不穩(wěn)定，能迅速與水結合成為硫酸。SO2的排放源，90%以上集中在北半球的城市和工業(yè)區(qū)，造成這些地區(qū)大氣污染問題。英國倫敦曾多次發(fā)生由煤煙引起的大氣污染的煙霧事件，這類煙霧被稱為倫敦型煙霧。SQ在大氣中一般只存留幾天，除被降水沖洗和地面物體吸收一部分外，都被氧化為硫酸霧和硫酸鹽氣溶膠。硫酸鹽在大氣中可存留一個星期以上，飄移至1000公里以外，造成遠離污染源處的污染或廣域污染。SQ氧化為硫酸鹽氣溶膠的機制是很復雜的，大體可歸納為3種：光化學氧化。在陽光照射

5、下，SQ氧化為SQ,隨即與水蒸氣結合成硫酸，進而形成硫酸鹽氣溶膠。大氣中的氮氧化物和碳氫化合物相互作用產(chǎn)生的氧化性自由基，也可氧化SC2,稱為間接光化學氧化，其氧化速率顯著高于前者。液相氧化。SO2溶解在微小水滴中再氧化為硫酸。有鉆、鐵、鈕等起催化作用的金屬離子或強氧化劑臭氧（O3）和過氧化氫存在時，氧化速率增大。顆粒物表面反應，SO2被顆粒物吸附后再氧化。這種反應受濕度、pH值、金屬離子等的影響。SC2氧化成的硫酸霧和硫酸鹽稱為二次顆粒物。這種顆粒物的粒徑大部分在2微米以下。SQ是無色氣體，具有刺激性氣味。大氣中SQ濃度達15Ppm時，會刺激呼吸道，可使氣管和支氣管的管腔縮小，氣道阻力增大。

6、SQ和飄塵具有協(xié)同效應，二者對人體健康的影響往往是不可分的（見二氧化硫污染對健康的影響）。慢性支氣管炎患者在飄塵和SO2的濃度超過500微克/米3條件下生活24小時，病情會惡化。成年人長期生活在飄塵濃度為100200微克/米3和SQ濃度為150200微克/米3條件下，可觀察到呼吸系統(tǒng)疾病的癥狀。兒童比成年人更為敏感。高濃度SQ能使敏感的針葉樹脫葉甚至枯死。樹木長期接觸SQ,生長會減慢。地衣長期接觸60微克/米3以下低濃底SQ,品種組成和分布會發(fā)生變化，從而導致生態(tài)系統(tǒng)的變化。SQ轉(zhuǎn)變成的硫酸鹽氣溶膠散射陽光，使能見度降低。硫酸霧和酸性硫酸鹽腐蝕金屬、建筑材料和其他物品，并且造成酸雨。1.2.

7、燃煤脫硫技術1.2.1. 燃燒前脫硫物理法、化學法、生物法1.2.2. 燃燒中脫硫型煤固硫劑、流化床鍋爐燃燒脫硫。1.2.3. 燃燒后脫硫燃燒后脫硫即煙氣脫硫，是目前唯一大規(guī)模商業(yè)應用的脫硫方式。按有無液相介入分類：濕法、半干法、干法、電子束法、海水法。按脫硫劑種類分類：鈣法、鎂法、氨法、有機堿法、鈉法（雙堿法）。1.3. 濕法脫硫技術1.3.1. 石灰石/石膏濕法脫硫石灰石/石膏濕法脫硫技術經(jīng)過四十余年的發(fā)展，已成為世界上技術最為成熟、應用最為廣泛的脫硫工藝，在脫硫市場特別是大容量機組脫硫上占主導地位，約占電廠裝機容量的85%。應用的單機容量已達1000MW1.3.2. 氧化鎂法脫硫1.3.

8、3. 雙堿法脫硫1.3.4. 氨法脫硫1.3.5. 海水脫硫2 .石灰石/石膏濕法脫硫技術2.1. 主要特點(1)脫硫效率高，脫硫后煙氣中二氧化硫、煙塵大大減少，脫硫效率高達95%以上。(2)技術成熟，運行可靠性高。國外火電廠濕法脫硫裝置的投資效率一般可達98%以上，特別是新建的大機組采用濕法脫硫工藝，使用壽命長，可取得良好的投資效益。(3)技術成熟，運行可靠性高。國外火電廠濕法脫硫裝置的投資效率一般可達98%以上，特別是新建的大機組采用濕法脫硫工藝，使用壽命長，可取得良好的投資效益。(4)吸收劑資源豐富，價格便宜。石灰石資源豐富，分布很廣，價格也比其它吸收劑便宜。(5)脫硫副產(chǎn)物便于綜合利用

9、。副產(chǎn)物石膏的純度可達到90%,是很好的建材原料。(6)技術進步快。近年來國外對石灰石-石膏濕法工藝進行了深入的研究與不斷改進，可望使該工藝占地面積較大、造價較高的問題逐步得到妥善解決。(7)占地面積大，一次性建設投資相對較大。2.2. 反應原理2.2.1. 吸收劑的反應購買回來石灰石粉(CaCQ)由石灰石粉倉投加到制漿池，石灰石粉與水結合生成脫硫漿液。2.2.2. 吸收反應煙氣與噴嘴噴出的循環(huán)漿液在吸收塔內(nèi)有效接觸，循環(huán)漿液吸收大部分SQ,反應如下:SQ（氣）+H20fH2SC3（吸收）H2SQ-H+HSQ-H+CaC0-C/+HCQ-（溶解）C/+HSQ-+2H2O-CaS02H2O+H&

10、quot;（結晶）H+HCQH2CQ（中和）H2CQ-CQ+H20總反應式:S02+CaC0+2H20-CaSO-2H2O+CO2.2.3. 氧化反應一部分HS03-在吸收塔噴淋區(qū)被煙氣中的氧所氧化，其它的HS03一在反應池中被氧化空氣完全氧化并結晶，反應如下：CaSO+1/2O2-CaSO（氧化）CaSO+2H20-CaSO-2H20（結晶）2.2.4. 其他污染物煙氣中的其他污染物如SQ、C、F-和塵都被循環(huán)漿液吸收和捕集。SQ、HCl和HF與懸浮液中的石灰石，按以下反應式發(fā)生反應：SQ+H2O-2H+SQ2-CaCO+2HCl<=>CaCl+H2O+CO2CaCO+2HF&l

11、t;=>CaF+H2O+CQ圖1工藝流程圖SchematicofanAbsorberGasLiquidphaseareaiquidphas&reaCleangasoullet*SpraybanksRawgasinletOxidation-airAbsoirbent做dzoneAgitatorsAgitatorsAbsorbersumpGleangaszoneMisteliminator66606Gypsumabstracrioh*圖2吸收塔ProcesswalerRecirculationlinesR&circulationpumps3 .設計任務與目的3.1. 任務完成

12、某電廠濕法脫硫工藝流程中吸收塔的設計3.2. 目的通過該設計，使學生能夠綜合運用課堂上學過的理論知識和專業(yè)知識。以鞏固和深化課程內(nèi)容；熟悉使用規(guī)范、設計手冊和查閱參考資料，培養(yǎng)學生分析問題、解決問題和獨立工作的能力；進一步提高學生計算、繪圖和編寫說明書的技3.3. 設計依據(jù)以1h為基準進行設計計算煤成分如下表成分CHSO灰分水分含量(wt.%)70342129過?？諝庀禂?shù)a=1.1,空氣濕度為X=0.0116molHO/mol干空氣鍋爐每小時用煤100t;脫硫率90%石灰石純度90%進口煙氣溫度為100°C,出口煙氣溫度為50°C;采用逆流操作。4 .脫硫系統(tǒng)的設計4.1.

13、 脫硫系統(tǒng)設計的初始條件在進行脫硫系統(tǒng)設計時，所需要的初始條件一般有以下幾個:(1) 處理煙氣量，單位：ni/h或Nrnfh；(2) 燃料的含S率及消耗量，單位：t/h(3) 進氣溫度，單位：C；(4) SO初始濃度，單位：mg/吊或mg/N市(5) SO排放濃度，單位：mg/n3或mg/Nr(6) 鍋爐蒸汽量，單位：t/h;4.2. 初始條件參數(shù)的確定4.2.1. 處理風量的確定處理煙氣量的大小是設計脫硫系統(tǒng)的關鍵，一般處理煙氣量由業(yè)主方給出或從除塵器尾部引風機風量大小去確定。若只知道鍋爐蒸汽量，可由以下經(jīng)驗系數(shù)去計算：(1) 針對循環(huán)流化床鍋爐，煤粉鍋爐等燒煤鍋爐，可按1t蒸汽對應2500

14、m風量計算(2)針對蔗渣鍋爐、生物質(zhì)鍋爐等燒生物質(zhì)燃料鍋爐，可按1t蒸汽對應3333m風量計算；處理風量還存在標況狀態(tài)(mg/m3)和工況狀態(tài)(mg/Nm3)的換算，換算采用理想氣體狀態(tài)方程：PVnRT(P、n、R均為定值)乂V2T1T2V1:mg/NmF:273K;V2:mg/m：t+273K(t為進氣溫度)4.2.2. 燃料的含S率及消耗量當沒有SQ初始濃度設計值時，可用燃料中的含S率及消耗量去計算SQ初始濃度。4.2.3. 進氣溫度的確定進氣溫度為經(jīng)過除塵后進入脫硫塔的煙氣溫度值，進氣溫度大小關系到脫硫系統(tǒng)煙氣量的換算和初始SQ濃度換算。4.2.4. SQ初始濃度的確定SQ初始濃度一般由

15、業(yè)主方給出，并且由此計算脫硫系統(tǒng)中各項設備參數(shù)，也是系統(tǒng)選擇液氣比的重要依據(jù)。SQ初始量計算公式如下：S+級SQ3264CSq=2XBXSar/100乂4SO2/IOO乂109Qq-SQ初始量,mg;B-鍋爐BMCRi荷時的燃煤量,t/h;Sar-燃料的含S率%刀SO2-煤中S變成SQ的轉(zhuǎn)化率,%,4.2.5. SQ2排放濃度的確定一般根據(jù)所在地區(qū)環(huán)保標準確定。5 .脫硫系統(tǒng)的設計計算5.1. 參數(shù)定義（1）液氣比（L/G）:即單位時間內(nèi)漿液噴淋量和單位時間內(nèi)流經(jīng)吸收塔的煙氣量之比.單位為L/m3;液氣比加內(nèi)漿/雷淋盤：hL單位時間內(nèi)吸收塔入口的濕煙氣體積濕煙氣（m3/h）石灰石法液氣比范圍在

16、8L/m3-25L/m3之間，一般認為12.2就可以了（液氣比超過某個值后，脫硫效率的提高非常緩慢，而且提高液氣比將使?jié){液循環(huán)泵的流量增大，增加循環(huán)泵的設備費用，塔釜的體積增大.增大脫硫塔制造成本，同時還會提高吸收塔的壓降，加大增壓風機的功率及設備費用）（2）鈣硫比（Ca/S）:理論上脫除1mol的S需要1mol的Ca,但在實際反應設備中，反應條件并不處于理想狀態(tài)，一般需要增加脫硫劑的量來保證一定的脫硫效率，因此引入了Ca/S的概念。用來表示達到一定脫硫效率時所需要鈣基吸收劑的過量程度，也說明在用鈣基吸收劑脫硫時鈣的有效利用率。Ca/S-鈣硫比，取值1.03（3）脫硫效率：單位時間內(nèi)煙氣脫硫系

17、統(tǒng)脫除SO2的量與進入脫硫系統(tǒng)時煙氣中的SO2量之比。C2C1脫硫效率C21100%C1C1一脫硫后煙氣中SO2的折算濃度（mg/m城mg/Nm3C2脫硫前煙氣中SO2的折算濃度（mg/mMmg/Nm3（4）系統(tǒng)可利用率：指脫硫裝置每年正常運行時間與發(fā)電機組每年總運行時間的百分比?？捎寐蔅100%AA:發(fā)電機組每年的總運行時間，hB:脫硫裝置每年因脫硫系統(tǒng)故障導致的停運時間h5.2. 脫硫系統(tǒng)的組成及主要設備選型石灰石-石膏濕法脫硫系統(tǒng)主要由以下幾部分組成:5.2.1. SO2吸收系統(tǒng)該系統(tǒng)包含：脫硫塔（噴淋層）、漿液循環(huán)泵（臥式單吸離心泵）、氧化風機（羅茨風機）、除霧器、漿液攪拌裝置、監(jiān)測控

18、制儀表等設備。（1）脫硫塔的設計計算脫硫塔分為循環(huán)氧化區(qū)和噴淋除霧區(qū)兩部分。a.噴淋除霧區(qū)直徑設計：首先設定噴淋區(qū)煙氣流速v則噴淋區(qū)直徑D1D123600v3.14Q-進脫硫塔的煙氣流量，m3/hv-噴淋區(qū)煙氣流速,m/s,一般設定為3-4.5m/s假定進口煙氣溫度為100c以1kg為基礎質(zhì)量物質(zhì)的量/mol理論需氧量C70058.358.3H303015S401.251.25O201.251.25H2O905-灰分120-理論需氧量：58.3+15+1.25-1.25/2=73.925ml/kg（煤）理論空氣量：73.9254.78353.36ml/kg（煤）22.43353.361000m

19、3/kg7.91m3/kg（煤）CQ58.3mol/kgH2O30+35=35mol/kgSQ1.25mol/kgN273.925X3.78=279.43mol/kg理論煙氣量：58.3351.25279.73373.9865mol/kg（煤）理論空氣量條件下的煙氣組成：22.4即373.98651000空氣過剩系數(shù)：m3/kg8.38m3/kg（煤）1.1實際煙氣量:8.347.91（1.1-1）9.131m3/kg（煤）9.131m3/kg100t/h9.131105m3/h取V4m/s所以直徑DcQ-913100228.99m36003.14v36003.144取整為9米，代回算出速度V

20、3.99m/sb.噴淋除霧區(qū)高度設計:吸收塔塔高包括：吸收區(qū)高度H1、漿液池高度H2、煙氣進口底部至漿液面的距離H3除霧區(qū)高度H4煙氣進口高度H5、煙氣出口高度H6,即H=H1+H2+H3+H4+H5+H6無論哪類計算問題，都是依據(jù)如下三個公式進行計算操作線方程:Ly2GX2相平衡公式:f（x）吸收區(qū)高度方程:GKyaYiY2dy:HOGNOGyy*(L/G)=(1.11.5)x(L/G)min(L/G)min=(y1-y2)/(X1*-X2)假止相平衡線酒足亨利止律(HenryLaw),y=mx并取m=1.2H=HN>G=(G/Kda)乂(y2-y1)/Ay=(G/KGa)x(y2-y

21、1)/(y2-y2)-(y1-y1)/lny2-y2)/(y1-y1)其中，G氣相空塔質(zhì)量流速，kg/(m2.h)W液相空塔質(zhì)量流速，kg/(m2.h)G=10.39kmol/sHOG=G/(ky*a*A)=10.39/(0.0522X3.14X92/4)=3.13m入口煙氣SO2摩爾分數(shù):y1=0.125X106/(3.658X107)=0.003417出口煙氣SO2摩爾分數(shù):y2=0.1y1=0.1X0.003417=0.0003417且x2=0x1*=y1/m=0.003417/1.2=0.0028L/G)m=(y1-y2)/(x1*-x2)=(0.003417-0.0003417)/0

22、.0028=1.098(L/G)=1.4(L/G)m=1.4乂1.098=1.5372x1-x2+(G/L)(y1-y2)=0.00199ym=(y1-mx1)(y2-mx2)/ln(y1-x1m)/(y2-mx2)=(0.0034-1.2X0.00199)-(0.00034-0)/ln(0.0034-1.2乂0.00199)/(0.00034-0)=0.000615NOG=(y1-y2)/ym=(0.0034-0.00034)/0.000615=5.0005H1=HOGJOG=5.0005*3.13=15.67m項目范圍吸收塔入口寬度與直徑之比/%6090入口煙道到第一層噴淋層的跑離/m23

23、.5噴淋層間距/m1.22最頂端噴淋層到除霧器的跑離/m1.22除霧器高度/m2.03.0除霧器到吸收塔出口的跑離/m0.51吸收塔出口寬度與直徑之比/%60100吸收區(qū)的高度一般指煙氣進口水平中心線到噴淋層中心線的距離。根據(jù)吸收塔高度參考如下表，吸收區(qū)高度一般為515m吸收塔噴淋層的噴嘴一般分為切向、軸向和旋轉(zhuǎn)3種型式，吸收區(qū)一般設置36個噴淋層，本設計取6個噴淋層，噴淋層間距一般為1.22m,本設計取1.2m入口煙道到第一層噴淋層的距離一般為23.5m,根據(jù)具體設計確定該高度hi,本設計取hi=3m除霧器通常安裝在吸收塔的頂部，也可安裝在吸收塔后的煙道上。其作用是捕集脫硫后潔凈煙氣中的水分

24、，盡可能地保護其后的管路及設備不受腐蝕與粘污。一般要求脫硫后煙氣中的殘余水分不超過100mg/m。在吸收塔中，由上下兩級除霧器及沖水系統(tǒng)構成。濕法煙氣脫硫塔采用的除霧器類型主要有折流板除霧器與旋流板除霧器兩種參考表，確定取最后一層口層到除霧器的距離h2=1.2m、除霧器到吸收塔出口的距離h3=0.7m、除霧器的高度h4=3m采用1層除霧，則除霧區(qū)的總高度為H=(h2+%+兒)xn=(1.2+0.7+3)x1=4.9mc.漿液池設計漿池容量V1的計算表達式：V1=(L/G)XVNXt1=12.2+1000X820200X4+60=667.096m3式中，L/G為液氣比；本設計取12.2L/m3。

25、VN為煙氣標準狀態(tài)濕態(tài)容積，m3/h;本設計計算為820200m3/h,t1為漿液停留時間，取48min,本設計取4min。選取漿液池內(nèi)徑D2略大于吸收區(qū)內(nèi)徑，本設計取D2=10m根據(jù)V1計算漿液池高度H2=4V1/(兀D22)=4X667.096+冗+102=8.50m煙氣進口底部至漿液面的距離一般0.81.2m,確定Hbo本設計取H3=1m為了進氣在塔內(nèi)能夠分布均勻，且煙道呈矩形，故高度尺寸取的較小，但寬度不宜過大，否則影響穩(wěn)定性。入口寬度：L入=D1Xa=9X70%=6.3m出口寬度：L出=D1Xb=9X80%=7.2m已知入口及出口煙氣溫度分別為100c和50C,推算出進出口的煙氣流量

26、V入及V出進出口煙氣流速一般為1218m/s,確定煙氣流速u入及u出進口煙氣流速為15m/s,出口煙氣流速為13m/soV入=丫出=253.64乂(273+100)/273=346.55m3/s入口高度：H5=V入/(u入XL入尸346.55/(15X6.3)=3.67m出口高度：H6=V出/(u出XL出尸346.55/(13X7.2)=3.70m因止匕，吸收塔高H=H1+H2+H3+H4+H5+H6=15.67+8.50+1+4.9+3.67+3.70=37.44m吸收塔各部分尺寸/m直徑9吸收塔圖度15.67煙氣進口高度3.67煙氣出口高度3.70漿液池高度8.50除霧區(qū)高度4.9煙道入口

27、到第一層噴淋層的跑離3煙道進口底部至漿液向的距離1最頂層噴淋層到除霧器的跑離1.2除霧器到吸收塔出口的跑離0.7吸收塔最終高度37.44(2)漿液循環(huán)泵選型吸收塔再循環(huán)泵安裝在吸收塔旁，由于吸收塔內(nèi)石膏漿液的再循環(huán)，采用單流和單級臥式離心泵，由于吸收塔循環(huán)液是固液雙相流介質(zhì)，這種高速流動且成分復雜的介質(zhì)，對循環(huán)泵的用材提出了苛刻的要求。漿液循環(huán)泵過流部件耐蝕、耐磨性能是決定泵使用壽命的重要指標。合金泵具有采結構簡單，運行可靠，壽命長，維修量小的特點，故選用合金泵作為本設計的漿液循環(huán)泵。漿液再循環(huán)系統(tǒng)采用單元制，每個噴淋層配兩臺漿液循環(huán)泵，共六臺。漿液循環(huán)量油液氣比和煙氣流量共同決定本設計中由于

28、液氣比等于12.2L/m3煙氣量為253.64m3/s,因此漿液循環(huán)量為L=12.2X253.64=3094.408L/s=11139.8688m3/h每臺漿液循環(huán)泵的循環(huán)量為1856.64m3/h,取為2000n3/h(3)氧化吸收池攪拌機的選型吸收塔反應池裝有多臺側入式攪拌機。氧化風機將氧化空氣鼓入反應池。氧化空氣分布系統(tǒng)采用噴管式，氧化空氣被分布管注入到攪拌機槳葉的壓力側，被攪拌機產(chǎn)生的壓力和剪切力分散為細小的氣泡并均布于漿液中。一部分HSO,生吸收塔噴淋區(qū)被煙氣中的氧氣氧化，其余部分的HSO在反應池中被氧化空氣完全氧化。降低CaSO濃度，減少CaSO;1/2H20反應的發(fā)生，可緩解系統(tǒng)

29、管道結垢。同時也增加了二水石膏拄gjJ后昌口口質(zhì)。a二I：JI7LA廿fyp二-二-Jr?jFn1'J/卜露(3)氧化風機的選型CaSO.2H,Og晶沉淀析出,-黃善1氧化風機是吸收塔輔機的一個重要設備，它的作用是向吸收塔的漿液池中鼓入氧氣，將不穩(wěn)定的亞硫酸鹽氧化成硫酸鹽，為脫硫最終形成二水硫酸鈣產(chǎn)物起到重要作用。一般要求石膏產(chǎn)物中的亞硫酸鈣的含量低于3%如果達不到，不僅會影響石膏品質(zhì)，而且會影響脫硫的效率。工程實踐也會體會到氧化風機如果不能正常投入，將迅速降低脫硫效率?？紤]空氣富裕量，氧化所需要的氧氣量等于SO2的產(chǎn)生量，即0.78m3/s,取空氣濕度為X=0.0116molH2O/

30、mol干空氣，所以鼓風風量為0.78X(3.78+1)X(0.0116+1)=3.77m3/s=13572m3/h選用兩臺RT-300的羅茨風機，轉(zhuǎn)速為1086rpm,功率37.00kw,一臺備用。5.2.2. 煙氣系統(tǒng)該系統(tǒng)包含脫硫進口煙道、出口煙道、旁路煙道、煙道閥門、煙道膨脹節(jié)、煙道支撐及事故緊急噴淋裝置。(1)進口煙道的設計脫硫塔入口煙氣的均勻性直接影響到脫硫塔內(nèi)煙氣分布的均勻性。煙氣入口氣液接觸處為干濕交界面，漿液在此干燥結垢將影響塔運行的安全性和氣流流向。設計時應在煙道入口上方及兩側安設擋水板，防止噴嘴噴出的漿液進入煙道內(nèi)。運行時，.上方擋水板形成的水簾有利于脫硫和氣流均布，兩側擋

31、水板可防止噴嘴噴霧產(chǎn)生的背壓將漿液抽進煙道內(nèi)(當煙道檔板未關，且無氣體進入塔內(nèi)時)。同時，靠近煙道側的噴嘴應調(diào)整安裝角度，防止噴入煙道。煙氣入口區(qū)域的流體流動受入口煙道與塔的幾何尺寸、內(nèi)部構件、托盤下部的噴淋層以及漿液從托盤流出的方式影響。盡管脫硫塔入口設計扁平，但入口射流.上下左右及端部都必然有死滯區(qū)、回流區(qū)，可通過下述方法改善之：將水平進氣方式改為斜向下進氣，此種結構有利于削弱塔內(nèi)回流旋渦，降低壓損，延長氣液接觸時間，防止?jié){液倒流。傾斜角度一般為15-2000如下圖所示。此陽如進口煙道流速按15m/s設計，截面成長方形，盡量采用較大的長寬比(一般為1.5-2）。(2)進口煙道的設計煙氣出口

32、煙道設成軸向?qū)ΨQ型式，截面成圓形。煙道流速按13m/s設計(3)旁路煙道的設計煙道流速按15m/s設計，截面成長方形與進口煙道相同。(4)煙氣換熱器的選型吸收塔出口煙氣溫度在50c左右，目前有加熱排放和不加熱直接排放兩種方式，加熱可以提高煙氣的抬升高度，有利于污染物的擴散，并避免降雨及減少白煙。我國火力發(fā)電廠煙氣脫硫設計技術規(guī)程中規(guī)定：煙氣系統(tǒng)移裝設煙氣換熱器設計工況下脫硫后煙囪入口的煙氣溫度一般應達到80c及以上排放，但同時也說明在滿足環(huán)保要求且煙囪和煙道有完善的防腐和排水措施，并經(jīng)技術考慮到占地面積盡量小，輔助設備盡量少，設備投資及運行維護費用盡量少，經(jīng)濟比較合理時，也可不設煙氣換熱器。所

33、以本設計不設煙氣換熱器。(5)增壓風機的選型在濕法煙氣脫硫工藝系統(tǒng)中，增壓風機是主要設備之一。煙氣的輸送依靠增壓風機提升壓頭來補償煙氣在整個脫硫系統(tǒng)中的壓力損失，因此增壓風機的類型選擇，技術要求和設計原則等方面要求對滿足環(huán)保要求，降低脫硫工程造價，優(yōu)化脫硫系統(tǒng)性能以及保證主機系統(tǒng)的運行可靠性有著較大的影響。由于靜調(diào)風機結構簡單，轉(zhuǎn)速較低，可靠性較高，同時考慮到負荷不重，所以選用靜調(diào)風機，配兩臺。5.2.3. 石灰石漿液制備系統(tǒng)此系統(tǒng)包含：石灰石粉儲存?zhèn)}、漿池攪拌器、計量給料裝置、供漿泵以及監(jiān)測控制儀表等。(1)石灰石粉消耗量的計算SO+CaC(3+2H2OCaSO2H,O+CO64100M石灰

34、石(Ca/S)QCso2h10064此灰石106(kg/h)Q-進脫硫塔的煙氣流量,m/hCSo2-入口SO,初始濃度，mg/m4S-脫硫效率，WU石石灰石粉的純度，%取值90%Ca/S-鈣硫比，取值1.03注：石灰石粉品質(zhì)要求：純度90%顆粒細度：325目。石灰石中MgO宜太高，MgOt量最好02%(2)石灰石粉倉的體積計算V石灰石粉倉M石灰石24T石灰石(m3)M石灰石.石灰石粉消耗量，kg/hT-石灰石粉儲存時間，一般按鍋爐BMCR：況運彳T儲存5天的石灰石粉消耗量。石灰石-堆積密度，-般為1600kg/m3;-充滿系數(shù)，一般為0.9注:石灰石粉倉錐斗錐角角度60°。(3)石灰

35、石漿液池的計算石灰石漿液濃度要求控制在20-30%,其有效容積按不小于鍋爐BMCRC況的3小時所需脫硫劑量設計。漿池有效容積計算如下：V制漿池3M石灰石C石灰石漿100石灰石量(m3)C石灰石漿-石灰石漿液濃度，取20%石灰石漿-石灰石漿度，1140kg/m3(20%t度時)(4)供漿泵(臥式單吸離心泵)選型供漿泵流量按石灰石漿液消耗量的110%S計,揚程按20除量選型。數(shù)量2臺(一備一用)，采用變頻器調(diào)節(jié)泵流量，泵功率計算參照循環(huán)泵。(5)石灰石粉計量螺旋給料機選型計量螺旋給料機的最大給料量按石灰石粉消耗量的200%S計選型。5.2.4.石膏脫水系統(tǒng)機組FGD所產(chǎn)生的20-25wt%濃度的石膏漿液由脫硫塔下部布置的石膏漿液排放泵(每塔兩臺石膏漿液排放泵，一用一備)送至石膏漿液旋流器。系統(tǒng)設置1套石膏旋流站，1套石膏旋流站底流自流進入1臺真空皮帶脫水機。每臺真空皮帶脫水機的設計過濾能力為脫硫系統(tǒng)石膏總量的200%石膏脫水系統(tǒng)包括：石膏漿液排放泵、石膏旋流站、真空皮帶過濾機、濾布沖洗水箱、濾布沖洗水泵、濾液水箱及攪拌器