第七章-啟動和運行

1、第一節(jié) 循環(huán)流化床的點火啟動 1床層升溫過程 點火過程中，床料一般經過加熱升溫、快速引燃和向穩(wěn)定狀態(tài)過渡等幾個階段。 二. 不同粒徑顆粒在點火過程中的作用 在給定底料量和引燃物量的配比時，因為不同粒徑的引燃物顆粒燃盡時間不同，對點 火的作用也不同，但有一點可以肯定的是，無論大顆粒還是小顆粒都是需要的，重要的是 不同粒徑的合理配比。 但必須注意的是，在著火早期，小顆粒起著重要作用，但由于小顆粒很快燃盡，穩(wěn)定床溫還需較大顆粒的持續(xù)放熱。 三、床下點火的機理和實現(xiàn)方法 從熱平衡角度考慮四. 點火時需要注意的幾個方面 為使點火成功需要注意以下幾個方面： (1) 設計上的考慮：要有均勻的布風裝置，靈活的

2、風量調節(jié)手段，可取的給煤機構，適 當的受熱面和邊角結構設計，以及可靠的溫度和壓力監(jiān)測手段。 (2) 底料的配制 底料的粒度及引燃物的比例、靜止料層高度是幾個重要的指標。 底料大小分配要適當； 引燃物的比例一般為1020；配好的冷料發(fā)熱量在30005000kJ/kg左右，過多時易結焦，過少則不易點燃，易熄火。 底料高度一般要求在350500mm。（3）配風、給煤和停油 配風對點火十分重要。 底料加熱和開始著火時，風量應較小，只要保證微流化即可。（4）注意保持床層流化質量和適當床高（5）返料的啟動 由于風量調節(jié)對操作要求高，影響的因素也多，故適時投入返料往往能更好地控制床溫，但返料不能投入太快，點

3、火時突然大量加入冷返料容易熄火。五. 循環(huán)流化床地啟動步驟1.啟動前的檢查和準備2. 鍋爐點火3. 鍋爐升壓4. 鍋爐并列幾個方面第二節(jié) 點火步驟 (1)檢查并確認所有有關閥門處于正確的開關狀態(tài)。 (2)確認風機風門、進總風箱風門、二次風門、返料機構風門等處于關閉狀態(tài). (3)確認鍋爐各種門孔、鎖氣裝置嚴密關閉。 (4)檢查并確認控制儀表、各機械轉動裝置和點火裝置處于良好的狀態(tài)。 (5)煤倉上煤，化驗鍋水品質，電氣設備送電，給水管送水，關閉所有的水側疏水閥， 開啟汽包和過熱器所有排氣閥，將過熱器、再熱器管組及主蒸汽管道中的凝結水排空。 (6)確認給水溫度與汽包金屬壁溫相差不超過110，經省煤器

4、向鍋爐緩慢上水，至水 位計負50100mm處停止；若汽包里已有水，則應驗證水位顯示的真實性。 (7)將配好的底料在爐外攪拌均勻后填入流化床，底料靜止高度400一500mm(如需要 還應準備補充的引燃物)，啟動引風機和送風機，并逐漸增大風量使床層充分流化幾分鐘后 關閉送引風機，以備點火。 (8)啟動送風機(投入聯(lián)鎖)并緩慢增大風量，使床層達到確定的流化狀態(tài)(如微流 化狀態(tài))，其他風機(如二次風機、返料風機)的開啟視具體情況而定。 (9)啟動點火油泵，調整油壓后點火，并調整泊槍火焰。 (10)待底料預熱到400一500時，可緩慢增大風量位床層達到穩(wěn)定流化狀態(tài)，確保底 料溫度干穩(wěn)上升。 (11)當底

5、料溫度達到600一700時可往爐內投入少量曲引燃煤，增大風量使床層充分 流化。 (12)當床溫達800左右時啟動給煤機少量給煤，并觀床溫變化情況調整風量和給 煤量。給煤開始90s后，應確認爐膛氧濃度值在下降，而床溫全少上升10 C，否則表明給 煤沒有著火，應立即停止給煤。在這一過程中，之所以要在結煤開始90s后讀數，是因為給 煤入爐后將出現(xiàn)很短的吸熱階段，此時床溫可能會先略有降低，然后重新上升。 (13)調整投煤量和風量使床溫穩(wěn)定在適宜的水平上(如的800一900 C) (14)投入二次風和返料機構，并逐步增加返料量，穩(wěn)定工況。 (15)鍋爐緩慢地逐步升壓，并監(jiān)視床溫、蒸汽溫度和爐體膨脹情況，

6、保證水位指示真 實，水位正常。 (16)當汽包壓力上升至額定壓力的50左右時，應對錦爐機組進行全面檢查；如發(fā)現(xiàn) 不正常情況應停止升壓，持故障排除后再繼續(xù)升壓。 (17)檢查并確認各安全閥處于良好的工作狀態(tài)，進行動作試驗。 (18)對蒸汽母管進行暖管，暖管時間對冷態(tài)啟動不少于2h，對溫態(tài)啟動和熱態(tài)啟動一 般為3060min。 (19)鍋爐并列前應確認：蒸汽溫度和壓力符合汽輪機進汽要求蒸汽品質合格，汽包 水位為負50mm左右。 (20)鍋爐并列，注意保持汽溫、汽壓和汽包水位；如發(fā)現(xiàn)蒸汽參數異?；蛘羝苓t有 水沖擊現(xiàn)象，則應立即停止并列，加強疏水，待情況正常后重新并列。 (21)關閉省煤器與汽包間的

7、再循環(huán)閥，使給水通過省煤器。 影響流化床啟動的因素 限制循環(huán)床鍋爐的啟動時間和速度的因素主要有床層的升溫速度、汽包等受壓部件金屬壁溫的上升速度，以及爐膛和分離器耐火材料的升溫速度。 緩慢而逐步的加熱才能使汽包的金屬壁和爐內耐火層中避免出現(xiàn)過大的熱應力。 而且，有些研究表明，汽包金屬壁溫的上升速度最為關鍵，過高的升溫速度是導致應力急增，是影響安全性的主要原因。但是在溫態(tài)啟動和熱態(tài)啟動的情況下，限制因素轉移到蒸汽和床溫的合理升溫速度。 一般而言，從冷態(tài)到滿負荷運行大約需要1012h，前5h要求使蒸汽達到60的過熱度。當然，在最初的2h內，汽包金屬壁溫上升速度不應太大，應限制在 60/h以下；耐火材

8、料的升溫速度也不應超過60h，以免造成大面積的裂紋和剝落。在隨后的3h中，承壓部件的金屬壁溫上升速度也不應超過60/h的上限。Pyropower公司點火裝置加熱爐膛的升溫速率限制在2856/h以內。事實上，在選取較低的加熱速度時， 就可以消除汽包金屬不良膨脹的可能，從而達到更快、更乎穩(wěn)的啟動。與此同時，汽包水位應保持相對穩(wěn)定。 接下來是汽輪機沖轉和lh的最低負荷運轉，并逐漸使鍋爐達到滿負荷運行。 溫態(tài)啟動 (停爐12h以內)一船只需24h，即可達到鍋爐的最低安全運行負荷。 此時限制啟動時間的主要因素是過熱汽溫和床溫的上升速度。 熱態(tài)啟動的基本步驟是：爐膛吹掃后，啟動點火預燃器，按正常啟動方式加

9、熱床層，檢查床溫；當床層開始著火時，可以開始逐步地使給煤量達到正常值。 熱態(tài)啟動(停爐6h以內)最為方便，一般只要12h，在很多情況下可以直接給煤來提高床溫和汽溫。為了不使爐溫進一步降低，所有啟動步驟都應越快越好。 注意，在溫態(tài)或熱態(tài)啟動時，如果在3次脈沖給煤仍未能使床溫升而，則應停止結 煤，然后要對爐腔進行吹掃，以便校正常啟動程序重新啟動。而當床溫降至600以下，不允許給煤進入爐內，同時應啟動點火預燃室使床溫上升到600以上。 通過這些運行經驗，可以看出，循環(huán)流化床無論在燃燒效率、污染排放、低負荷性能方面都優(yōu)于常壓鼓泡床。然而，在迄今為止的運行中，也出現(xiàn)了這樣或那樣的問題，主要包括如下幾個方

10、面： 1.達不到額定出力； 2.蒸汽參數不能保證； 3.受熱面磨損嚴重、爆管； 4.分離器超溫引起變形、結焦； 5.耐火層脫落； 6.返料機構工作不正常; 7.床層超溫、結焦; 8.積灰問題; 9.排放值超過設計指標。 此外，還有各種可能的設計選型上的失誤，如風機出力不夠其他機械故障等。鍋爐達不到出力，往往有很多原因，如受熱面設計不當，給煤粒度過大，分離效率和返料量不夠，床溫控制不好，甚至空氣預熱器漏風導致的流化風量不足等。 除了設計和安裝的缺陷外，許多問題還來自操作運行，如床層結焦很可能源于投煤量和風量控制不正常，尤其是給煤粒度太大； 爐膛和分離器耐火層脫落可能與加熱速率太高有關。 分離器工

11、作不正常，可能是因為壓力平衡問題 或超溫結焦，而如果灰渣中成金屬含量過高，則容易引起返料機構內低溫結焦，以至堵塞 料路。 第三節(jié) 關鍵參數的運行控制 循環(huán)床鍋爐的燃燒部分運行中，床溫、風量、燃料粒度和床層高度無疑是幾個關鍵的指標。 影響床溫的因素主要有負荷、投煤量、返料量、風量及一二次風配比等操作因素，也與設計方面的因素如床內埋管受熱面的多少有關。 1床溫控制 床溫是通過布置在密相區(qū)和爐膛各處的熱電偶來監(jiān)測的。為降低不完全燃燒損失，提高傳熱系數，并減少CO、N2O排放，人們希望床溫盡可能高一些，然而從脫硫、 降低NOx排放和防止床內結焦來考慮，床溫應選擇低一些。 燒煙煤時，循環(huán)床的密相區(qū)溫度在

12、820900，燒無煙煤時可取得稍高一些。一般應保證密相區(qū)溫度低于灰的初始變形溫度100150或更多。 在循環(huán)床鍋爐中，由于爐膛上部懸浮空間顆粒濃度較高，燃燒份額也往往超過0.3，對于某些設計，懸浮空間直至爐膛出口溫度往往高于密相區(qū)。顯然，投煤量、過量空氣系數、一二次風配比等都會影響床溫，而在鍋爐設計時，還須考慮煤種發(fā)熱量、埋管布置、燃料水分等方面。 當床溫波動時，應首先確認給煤速度是否均勻，然后才是給煤多少的問題，給煤過多或過少、風量過小或過大都會使燃燒惡化，床溫降低；而在正常范圍內，當負荷上升時，同時增加投煤量和風量會使床溫水平有所升高。 給煤粒度超過設計值時，操作人員往往被迫采用較大的運行

13、風量來流化床層，抑制床溫，否則容易出現(xiàn)大顆粒沉底，床料分層嚴重，床層局部或整體超溫結焦現(xiàn)象。由于此時燃燒效率并不高，投煤量相對該負荷顯然較大，這樣在過熱器受熱面以對流過熱器為主的 設計條件下，在較高負荷下就可能出現(xiàn)過熱蒸汽超混現(xiàn)象。 在床內因給煤粒度過大或布風不均，流化不好而結焦時，床溫分布是不均勻的，如果不能及時處理，焦塊的長大會使床內風速分布愈加不均，最終將因流化問題而導致床溫下以，被迫停爐。 值得特別指出的是，中低溫分離的循環(huán)流化床鍋爐可以用改變返料量的辦法來控制床溫，床溫升高時可增加返料量以維持床溫不變，反之亦然。這是鼓泡床鍋爐所沒有的優(yōu)點。 2料層高度控制 維持相對穩(wěn)定的床高或爐膛壓

14、力是運行中十分必要的方面，通常是把循環(huán)床某處作為壓力控制點，并監(jiān)測此處壓力。布風板壓降一般占爐膛總壓降的2025。 運行中，床層過高或過低都會影響流化質量，引起結焦。放底渣是常用的穩(wěn)定床高的方法，在連續(xù)放底渣情況下，放渣速度是由給煤速度、燃料灰分和底渣份額確定的，并要與排渣機構或冷渣器本身的工作條件相協(xié)調。 在定期放渣時，通常的做法是設定床層壓降或控制點壓力的上限作為開始放底渣的基準，而設定的壓降或壓力下限則作為停止放渣的基準。這一原則對連續(xù)排渣也是適用的。如果流化狀態(tài)惡化，大渣沉積在密相區(qū)底部形成低溫層，監(jiān)測密相區(qū)各點溫度可以作為放渣的輔助判別手段，風機風門開度一定時，隨著床高或床層阻力增加

15、，進入床層的風量將減小，故放渣一段時間后風量會自動有所增加。 3.床內結焦及其影響因素 高溫結焦是指床層整體溫度水平較高而流化正常時所形成的結焦現(xiàn)象。當床料中含碳 量過高時，如未能適時調整風量或返料量來抑平床溫，就有可能出現(xiàn)結焦，與疏松的帶有許多嵌入的未燒結顆粒的低溫焦塊不同，從高溫焦塊表面上看基本上是熔融的，冷卻后呈深褐色，并夾雜少量氣孔。 第三節(jié) 正常運行和變負荷運行 循環(huán)床鍋爐正常運行時，司爐人員主要的操作是監(jiān)視和調整各種運行參數，保證機組高效運轉，預防意外停爐事件的發(fā)生。調節(jié)負荷的主要手段是改變投煤量和相應的風量。變負荷過程中床溫的正常變化范圍是7601000，視制造廠家的設計方法和煤

16、種而異。 而當達到頂期的蒸汽流量時，則應將床溫調整到額定運行溫度。 在所有情況下，應確保送風量與投煤量的正常匹配，以保證爐內氧濃度處于適當水平，如Pyropow er公司要求爐膛出 口氧濃度為3.0左右。 應經常檢查床的流化狀態(tài)和返料機構的運轉情況。這一點可通過檢測鍋爐各段的床溫、煙濕、料溫來做到。如果確證部分床層流化不良，則可以暫時增加一次風量和放底渣量，如果這樣仍不能使流化情況好轉，則可以停爐，檢查是否有風帽堵塞、結渣或大塊存積情況。 檢查煙氣側的(對流受熱面)壓降有助于判斷是否需要吹灰。 要經常監(jiān)視床層壓降并維持正常的床高水平和氧量，以及風箱與床層給定點之間的壓差。如有異常，應首先檢查測

17、壓管路是否堵塞，儀表指針是否卡死或有其它機械電子故障。如果確認流化質量問題，應考慮停爐，檢修布風板，在配有冷渣器時，還要檢查冷渣器 的渣流量等。 鍋爐吹灰的目的是防止受熱面積灰。一般地，吹灰額度由煤種灰分決定，或根據空氣預熱器出口煙溫來掌握。排煙溫度升高表明氣流受熱面有較多飛灰沉積，需要吹灰。一氧化碳排放量也可作為吹灰的輔助判據，尤其是燒活性較差的煤時，積灰會使含碳的飛灰在管壁上就地氣化，從而使一氧化碳濃度提高。運行人員必須熟悉煤種特性，并在吹灰成本和吹灰后鍋爐效率的提高之間進行比較。 負荷變化時各種參數的動態(tài)響應是衡量機組性能的重要指標。進行機組動態(tài)響應試驗的目的是確定制約負荷變化速度的種種

18、因素，特別是鍋爐厚重的耐火層和床料熱容量的可能影響。當負荷突然改變時，爐內風速也將變化，從而引起循環(huán)物料量和爐膛內顆粒濃度分布的改變，這反過來又影響到水冷壁、過熱器和省煤器的傳熱。 當控制系統(tǒng)的負荷參數調整到新的值后，發(fā)電機的輸出、汽輪機負荷調節(jié)器和各主要閥門開度，以及鍋爐燃料、空氣量都開始響應，并最終穩(wěn)定在新的負荷所對應的值上，而主蒸汽節(jié)流壓力則要求基本不變，省煤器段煙氣的氧濃度也維持在給定的水平上。 變負荷過程中，當負荷躍升時，隨著主汽閥開度響應負荷變化，節(jié)流壓力開始會有較大波動，波動幅度取決于負荷變化幅度，與此同時，汽水水位也在壓力減低的同時有所上升，原因是在水冷壁中汽水容積的增大。為補

19、償節(jié)流壓力的下降，鍋爐燃燒的風量應當增加。反之，當突然甩負荷時，各參數將以相反方向變化。通常變負荷30min以內， 各種參數會趨于新的穩(wěn)定值。 至于變負荷對燃燒系統(tǒng)的影響，則可以從如下方面進行理解。通常，循環(huán)床的負荷調節(jié)靈敏度較好，可與燃油爐姬美。在負荷突然改變時，通過改變給煤量、送風量和循環(huán)物料量來實施負荷調節(jié)，從而維持床溫穩(wěn)定。在負荷上升時，投煤量和風量都應增加，如總的過量空氣系數及二次風比不變，則預期密相區(qū)和爐膛出口溫度將稍有變化，但變化最大的是各段煙速及床層內的顆粒。 根據大量研究，各段受熱面?zhèn)鳠嵯禂祵⒃黾?，排煙溫度也會稍有增加、如?20th的循環(huán)床鍋爐，負荷率由70開始每增加10，

20、床溫上升1020 ，爐膛出口煙溫上升 3040，排煙溫度上升約6 ，同時減溫水量也將上升。壓火及壓火后的再啟動 壓火是一種正常停爐方式，一般用于鍋爐按計劃還要若干小時內再啟動的情況。由于短期事故搶修，停電或運行時不適應低負荷而需短期停止供汽時，也常采用壓火方式。壓火時間一般為數小時至一二十小時不等，與鍋爐本身性能有關。對較長時間的停爐、也可以來用壓火、啟動、再壓火的方式解決。 壓火操作之前，應先將鍋爐負荷降至最低負荷。壓火操作的步驟通常是這樣的：先停止結煤，待床溫降至900度以下，壓火前給煤的揮發(fā)分在爐內的殘留量基本抽干凈后(這過程持續(xù)若干分鐘)，應將所有送引風機停掉并關死風門。 一般可根據床

21、溫下降程度及氧量讀數來完成上述操作。將風機風門關死，是為了保持床溫與耐火層溫度不致很快下降，從而有效地縮短再啟動時間。注意，在正常運行時，床料中的殘留碳含量不超過3，因此在切斷主燃料后，由于床溫尚很高。剩余的碳在幾分鐘內即可消耗完。有碳存在并不意味著有害，但決不允許揮發(fā)分在爐內累積，試驗表明，燃料入爐后很短時間就有揮發(fā)分析出，切斷給煤與關掉風機之間的短時間延遲，加上風機停機所需的時間，就足以從床上吹凈存留的揮發(fā)分氣體。 在壓火后再啟動時，可根據床溫水平和給煤品質來確定再啟動的步驟： (1)當床溫保持在650以上或給煤質量較好時，可先向床內加少量的煙煤，啟動送引風機，逐漸開啟風門到運行風量，同時

22、開始給煤或給煤時的摻入少量煙煤； (2)床溫在500600，需先拋入適量煙煤，啟動風機至點火風量，待床溫達到給煤著火點后，再加大風量，投入給煤； (3)床溫500或更低時，除應按(2)的方法操作外，必要時應投入油槍助燃。 實踐表明，床溫為760以上時，可直接開始給煤，而床溫低于480時，必須投入油槍加熱床層。壓火后的熱啟動中，除非床溫已低于480，否則一般不必進行爐膛吹掃。循環(huán)流化床的運行監(jiān)測、保護和控制 1.爐膛監(jiān)測 常規(guī)煤粉爐目前主要采用光學火焰監(jiān)測裝置，但由于循環(huán)流化床物料濃度較高，用光學方法進行火焰監(jiān)測不可靠，有導致意外停機的危險。常規(guī)煤粉燃燒裝置會形成典型的火焰，而循環(huán)流化床內卻看不

23、見能歸屬于某個燃燒器的火焰。循環(huán)流化床內溫度分布均勻，爐膛徑向和軸向溫度波動很小。為此，許多循環(huán)床鍋爐采用溫度檢測方式進行爐膛監(jiān)測。在爐膛內適當位置安裝熱電偶,點火裝置及油槍的監(jiān)視可單設回路。 根據美國防火協(xié)會有關流化床鍋爐運行的安全技術標準，燃燒控制系統(tǒng)主要是根據負荷維持向爐膛輸送的燃料量和風量，同時，系統(tǒng)應控制向爐膛的輸入量及它們相應的變化速率，以便在機組的受控運行范圍內，維持連續(xù)穩(wěn)定燃燒所需的過量空氣系數，防止 其超過正常范圍。此外，該系統(tǒng)還格擔負監(jiān)視給煤粒廢、形成富氧或缺氧燃燒狀態(tài)，維持 妒膛壓力控制點處的壓力等職能。 主燃料跳閘（MFT）系統(tǒng) 主燃料跳閘應該是根據確保床溫足夠高，使入

24、爐燃料能穩(wěn)定著火燃燒來判斷。 如果床溫未達到預定的最低值以上，應防止主燃料進入床區(qū)，該最低值可根據經驗設置，一般可取760。此外，在下列情況之一發(fā)生時，即應緊急停爐實行強制性主燃料跳閘。 (1)所有送風機或引風機喪失(不能正常工作) (2)爐膛壓力大于制造商推薦的正常運行上限 (3)床溫或爐膛出口溫度超出正常范圍 (4)床溫低于允許投煤溫度，且輔助燃燒器火焰末確證。 主燃料跳閘后，應根據現(xiàn)場情況決定是否關停風機。在不停風機時，應慎重地控制入爐風量，而不應盲目地立即減小風量。有些不良運行狀態(tài)，如給煤速度波動、或固體燃料品質、水分變化而造成床溫波動時，可不必實施主燃料跳閘，而可通過輔助油槍等維持運

25、行。 3爐膛及煙風管道的壓力保護 一些循環(huán)流化床鋪爐采用正壓運行，因而需要保證爐膛的氣密性。因風機壓頭遠高于煤粉爐，故需對爐膛及煙風管道進行正壓、負壓保護措施。 聯(lián)鎖系統(tǒng)的基本要求是保障運行人員和設備免受傷害和破壞，其功能是在裝置接近到不合理的或不穩(wěn)定的運行狀態(tài)時，依靠預設順序限定該裝置的動作，或是驅動跳閘設備產生一個跳閘動作。 如對燃燒系統(tǒng)，當流化燃燒室內達到正壓極限時，鍋爐保護動作，停止輸入燃料并切斷所有送引風機。在引風機后面的即閉式擋板維持開啟位置的同時，開完風機導向擋板，在引風機惰定作用下爐膛減壓。但是，由于流化燃燒室是密閉的，因而存在著由于引風機惰走而迅速達到負壓極限的危險。為此，在

26、引風機后面安裝了即閉式擋板，其關閉時間為2s。當達到爐膛負壓極限時，即閉式擋板關閉，切斷引風機的全部輸送氣流。 5吹掃和啟動 循環(huán)床鍋爐冷態(tài)啟動之前必須進行吹掃。運行中主燃料跳閘使床溫低于760，或者由于結煤機故障而使床溫低于650，并且啟動燃燒器在沒有投入的場合進行熱態(tài)或溫態(tài)啟動時也需進行爐膛吹掃。吹掃時應使足夠的風量進入爐膛，將可燃氣體從爐膛帶出，同時要防止一切燃料入爐。 吹掃時應確認入爐風量符合吹掃要求，開始執(zhí)行吹掃程序，直至達到規(guī)定的時間。 爐膛和煙道吹掃時，應開啟包括EHE風機和返料器風機在內的全部風機。吹掃風量為滿負荷風量的25，吹掃時間為20min。吹掃結束后，即可投入預燃器，將

27、流化燃燒室爐襯加熱到運行溫度。加熱速度決定于爐襯允許溫升速度。預燃器的火焰由其所對應的紅外火焰監(jiān)測器監(jiān)視。當床溫達到一定值后，再執(zhí)行給煤和其他程序，并在適當時機退出油槍。點火助燃油槍的使用條件規(guī)定為布風板以上3m處床溫降到550度。投入油槍后，由于氣固兩相強烈的徑向和軸向混合，床溫迅速升至700度，此時便可退出點火燃燒器。由此刻起，便只能通過氧量和溫度進行爐膛監(jiān)視。 參數變化對循環(huán)流化床運行的影響 一. 煤種的變化 煤種的變化主要指發(fā)熱量和灰分、揮發(fā)分的變化，循環(huán)床燃燒技術總體而言具有廣泛的煤種適應性，僅對給定的一臺循環(huán)床鍋 爐，并個能燃用所有煤種。首先，當燃料發(fā)熱量改變時，床內熱平衡的改變將

28、影響床溫，這就會影響燃燒、傳熱和負荷，也會影響排放量。煤種的影響還涉及密相區(qū)燃燒份額。燃料發(fā)熱量越高，理論燃燒溫度也越高。則對給定的床層受熱面積和密相區(qū)燃燒份額，床溫就越高。同理，埋管布置得越多，或密相區(qū)燃燒份額越低，則運行床溫越低。 循環(huán)流化床鍋爐可以較為方便地降低密相區(qū)燃燒份額至0.50.7之間，因此很多循環(huán)流化床鍋爐并無埋管，密相區(qū)內燃料放熱則主要用于加熱燃燒產物，燃用揮發(fā)分越高的煤種，如煙煤，爐膛出口煙溫就會越高。煤中的固定碳含量及其與揮發(fā)分之比也被認為是影響燃燒效率的重要因素， 二. 給煤粒度和水分的影響 給料粒度分布對運行影響的具體表現(xiàn) 為，給料粒度過大，則飛出床層的顆粒量減少，這使鍋爐往往不能維持正常的返料量，造成鍋爐出力不夠； 另一方面，大塊給料還是造成結焦的首要原因。粒度對傳熱的影響也很明顯，一般，小顆粒的外部傳熱系數比大顆