港口工程課程設(shè)計計算說明書

1、. 東南大學2010年9月 港口工程課程設(shè)計港口工程學課程設(shè)計計 算 說 明 書學生姓名： 學 號： 指導教師： 交通學院港航系二一年九月目 錄1設(shè)計目的和要求22設(shè)計資料33設(shè)計內(nèi)容53.1集裝箱堆場面積計算53.2總平面布置63.2.1船型尺度63.2.2高程設(shè)計63.2.3總平面布置方案63.3水工建筑物設(shè)計83.3.1碼頭前沿堆貨荷載標準值83.3.2碼頭堆場荷載標準值83.3.3裝卸機械設(shè)備荷載標準值83.3.4作用效應(yīng)組合84結(jié)構(gòu)計算94.1設(shè)計條件94.2作用的分類及計算104.3碼頭穩(wěn)定性驗算144.4強度計算181 設(shè)計目的和要求本課程具有較強的工程實踐性。本課程的目的是為學

2、生將來從事港口工程設(shè)計、施工及管理等工作打下堅實的專業(yè)基礎(chǔ)。課程設(shè)計是理論聯(lián)系實際、培養(yǎng)學生解決實際問題能力的重要環(huán)節(jié)之一。通過設(shè)計，要求達到：鞏固已學過的有關(guān)港口工程的基本理論知識，培養(yǎng)正確的設(shè)計思想，初步掌握正確的設(shè)計方法和設(shè)計程序，提高學生計算、編寫說明書和制圖的技能，培養(yǎng)學生獨立分析問題和解決問題的能力。本次港口工程課程設(shè)計任為鳳陽縣鴻運港總平面布置方案與結(jié)構(gòu)方案設(shè)計研究。2 設(shè)計資料鳳陽縣鴻運港通過建設(shè)多用途碼頭，可以滿足鳳陽及其園區(qū)企業(yè)對港口集裝箱水運的需求；同時作為招商引資平臺，可以提高工業(yè)園區(qū)對企業(yè)入住的吸引力，更好地促進工業(yè)園區(qū)和風陽縣地方經(jīng)濟的可持續(xù)發(fā)展。擬建工程位于鳳陽縣

3、板橋鎮(zhèn)霸王城，淮河右岸。水路上距蚌埠市35km，下距五河縣42km；公路距鳳陽縣城約10km，鐵路距此約2km有臨淮關(guān)站。水路、公路、鐵路交通便利。多用途碼頭位于鳳陽板橋霸王城港區(qū)，主要服務(wù)鳳陽工業(yè)園區(qū)。多用途泊位以裝卸集裝箱為主，兼顧部分件雜貨的接卸。本次工程可行性研究的對象是多用途（件雜貨與內(nèi)河集裝箱）碼頭，設(shè)計吞吐量：內(nèi)河集裝箱13.935萬TEU /年，其中出口量13.935萬TEU /年；件雜貨吞吐量為70萬噸（其中出口20萬噸，進口50萬噸）；參見表1-1。擬建碼頭按3個500噸級（兼顧1000噸級）泊位和4個500噸級泊位設(shè)計。多用途碼頭預測吞吐量一覽表表1-1貨類貨種進口出口小

4、計備注件雜貨（萬噸）玻璃及制品10玻璃器皿純堿50袋裝糧食及制品10袋裝面粉小計502070集裝箱貨（萬TEU）玻璃及制品5.235玻璃器皿非金屬礦產(chǎn)7.00石英砂、鹽和石膏白炭黑1.25白炭黑糧食及制品0.45面粉小計13.93513.935吞吐量總計（萬噸）50131.48181.48(1)設(shè)計代表船型選用： 300t駁船： 35.0×9.2×1.3m (長×寬×吃水)500t駁船： 45.0×10.8×1.6 m (長×寬×吃水) 1000t集裝箱船（60TEU）： 65.0×10.6×2

5、.5 m（長×寬×吃水）(2)設(shè)計水位設(shè)計高水位： 19.76m（洪水頻率10）設(shè)計低水位： 11.20m（綜合歷時保證率90）(3) 土層物理力學性質(zhì)指標擬建碼頭泊位的重力式擋墻基礎(chǔ)約在標高8.0m以下，在北部以第工程地質(zhì)層粉質(zhì)粘土為主，南部以第工程地質(zhì)層強風化花崗斑巖為主，均可作為天然地基持力層及下臥層。但在ZK3、ZK4孔一帶應(yīng)做好沉降縫。以上各土層物理力學性質(zhì)指標，見表1-2、表1-3。各工程地質(zhì)層承載力特征值fak及壓縮模量平均值Es一覽表 表1-2工程地質(zhì)層號地層名稱承載力特征值fak（KPa）壓縮模量Es（MPa）粉質(zhì)粘土904.56-1粉土10011.37粉

6、質(zhì)粘土23011.41全風化花崗斑巖400-強風化花崗斑巖600根據(jù)當?shù)氐刭|(zhì)條件、施工條件和施工經(jīng)驗，在進行碼頭結(jié)構(gòu)選型采用折線墻背砼半重力式結(jié)構(gòu)和空箱懸臂重力式結(jié)構(gòu)兩個方案。方案一：采用折線墻背砼半重力式。采用現(xiàn)澆擋墻墻身和鋼筋砼底板，底板下設(shè)砼及片石基床墊層。優(yōu)點為施工方便，結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)經(jīng)濟；缺點為混凝土方量大。方案二：采用空箱懸臂重力式。優(yōu)點是混凝土量少、地基應(yīng)力低。缺點是用鋼量大、模板用量大。 港區(qū)陸域分為前方作業(yè)區(qū)、后方堆箱區(qū)和后方綜合服務(wù)區(qū)。D1、D2號泊位采用起重能力為20t，軌距為18m的行車進行裝卸船作業(yè)；D3、D4、D5號泊位碼頭前沿采用起重能力為40t，軌距為40m的軌道式岸

7、邊龍門吊進行裝卸船作業(yè)；D6、D7號泊位采用16t固定吊進行裝卸船作業(yè)。3 設(shè)計內(nèi)容3.1 集裝箱堆場面積計算堆場所需平面箱位數(shù)和面積大小決定于運量、堆存時間、堆箱層數(shù)和裝卸系統(tǒng)等因素。集裝箱堆場面積F4可按下列公式計算：F4M×E      (m2)式中：M平面箱位數(shù)，個；      E每一平面箱位面積，m2；D年堆放集裝箱量，個；      Kt不均衡系數(shù)；      T集

8、裝箱平均堆存期；       Tm年工作天數(shù)，d；          H堆碼層數(shù)，集裝箱平均堆碼層數(shù)一般不超過4層；       Kg高度利用系數(shù)。 M=139350×1.3×10365×4×1=1240.8個一個標箱的面積是15m2,堆場利用率0.7 所以E=15/0.7=21.4m2F4=M×E=1240.8×21.4=26588.6

9、m2拆裝箱庫所需容量：據(jù)河港工程總體規(guī)范4.11.8Ew=QhKcqtKBWTyktdcQh=13.935×104TEU Kc=25% qt=8t KBW=1.3 Tyk=365d tdc=5d Ew=13.935×104×25%×8×1.3365×5=4963.15 t拆裝箱庫面積 4963.15 8×15=9306m2臨時堆場的面積：三艘集裝箱船（60TEU）每個TEU的面積15m23×60×15=2700m23.2 總平面布置3.2.1 船型尺度 300t駁船： 35.0×9.2×

10、;1.3m (長×寬×吃水)500t駁船： 45.0×10.8×1.6 m (長×寬×吃水) 1000t集裝箱船（60TEU）： 65.0×10.6×2.5 m（長×寬×吃水）3.2.2 高程設(shè)計設(shè)計水位設(shè)計高水位： 19.76m（洪水頻率10）設(shè)計低水位： 11.20m（綜合歷時保證率90）碼頭前沿設(shè)計高程:據(jù)河港工程總體規(guī)范3.4.2碼頭前沿設(shè)計高程應(yīng)為碼頭設(shè)計高水位加超高，超高值宜取0.10.5m 19.76+0.10.5=19.8620.26m 取20m 碼頭前沿設(shè)計水深據(jù)河港工程總體規(guī)

11、范3.4.4 D=T+Z+Z500t: D=1.6+0.3+0.4=2.3m 1000t: D=2.5+0.3+0.4=3.2m碼頭前沿泥面高程500t: 設(shè)計低水位-設(shè)計水深=11.20-2.3=8.9m1000t:設(shè)計低水位-設(shè)計水深=11.20-3.2=8.0m3.2.3 總平面布置方案航道尺度據(jù)規(guī)范內(nèi)河通航標準附錄A航道水深： 500t駁船 H=T+h=1.6+0.3=1.8m 1000t集裝箱 H=T+h=2.5+0.3=2.8m雙線航道寬度：500t駁船 B=2×10.8+45×sin3°+0.6710.8+45×sin3°=35.

12、1m 1000t集裝箱 B=2×10.6+45×sin3°+0.6710.6+45×sin3°=34.6m碼頭前沿停泊水域據(jù)規(guī)范3.2.1.1 500t駁船 B=2×45=90m 1000t集裝箱船 B=2×65=130m回旋水域：駁船: 長度L=2.5×45=112.5m 寬度B=1.5×45=67.5m集裝箱船：長度L=2.5×65=162.5m 寬度B=1.5×65=97.5m碼頭尺寸據(jù)規(guī)范3.3.2泊位長度：D1、D2 Lb=L+2d=45+2×810=6165m 取

13、61m D3、D5 Lb=L+1.5d=65+1.5×810=7780m 取77m D4 Lb=L+d=65+810=7375m 取73mD6、D7 Lb=L+1.5d=45+1.5×810=5760m取57m據(jù)規(guī)范3.3.6碼頭長度： D1、D2 Lm=L+2d=45+2×810=6165m 取61m D3 Lb=L+1.5d=65+1.5×810=7780m考慮富裕取77+7=84mD4 Lb=L+d=65+810=7375m 取73mD5 Lb=L+1.5d=65+1.5×810=7780m考慮D6、D7碼頭前沿作業(yè)寬度取77+15=92

14、mD6 Lb=45+4+16=65mD7 Lb=45+8+4=57m陸域布置根據(jù)規(guī)范3.7.5布置集裝箱的陸域，道路布置根據(jù)規(guī)范5.3主干道（m）次干道（m）支道（m）路面寬度16123.5最小圓曲線半徑202020交叉口路面內(nèi)緣最小轉(zhuǎn)彎半徑151515具體布置見總平面布置圖。3.3 水工建筑物設(shè)計碼頭結(jié)構(gòu)均按1000t級集裝箱船控制，船舶系纜力100kN，撞擊力250kN。3.3.1 碼頭前沿堆貨荷載標準值集裝箱：碼頭前沿30kN/m2機械荷載：龍門起重機前軌以后為作業(yè)帶，流動機械荷載最大輪壓0.8Mpa。D1泊位、D2泊位采用起重能力20t，軌距18m的行車；D3、D4、D5號泊位碼頭前沿

15、采用起重能力為40t，軌距為40m的軌道式岸邊龍門吊進行裝卸船作業(yè)；最大輪壓320KN；D6、D7號泊位碼頭前沿采用16t固定吊機，吊重16t，起重機自重約45t。3.3.2 碼頭堆場荷載標準值碼頭前方堆場60kN/m2。箱角荷載按213.5 kN考慮（堆高4層）。3.3.3 裝卸機械設(shè)備荷載標準值起重機、固定吊（見上） 汽-20、掛-100（汽車不能超過20(t),掛車100(t).）3.3.4 作用效應(yīng)組合持久組合一：設(shè)計高水位（不考慮碼頭頂面均載豎向作用及岸邊龍門吊前腿荷載）永久作用均布荷載（主導可變作用）系纜力（非主導可變作用）+剩余水壓力持久組合二：設(shè)計高水位（考慮碼頭頂面均載豎向作

16、用及岸邊龍門吊前腿荷載）永久作用岸邊龍門吊前腿荷載（主導可變作用）碼頭面均布荷載（非主導可變作用）+系纜力（非主導可變作用）+剩余水壓力持久組合三：設(shè)計低水位（不考慮碼頭頂面均載豎向作用及岸邊龍門吊荷載）永久作用均布荷載（主導可變作用）系纜力（非主導可變作用+）+剩余水壓力持久組合四：設(shè)計低水位（考慮碼頭頂面均載豎向作用及岸邊龍門吊荷載）永久作用岸邊龍門吊前腿荷載（主導可變作用）碼頭面均布荷載（非主導可變作用）+系纜力（非主導可變作用）+剩余水壓力4 結(jié)構(gòu)計算結(jié)構(gòu)選型：方案二 采用空箱懸臂重力式泊位編號：11.設(shè)計采用的技術(shù)規(guī)范a重力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范（JTS167-2-2009）b港口工程

17、荷載規(guī)范(JTJ215-98)c港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ291-98)d水運工程抗震設(shè)計規(guī)范(JTJ225-98)2.結(jié)構(gòu)安全等級采用二級4.1 設(shè)計條件材料指標：材料名稱重度（kN/m3）內(nèi)摩擦角°水上水下飽碎石1811混凝土2414墻后回填土（粉質(zhì)粘土）19.29.419.410.67碎石墊層1811混凝土（路面）2313表中回填土的飽和重度由地基圖物理力學指數(shù)數(shù)理統(tǒng)計表 表1-3 中資料 運用土力學中土的三相指標公式計算得出。4.2 作用的分類及計算設(shè)計高水位：（一） 結(jié)構(gòu)自重力（永久作用）設(shè)計高水位下的結(jié)構(gòu)自重力名稱自重（kNm）力臂（m）力矩（kNmm）鋼筋混泥土

18、墻體1.75×0.24×24+1.75×10.76×14=273.71.375376.338-0.75×10-0.15×0.15×14=-104.6851.375-143.942填充碎石0.75×10-0.15×0.15×11=82.2531.375113.098路面8.25×0.2×23=37.956.375241.931碎石墊層8.25×0.04×18=5.946.37537.8688.25×0.26×11=23.5956.3751

19、50.418回填開挖土8.25×10.5×9.4=814.2756.3755191.00312×8.25×0.5×9.4=19.38757.75150.253混泥土基礎(chǔ)板12×0.5×0.5×13=1.6250.3330.5411.75×0.5×13=11.3751.37515.40612×8.25×0.5×13=26.8137.75207.80110.5×0.5×13=68.255.25358.313合計1260.486699.028設(shè)計低水位

20、：（一） 結(jié)構(gòu)自重力（永久作用）設(shè)計低水位下結(jié)構(gòu)自重力名稱自重（kNm）力臂（m）力矩（kNmm）鋼筋混泥土墻體1.75×8.8×24+1.75×2.2×14=423.51.375582.312-0.75×7.8×24+0.75×2.2×14-0.152×14=-163.181.375-224.379填充碎石0.75×7.8×18+0.75×2.2×11-0.152×11=123.201.375169.403路面8.25×0.2×23=

21、37.956.375241.931碎石墊層8.25×0.3×18=44.556.375284.006回填開挖土8.25×8.3×19.2+8.25×2.2×9.4=1485.336.3759468.97912×8.25×0.5×9.4=19.38757.75150.253混泥土基礎(chǔ)板12×0.5×0.5×13=1.6250.3330.5411.75×0.5×13=11.3751.37515.40612×8.25×0.5×13=

22、26.8137.75207.80110.5×0.5×13=68.255.25358.313合計2078.8011254.57（二） 土壓力回填開挖：高程16.519.5之間填第層土；高程8.516.5之間填第層土。第層土重度計算：按規(guī)范3.4.9 材料重度 水上=19.2 孔隙比e=0.805 w=29.4% Sr=98.7%飽和=ds+e1+ew 其中ds= Srew ds= 98.7%×0.80529.4%= 2.70 飽和=2.70+0.8051+0.805×10=19.4 水下=19.4-10=9.4第層土重度計算：按規(guī)范3.4.9 材料重度 水

23、上=19.6 孔隙比e=0.687 w=23.5% Sr=94.9%飽和=ds+e1+ew 其中ds= Srew ds= 94.9%×0.68723.5%= 2.77 飽和=2.77+0.6871+0.687×10=20.5 水下=20.5-10=10.5設(shè)計高水位：永久作用eaH=hKa-2CKa Ka=tan(45°-2)eaqH=q Ka q=8.18 kpaKa=tan45°-2=tan45°-10.67°2=0.6875eaqH=8.18×0.6875=5.624e15.5=5.624+9.4×4

24、5;0.6875-2×25.50.6875=-10.816 KPa<0 取 0Ka=tan45°-2=tan45°-17.75°2=0.5372e8.0=10.5×7×0.5327-2×69.1×0.5327-10.816=-60.74 KPa<0 取0EH=0KPa M=0KPa設(shè)計低水位：Ka=tan45°-2=tan45°-10.67°2=0.6875eaqH=10×0.6875=6.875e15.5=6.875+19.2×4×0.687

25、5-2×25.50.6875=17.388 KPaKa=tan45°-2=tan45°-17.75°2=0.5372e11.2=17.388+19.6×5.3×0.5372-2×69.10.5372=-28.000 KPa<0取0e8.0=-28.00+10.5×2.7×0.5372-2×69.10.5372=-114.06 KPa<0取0EH=6.875+17.3882=12.132KPa 土壓力示意圖梯形形心到下底的距離： d=h3×2b1+b2b1+b2=43

26、5;2×6.785+17.3886.785+17.388=0.749mM=12.132×0.749+7.5=100.077KNm/m（二） 船舶荷載1、系纜力：河船碼頭系纜夾角按（JTJ215-98）中第10.4.3條：=30°，=0°系纜力標準值 N=100kN按（JTJ215-98）中第10.4.5條的規(guī)定：橫向分力 Nx=N sin cos =100×0.5×1=50kN系纜力水平分力標準值：PRH=50÷20=2.5kN/m MPR=2.5×20-8.0=30KNm/m縱向分力 Ny=N cos cos=1

27、00×0.866×1=88.6kN2、撞擊力對結(jié)構(gòu)計算不起作用3、擠靠力對結(jié)構(gòu)計算不起作用（三） 剩余水壓力（永久作用）按（JTJ290-98）第3.4.7條規(guī)定算剩余水壓力（永久作用）設(shè)計高水位不計剩余水壓力設(shè)計低水位（11.20m）：剩余水頭按0.5 e=gh=9.8×0.5=4.9 KpaPw1=12×4.9×0.5=1.225(KN/m)Pw2=4.9×3.2=15.68(KN/m)Pw=1.225+15.68=16.905(KN/m)Mpw=1.225×0.53+3.2+15.68×3.22=28.46(

28、KN/m)剩余水頭按1.0 e=gh=9.8×1=9.8 KpaPw1=12×9.8×1=4.9(KN/m)Pw2=9.8×3.2=31.36(KN/m)Pw=4.9+31.36=36.26(KN/m)Mpw=4.9×0.53+3.2+31.36×3.22=66.67(KN/m)4.3 碼頭穩(wěn)定性驗算（一）承載能力極限狀態(tài)設(shè)計表達式：抗滑穩(wěn)定性式中：結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，取1.0；自重分項系數(shù)，取1.0；土壓力分項系數(shù)，取1.35；填料產(chǎn)生的主動土壓力水平分力標準值，豎向分力為0；、碼頭計算面以上可變作用總主動土壓力的水平分力和豎向分力標準值

29、（kN/m）；剩余水壓力分項系數(shù)，取1.05；剩余水壓力標準值（kN）；作用組合系數(shù)，取0.7；系纜力分項系數(shù)，設(shè)計水位取1.4；系纜力水平分力標準值（kN/m）；結(jié)構(gòu)系數(shù)，無波浪作用取1.0；結(jié)構(gòu)自重標準值（kN/m）； 摩擦系數(shù)?？箖A穩(wěn)定性式中：結(jié)構(gòu)系數(shù)，無波浪作用取1.25；結(jié)構(gòu)自重穩(wěn)定力矩（kN·m）；填料主動土壓力對前趾傾覆力矩（kN·m）；、碼頭面計算面以上可變作用總主動土壓力標準值的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩（kN·m）；剩余水壓力傾覆力矩標準值（kN·m）；系纜力傾覆力矩標準值（kN·m）。 基床承載力計算：式中：結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，取1.0

30、；最大應(yīng)力分項系數(shù)，取1.0；最大應(yīng)力標準值（kPa）；基床承載力設(shè)計值。當時： 式中：基床頂面的最大和最小應(yīng)力標準值（kPa）作用在基床頂面的豎向合力標準值（kN/m）；墻底寬度（m）；墻底面合力標準值作用點的偏心距（m）；合力作用點與墻前趾的距離（m）；、豎向合力和傾覆力對墻底面前趾的穩(wěn)定力矩、傾覆力矩（kN·m）。當時： （二）作用效應(yīng)組合本算例只對持久組合進行驗算。持久組合一：設(shè)計高水位（不考慮碼頭頂面均載豎向作用及岸邊龍門吊前腿荷載）永久作用均布荷載（主導可變作用）系纜力（非主導可變作用）+剩余水壓力1） 抗滑穩(wěn)定：墻底面 G=1260.48 Pw=0 Eqv=0 EH=0

31、 Ev=0 EqH=0 PRH=2.5kN/m 左式=1.00×1.35×0+1.05×0+1.35×0+0.7×1.4×2.5=24.5（kN/m）右式=1.0×1.0×1260.48+1.35×0+1.35×0×0.6=756.288（kN/m）左式<右式，滿足要求。2） 抗傾穩(wěn)定：驗算點前趾MG=6699.028（kN·m/m）Mpw=0 Mqv=0 MEH=0 MEV=0 MEqH=0 MPR=30KNm/m 左式=1.00×1.35×0+1

32、.05×0+1.35×0+0.7×1.4×30=29.4（kN/m）右式=11.25×1.0×6699.028+1.35×0+1.35×0=5359.22（kN/m）左式<右式，滿足要求。3) 基床應(yīng)力：Vk=1260.48（kN/m）MR=6699.028KNm/m Mo=30 KNm/m e=B2-=102-5.29=-0.29m持久組合二：設(shè)計高水位（考慮碼頭頂面均載豎向作用及岸邊龍門吊前腿荷載）永久作用岸邊龍門吊前腿荷載（主導可變作用）碼頭面均布荷載（非主導可變作用）+系纜力（非主導可變作用）+剩余水

33、壓力 由于一號泊位，可不考慮持久組合二持久組合三：設(shè)計低水位（不考慮碼頭頂面均載豎向作用及岸邊龍門吊荷載）永久作用均布荷載（主導可變作用）系纜力（非主導可變作用）+剩余水壓力1) 抗滑穩(wěn)定：墻底面 G=2078.80 Eqv=0 EH=12.132 Ev=0 EqH=0 PRH=2.5kN/m 剩余水頭取0.5m時：Pw=16.905左式=1.00×1.35×12.132+1.05×16.905+1.35×0+0.7×1.4×2.5=36.578（kN/m）右式=1.0×1.0×2078.80+1.35×

34、0+1.35×0×0.6=1247.28（kN/m）左式<右式，滿足要求。剩余水頭取1.0m時：Pw=36.26左式=1.00×1.35×12.132+1.05×36.26+1.35×0+0.7×1.4×2.5=56.901（kN/m）右式=1.0×1.0×2078.80+1.35×0+1.35×0×0.6=1247.28（kN/m）左式<右式，滿足要求。2) 抗傾穩(wěn)定：驗算點前趾MG=11254.57（kN·m/m） Mqv=0 MEH=10

35、0.077 MEV=0 MEqH=0 MPR=30KNm/m 剩余水頭取0.5m時：Mpw=28.46左式=1.00×1.35×100.077+1.05×28.46+1.35×0+0.7×1.4×30=194.387（kN/m）右式=11.25×1.0×11254.57+1.35×0+1.35×0=9003.656（kN/m）左式<右式，滿足要求。剩余水頭取1.0m時：Mpw=66.67左式=1.00×1.35×100.077+1.05×66.67+1.35&

36、#215;0+0.7×1.4×30=234.507（kN/m）右式=11.25×1.0×11254.57+1.35×0+1.35×0=9003.656（kN/m）左式<右式，滿足要求。3) 基床應(yīng)力：Vk=2078.80 （kN/m）MR=11254.57KNm/m 剩余水頭取1.0時Mpw=66.67Mo=30+100.077+66.67=196.747KNm/m e=B2-=102-5.32=-0.32m持久組合四：設(shè)計低水位（考慮碼頭頂面均載豎向作用及岸邊龍門吊荷載）永久作用岸邊龍門吊前腿荷載（主導可變作用）碼頭面均布荷載

37、（非主導可變作用）+系纜力（非主導可變作用）+剩余水壓力由于一號泊位，可不考慮持久組合四。4.4 強度計算構(gòu)件計算的作用分項系數(shù)按（JTJ29098）表3.7.1取值。沉箱外墻 內(nèi)側(cè)立壁最危險情況發(fā)生在設(shè)計低水位時的立板下端此時的外荷載作用包括土壓力、剩余水壓力（按剩余水頭為1.0計算），而系纜力按作用在隔板上計算。參照規(guī)范（JTJ29098）岸壁式沉箱碼頭6.2.6和6.2.7條，計算圖示為：Mmax+=q×2.528×1-4×(1.252.5)2=0Mmax-=q×1.2522=0.78qQmax=q(L1+L2)2-qL1=q(1.25+2.5)2

38、-1.25q=0.625q由于沉箱外壁各段受力不同，分段計算第段 高程：19.515.5m剩余水壓力（1.0m）： q1=0土壓力：q2=4×(6.985+17.388-6.9852)=48.744（KN/m）q=1.05×0+1.35×48.744=65.804（KN/m）Mmax+=0Mmax-=0.78q=0.78×65.804=51.327 KN .m/mQmax=0.625q=0.625×65.804=41.128KN/m第段 高程：15.512.2mq1=0 q2=0 Mmax+=0 Mmax-=0 Qmax=0 所以第二段無需配受

39、力筋第段 高程：12.29.0 m剩余水壓力（1.0m）：q1=9.8×3.2=31.36（KN/m）土壓力：q2=0q=1.05×31.36+1.35×0=32.928（KN/m）Mmax+=0Mmax-=0.78q=0.78×32.928=25.684 KN .m/mQmax=0.625q=0.625×32.928=20.5KN/m單筋矩形截面構(gòu)件正截面受彎承載力計算第段： 混凝土 C25 ，fc=12.5MPa鋼筋： 熱軋 II級鋼筋：fy=310MPa 取計算平均保護層厚度a=c+d2=40+6=46mmh0=h-a=4000-46=3954mm跨中強度配筋： Mmax+=0，無需配筋支座處配筋： Mmax-=0.78q=51.327 KN .m/m按500×4000的矩形截面計算s=Mfcbh02=51.327×106 12.5×500×39542=0.00052 =1-1-2s= 1-1-2×0.00052