臨洪河特大橋上承式移動模架現(xiàn)澆箱梁施工技術doc

1、臨洪河特大橋上承式移動模架現(xiàn)澆箱梁施工技術 一、工程概況242省道臨洪河特大橋起點位于贛榆縣青口鹽場南側，終點位于東部城區(qū)，橋梁長度2.645km。該路線地處贛榆沿海灘涂區(qū)，穿越了大面積的海相沉積的淤泥、淤泥質粘土軟土地段。軟土厚度一般為8-16.5m，呈流塑-軟塑狀，飽和，壓縮性大，強度低。臨洪河特大橋19#36#墩上部結構為等高度連續(xù)箱梁現(xiàn)澆施工。橋跨布置為：第五聯(lián)（38+50+48）m，第六、七聯(lián)均為5X48m，第八聯(lián)為4X48m。單幅17跨，雙幅共34跨。現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁設計為雙向預應力混凝土結構，采用單箱單室截面，縱坡為2.9%，箱梁頂面設2%的橫坡。箱頂寬13.5m，底寬7

2、m，梁高2.7m。設計采用移動模架施工方案進行現(xiàn)澆梁逐跨施工。二、SMZ1700上承式移動模架構造及施工工藝流程：1、移動模架造橋機主要結構構造本移動模架造橋機分為承重主梁、導梁及橫聯(lián)、前中后支腿、挑梁和吊臂、外側模板及底模、底模架及吊桿、外側模架、拆裝式內模、爬梯及走道結構、液壓及電氣系統(tǒng)等幾部分，構成一個完整的承載結構體系。2、施工工藝流程：三、箱梁移動模架施工 現(xiàn)澆箱梁采用移動模架施工，就模架本身而言，有移動模架拼裝，預壓，標高調整，運行4個重要環(huán)節(jié)。這幾個環(huán)節(jié)是我們施工過程中的關鍵控制點。（1）1、移動模架支架法拼裝及質量控制移動模架的拼裝主要在于兩側鋼主梁的拼裝，由于鋼主梁節(jié)點上高強

3、螺栓數(shù)量較多，因此移動模架的拼裝是一項工作量大，要求較高的工作。本移動模架采用臨時支架法拼裝。按照現(xiàn)場的施工順序，安裝施工過程如下：2、 移動模架組裝場地由于鋼主梁拼裝時，設計只允許地基在安裝過程中出現(xiàn)最大10mm的均勻沉降，又鑒于連云港深厚軟基的特點，因此移動模架安裝區(qū)域地基處理采用3m厚片石換填，并分層碾壓，碾壓過程中應嚴格控制其沉降量，并在臨時支架區(qū)域澆筑50cm厚C30鋼筋混凝土；3、移動模架拼裝支架移動模架拼裝采用貝雷桿件支架，根據(jù)鋼箱梁長度共設置6個貝雷拼裝支架。該支架設計時充分考慮到鋼主梁由于逐節(jié)安裝，貝雷架受力不平衡時，兩側貝雷架立柱基礎會產生不均勻沉降的影響，同時考慮吊裝時的

4、對位精度誤差及控制線的測量誤差，而專門設置了單根鋼主梁豎向及橫向的自調機構。通過梁端左右兩只手動千斤頂可實現(xiàn)單根鋼主梁端部標高+20-10mm可調，及鋼主梁本身的水平可調性。通過在梁底設置聚四氟乙烯板而實現(xiàn)單根主梁在橫向的撬行調節(jié)，以保證整套模架的總裝精度。4、 鋼主梁吊裝鋼主梁的吊裝拼接是整個移動模架安裝工藝的難點與重點。由于受現(xiàn)場基礎、道路、場地等的制約，主梁的整體起吊安裝不可能實現(xiàn)。只能采用逐節(jié)吊裝就位對拼的方案。安裝順序：B1、B2、A1、1#橫聯(lián)、B3、A2、2#橫聯(lián)、B4、A3、3#橫聯(lián)、B5、A4、4#橫聯(lián)、A5、5#橫聯(lián)逐節(jié)吊裝。B6、A6及B導梁、A導梁待第一跨施工完成后，整

5、機過孔前進行。單節(jié)主梁吊裝采用65噸及40噸履帶吊抬吊。鋼主梁拼裝時應注意平面軸線位置控制，吊裝第一節(jié)主梁時，應先定好其平面軸線位置，初步就位調整好標高后，再微調就位，剩下的各節(jié)主梁后端的平面軸線位置均以前一節(jié)主梁平面軸線位置為基礎進行調整，各節(jié)主梁節(jié)段前端的平面軸線位置測量現(xiàn)場確定。在后一節(jié)主梁螺栓擰緊前，要復測前一節(jié)段主梁平面軸線有無變化，如有變化，一并調整。 同一條主梁的6節(jié)鋼箱梁平面軸線要在同一條直線上，主梁節(jié)段之間連接要平順。移動模架的2條主梁的平面軸線位置應平行不能出現(xiàn)偏移。安裝過程中應全過程密切觀測貝雷支架基礎混凝土面的沉降并及時測量主梁撓度。（2）移動模架荷載預壓試驗堆載預壓的

6、作用：檢驗移動模架的安全性能以及通過模擬移動模架在混凝土梁施工時的加載過程來分析、驗證移動模架主梁及其附屬結構的彈性變形并消除其非彈性變形。通過其規(guī)律來指導移動模架施工中預拱度設置及混凝土分層澆筑順序。等載預壓的荷載梁體自重（混凝土鋼材）施工荷載振動產生荷載，按現(xiàn)澆箱梁自重的120%進行預壓。壓載過程分段分級進行，具體壓載細節(jié)如下：1、分級加載壓載采用分級加載方式，即040%80%100%120%0%，在主箱梁上布置6個測點，在底模，翼模上各布置7個測點，進行擾度測量。每完成一級壓載立即進行觀測，在壓載到120%達到24小時后，即可卸載，卸載后再測量一次，以確定模架彈性變形與非彈性變形。2、預

7、壓過程移動模架預壓采用袋裝沙土進行，完全模擬混凝土澆筑順序（從跨中和懸臂端向墩頂澆筑）進行加載，并派專人對模架底模及主梁進行全過程觀測，發(fā)現(xiàn)異常情況立即停止壓載，待查明原因、對體系進行補強后方允許繼續(xù)加載。在壓載過程中對主梁及底模分段進行觀測，并形成測量觀測記錄，每加載一級記錄一次，待卸載完成后，再觀測殘余變形，從而確定出模架的彈性變形，為底模標高調整提供依據(jù)。本次通過預壓48m跨，得出該模架安全性能良好，其彈性變形最大值為93mm，小于設計擾跨比L/480=100mm，符合要求。 （3）模架底模板標高（預拱度）調整移動模架底模板標高（預拱度）調整直接關系到施工完畢后的混凝土箱梁線性是否滿足設

8、計要求，因此是關鍵控制點。應根據(jù)實際預壓變形值和設計底標高進行底模標高的調整。移動模架底模標高調整應按下述公式計算：f實=f0+f1+f2-f3-f4+f5其中：f0:線路設計標高；f1:砼澆注后，主鋼箱梁的彈性變形，由施工單位根據(jù)鋼箱梁的參數(shù)計算和模架預壓試驗共同得出；f2:移動模架支撐系統(tǒng)的彈性與非彈性壓縮變形；f3:預應力張拉對砼箱梁線型的影響，設計院提供參考數(shù)據(jù)；f4:現(xiàn)澆箱梁張拉壓漿完畢后的箱梁的預拱度，設計院提供參考數(shù)據(jù)；f5:正?？缡┕r懸臂端后吊點下?lián)隙扔稍O計院提供。上述因素確定后，底模標高調整通過可調撐桿及吊桿調節(jié)實現(xiàn)，吊桿調節(jié)采用穿心式千斤頂頂升進行。（4）移動模架施工1、

9、移動模架開?，F(xiàn)澆箱梁縱橫向預應力筋張拉結束后即可進行開模，工作過程如下：整機下落：啟動前中支腿千斤頂向上頂升1cm 后，將千斤頂?shù)臋C械鎖定摘除，整機下落15cm，拆除豎向吊桿。下落時要保證兩側油缸對稱均衡落梁，分2cm梯度依次下落，并用抱箍作為預備保險裝置。底、側模架開啟：由于底、側模架采用分段桁架式結構。因此開模也采用分段開模形式，底、側模架開啟采用YDC60型千斤頂，內穿鋼絞線，鋼絞線端部采用擠P錨，在側模架底口槽鋼端部用鋼板焊接著力點，將鋼絞線P錨側穿入著力點，千斤頂帶動鋼絞線頂推底、側模架滑輪使模架開啟。開模時先開左半幅再開右半幅。2、移動模架過孔開模完成后即進行移動模架過孔施工，由于

10、移動模架過孔經歷多次單懸臂雙懸臂受力體系的轉換，此時移動模架抗傾覆穩(wěn)定性尤為重要，因此過孔應嚴格按設計施工步驟進行，以48m為例，其施工步驟如下：2、11前后支腿油缸伸出與橋面頂緊，中支腿油缸收回脫空并吊掛前移38.05米，到指定位置。2、2后支腿及前支腿支撐油缸收回脫空，整機下降0.2米至托輥輪箱上。3、3底模及吊臂分別橫移開啟并臨時鎖定，啟動模架縱移機構，整機前移10.05米。2、4中后支腿油缸伸出，與主梁底面轉換支點頂緊，前支腿脫空。2、5前支腿吊掛前移48米至下一孔墩頂安裝，中后支腿油缸收回，整機下落，啟動模架縱移機構，整機前移33.3米。2、6前后支腿油缸伸出與主梁底面轉換支點頂緊，

11、中支腿脫空，中支腿吊掛前移9.95米。2、7前后支腿油缸收回，整機下落，啟動模架縱移機構，整機前移4.65米，整機縱移到位。 四、上承式移動模架施工的幾個控制點4.1 移動模架施工的風力限制條件在施工過程中為了保證移動模架的使用安全，在不同狀態(tài)下有相應的風力限制條件：模架處于開模狀態(tài)，尤其在縱移過孔時，風力應限制在5級以內且各構件應處于鎖定牢固狀態(tài)。模架處于合模狀態(tài)或在澆筑混凝土時，風力應限制在8級以內。4.2 箱梁混凝土澆筑原則，順序和注意事項由于每孔箱梁的施工接縫都在外懸臂0.2 L 附近。澆筑箱梁時移動模架鋼主梁支撐系統(tǒng)為受力明確的單懸臂簡支梁體系，根據(jù)這一特點，為了保證模架受力更加安全

12、，合理，并結合實際預壓過程中擾度變化規(guī)律，箱梁混凝土澆筑的縱向順序為從跨中及懸臂端向墩頂澆筑。澆筑過程中應保證左右兩側腹板及翼緣混凝土對稱下料，偏載不大于5%。同時在澆筑過程中由于主鋼箱梁和底模架變形不協(xié)調（吊桿不均勻受力原因形成），造成遠端部分吊桿松脫，應有專人及時擰緊吊桿螺母。4.3 混凝土錯臺控制原混凝土錯臺控制措施是在懸臂端施加反向壓力以通過下壓混凝土橋梁上頂橫梁主梁的方式來改善施工錯臺情況。根據(jù)以往使用情況，實際效果并不理想。本工程借鑒掛籃懸澆后錨固原理，在距現(xiàn)澆懸臂端15處頂板增設反吊梁，在反吊梁上設置8個后錨，直接反吊底模下橫梁（底板4個，翼板每側各2個），采取主動控制措施。經運

13、用實際錯臺控制在0.5以下。4.4 預應力張拉控制常規(guī)的現(xiàn)澆梁張拉前側模和翼板?；静鸪炷料淞褐宦湓诘啄Ｉ?。而移動模架施工為整體開模和合模，不可能拆除，因而加大了與混凝土梁的接觸面積，張拉過程中會有部分力傳給模架，而造成預應力損失。解決的辦法就是模架過孔后對預應力采取補張拉措施。4.5 現(xiàn)澆梁簿弱截面張拉后防裂控制常規(guī)的支架現(xiàn)澆梁張拉后能自由變形，而移動模架本身預拱度設置較大，又由于移動模架主梁彈性較大，箱梁張拉起拱后移動模架主梁隨箱梁一起反彈，此時混凝土梁受到底模，側模，翼板模制約，阻礙了梁體縱向自由變形。因而極易造成梁體簿弱截面（端橫梁人孔處，懸挑10米開口處）產生裂縫。解決辦法就是根據(jù)實際受力情況，在這些簿弱截面處根據(jù)實際工況經設計院驗算，在原設計基礎上再增加截面配筋以加強該截面的抗裂能力。4.6 移動模架施工混凝土梁線形控制移動模架在混凝土澆注過程中會使鋼箱梁等主要支撐構件發(fā)生變形下?lián)希孕枰A先根據(jù)移動模架整機支撐系統(tǒng)的剛度，計算預估在各種不同工況下的下?lián)现担员阍谡{整模架澆注混凝土前提前設置反拱度以使成橋狀態(tài)接近設計狀態(tài)。移動模架實際施工前應跟設計單位充分交流，就線型控制的因素適當有條件的取舍，制定移動模架標高控制方案。實際施工過程中，首孔標高一般采用預壓觀測結果進行設置，在首孔施工過程中應詳細測量其沉降變形，結束后根據(jù)預壓觀