化工數(shù)學(xué)模型

1、 化 工 過(guò) 程 數(shù) 學(xué) 模 型 與 計(jì) 算 機(jī) 模 擬 課 程 案 例 設(shè) 計(jì) 與 模 擬氨基樹(shù)脂油漆生產(chǎn)廢水的處理華南理工大學(xué)造紙與環(huán)境工程學(xué)院 雒懷慶 謝磊 方戰(zhàn)強(qiáng)指導(dǎo)教師： 錢 宇 教 授 陸恩錫 教 授2001-5-12目 錄一、前言1二、目的和意義2三、設(shè)計(jì)的基本情況231 氨基樹(shù)脂油漆生產(chǎn)廢水處理采用的方法232 采用的流程333 設(shè)計(jì)主要內(nèi)容334 設(shè)計(jì)主要參數(shù)3四、廢水處理過(guò)程的設(shè)計(jì)441 間歇對(duì)連續(xù)442 流程圖的輸入輸出結(jié)構(gòu)443 粗甲醇、粗丁醇分離塔（T-1）444 恒沸精餾塔（T-2）545甲醇精餾塔（T-3）6五、經(jīng)濟(jì)效益分析7一、 前言概念設(shè)計(jì)又稱為“預(yù)設(shè)計(jì)”，在

2、根據(jù)開(kāi)發(fā)基礎(chǔ)研究成果、文獻(xiàn)的數(shù)據(jù)、現(xiàn)有類似的操作數(shù)據(jù)和工作經(jīng)驗(yàn)，按照所開(kāi)發(fā)的新技術(shù)工業(yè)化規(guī)模而作出的預(yù)設(shè)計(jì)，用以指導(dǎo)過(guò)程研究及提出對(duì)開(kāi)發(fā)性的基礎(chǔ)研究進(jìn)一步的要求，所以它是實(shí)驗(yàn)研究和過(guò)程研究的指南，是開(kāi)發(fā)研究過(guò)程中十分關(guān)鍵的一個(gè)步驟。概念設(shè)計(jì)不同于工程設(shè)計(jì)，因而不能作為施工的依據(jù)，但是成功的概念設(shè)計(jì)不但可以節(jié)省大量的人力和物力，而且又可以加快新技術(shù)的開(kāi)發(fā)速度，提高開(kāi)發(fā)的水平和實(shí)用價(jià)值。即使一個(gè)很普通的單一產(chǎn)品的生產(chǎn)過(guò)程，也可能有104109個(gè)方案可供選擇。如何從技術(shù)、經(jīng)濟(jì)的角度把最有希望的方案設(shè)計(jì)出來(lái)，是作為強(qiáng)化研究開(kāi)發(fā)工作的方向，這是一種系統(tǒng)化的分級(jí)決策過(guò)程，也正是概念設(shè)計(jì)的真諦。概念設(shè)計(jì)是設(shè)

3、計(jì)者綜合開(kāi)發(fā)初期收集的技術(shù)經(jīng)濟(jì)信息，通過(guò)分析研究之后。對(duì)開(kāi)發(fā)項(xiàng)目作出一種設(shè)想的方案，其主要內(nèi)容包括：原料和成品的規(guī)格，生產(chǎn)規(guī)模的估計(jì)，工藝流程圖機(jī)簡(jiǎn)要說(shuō)明，物料衡算和熱量衡算，主要設(shè)備的規(guī)模，型號(hào)和材質(zhì)的要求，檢測(cè)方法，主要技術(shù)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，投資和成本的估算，投資回收預(yù)測(cè)，三廢治理的初步方案以及對(duì)中試研究的建議。隨著計(jì)算技術(shù)和計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展,化工流程過(guò)程模擬軟件也越來(lái)越成熟，計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)也日趨廣泛。在進(jìn)行概念設(shè)計(jì)時(shí)，采用流程系統(tǒng)模擬物料衡算和熱量衡算，投資和成本估算等問(wèn)題以及采用流程模擬軟件進(jìn)行整體優(yōu)化業(yè)越來(lái)越普遍。本文采用國(guó)際上最成功和最流行的過(guò)程模擬軟件之一的ASPLEN PLUS作為輔

4、助設(shè)計(jì)的主要工具。與過(guò)程有關(guān)的物料和能量的衡算基本上有該軟件給出，并從設(shè)計(jì)流程計(jì)算的收斂與否來(lái)檢驗(yàn)該流程是否可行。本文通過(guò)概念設(shè)計(jì)，其目標(biāo)是尋找最佳工藝流程（即：選擇過(guò)程單元以及這些單元之間的相互連接）和估算最佳設(shè)計(jì)條件。采用分層次決策的方法和簡(jiǎn)捷設(shè)計(jì)能消去大量無(wú)效益的方案。本文按照以下基本步驟進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算：¨ 間歇對(duì)連續(xù)；¨ 流程圖的輸入-輸出結(jié)構(gòu)；¨ 分離系統(tǒng)的總體結(jié)構(gòu)；二、 目的和意義氨基樹(shù)脂（amino resin）是由氨基化合物和甲醛縮聚而成的熱固性樹(shù)脂，它通常作為涂料生產(chǎn)的原料。涂料工業(yè)所用的氨基樹(shù)脂必須用醇類醚化改性，使之可溶于有機(jī)溶劑中，它在熱固性

5、涂料中起交聯(lián)作用。氨基樹(shù)脂漆中，氨基樹(shù)脂與醇酸樹(shù)脂、聚酯樹(shù)脂、熱固性丙烯酸樹(shù)脂、環(huán)氧樹(shù)脂配合，可制得性能突出的氨基樹(shù)脂漆。該漆硬度高，光澤高，抗水性、耐候性好。廣泛應(yīng)用于涂裝汽車、自行車、家用電器、輕工等產(chǎn)品，起保護(hù)和裝飾作用。據(jù)統(tǒng)計(jì)，1997年我國(guó)氨基樹(shù)脂產(chǎn)量44406噸，到2001年可能達(dá)到9萬(wàn)多噸，基本上用于涂料（油漆）的生產(chǎn)。在氨基樹(shù)脂油漆的生產(chǎn)過(guò)程中，會(huì)產(chǎn)生大量的廢水，水中含有相當(dāng)一部分甲醇、丁醇及少量的甲醛，如果直接排放會(huì)對(duì)受納水體產(chǎn)生嚴(yán)重的污染。目前我國(guó)氨基樹(shù)脂涂料生產(chǎn)企業(yè)對(duì)生產(chǎn)廢水基本上沒(méi)有進(jìn)行有效處理，水中的甲醇、丁醇有用物質(zhì)也沒(méi)有得到回收，浪費(fèi)了資源，增加了成本。因此本設(shè)計(jì)

6、的目的就是根據(jù)我國(guó)氨基樹(shù)脂涂料生產(chǎn)廢水治理的現(xiàn)狀，提出這類廢水處理的方法，達(dá)到回收有用物質(zhì)，減輕污染，保護(hù)環(huán)境和為企業(yè)增加效益。為此，本設(shè)計(jì)按照概念設(shè)計(jì)的思路，尋找氨基樹(shù)脂涂料生產(chǎn)廢水處理的最佳工藝流程和最佳設(shè)計(jì)條件。三、 設(shè)計(jì)的基本情況31 氨基樹(shù)脂油漆生產(chǎn)廢水處理采用的方法由于廢水中含有相當(dāng)多的甲醇和丁醇，因此采用采用精餾的方法將它們與水分離，將甲醇、丁醇從廢水中回收，并精制成達(dá)到生產(chǎn)樹(shù)脂的回用濃度。在丁醇-甲醇-水三元體系（甲醛可忽略），丁醇和水系統(tǒng)具有最低共沸點(diǎn)，且為部分互溶體系，因此需采用恒沸蒸餾，并在流程中設(shè)置油水分離器，第三組分甲醇的存在改變了丁醇和水的互溶體系，降低了丁醇在油相

7、中的濃度，增加了丁醇在水相的損失。當(dāng)甲醇濃度達(dá)到某個(gè)極限濃度時(shí)，油水分層現(xiàn)象會(huì)消失，無(wú)法回收75%-80%的丁醇產(chǎn)品。同時(shí)，丁醇的沸點(diǎn)為118，甲醇的沸點(diǎn)僅65，但丁醇的相對(duì)揮發(fā)度比甲醇大。精餾時(shí)，甲醇組分首先蒸出，可是最后才能蒸干凈，丁醇餾分夾在中間。因此，一次精餾無(wú)法獲得兩種純組分。針對(duì)此種情況，我們擬采用間歇二級(jí)精餾法。32 采用的流程主要含有甲醇、丁醇的廢水進(jìn)行分離精制。先將廢水儲(chǔ)槽中的廢水泵送至蒸餾釜，進(jìn)行初級(jí)精餾。在塔頂溫度65-72時(shí)，回收粗甲醇餾分和粗丁醇餾分；釜液匯入污水管，去二級(jí)生化處理。粗甲醇和粗丁醇餾分在T-2內(nèi)再進(jìn)行恒沸蒸餾。塔頂?shù)玫酱旨状?，送往T-3精制；塔底得到丁

8、醇和水，送入分水器。在粗甲醇精制過(guò)程中，塔頂可得精甲醇，釜液返回廢水儲(chǔ)槽；在粗丁醇精制過(guò)程中，經(jīng)分水器分層后，上層可得90%以上的精丁醇，下層水返回溶液儲(chǔ)槽。33 設(shè)計(jì)主要內(nèi)容¨ 三個(gè)精餾塔的計(jì)算¨ 經(jīng)濟(jì)效益分析34 設(shè)計(jì)主要參數(shù)進(jìn)水量10000kg/h，進(jìn)水組成：甲醇8，丁醇10，甲醛0.5，水81.5?；厥占状嫉募兌冗_(dá)95%以上回收丁醇的純度達(dá)90%以上經(jīng)過(guò)處理后，最終排出的廢水應(yīng)滿足生化處理的要求。四、 廢水處理過(guò)程的設(shè)計(jì)41 間歇對(duì)連續(xù)選擇一個(gè)連續(xù)的處理過(guò)程，操作費(fèi)用和物流費(fèi)用以年為基準(zhǔn)，一年按330計(jì)，則操作時(shí)數(shù)為7920 h/a。42 流程圖的輸入輸出結(jié)構(gòu)本過(guò)程

9、中的原料即是氨基樹(shù)脂油漆生產(chǎn)排放的廢水，由于本設(shè)計(jì)以分離有用物質(zhì)為主，因此無(wú)須再使用其它原料，也不用對(duì)進(jìn)料進(jìn)行進(jìn)一步處理。處理過(guò)程中無(wú)化學(xué)反應(yīng)，因此不會(huì)有副產(chǎn)物出現(xiàn)，這有利于達(dá)到處理的目的。廢水處理后得到較純的甲醇和丁醇，可以作為產(chǎn)品使用，由于去除了大量的有機(jī)物（甲醇和丁醇），大大地降低了有機(jī)符合，使得處理后的出水容易進(jìn)行生化處理，因此在用化工過(guò)程對(duì)廢水進(jìn)行處理后，接著進(jìn)行生化深度處理，可以保證出水達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。43 粗甲醇、粗丁醇分離塔（T-1）塔的主體設(shè)計(jì):根據(jù)Aspenplus的模擬結(jié)果（詳見(jiàn)附錄1），塔采用簡(jiǎn)捷計(jì)算有：回餾比R=1.00塔板數(shù)N=20進(jìn)料塔板位置 18冷凝器熱負(fù)荷Q冷凝

10、器=1026260watt再沸器熱負(fù)荷Q再沸器=1159130watt實(shí)際設(shè)計(jì)的過(guò)程中，取塔板效率E=0.6，則有實(shí)際的塔板數(shù)為N實(shí)際=20/0.6=33，板間距取0.35m，兩端共加上2m，則塔的高度為： H=33*0.35+2=13.55m此塔的橫截面積可由下式計(jì)算：按塔頂處計(jì)算，有：V=（R+1）D=（1+1）×47=94kmol/hM=30Tb=780C=172.4F代入公式可以算出：根據(jù)可以計(jì)算出塔徑：D=0.616m取塔徑為0.65m.44 恒沸精餾塔（T-2）回餾比R=0.405塔板數(shù)N=20進(jìn)料塔板位置 10冷凝器熱負(fù)荷Q冷凝器=461662watt再沸器熱負(fù)荷Q再沸

11、器=477249watt實(shí)際設(shè)計(jì)的過(guò)程中，取塔板效率E=0.6，則有實(shí)際的塔板數(shù)為N實(shí)際=20/0.6=33，板間距取0.35m，兩端共加上2m，則塔的高度為： H=33*0.35+2=13.55m此塔的橫截面積可由下式計(jì)算：按塔頂處計(jì)算，有：V=（R+1）D=（1+0.405）×32.3=45.38kmol/hM=30Tb=690C=156.2F代入公式可以算出：根據(jù)可以計(jì)算出塔徑：D=0.426m取塔徑為0.45m.45甲醇精餾塔（T-3）回餾比R=0.56塔板數(shù)N=20進(jìn)料塔板位置 13冷凝器熱負(fù)荷Q冷凝器=376567watt再沸器熱負(fù)荷Q再沸器=376209watt實(shí)際設(shè)計(jì)

12、的過(guò)程中，取塔板效率E=0.6，則有實(shí)際的塔板數(shù)為N實(shí)際=20/0.6=33，板間距取0.35m，兩端共加上2m，則塔的高度為： H=33*0.35+2=13.55m此塔的橫截面積可由下式計(jì)算：按塔頂處計(jì)算，有：V=（R+1）D=（1+0.56）×24.62=38.4kmol/hM=30Tb=650C=149F代入公式可以算出：根據(jù)可以計(jì)算出塔徑：D=0.4m取塔徑為0.45m.五、 經(jīng)濟(jì)效益分析根據(jù)計(jì)算，在經(jīng)過(guò)處理后，可得到甲醇788kg/h，丁醇950kg/h。甲醇價(jià)格2000元/噸，丁醇價(jià)格4500元/噸，則經(jīng)濟(jì)潛力： EP2=(4500×0.9502000×

13、;0.788) ×79204.63×107元/年附錄1 METHANOL SEPARATION ASPEN PLUS (R) IS A PROPRIETARY PRODUCT OF ASPEN TECHNOLOGY, INC. (ASPENTECH), AND MAY BE USED ONLY UNDER AGREEMENT WITH ASPENTECH. RESTRICTED RIGHTS LEGEND: USE, REPRODUCTION, OR DISCLOSURE BY THE U.S. GOVERNMENT IS SUBJECT TO RESTRICTIONS S

14、ET FORTH IN (i) FAR 52.227-14, Alt. III, (ii) FAR 52.227-19, (iii) DFARS 252.227-7013(c)(1)(ii), or (iv) THE ACCOMPANYING LICENSE AGREEMENT, AS APPLICABLE. FOR PURPOSES OF THE FAR, THIS SOFTWARE SHALL BE DEEMED TO BE "UNPUBLISHED" AND LICENSED WITH DISCLOSURE PROHIBITIONS.CONTRACTOR/SUBCON

15、TRACTOR: ASPEN TECHNOLOGY, INC. TEN CANAL PARK, CAMBRIDGE, MA 02141. TABLE OF CONTENTS RUN CONTROL SECTION. 1 RUN CONTROL INFORMATION. 1 DESCRIPTION. 1 FLOWSHEET SECTION. 2 FLOWSHEET CONNECTIVITY BY STREAMS. 2 FLOWSHEET CONNECTIVITY BY BLOCKS. 2 COMPUTATIONAL SEQUENCE. 2 OVERALL FLOWSHEET BALANCE. 2

16、 PHYSICAL PROPERTIES SECTION. 3 COMPONENTS. 3 U-O-S BLOCK SECTION. 4 BLOCK: EX-1 MODEL: HEATER. 4 BLOCK: PUMP-1 MODEL: PUMP. 4 BLOCK: PUMP-2 MODEL: PUMP. 5 BLOCK: PUMP-3 MODEL: PUMP. 6 BLOCK: T-1 MODEL: DSTWU. 7 BLOCK: T-2 MODEL: DSTWU. 8 BLOCK: T-3 MODEL: DSTWU. 9 BLOCK: V-1 MODEL: DECANTER. 10 STR

17、EAM SECTION. 12 1 10 11 12 13. 12 2 3 4 5 6. 13 7 8 9. 14 PROBLEM STATUS SECTION. 15 BLOCK STATUS. 15 ASPEN PLUS VER: WIN32 REL: 10.0-1 05/9/2010 PAGE 1 METHANOL SEPARATION RUN CONTROL SECTION RUN CONTROL INFORMATION - THIS COPY OF ASPEN PLUS LICENSED TO GUANGDONG ENGINEERING EQUIP. TYPE OF RUN: EDI

18、T INPUT FILE NAME: _3620abc.inm INPUT PROBLEM DATA FILE NAME : _3620abc VERSION NO. 1 OUTPUT PROBLEM DATA FILE NAME: _1343hti VERSION NO. 1 LOCATED IN: PDF SIZE USED FOR INPUT TRANSLATION: NUMBER OF FILE RECORDS (PSIZE) = 0 NUMBER OF IN-CORE RECORDS = 256 PSIZE NEEDED FOR SIMULATION = 1 CALLING PROG

19、RAM NAME: apmain LOCATED IN: D:ASPENT1AP100xeq SIMULATION REQUESTED FOR ENTIRE FLOWSHEET DESCRIPTION - GENERAL SIMULATION WITH ENGLISH UNITS : F, PSI, LB/HR, LBMOL/HR, BTU/HR, CUFT/HR. PROPERTY METHOD: NONE FLOW BASIS FOR INPUT: MOLE STREAM REPORT COMPOSITION: MOLE FLOW ASPEN PLUS VER: WIN32 REL: 10

20、.0-1 05/9/2010 PAGE 2 METHANOL SEPARATION FLOWSHEET SECTION FLOWSHEET CONNECTIVITY BY STREAMS - STREAM SOURCE DEST STREAM SOURCE DEST 1 - PUMP-1 2 PUMP-1 EX-1 5 EX-1 T-1 4 T-1 T-2 3 T-1 PUMP-2 7 T-2 T-3 6 T-2 V-1 9 T-3 - 8 T-3 - 11 V-1 PUMP-3 10 V-1 - 12 PUMP-2 - 13 PUMP-3 - FLOWSHEET CONNECTIVITY B

21、Y BLOCKS - BLOCK INLETS OUTLETS PUMP-1 1 2 EX-1 2 5 T-1 5 4 3 T-2 4 7 6 T-3 7 9 8 V-1 6 11 10 PUMP-2 3 12 PUMP-3 11 13 COMPUTATIONAL SEQUENCE - SEQUENCE USED WAS: PUMP-1 EX-1 T-1 T-2 T-3 V-1 PUMP-3 PUMP-2 OVERALL FLOWSHEET BALANCE - * MASS AND ENERGY BALANCE * IN OUT RELATIVE DIFF. CONVENTIONAL COMP

22、ONENTS (KMOL/HR ) METHA-01 24.9671 24.9671 0.000000E+00 N-BUT-01 13.4911 13.4911 0.263337E-15 WATER 452.394 452.394 0.000000E+00 FORMA-01 1.66521 1.66521 0.000000E+00 TOTAL BALANCE MOLE(KMOL/HR ) 492.517 492.517 0.000000E+00 MASS(KG/HR ) 10000.0 10000.0 -0.181899E-15 ENTHALPY(WATT ) -0.389519E+08 -0

23、.380212E+08 -0.238959E-01ASPEN PLUS VER: WIN32 REL: 10.0-1 05/9/2010 PAGE 3 METHANOL SEPARATION PHYSICAL PROPERTIES SECTION COMPONENTS - ID TYPE FORMULA NAME OR ALIAS REPORT NAME METHA-01 C CH4O CH4O METHA-01 N-BUT-01 C C4H10O-1C4H10O-1 N-BUT-01 WATER C H2O H2O WATER FORMA-01 C CH2O CH2OFORMA-01 ASP

24、EN PLUS VER: WIN32 REL: 10.0-1 05/9/2010 PAGE 4 METHANOL SEPARATION U-O-S BLOCK SECTION BLOCK: EX-1 MODEL: HEATER - INLET STREAM: 2 OUTLET STREAM: 5 PROPERTY OPTION SET: NRTL-RK RENON (NRTL) / REDLICH-KWONG * MASS AND ENERGY BALANCE * IN OUT RELATIVE DIFF. TOTAL BALANCE MOLE(KMOL/HR ) 492.517 492.51

25、7 0.000000E+00 MASS(KG/HR ) 10000.0 10000.0 0.000000E+00 ENTHALPY(WATT ) -0.389518E+08 -0.381694E+08 -0.200867E-01 * INPUT DATA * TWO PHASE TP FLASH SPECIFIED TEMPERATURE C 90.0000 SPECIFIED PRESSURE KPA 150.000 MAXIMUM NO. ITERATIONS 30 CONVERGENCETOLERANCE 0.00010000 * RESULTS * OUTLET TEMPERATURE

26、 C 90.000 OUTLET PRESSURE KPA 150.00 HEAT DUTY WATT 0.78241E+06 OUTLET VAPOR FRACTION 0.00000E+00 V-L PHASE EQUILIBRIUM : COMP F(I) X(I) Y(I) K(I) METHA-01 0.50693E-01 0.50693E-01 0.18801 2.5244 N-BUT-01 0.27392E-01 0.27392E-01 0.15551 3.8636 WATER 0.91853 0.91853 0.65114 0.48254 FORMA-01 0.33810E-0

27、2 0.33810E-02 0.53483E-02 1.0768 ASPEN PLUS VER: WIN32 REL: 10.0-1 05/9/2010 PAGE 5 METHANOL SEPARATION U-O-S BLOCK SECTION BLOCK: PUMP-1 MODEL: PUMP - INLET STREAM: 1 OUTLET STREAM: 2 PROPERTY OPTION SET: NRTL-RK RENON (NRTL) / REDLICH-KWONG * MASS AND ENERGY BALANCE * IN OUT RELATIVE DIFF. TOTAL B

28、ALANCE MOLE(KMOL/HR ) 492.517 492.517 0.000000E+00 MASS(KG/HR ) 10000.0 10000.0 0.000000E+00 ENTHALPY(WATT ) -0.389519E+08 -0.389518E+08 -0.372066E-05 * INPUT DATA * OUTLET PRESSURE (KPA ) 150.000 PUMP EFFICIENCY 0.60000 DRIVER EFFICIENCY 1.00000 FLASH SPECIFICATIONS: LIQUID PHASE CALCULATION NO FLA

29、SH PERFORMED MAXIMUM NUMBER OF ITERATIONS 30 TOLERANCE 0.00010000 * RESULTS * VOLUMETRIC FLOW RATE (CUM/HR ) 10.4347 PRESSURE CHANGE (KPA ) 30.0000 NPSH AVAILABLE (METER ) 12.4134 FLUID POWER (WATT ) 86.9561 BRAKE POWER (WATT ) 144.927 ELECTRICITY (WATT ) 144.927 PUMP EFFICIENCY USED 0.60000 NET WOR

30、K (WATT ) -144.927 BLOCK: PUMP-2 MODEL: PUMP - INLET STREAM: 3 OUTLET STREAM: 12 PROPERTY OPTION SET: NRTL-RK RENON (NRTL) / REDLICH-KWONG ASPEN PLUS VER: WIN32 REL: 10.0-1 05/9/2010 PAGE 6 METHANOL SEPARATION U-O-S BLOCK SECTION BLOCK: PUMP-2 MODEL: PUMP (CONTINUED) * MASS AND ENERGY BALANCE * IN O

31、UT RELATIVE DIFF. TOTAL BALANCE MOLE(KMOL/HR ) 445.238 445.238 0.000000E+00 MASS(KG/HR ) 8055.72 8055.72 0.225801E-15 ENTHALPY(WATT ) -0.345567E+08 -0.345566E+08 -0.295647E-05 * INPUT DATA * OUTLET PRESSURE (KPA ) 150.000 PUMP EFFICIENCY 0.72000 DRIVER EFFICIENCY 1.00000 FLASH SPECIFICATIONS: LIQUID

32、 PHASE CALCULATION NO FLASH PERFORMED MAXIMUM NUMBER OF ITERATIONS 30 TOLERANCE 0.00010000 * RESULTS * VOLUMETRIC FLOW RATE (CUM/HR ) 8.82714 PRESSURE CHANGE (KPA ) 30.0000 NPSH AVAILABLE (METER ) 0.0 FLUID POWER (WATT ) 73.5595 BRAKE POWER (WATT ) 102.166 ELECTRICITY (WATT ) 102.166 PUMP EFFICIENCY

33、 USED 0.72000 NET WORK (WATT ) -102.166 BLOCK: PUMP-3 MODEL: PUMP - INLET STREAM: 11 OUTLET STREAM: 13 PROPERTY OPTION SET: NRTL-RK RENON (NRTL) / REDLICH-KWONG * MASS AND ENERGY BALANCE * IN OUT RELATIVE DIFF. ASPEN PLUS VER: WIN32 REL: 10.0-1 05/9/2010 PAGE 7 METHANOL SEPARATION U-O-S BLOCK SECTION BLOCK: PUMP-3 MODEL: PUMP (CONTINUED) TOTAL BALA