工程熱力學(xué)期末復(fù)習(xí)題1答案

1、一、判斷題：1. 平衡狀態(tài)一定穩(wěn)定狀態(tài)。2. 熱力學(xué)第一定律的實質(zhì)是能量守恒定律；3 .公式d u = cv d t適用理想氣體的任何過程。4 容器中氣體的壓力不變則壓力表的讀數(shù)也絕對不會改變。5. 在TS圖上，任意二條可逆絕熱過程線不能相交。6. 膨脹功與流動功都是過程的函數(shù)。7. 當(dāng)把一定量的從相同的初始狀態(tài)壓縮到相同的終狀態(tài)時，以可逆定溫壓縮過 程最為省功。8. 可逆過程是指工質(zhì)有可能沿原過程逆向進行，并能恢復(fù)到初始狀態(tài)的過程。dqc 二9. 根據(jù)比熱容的定義式dT ,可知理想氣體的Cp為一過程量；10. 自發(fā)過程為不可逆過程，非自發(fā)過程必為可逆過程；11. 在管道內(nèi)作定熵流動時，各點的

2、滯止參數(shù)都相同。12. 孤立系統(tǒng)的熵與能量都是守恒的。13. 閉口絕熱系的熵不可能減少。14. 閉口系統(tǒng)進行了一個過程，如果熵增加了，則一定是從外界吸收了熱量。15. 理想氣體的比焓、比熵和比定壓熱容都僅僅取決與溫度。16. 實際氣體絕熱節(jié)流后溫度一定下降。17. 任何不可逆過程工質(zhì)的熵總是增加的，而任何可逆過程工質(zhì)的熵總是不變的。18. 不可逆循環(huán)的熱效率一定小于可逆循環(huán)的熱效率；19. 混合氣體中質(zhì)量成分較大的組分，其摩爾成分也一定大。20. 熱力學(xué)恒等式du=Tds-pdv與過程可逆與否無關(guān)。21. 當(dāng)熱源和冷源溫度一定，熱機內(nèi)工質(zhì)能夠做出的最大功就是在兩熱源間可逆 熱機對外輸出的功。2

3、2. 從飽和液體狀態(tài)汽化成飽和蒸汽狀態(tài)，因為氣化過程溫度未變，所以焓的變化量 h=(pA T=023. 定壓過程的換熱量qp=/pdT僅適用于理想氣體，不能用于實際氣體。24. 在p v圖上，通過同一狀態(tài)點的定熵過程的斜率大于定溫過程的斜率。25. 壓縮過程耗功是體積膨脹功，壓氣機耗功是技術(shù)功；26. 供熱量一定，用電爐取暖與用熱泵式空氣取暖耗電量一樣多。27. 漸縮噴管出口截面參數(shù)不變，背壓提高，則噴管流量下降。28. 工質(zhì)在變截面管道內(nèi)流動，管道的最小截面即為臨界截面。29. 對于漸放型噴管，當(dāng)進口流速為亞音速時，可是氣流壓力升高。30. 對于未飽和空氣，干球溫度濕球溫度露點溫度。31.

4、濕空氣的相對濕度愈大，則其水蒸氣分壓力愈大。32. 相對濕度越大則空氣的含濕量越高；33. 已知濕蒸汽的壓力與溫度就可以確定濕蒸汽的狀態(tài)。34. 滯止參數(shù)是工質(zhì)經(jīng)定熵滯止后得到的狀態(tài)參數(shù)。35. 露點溫度等于空氣中水蒸氣分壓力對應(yīng)的飽和溫度。二、圖示題：1. 試在T-s圖上定性的表示出n=1.2的理想氣體的壓縮過程，并在圖上用面積表示所耗過程功w或技術(shù)功wt解法過程線如圖3 22中的1-2所示°由能量方程得W 務(wù) _ 擔(dān)Cv（ 7 2 - 丁 J =-C （ T2 - T ）=葉 _才-Cb a-2-l 面積（見圖 3 - 22a 所示）把嚴 - M = qtI - °門

5、_）二 £ _ 勺丁3 _ 門）二 £ _ t 二1-2-/-2-1面積（見圖3 曲所示）定容線2. 試將滿足以下要求的多變過程表示在 p-V圖和T-s圖上（先標(biāo)出四個典型過 程）：（1） 工質(zhì)膨脹、放熱；（2）工質(zhì)壓縮、放熱且升溫丹=上科=8W = QQ3. 將滿足下列要求的理想氣體的多變過程表示在 pv圖、Ts圖上1) 工質(zhì)升溫、升壓、放熱；2) 工質(zhì)膨脹、降溫、放熱。4.在p-v圖及T-s圖上畫出空氣的n=1.2的膨脹過程1-2和n=1.6的壓縮過程1-3,并確定過程1-2和1-3中功和熱量的正負號及初終態(tài)熱力學(xué)能的大小1-2過程功為正，熱量為負，初態(tài)熱力學(xué)能大于終態(tài)

6、熱力學(xué)能1-3過程功偉負，熱量為正，初態(tài)熱力學(xué)能小于終態(tài)熱力學(xué)能5 .在T-s圖上畫出下面兩各熱力過程：1) k=1.4的空氣，多變壓縮過程 n=1.325;2) n= 0.92的吸熱過程。ii6. 畫出單級活塞式壓縮機將空氣由相同初態(tài)，分別經(jīng)定溫壓縮、定熵壓縮和多變 壓縮過程達到相同的終態(tài)壓力的 p-v，T-s圖，并說明其耗功量的大小關(guān)系。wswnwTrlii7.定性畫出內(nèi)燃機三種理想循環(huán)的pv、Ts圖混合加熱:7.定性畫出內(nèi)燃機三種理想循環(huán)的pv、Ts圖7.定性畫出內(nèi)燃機三種理想循環(huán)的pv、Ts圖定容加熱:7.定性畫出內(nèi)燃機三種理想循環(huán)的pv、Ts圖7.定性畫出內(nèi)燃機三種理想循環(huán)的pv、T

7、s圖定壓加熱:7.定性畫出內(nèi)燃機三種理想循環(huán)的pv、Ts圖7.定性畫出內(nèi)燃機三種理想循環(huán)的pv、Ts圖8.在T-s圖上畫出采用再熱的郎肯循環(huán)循環(huán)圖，并定性說明再熱循環(huán)對循環(huán)熱效 率的影響。答：如果附加部分的效率高，則再熱循環(huán)效率會提高，中間壓力p提高，會使t提高，但此時對干度X2的改善較小9.畫出蒸汽壓縮制冷系統(tǒng)的T-s圖，并說明各個過程是在哪個設(shè)備中完成的。答：1-2過程，壓氣機中完成；2-3過程，冷凝器中完成；3-4過程，節(jié)流閥中 完成；4-1過程，蒸發(fā)器中完成。三、簡答題：1 絕熱剛性容器用隔板分成 A、B相同的兩部分， A側(cè)充滿空氣，B側(cè)為真空，分析突然抽掉隔板 后氣體的狀態(tài)參數(shù)（熱力

8、學(xué)能、焓、熵）如何變 化？2.平衡狀態(tài)與穩(wěn)定狀態(tài)有何區(qū)別和聯(lián)系， 平衡狀態(tài)與均勻狀態(tài)有何區(qū)別和聯(lián)系？3 絕熱過程是定熵過程嗎？多變過程是任意過程嗎？4如圖所示的電加熱裝置，容器中盛有空氣，并設(shè)有電阻絲，試問取什么為系 統(tǒng)，系統(tǒng)與外界交換的是熱量；取什么為系統(tǒng)，系統(tǒng)與外界交換的是電功；取什么為系統(tǒng)，系統(tǒng)與外界沒有任何能量交換。日舂c5熱量與功有什么相同的特征，兩者的區(qū)別是什么？5. 答：熱量和功都是能量傳遞的度量，它們都是過程量。只有在能量傳遞過程中 才有所謂的功和熱量，沒有能量的傳遞過程也就沒有功和熱量。區(qū)別：功是有規(guī)則的宏觀運動能量的傳遞，在做功過程中往往伴隨著能量形 態(tài)的變化，熱量則是大量

9、微觀粒子雜亂熱運動的能量的傳遞， 傳熱過程中不出現(xiàn) 能量形態(tài)的轉(zhuǎn)化。功轉(zhuǎn)化成熱量是無條件的，而熱轉(zhuǎn)變成功是有條件的。6為什么T-s圖上過同一點的氣體的定容線要比定壓線陡一些？6. 答：在定容線上dT ，而在定壓線上dT ds CVds CP7. 工質(zhì)在壓力pl下被吸入氣缸，可逆壓縮至p2(p1vp2)，然后排出氣缸，試在 p v圖上表示出此工作過程的膨脹功和技術(shù)功，并說明技術(shù)功和膨脹功之間的 關(guān)系。7答：其1-2-3-4-1為技術(shù)功wt1-2-5-6-1為膨脹功w (pv) = S w- S Wt8. 對于閉口系統(tǒng)，弓I起系統(tǒng)熵變的因素有哪些？開口系統(tǒng)呢？8答：閉口系統(tǒng)，由于沒有物質(zhì)的流動，引

10、起熵變的主要因素為傳熱引起的熵流， 以及不可逆過程而產(chǎn)生的熵產(chǎn)。對于開口系，除了熵產(chǎn)和熵流之外還有因為物質(zhì) 流動所引起的熵的變化9 是否一切熵增過程都是自發(fā)過程？可逆過程的熵增必須為零？9答：不是一切熵增過程都是自發(fā)過程，例如氣體的不可逆絕熱壓縮過程，過程 中氣體的熵增大，但是這個過程不是自發(fā)過程?？赡孢^稱的熵增不一定為零，可 逆過程的熵產(chǎn)為零，但熵流不一定就業(yè)為零。例如可逆定溫吸熱過程的熵增就大 于零。10氣體在噴管中流動，欲使超音速氣流加速，應(yīng)采用什么形式的噴管？為什么？ 10答：愈使超音速氣流加速，應(yīng)選用漸擴管，因為超音速氣流在減縮噴管中有 壓縮的效應(yīng)，只有在漸擴噴管中才能膨脹加速11

11、簡述制冷循環(huán)和熱泵循環(huán)的異同點。11答：相同點：原理為逆卡諾循環(huán)，將熱量從低溫帶到高溫不同點：熱泵為產(chǎn)熱，熱為有效，制冷循環(huán)要的是冷量12.在內(nèi)燃機混合加熱理想循環(huán)、 定容加熱理想循環(huán)及定壓加熱理想循環(huán)中， 提 高壓縮比.都可使循環(huán)熱效率提高，試從第二定律分析其原因。12答：根據(jù)熱力學(xué)第二定律，循環(huán)熱效率為t=1L，其中T1為循環(huán)平均吸T1熱溫度，T2為循環(huán)平均放熱溫度。在這三個循環(huán)中提高壓縮比，均可以提高循 環(huán)平均吸熱溫度，而平均放熱溫度要么不變，要么減小，所以均可使循環(huán)熱效率13蒸汽動力裝置采用再熱的根本目的是提高循環(huán)的熱效率嗎？13答：不是，采用再熱循環(huán)的目的是為了在提高初態(tài)壓力時，不引

12、起乏氣的干 度的降低，即通過提高初態(tài)壓力提高熱效率，而再熱循環(huán)較基本循環(huán)的熱效率并 不一定提高。14. 畫圖分析新蒸汽參數(shù)對基本朗肯循環(huán)的熱效率有和影響？14 答:初溫T1對熱效率的影響：初溫由T1提高到T1a的Ts圖。初壓5和背壓P2 不變，由圖看到，提高初溫可提高循環(huán)的平均吸熱溫度（由T1提高到T1a），從而提 高循環(huán)的熱效率。蒸汽初壓的影響：圖為保持背壓 P2、初溫T1不變而升高初壓P1的循環(huán)T- s圖。 顯然，提高P1可以提高平均吸熱溫度T1，從而提高循環(huán)的熱效率。15. 壓縮蒸汽制冷循環(huán)采用節(jié)流閥代替膨脹機， 壓縮空氣制冷循環(huán)是否也可以采 用這種方法？為什么？15答：不可以。因為空氣

13、的比熱容較小，且增壓比增大循環(huán)制冷系數(shù)講減小，故每千克空氣的吸熱量不多，為了提高制冷能力，空氣的流量就就要很大，而節(jié) 流閥不能滿足大流量的要求。16. 如果選取燃氣輪機裝置理想循環(huán)的最佳增壓比，是否意味著可獲得最高的循 環(huán)熱效率，為什么?16答：不是，最佳增壓比是針對循環(huán)凈功而言，即循環(huán)凈功最大。而循環(huán)熱效1rzr二k，即隨增壓比的增高而遞增的17簡述干球溫度、濕球溫度、露點之間的區(qū)別。17答：干球溫度：為溫度計測濕空氣的實際溫度濕球溫度：是濕空氣流過濕球時與濕球建立了熱平衡后的溫度露點溫度：為濕空氣沿等壓線 P=Pv降溫至有液態(tài)水析出的溫度18.當(dāng)濕空氣的相對濕度：固定不變時，濕空氣的溫度增

14、高，濕空氣的含濕量d、露點溫度tD、濕球溫度tw如何變化？pv18.答：含濕量d、露點溫度tD、濕球溫度tw都提高。因為Ps，而溫度提高時相應(yīng)的飽和壓力Ps提高，當(dāng)相對濕度不變，水蒸氣分壓力提高，則露點溫度， 含濕量提高。計算題1. 1kg N2在一熱力過程中從初態(tài) 0.2MPa、157C變化到0.1 MPa、27C,過程的技術(shù)功為34.94kJ/kg,周圍環(huán)境溫度T0=300K ；試問過程是否為可逆過程？過程有無不可逆損失？若有不可逆損失，不可逆損失為多少？（視 N2為定比熱理R想氣體，定壓比熱容 Cp=1.038kJ/kg.k,氣體常數(shù) g =0.297kJ/kg.k）。1. 解：q 二

15、h Wt 二 Cp ：t Wt = q =-100 kJ/kg取系統(tǒng)與環(huán)境組成孤立系，則-Sis。-工質(zhì)；=S熱源T2p2：s工質(zhì)=cp ln Rg In - =-0.1678,T1p1's熱源= 半= 0.3333,則LSjso =：s工質(zhì)"=s熱源=0.1654>0所以不可逆。I - TqSg - T-Siso - 49.64 kJ/kg。2. 將一根即m= 0.36 kg的金屬投入m9 kg的水中，初始時金屬棒的溫度Tm,i =1060 K，水的溫度Tw = 295 K，比熱容分別為cm二0.42kJ/ kg K 和Cw =0.4187kJ/ kg K，試求終溫T

16、f和金屬棒、水以及它們組成的孤立系的熵變。 設(shè)容器絕熱。2. 解：由閉口系能量方程U二Q-W，取容器內(nèi)水和金屬棒為熱力系，絕熱，不作外功，所以Q = 0，W =0則厶U =0，厶Uw =Um "mwCwTf-TwmmCmTf-Tmi=09 4.187 Tf -2950.36 0.42 Tf -1060 =0= Tf =298.1。由金屬棒和水組成的是孤立系，孤立系的熵變?yōu)榻饘侔綮刈兒退刈冎停? Siso =上Sm ' LSwT298 1Sm 二mmCmln=0.36 0.42 In -0.1918kJ/KTm1060Sw =mwCwln土 =9.0 4.187 In 29

17、8.1 = 0.3939kJ/KTw295:Sis。m Sm：SW = 0.2021 kJ/K3. 在兩個恒溫?zé)嵩撮g工作的某動力循環(huán)系統(tǒng)，其高溫?zé)嵩礈囟?1000K低溫?zé)嵩礈囟? =300K0循環(huán)中工質(zhì)吸熱過程的熵變As1=1.0kJ/(kg K)-,吸熱量：|=980kJ/kg;工質(zhì)放熱過程的熵變 As2= -.02kJ/(kg K)；放熱量陰=600kJ/kg。環(huán)境 溫度,=300K，試求：(1)循環(huán)的熱效率(2)吸熱過程和放熱過程的熵流和熵產(chǎn)； (3)判斷該過程能否實現(xiàn)。3解：(1)循環(huán)凈功為Wnet = qnet = q1 q2 =980 -600 =380 K循環(huán)熱效率為Wnetq1

18、380980=38.8%(2)I、工質(zhì)吸熱過程熵流為 sf1 =史二-980 =0.98 kJ/(kg - K)T11000該過程熵變?yōu)?g 中1 sg1=1.0 kJ/(kg - K)則熵產(chǎn)為 知=$ - Sf1 =1.0 -0.98=0.02 kJ/(kg - K)u、工質(zhì)放熱過程-q2600熵流為Sf2=2 kJ/(kg - K)T2300該過程熵變?yōu)?g 二 Sf 2 +Sg2 = -.02 kJ/(kg - K)則熵產(chǎn)為 Sg2 = ；S2 _Sf2 二T.02 _(_2)=0.98 kJ/(kg - K)(3)由上面結(jié)果得(可任選I、U之一進行判斷，)I、工質(zhì)吸熱過程有彳，既能實現(xiàn)

19、T1工質(zhì)放熱過程有=s，既能實現(xiàn)T 2U、也可以用循環(huán)熵增二s - ：$ :二勺=1.0 一 1.02 二 0.02 ： 0即還是能實現(xiàn)4. P0 = 1.0MPa，t0 =20oC的空氣可逆絕熱流經(jīng)漸縮噴管， 在噴管截面F為0.003平 方米處的氣流馬赫數(shù)為0.7,若背壓為0.25MPa,試求F截面處空氣的溫度及流速, 噴管出口截面積A2及空氣出口流速，空氣比定壓熱容為 c p=1004J /(kg K)。2凳（T。-Tf）k 一14. 解：在截面F處，面積AF=0.003m2，由題意可逆絕熱流動，得截面F處的氣流速度為：Cf,F 二,2（h。- hF）二,2Cp （T0 -Tf ）二當(dāng)?shù)匾?/p>

20、速為：C = JkRjFc由馬赫數(shù)的概念：Ma 蘭k -1 Tf因此TF二Tq293（Ma2 寧 1） （0.72 號 1）1.4因此流量為：qm二v學(xué)二邂匕屮乜低口彳PF0.722MPaAFcf,F0.003m2 229.3m/sVF0.106m3/kg- 6.49kg/s因此，截面F處的氣流速度為:Cf,F 二 c MakRJF Ma =0.7 x 1.4 287（J/kg.k） 267 = 229.3m/sT 267 T。由可逆絕熱流動過程得：PF洱日一 1 (莎產(chǎn)“722考慮出 口截面參數(shù)：Per =0.528 Po =0.528MPa 0.25MPa因此，在出口處的參數(shù)為：p2 =p

21、cr =0.528MPak 40 528 1.4-1k -293 H5-） 1.4 =244Kv2=RT2/87(J/kg.K) 244K“133m3/kgP20.528MPaC f ,22(h)h)2Cp (T。-"T?) = 313.7m/s由連續(xù)性方程可知各截面流量應(yīng)相等，因此3.q26.49kg/sx0.133m /kg2A 20.0027m2Cf ,2313.7m/ s5 活塞壓縮機每分鐘轉(zhuǎn)速360轉(zhuǎn)，從環(huán)境吸進21 T的空氣14：；將之壓縮到0.52MPa輸出。設(shè)壓縮過程為可逆多變過程，多變指數(shù)為1.3,壓縮機容積效率n=0.95。求：(1)所需輸入壓縮機的功率；(2)余

22、隙容積比及活塞排量。空氣作理想氣體比熱容取定值；空氣氣體常數(shù)_=287J/(kgK)、. =1005J/(kg K)、環(huán)境大氣壓島Ifpb=0.1013 MPa。5解：(1)由壓縮機多變過程壓縮功計算公式得n彳C1.3wc 二丄Rg( 土)-1-0.287 (273 21)( 0.2 )市-1=167.8 kJ/kgn 1p11.3 10.1013壓縮機空氣質(zhì)量流量為V I nrp1Vv I nr mv1 60空 O.1013 14 360=1.0085 kJ/kgRgT1 600.287 (27321) 60壓縮機的功率為P =mjwc =1.0085 168.7=169.1 kJ/kg(2

23、)由余隙容積比與容積效率的公式1加 VVcp2 -V1()n -1Vh Vhp1得余隙容積比Vc _1 - VVh p2 -(分-1P11-0.95? =0.02 (°52 產(chǎn) 0.1013活塞排量為Vh 丄 14nv=14.74 m30.956空氣初始狀態(tài)，p仁O.IMPa , t1= 20C，經(jīng)三級壓縮，壓力達到1OMPa,設(shè)進 入各級汽缸時的空氣溫度相等，多變指數(shù)均為1.3,各級中間壓力按壓氣機耗功最小原則設(shè)計。如果產(chǎn)氣量為每小時200kg，求：（1）各級排氣溫度及壓氣機的最小功率；（2）多級改為單級，多變指數(shù)不變，求壓氣機耗功和排氣溫度。6.解：由題意得，壓氣機耗功最小原則設(shè)

24、計情況下，各級壓力比應(yīng)該相等，且:i3 P4=3 p10.1MPa10MPa =4.64循環(huán)的放熱量：q2 二 cv T4=420.22KJ /kg循環(huán)的放熱量：q2 二 cv T4=420.22KJ /kg由進入各級汽缸時的空氣溫度相等，得nn .1T2二T3二T4訂（£尸訂（門尸P1.3 J= (273 20)(4.64)417.7K循環(huán)的放熱量：q2 二 cv T4=420.22KJ /kg循環(huán)的放熱量：q2 二 cv T4=420.22KJ /kg各級耗功相等，因此壓氣機耗功等于各級耗功之和:n-1Pzjzqmwczqm石 Rg(J25.8kW單級壓縮排氣溫度：咤=10。0.

25、1MPan =848Kn2001 3131Pc =qmRgTM1-二 n）0.287 293 （1 -100） =38.4kWn -13600 1.3-11.37 某定容加熱活塞式內(nèi)燃機理想循環(huán)的p-v曲線如圖所示。設(shè)其工質(zhì)為空氣，質(zhì)量為1kg，已知p1=1bar,t1=25°C，£ =vV2=5,定容過程中加入熱量 q1=800kJ/kg， 空氣的氣體常數(shù)為 Rg=0.287kJ/（kg K），比定容熱容cv=0.718 kJ/（kg K），等熵 指數(shù)丫 =1.4。（1）在T s圖上表示該循環(huán)；（2）求出點2、3、4的p、v、T參 數(shù)；（3）求循環(huán)的凈功量和循環(huán)熱效率。循

26、環(huán)的放熱量：q2 二 cv T4=420.22KJ /kg7解:(2)因為；=Vl =5,所以v2=vi/5=0.17105m3/kg,因為1-2過程為絕熱壓縮，所以有:V2P2 二 Pi= 9.518* 105pa ,T2 二空=567.27KRg循環(huán)的放熱量：q2 二 cv T4=420.22KJ /kg循環(huán)的放熱量：q2 二 cv T4=420.22KJ /kgV2=V3=0.17105m3/kg,定容過程的吸熱量 q1=Cv(T3-T2),T2=1681.48K, pRgT3 =28.213*105 pa5= 2.964 10 paV3v1 =v4 =0.85526m3/kg，3-4

27、為等熵過程, 老=883.27K循環(huán)的凈功量：w=qi-q2=379.78kJ/kg,循環(huán)熱效率：t=W =0.475qi8. 內(nèi)燃機混合加熱理想循環(huán)的p V如圖所示。已知 pi=97kPa, ti=28°C,Vi=0.084m3,壓縮比 & =15, p3=6.2MPa, t4=1320C,工質(zhì)視為空氣。試計算：(1) 循環(huán)中各過程端點的壓力、溫度和體積； 循環(huán)熱效率；(3)同溫度范圍的卡諾 循環(huán)熱效率。已知空氣的氣體常數(shù)Rg=0.287kJ/(kg K)，比定容熱容 6=0.718kJ/(kg K)，等熵指數(shù) 丫 =1.4。V8答：有狀態(tài)方程可得m =空 =0.094kg

28、RgT1由題得 1 點：口 =97kPa T1 -301K 由 pv' p&T) pV n&Tv ° =const得2占：V1P2 =() P1V2=151.4*97 =4.3MPaTT1(-L/-889KV3占：p3 = 6.2MPaT3 二旦T2 =1282KP24占. 八、T4 =1593Km Fg Tjv40 . 0 0t7p循環(huán)的放熱量：q2 二 cv T4=420.22KJ /kgT5P5V5594.7K mRg5 點：P5 =(Vlf Jp0.191MPa v?吸熱量Q1和放熱量Q2如下:Qi =Cv(T3 -T?) Cp(T4 -丁3)= 59

29、43.73kJQ2 -Cv(Ts -飛)=210.9kJ=1=64.5% Q?相同溫限間卡諾循環(huán)熱效率為:k = 1 丄=80% kT?9. 某蒸汽動力裝置采用一級抽氣回?zé)嵫h(huán)， 已知新蒸汽的參數(shù)為P1=6MPa, t 450 C, h =3300.9kJ/kg, q =6.7179kJ/ kg K 抽氣壓力為 P01 =0.5MPa,冷 凝器內(nèi)壓力為P2=10kPa,忽略水泵功，相應(yīng)的水蒸氣參數(shù)如表 1所示。(1) 定性地畫出該循環(huán)的T-s圖；(2) 求循環(huán)的抽氣量：1(3) 循環(huán)的吸熱量、放熱量、凈功量及循環(huán)熱效率。表1飽和水和干飽和蒸汽表(節(jié)錄)pMPa& Cv' m3/

30、kgv" m3/kgh' kJ/kgh" kJ/kgs'kJ/(kg K )s"kJ/(kg K )0.00532.8790.001005328.191137.722560.550.4768.3830.0145.7980.001010314.673191.762583.720.6498.1480.2120.240.0010605+0.88585504.782706.531.5307.1220.5151.860.00109250.37486640.352748.591.8616.8211.0179.910.00112720.19438762.8427

31、77.672.1386.585:解：1 點：p,=6 MPa, t, =450 °C, h, =3300.9 kJ/kg,S =6.7179kJ/ kg K ;2 點：s2=s=6.7179kJ/(kg.K), 而S2' -0.64907kJ/(kg.K), S2“ =8.1481 kJ/(kg.K)，所以2點位于濕蒸汽區(qū)，則X2注也=0.843S2” 一 S2'同理 x76 7 = 0.979，貝U h2 =x2h2" (1-x2)h2'= 2302.38 kJ/kg,S7" sh7 =x7h7“ (1 -x7)h5 = 2704.3 kJ/kg ,3 點：h3 二 h2，= 191.76 kJ/kg ,S3 = s2' = 0.64907kJ/(kg.K)d h4爲(wèi)1 h7 - h5= 1-：» h5 h3 ! ,* O.1785h7 -h