第3篇第03講水利水電工程“四新”技術(shù)應(yīng)用案例(3)課件

1、第3篇第03講水利水電工程“四新”技術(shù)應(yīng)用案例（三）三、混凝土溫度控制（一）溫控標(biāo)準(zhǔn)4.5m升層大體積混凝土施工尚無先例，也無溫控成果可供借鑒，且臨時(shí)船閘2號(hào)壩段施工時(shí)段在4、5月份，氣溫較高。為此，設(shè)計(jì)單位本著從嚴(yán)的原則提出了混凝土溫控設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)：設(shè)計(jì)允許混凝土壩體最高溫度4月份為31、5月份為33；相應(yīng)地要求混凝土出機(jī)口溫度14，澆筑溫度1618；層間間歇期按7d控制。（二）混凝土施工配合比優(yōu)化臨時(shí)船閘2號(hào)壩段4.5m升層混凝土設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)為R90150和R90200。為降低水泥用量，減少水化熱溫升，施工單位借鑒了二期工程混凝土施工配合比經(jīng)驗(yàn)，在保證混凝土力學(xué)性能滿足設(shè)計(jì)指標(biāo)的前提下，盡可能地降

2、低水膠比，提高粉煤灰摻量和使用四級(jí)配混凝土。施工配合比見表3-8-2。根據(jù)三峽二期工程混凝土溫控資料統(tǒng)計(jì)：水泥每增加10kg，壩體溫度升高1，如混凝土澆筑溫度控制在18以內(nèi)，加之120kg左右的水泥約產(chǎn)生的12水化熱溫升，混凝土最高溫升在30左右，可滿足設(shè)計(jì)要求。表3-8-2臨時(shí)船閘2號(hào)壩段混凝土施工配合比澆筑部位標(biāo)號(hào)級(jí)配砂率（%）水膠比粉煤灰摻量（%）水（kg/m3）水泥（kg/m3）粉煤灰（kg/m3）ZB-1減水劑（kg/m3）DH9引氣劑（kg/m3）壩內(nèi)R90150D100S8二360.5540114124836.211.45三290.554094103685.131.2四260.5

3、5408492614.591.7基礎(chǔ)約束區(qū)R90200D150S10二350.535115150816.391.5三280.53595124675.731.24四250.53585111605.131.11水下外部R90200D250S10二350.530116162706.961.39三280.53096134585.761.15四250.53086120525.161.03（三）混凝土澆筑溫度控制措施為保證混凝土澆筑溫度滿足設(shè)計(jì)要求，采取了以下措施：控制混凝土出機(jī)口溫度為7。本標(biāo)段混凝土由98.7拌和樓供應(yīng)，通過骨料冷卻、混凝土加冰，其混凝土出機(jī)口平均溫度為67。加快混凝土入倉速度，減少混

4、凝土溫升。根據(jù)混凝土入倉強(qiáng)度要求，配備了16輛32T自卸車（裝6m37m3），保證每車下料時(shí)間控制在3 min4min；同時(shí)加強(qiáng)胎帶機(jī)維修、保養(yǎng)，基本做到了現(xiàn)場不壓料。另外，2003年4、5月份雨水特別多，氣溫比往年低；加之臨時(shí)船閘2號(hào)壩段與左非8、9號(hào)壩段的高差達(dá)123.5m，僅在中午時(shí)段才有太陽直射，因而環(huán)境溫度相對(duì)較低，一般在20左右，對(duì)混凝土入倉溫度、澆筑溫度控制也比較有利。溫度監(jiān)測資料顯示：混凝土入倉溫度、澆筑溫度控制較好，分別在11和14左右。（四）混凝土初期通水冷卻因4.5m升層混凝土難以依靠臨空面散發(fā)水化熱，而是更多地依賴制冷水吸收水化熱來降低壩體溫度，因而混凝土初期冷卻成為混

5、凝土溫控的重要環(huán)節(jié)。設(shè)計(jì)要求:4.5m升層的冷卻水管需布置3層，層間距離為1.5m（5.4m升層為1.8m），水平距離為1.2m1.5m，單根水管長度不超過200m；混凝土覆蓋后12h通制冷水，水溫為810，流量20L/min，連續(xù)通水12d，冷卻降溫按1/d控制。為此，根據(jù)用水量計(jì)算，要求施工單位新建了2臺(tái)共60m3/h的制冷機(jī)組，其制冷水出機(jī)口溫度一般在8左右，到達(dá)倉面為9；冷卻水管采用32的聚乙烯PVC管，每倉3組，每組長度在180m左右，基本做到混凝土每覆蓋一組通一組，其通水流量在25L/min30L/min，并每天交換一次進(jìn)水方向。通水時(shí)間按壩體內(nèi)部早期最高溫度低于設(shè)計(jì)允許壩體混凝土

6、最高溫度23后結(jié)束，以防混凝土溫度回升；同時(shí)按設(shè)計(jì)要求，埋設(shè)測溫管、溫度計(jì)及無應(yīng)力計(jì)，觀測壩體溫度，并根據(jù)壩體溫升情況，及時(shí)調(diào)整通水時(shí)間。施工單位成立了溫控小組，專班負(fù)責(zé)壩體初期通水。監(jiān)理機(jī)構(gòu)安排專人，每班檢查混凝土通水效果。檢查表明：混凝土初期通水到位，冷卻效果較好，滿足設(shè)計(jì)要求。（五）混凝土澆筑間歇期按設(shè)計(jì)要求，基礎(chǔ)約束區(qū)22.5m層厚間歇期為5d，4.5m層厚間歇期為7d。因臨時(shí)船閘2號(hào)壩段甲塊需在50d內(nèi)完成8倉混凝土澆筑，如按以上混凝土層間歇控制是無法完成計(jì)劃的。在甲-3混凝土收倉第4d，監(jiān)理機(jī)構(gòu)召開了業(yè)主、設(shè)計(jì)、施工參加的四方專題會(huì)。會(huì)議根據(jù)混凝土水泥用量和甲-3混凝土溫升監(jiān)測資料

7、分析認(rèn)為：4.5m升層混凝土溫升比較緩慢，其最高溫度可能出現(xiàn)在第8d，只要初期通水冷卻正常，壩體最高溫度是不會(huì)超過30的；從而同意暫按間歇期5d控制，并要求在0.5m、1.8m及3.5m處埋設(shè)溫度計(jì)，觀測混凝土溫升情況。監(jiān)測成果證明分析是正確的，設(shè)計(jì)同意只要混凝土備好倉，可不受混凝土間歇期限制。實(shí)施過程中，混凝土待強(qiáng)、備倉時(shí)間一般要3d5d，因而備倉時(shí)間成為混凝土的實(shí)際間歇期，這為大體積混凝土快速上升完成創(chuàng)造了條件。（六）溫控監(jiān)測成果臨時(shí)船閘2號(hào)壩段甲、乙塊共澆筑4.5m升層混凝土7層，對(duì)其中的5倉混凝土溫升情況進(jìn)行了監(jiān)測，監(jiān)測成果見表3-8-3。監(jiān)測成果表明：混凝土最高溫度一般出現(xiàn)在第8d9

8、d，其相對(duì)于澆筑溫度的溫升值一般在13，最大為17.9；壩體最高溫度一般在26左右，最大為28.0，遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)允許的壩體最高溫度，溫控效果理想。同時(shí)，溫度監(jiān)測成果也證明溫控設(shè)計(jì)和混凝土施工配合比設(shè)計(jì)是科學(xué)、合理的，采取的溫控措施是十分有效的。表3-8-3臨時(shí)船閘2號(hào)壩段4.5m升層混凝土溫度監(jiān)測成果匯總倉號(hào)倉位起迄高程（m）壩體內(nèi)部混凝土溫度（）峰值出現(xiàn)時(shí)間初值1d2d3d4d5d6d7d8d9d10d11d12d13d14d15d甲-36670.711.918.621.823.524.925.225.025.225.525.324.624.123.423.222.622.7第8天12.618

9、.021.223.124.224.524.425.125.524.423.623.3終止第8天甲-470.775.318.323.724.725.225.425.124.924.723.823.422.922.923.123.523.523.3第5天甲-575.380.114.718.221.023.625.225.926.526.827272726.92726.626.226.4第8天甲-680.184.616.018.821.623.824.525.125.525.925.826.326.225.925.525.525.225.1第9天乙-366.471.710.116.519.721.1

10、22.824.326.226.727.42827.927.326.926.526.526.5第10天四、施工組織與協(xié)調(diào)管理措施由于采用4.5m升層的大體積混凝土快速施工法，臨時(shí)船閘2號(hào)壩段在43天完成28.5m升層混凝土澆筑。工程開工前，監(jiān)理機(jī)構(gòu)組織施工單位制定了詳細(xì)的施工計(jì)劃和施工方案。但在實(shí)施過程中，不可避免地存在這樣那樣的問題。要保證施工計(jì)劃完成，施工組織與監(jiān)理機(jī)構(gòu)的現(xiàn)場協(xié)調(diào)作用顯得十分重要。工程開工前，監(jiān)理機(jī)構(gòu)就建立了業(yè)主、設(shè)計(jì)、施工、監(jiān)理方現(xiàn)場聯(lián)合辦公和每天上午9：00四方碰頭制度，檢查前一天施工計(jì)劃執(zhí)行情況，及時(shí)解決現(xiàn)場存在的問題，以保證下一步計(jì)劃的順利實(shí)施。同時(shí)，監(jiān)理機(jī)構(gòu)實(shí)施了2

11、4小時(shí)值班制度，全過程跟蹤、指導(dǎo)、檢查每道工序的施工質(zhì)量，避免工序返工，及時(shí)協(xié)調(diào)解決拌和樓生產(chǎn)、運(yùn)輸及混凝土澆筑過程中出現(xiàn)的外部干擾，保證了現(xiàn)場施工的有序進(jìn)行。通過監(jiān)理機(jī)構(gòu)的積極協(xié)調(diào)，臨時(shí)船閘2號(hào)壩段高程90m以下施工進(jìn)展順利，工程提前7天完成了計(jì)劃目標(biāo)，為大壩135m按時(shí)蓄水創(chuàng)造了條件。案例3-8點(diǎn)評(píng)本案例所述的混凝土快速施工法，為大體積混凝土快速施工提供了新的思路，創(chuàng)造了大體積混凝土短間歇厚層連續(xù)澆筑的范例，為今后大體積混凝土高升層施工提供了經(jīng)驗(yàn)。主要經(jīng)驗(yàn)：必須采用諸如皮帶機(jī)之類的快速入倉手段，保證混凝土連續(xù)供料，以滿足混凝土高強(qiáng)度入倉的要求；使用定型鍵槽、6070cm的圍檁間距及花籃螺桿

12、技術(shù)，以滿足髙升層對(duì)模板剛度要求；控制混凝土入倉溫度，采用混凝土邊澆邊埋冷卻水管的施工工藝，加強(qiáng)混凝土初期通水對(duì)混凝土溫控十分有效；溫控成果表明：大升層不利于混凝土臨空面散熱，混凝土水化熱主要是通過初期冷卻水吸收，弱化了層間間歇期控制，為混凝土溫控實(shí)踐提供了借鑒；加強(qiáng)現(xiàn)場組織協(xié)調(diào)，及時(shí)解決施工中存在的各類問題，特別是拌和樓混凝土的供應(yīng)問題，從而保證現(xiàn)場施工的正常進(jìn)行；加強(qiáng)倉面工藝指導(dǎo)，督促并協(xié)助施工單位制定作業(yè)指導(dǎo)書，組織作業(yè)人員進(jìn)行技能培訓(xùn)，并安排經(jīng)驗(yàn)豐富的監(jiān)理工程師對(duì)施工過程進(jìn)行跟蹤檢查和指導(dǎo)，及時(shí)發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)解決，避免施工工序的返工；實(shí)施混凝土溫控預(yù)警機(jī)制。工程開工前，組織參建四方對(duì)大體

13、積混凝土溫控難點(diǎn)進(jìn)行深入研究，提出混凝土溫控預(yù)警制度，如檢查發(fā)現(xiàn)混凝土內(nèi)部溫度接近設(shè)計(jì)允許的最高溫度2時(shí)，通知施工單位采取加強(qiáng)表面養(yǎng)護(hù)、加大冷卻通水流量、延長間歇期等措施，降低混凝土內(nèi)部最高溫度。大體積混凝土快速施工法目前沒有完全成熟的經(jīng)驗(yàn)。因此，在實(shí)施過程中，必須本著開始從嚴(yán)、及時(shí)總結(jié)、穩(wěn)步推廣的原則，研究、優(yōu)化施工方案，不斷改進(jìn)施工工藝，在實(shí)踐中總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，穩(wěn)步推廣。案例3-9小灣水電工程建設(shè)中采用的“四新”技術(shù)簡介一、概述小灣水電站工程位于我國云南省西部瀾滄江中游河段上。壩址區(qū)左岸屬大理州南澗縣轄區(qū)，右岸屬臨滄地區(qū)鳳慶縣轄區(qū)。下游有已建成投產(chǎn)的的漫灣電站和正在建設(shè)的大朝山電站。水庫是瀾滄江

14、中、下游河段梯級(jí)電站的龍頭水庫，總庫容為149.14108m3，總裝機(jī)容量4200MW（6700MW），保證出力1847.5MW，多年平均發(fā)電量為188.53108kWh。小灣水電站工程樞紐采用集中式布置方式，設(shè)有混凝土雙曲拱壩工程及水墊塘、二道壩工程、泄洪洞工程和引水發(fā)電工程。此外，樞紐區(qū)內(nèi)還布置有導(dǎo)流隧洞和土石圍堰、左右岸砂石加工及混凝土系統(tǒng)、纜機(jī)等臨時(shí)設(shè)施和工程。浙江華東工程咨詢有限公司在2000年底中標(biāo)小灣工程建設(shè)監(jiān)理任務(wù)后，于2001年11月18日正式進(jìn)駐小灣工地并成立小灣水電站建設(shè)監(jiān)理中心先后承擔(dān)了導(dǎo)流洞工程、引水發(fā)電工程、泄洪洞工程、水墊塘二道壩工程、左右岸抗力巖體工程、右岸砂石

15、加工及混凝土拌和系統(tǒng)等合同項(xiàng)目的施工監(jiān)理任務(wù)。二、大型鋼模臺(tái)車在地下工程混凝土襯砌施工中的使用小灣電站輸水隧洞較多，左岸兩條導(dǎo)流洞，右岸引水發(fā)電系統(tǒng)有六條引水隧洞，六條尾水支洞和兩條尾水隧洞，大部分洞徑較大；導(dǎo)流洞為16m19m標(biāo)準(zhǔn)城門洞形，兩條尾水隧洞為18m直徑的圓形。兩條導(dǎo)流洞長度為1780m，兩條尾水隧洞長度為1680m。導(dǎo)流洞混凝土總方量為79000m3，引水發(fā)電系統(tǒng)尾水隧洞混凝土總量為83011m3。2003年6月，導(dǎo)流洞混凝土開始施工，2004年7月份結(jié)束，工期13個(gè)月。2006年3月24日，引水系統(tǒng)尾水隧洞洞身混凝土開始施工，要求2008年年底完成，時(shí)間緊、任務(wù)重、垂直高度大，

16、所需材料多、安全問題突出。保質(zhì)按期完成導(dǎo)流洞和尾水隧洞混凝土施工，施工方法選擇尤為重要。采用大型鋼模臺(tái)車澆筑具有成本低，結(jié)構(gòu)可靠，操作方便，施工速度快，成型面好的等優(yōu)點(diǎn)。鋼模臺(tái)車以電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)行走機(jī)構(gòu)帶動(dòng)臺(tái)車行走，利用液壓油缸和螺旋千斤頂調(diào)整模板到位及收模。鋼模臺(tái)車襯砌一個(gè)循環(huán)的工作長度一般為6m，12m，最長可達(dá)15m。（一）鋼模臺(tái)車組成鋼模臺(tái)車模板總成、托架總成、平移機(jī)構(gòu)、門架總成、主從行走機(jī)構(gòu)、側(cè)向液壓油缸、側(cè)向支承千斤頂、托架支承千斤頂、門架支承千斤頂?shù)冉M成。如圖3-9-1和圖3-9-2。1.模板總成模板由頂模及邊模構(gòu)成橫斷面、頂模與頂模之間通過螺栓聯(lián)成整體，邊模與頂模通過鉸耳軸聯(lián)接。每

17、節(jié)模板一般做成2.0m寬，由多節(jié)組合而成，縱向可由3節(jié)、6節(jié)組合成6m、12m襯砌長度，模板節(jié)之間皆由螺栓聯(lián)接。模板上開有品字型排列的工作窗口，頂部安裝有與混凝土輸送泵接口的封孔裝置。2.托架總成托架主要承受澆筑時(shí)上部混凝土及模板的自重?；炷林亓客ㄟ^模板傳于液壓油缸和支承千斤頂，再通過液壓油缸和支承千斤頂傳力于門架。托架由兩根縱梁、兩根邊橫梁、多根中橫梁及立柱組成。3.平移機(jī)構(gòu)鋼模臺(tái)車前后各配置一套平移機(jī)構(gòu)，它支承在門架邊橫梁上。平移小車上的液壓油缸上與托架縱梁相連，通過油缸的收縮來調(diào)整模板的豎向定位及脫模，其調(diào)整行程為200300mm，而水平方向上的油缸用來調(diào)整模板的襯砌中心與隧洞中心是否

18、對(duì)中，左右可調(diào)行程為10150mm。4.門架總成門架是整個(gè)臺(tái)車的主要承重構(gòu)件，它由橫梁、立柱及縱梁通過螺栓聯(lián)接而成，各橫梁及立柱間通過聯(lián)接梁及斜拉桿聯(lián)接。鋼模臺(tái)車的門架由鋼板焊接，而機(jī)械臺(tái)車門架則采用型鋼制造，以保證整個(gè)門架有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性。5.主從行走機(jī)構(gòu)鋼模臺(tái)車主從行走機(jī)構(gòu)各兩套，它們鉸接在門架縱梁上。主行走機(jī)構(gòu)由Y型電機(jī)驅(qū)動(dòng)一級(jí)齒輪減速后，再通過兩級(jí)鏈條減速，其行走速度為8m/min，行走輪直徑為300m。6.側(cè)向液壓油缸側(cè)向液壓油缸主要是為模板脫模，同時(shí)起著支承模板的作用，側(cè)向液壓油缸（GE100/63）工作油壓為140kg/cm2，最大推力為11t，最大拉力為6t，根據(jù)襯砌

19、長度一般選用4個(gè)，6個(gè)或8個(gè)油缸。7.側(cè)向螺旋千斤頂安裝在門架上的螺旋千斤頂用來支承、調(diào)節(jié)模板位置，承受澆筑混凝土?xí)r產(chǎn)生的重量。8.托架支承千斤頂它主要是改善澆筑混凝土?xí)r托架縱梁的受力條件，保證托架的可靠和穩(wěn)定。9.門架支承千斤頂它聯(lián)接在門架縱梁下面，臺(tái)車工作時(shí)，它頂在軌道面上承受臺(tái)車和混凝土的重量，改善門架縱梁的受力條件，保證臺(tái)車工作時(shí)門架的穩(wěn)定。（二）鋼模臺(tái)車的機(jī)、液、電系統(tǒng)1機(jī)械系統(tǒng)鋼模臺(tái)車行走采用兩套機(jī)械傳動(dòng)裝置，通過一級(jí)齒輪減速器和兩級(jí)鏈條減速后驅(qū)動(dòng)臺(tái)車行走。為實(shí)現(xiàn)兩套驅(qū)動(dòng)裝置同步，采用兩臺(tái)電機(jī)同時(shí)起動(dòng)；為滿足工況要求，電機(jī)可進(jìn)行正、反轉(zhuǎn)運(yùn)行。2液壓系統(tǒng)由液壓控制臺(tái)和油路系統(tǒng)組成，用

20、于操作千斤頂?shù)倪\(yùn)轉(zhuǎn)并供給千斤頂油壓。液壓控制臺(tái)主要由電動(dòng)機(jī)、油泵、換向閥、溢流閥、壓力表、開關(guān)等組成。油路系統(tǒng)是連接控制臺(tái)至千斤頂使油液通行的通路，主要由油管、管接頭、分液器、針閥等器件組成。臺(tái)車液壓系統(tǒng)采用三位四通手動(dòng)換向閥進(jìn)行換向，來實(shí)現(xiàn)油缸的伸縮。左右側(cè)向油缸各采用一個(gè)換向閥控制兩側(cè)水平油缸的動(dòng)作；四個(gè)豎向油缸各用一個(gè)換向閥控制其動(dòng)作；兩個(gè)小車平移油缸各用一個(gè)換向閥操作；利用比向液控單向閥對(duì)四個(gè)豎向油缸進(jìn)行鎖閉，保證模板不致下降，采用單向節(jié)流閥調(diào)節(jié)油缸的動(dòng)速度。當(dāng)換向閥處于中位時(shí)，系統(tǒng)卸荷，防止系統(tǒng)發(fā)熱；直回式回油濾清器和集成閥塊簡化了系統(tǒng)管路。3電氣系統(tǒng)電氣系統(tǒng)主要對(duì)油泵電機(jī)的起停及行

21、走電機(jī)的正反向運(yùn)動(dòng)進(jìn)行控制。行走電機(jī)設(shè)有正反轉(zhuǎn)控制及過載保護(hù)。（三）主要技術(shù)參數(shù)一個(gè)工作循環(huán)的理論襯砌長度12m、6m，襯砌厚度（包括超挖回填厚度）2m，軌距9.4m，成拱半徑R=9m，臺(tái)車行走速度8m/min，液壓系統(tǒng)工作壓力140kg/cm2。（四）大型鋼模臺(tái)車幾個(gè)關(guān)鍵部位的制作工藝1.環(huán)向縫接頭處理環(huán)向施工縫的處理主要采用柔性搭接模板及柔性介質(zhì)進(jìn)行處理。設(shè)置柔性搭接模板的目的主要由于鋼模臺(tái)車的模板在混凝土澆筑過程中，兩個(gè)端頭模板組的變形（模板在受混凝土重力及側(cè)壓力時(shí)所產(chǎn)生的正常變形，均在規(guī)范允許范圍之內(nèi)）不一樣，若采用剛性的模板與老混凝土接觸則會(huì)產(chǎn)生縫隙，會(huì)導(dǎo)致漏漿和錯(cuò)臺(tái)等現(xiàn)象。柔性介質(zhì)

22、在楔子作用于柔性搭接模板時(shí)擠壓介質(zhì)，使接縫縫隙嚴(yán)密充填，達(dá)到防止漏漿的效果，見圖3-9-3。2.水平縫面接頭處理水平施工縫的處理主要采用柔性搭接模板及橡膠墊進(jìn)行處理。設(shè)置柔性搭接模板的目的主要由于底拱或底板混凝土澆筑過程中，產(chǎn)生變形或體型控制不嚴(yán)，造成施工縫模板相接部位不平整，模板上浮或下沉，造成與設(shè)計(jì)體型產(chǎn)生一定的偏差；若采用剛性的模板與老混凝土接觸則會(huì)產(chǎn)生縫隙，會(huì)導(dǎo)致漏漿和錯(cuò)臺(tái)等現(xiàn)象。橡膠墊在楔子作用于柔性搭接模板時(shí)擠壓介質(zhì)，使接縫縫隙嚴(yán)密充填，達(dá)到防止漏漿的效果，見圖3-9-4。3.各澆筑階段進(jìn)料方式的布置及振搗設(shè)備的選用1） 鋼模臺(tái)車混凝土澆筑采用泵送入倉。底拱混凝土面至腰線范圍，用泵

23、管接至腰線下料窗口，窗口每側(cè)各設(shè)置兩個(gè)，上游側(cè)距老混凝土2m，下游側(cè)距堵頭2m，倉內(nèi)用鐵溜筒或膠皮溜筒入倉，通過換接導(dǎo)管和人工用安全繩拉動(dòng)溜筒布料。振搗設(shè)備采用70軟軸式振搗器人工振搗，每邊均勻布置35臺(tái)振搗器。2） 腰線至頂拱120范圍混凝土，在頂拱120位置每邊各設(shè)置2個(gè)導(dǎo)管口，導(dǎo)管口距上下游面的距離與上同，用短導(dǎo)管（軟管）和溜槽及溜筒入倉。手持軟軸振搗器配合附著式振搗器振搗，附著式振搗器布置間排距為3m1.5m。3） 頂拱120范圍采用沖天管封頂，沖天管沿正頂布置第一根，距老混凝土1.5m，最后一根距堵頭模板1.5m，中間間距3m，共布置4根。振搗主要靠附著式振搗器振搗，局部地方輔于軟軸

24、振搗器振搗，附著式振搗器布置間排距為1.5m1.5m，共布置4排，每排8個(gè)。（五）效果分析小灣水電工程導(dǎo)流洞工程、引水發(fā)電系統(tǒng)尾水隧洞工程采用大型鋼模臺(tái)車進(jìn)行混凝土襯砌施工，由于鋼模臺(tái)車模板用材剛度及平整度好，混凝土成型體形理想；單塊混凝土襯砌施工時(shí)間縮短至3.5天完成，大大加快了施工進(jìn)度；取得了理想的使用效果。三、水平建基面開挖聚能預(yù)裂爆破工藝（一）聚能預(yù)裂爆破技術(shù)聚能預(yù)裂爆破是經(jīng)試驗(yàn)研究出來的一種利用炸藥的聚能效應(yīng)進(jìn)行寬孔距預(yù)裂爆破的新技術(shù)，具有增大預(yù)裂孔孔距，加快施工進(jìn)度，降低工程成本，設(shè)備資源配置低等優(yōu)點(diǎn)。根據(jù)小灣電站水墊塘、二道壩基巖特性，結(jié)合以往的工程經(jīng)驗(yàn)，采用常規(guī)預(yù)裂爆破時(shí)，預(yù)裂

25、孔孔徑D=89mm，孔距a（6231068）mm，強(qiáng)風(fēng)化巖石取較大值1000mm；微新巖石取較小值800mm。采用聚能預(yù)裂爆破時(shí)，由于聚能預(yù)裂爆破是利用炸藥爆炸的聚能效應(yīng)，在藥包爆炸后，靠近聚能穴的炸藥所產(chǎn)生的爆炸能量會(huì)朝向穴的軸線方向會(huì)聚，形成一股密度大、速度高的細(xì)長氣體射流，在局部產(chǎn)生超常規(guī)的爆破能量，能大大提高炸藥爆炸的有效利用能量，從而能增大預(yù)裂孔孔距，降低預(yù)裂爆破的單位面積裝藥量，減小對(duì)保留巖體的破壞作用。在進(jìn)行孔距a的選擇時(shí)，參照本單位承建的其它工程開挖經(jīng)驗(yàn)，結(jié)合小灣電站水墊塘、二道壩基巖特性，在同一預(yù)裂面依次分別按照0.8m、2.0m、2.5m孔距布置預(yù)裂孔，通過試驗(yàn)對(duì)比分析爆破

26、效果后，a2000mm為最佳。（二）裝藥結(jié)構(gòu)與裝藥方法聚能預(yù)裂爆破采用的是特制的異形藥管（裝滿粉狀銨梯炸藥的雙聚能槽藥管），截面形狀如圖3-9-5：聚能預(yù)裂爆破與常規(guī)預(yù)裂爆破在裝藥結(jié)構(gòu)上有明顯的不同。常規(guī)預(yù)裂爆破一般是采用乳化炸藥進(jìn)行間隔裝藥，而聚能預(yù)裂爆破是采用特制的異形管（管內(nèi)裝滿粉狀銨梯炸藥）連續(xù)裝藥。底部采用45支32mm乳化藥卷綁在異形管的外部以作為加強(qiáng)裝藥；為保證爆破聚能效果，確保異形管兩端聚能槽方向與預(yù)裂面一致，在裝藥施工時(shí)，采用特制的孔口、孔內(nèi)對(duì)中環(huán)進(jìn)行孔口、孔內(nèi)的對(duì)中，非常有必要。裝藥時(shí)先將導(dǎo)爆索裝入雙聚能槽藥管內(nèi)，兩端超出雙聚能槽藥管各10cm，一端用乳化炸藥封堵15cm，

27、拉直導(dǎo)爆索，然后將銨梯炸藥裝入管內(nèi)，裝滿后（線裝藥密度為430450g/m，可事先稱好）另一端也用乳化炸藥封堵15cm。把裝好的雙聚能槽藥管用15cm長連接套管套在一起時(shí)，應(yīng)注意將各自伸出雙聚能槽藥管的10cm長導(dǎo)爆索，小心的插入相鄰藥管封堵端乳化炸藥內(nèi)，保證傳爆安全。（三）預(yù)裂爆破效果爆后對(duì)建基面進(jìn)行預(yù)裂爆破效果檢查與統(tǒng)計(jì)分析得出，在微新巖體中其半孔保存率一般為9398%，平均半孔保存率大于95%。在局部地質(zhì)缺陷部位，其半孔保存率均在80%以上；殘留的半孔未見縱向再生裂隙；相鄰炮孔間的平整度最大20cm，最小4cm，一般控制在815cm，基本滿足平整度不大于15cm設(shè)計(jì)要求。除局部存在地質(zhì)缺

28、陷處，其實(shí)大面均滿足超欠挖控制在20cm的標(biāo)準(zhǔn)。建基面巖體彈性波測試得出：爆破前其波速最大達(dá)5690m/s以上，最小為5120m/s。平均波速值均在5380m/s以上；爆破后最大波速為5660m/s，最小為4580m/s。聲波最大衰減率為1.69%，最小衰減率為1.09%。均滿足聲波衰減率不大于10%的要求。小灣水電站水墊塘、二道壩工程（XW/C3-A標(biāo)）開挖工程進(jìn)度控制性關(guān)鍵工序?yàn)樗畨|塘保護(hù)層水平預(yù)裂造孔，采用聚能預(yù)裂爆破技術(shù)后，孔距由原來的0.8m調(diào)整到現(xiàn)在的2.0m，按實(shí)際施工的一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)塊計(jì)，原來需造30個(gè)常規(guī)預(yù)裂孔，現(xiàn)在只需造12個(gè)聚能預(yù)裂孔，造孔時(shí)間縮短了60%，相應(yīng)的一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)塊爆破

29、時(shí)間縮短45%。整個(gè)開挖施工工期將縮短45%，施工進(jìn)度明顯加快。從每爆破一方巖石所發(fā)生的費(fèi)用比較分析可知，采用聚能預(yù)裂爆破比采用常規(guī)預(yù)裂爆破每方巖石可以節(jié)約17.69元，經(jīng)計(jì)算目前水墊塘、二道壩保護(hù)層及下游護(hù)岸邊坡開挖可采用聚能預(yù)裂爆破進(jìn)行開挖的巖石爆破方量約為13萬 m3，可以直接創(chuàng)造200余萬元的經(jīng)濟(jì)效益。聚能預(yù)裂爆破較常規(guī)預(yù)裂爆破造孔總耗時(shí)明顯縮短，機(jī)械設(shè)備配置大為減少，工程成本大大降低，爆破開挖質(zhì)量顯著提高。四、高標(biāo)號(hào)抗沖磨混凝土配合比與施工工藝（一）水墊塘與二道壩布置小灣水電站水墊塘總長度約450m（包括二道壩及其后護(hù)坦長度），底板高程EL.965m，最小底寬70m。水墊塘斷面為復(fù)式

30、梯形斷面，采用全斷面鋼筋混凝土襯護(hù)，并在襯砌頂部設(shè)置一層0.5m厚的抗沖耐磨混凝土，襯砌底部采用錨筋樁與基巖錨固。襯砌厚度EL.1004m以下為3m，EL.1004m以上為1.5m。水墊塘底板設(shè)置主、副排水廊道，結(jié)合岸坡內(nèi)抽排系統(tǒng)形成封閉式抽排水系統(tǒng)，并在廊道內(nèi)設(shè)置排水孔幕。二道壩軸線垂直于溢流中心線布置，距拱壩軸線394m。壩頂高程EL.1004m，頂寬8m；建基面高程EL.960.000m，最大壩高44m。為上游壩坡1:0.3，下游壩坡1:0.5的實(shí)體混凝土重力壩。河床壩段壩踵部位和岸坡壩段軸線部位布置灌漿排水廊道，并與水墊塘主排水廊道銜接組成封閉式抽排水系統(tǒng)，廊道內(nèi)設(shè)置排水孔和灌漿帷幕。

31、（二）抗沖磨混凝土設(shè)計(jì)指標(biāo)根據(jù)設(shè)計(jì)要求，抗沖磨混凝土設(shè)置有：水墊塘鋼纖維硅粉混凝土（C2840W9010F90150）量為7114m3，二道壩鋼纖維硅粉混凝土（C2840W9010F90150）量為1016m3，鋼纖維硅粉混凝土（摻鋼纖維和聚丙烯微纖維）共計(jì)8130m3。不摻鋼纖維硅粉混凝土（C2840W9010F90150）（摻聚丙烯微纖維）量共計(jì)6056m3。設(shè)計(jì)單位要求的抗沖磨混凝土主要設(shè)計(jì)指標(biāo)見表3-9-1：表3-9-1水墊塘、二道壩主要混凝土設(shè)計(jì)指標(biāo)抗?jié)B抗凍等級(jí)強(qiáng)度保證率（%）極限拉伸值P10-6級(jí)配倉面坍落度 （mm）最大水膠比粉煤灰摻量（%）備 注7d28d90dC2860W90

32、10F90150908595100三60800.415外摻硅粉8%；聚丙烯微纖維0.9kg/m3；鋼纖維45kg/m3；中熱水泥；級(jí)或級(jí)粉煤灰（三）抗沖磨混凝土配合比試驗(yàn)生產(chǎn)性試驗(yàn)所用材料均由業(yè)主統(tǒng)供，分別為：祥云縣建材有限公司祥龍牌中熱P.MH42.5水泥，曲靖火電廠級(jí)粉煤灰，江蘇搏特新材料有限公司JM-減水劑和JM-PCA聚羧酸減水劑，意大利馬貝公司X404減水劑，北京利力新技術(shù)開發(fā)公司FS引氣劑，成都科良硅粉，上海貝爾卡特鋼纖維，四川卓越微纖維，小灣工程現(xiàn)場生產(chǎn)的砂石骨料。配合比試驗(yàn)的目的是提高抗沖磨混凝土的抗壓強(qiáng)度，檢驗(yàn)混凝土拌合物均勻性、坍落度和含氣量損失、泌水情況、凝結(jié)時(shí)間等。根據(jù)

33、設(shè)計(jì)限定的條件，提高強(qiáng)度的方法主要圍繞降低水膠比進(jìn)行，這就需要減水性能更好的減水劑。2006年12月10日，小灣水電站減水劑供貨商之一江蘇搏特公司按照業(yè)主要求，提供了改進(jìn)后的JM-PCA減水劑。新JM-PCA減水劑提高了減水率，降低了緩凝成分。通過反復(fù)試驗(yàn)，意大利馬貝公司X404減水劑和JM-PCA減水劑在摻量0.6%時(shí)，減水率均達(dá)到21%；當(dāng)水膠比降低到0.3時(shí)，抗沖磨混凝土抗壓強(qiáng)度仍大幅提高。試驗(yàn)還表明，在不額外引氣的條件下，仍能滿足F150抗凍指標(biāo)，因此，抗沖磨混凝土未摻加引氣劑。試驗(yàn)結(jié)果見表3-9-2、表3-9-3。表3-9-2C9060W9010F90150抗沖耐磨混凝土配合比試驗(yàn)結(jié)

34、果序號(hào)水膠比F%S%Wkg/m3減水劑品種摻量%鋼纖維kg/m3微纖維kg/m3硅粉%級(jí)配10.301549148X4042.5450.98二20.301538118X4042.50.98三30.301528105X4042.50.98三40.301542135JM-PCA2.5450.98二50.301542135X4042.5450.98二60.301546145JM-PCA2.5450.98二70.301533112JM-PCA2.50.98三表3-9-3C9060W9010F90150抗沖磨混凝土拌合物工作性能序號(hào)坍落度cm含砂外觀粘聚性工作性泌水抹面 性能纖維分散情況19.0中好好不

35、抓地?zé)o容易分散均勻，不結(jié)團(tuán)29.0中好好不抓地?zé)o容易分散均勻，不結(jié)團(tuán)38.0貧一般一般不抓地微容易微纖維有集中現(xiàn)象43.1貧一般一般不抓地?zé)o-分散較均勻52.8貧一般一般不抓地?zé)o-分散較均勻65.5中好好不抓地?zé)o容易分散均勻，不結(jié)團(tuán)78.0中好好不抓地?zé)o容易分散均勻，不結(jié)團(tuán)從表3-9-2、表3-9-3看，序號(hào)4鋼纖維二級(jí)配配合比砂率為42%時(shí)，鋼纖維混凝土含砂不足，和易性較差。序號(hào)1鋼纖維二級(jí)配配合比采用砂率49%時(shí)，鋼纖維混凝土含砂中上，和易性好。序號(hào)6配合比砂率為46%時(shí)，和易性較好。試驗(yàn)確定鋼纖維微纖維混凝土采用45%的砂率。序號(hào)3微纖維三級(jí)配配合比砂率28%，和易性較差，微纖維分散不好

36、，試驗(yàn)確定微纖維混凝土采用33%的砂率比較合適。試驗(yàn)表明，意大利馬貝X404聚羧酸減水劑和江蘇搏特調(diào)整配方后的JM-PCA減水劑分散性能提高，緩凝成分減少，均可以在2.5%摻量下滿足水膠比0.3時(shí)的坍落度要求。根據(jù)配合比試驗(yàn)結(jié)果，抗沖磨混凝土配合比確定為三級(jí)配預(yù)冷混凝土，坍落度設(shè)計(jì)值46，含氣量設(shè)計(jì)值23，適宜拌制時(shí)間5min。按照水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程進(jìn)行泌水率取樣試驗(yàn)，檢測機(jī)口泌水率為0%?；炷涟韬衔锾涠仍龃蠛螅瑐}面目測泌水有所增加。由于混凝土中摻入纖維后，現(xiàn)場不能采用水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程規(guī)定的貫入阻力法檢測混凝土凝結(jié)時(shí)間，只能采用施工經(jīng)驗(yàn)大致判斷。從混凝土澆筑后的情況看，混凝土初凝時(shí)間約1

37、5小時(shí)左右，終凝時(shí)間約20小時(shí)左右，凝結(jié)時(shí)間比較合適。（四）抗沖磨混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)表3-9-4抗沖磨混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果序號(hào)水膠比混凝土品種抗壓強(qiáng)度（Mpa）劈拉強(qiáng)度（Mpa）28d抗壓強(qiáng)度推算（Mpa）3d7d14d28d7d10.335鋼纖維混凝土-45.159.363.220.335鋼纖維混凝土31.544.553.23.262.330.32鋼纖維混凝土35.049.53.569.340.32微纖維混凝土32.749.13.268.750.32微纖維混凝土44.562.360.30鋼纖維混凝土35.053.174.370.30微纖維混凝土36.547.42.966.480.30微纖維

38、混凝土48.468.2表3-9-4中，28d強(qiáng)度推算結(jié)果根據(jù)抗沖磨混凝土7d與28d強(qiáng)度增長率計(jì)算。從推算的強(qiáng)度情況看，28d強(qiáng)度都可以達(dá)到60MPa以上：0.335水膠比在62MPa左右，0.32水膠比在69MPa左右。高強(qiáng)混凝土90d強(qiáng)度增長一般為28d強(qiáng)度的110%左右，按此推算90d強(qiáng)度應(yīng)在72MPa以上，可以滿足C90 60的設(shè)計(jì)強(qiáng)度以及強(qiáng)度保證率大于90%的設(shè)計(jì)要求。根據(jù)上述生產(chǎn)性試驗(yàn)結(jié)果，最終確定水墊塘、二道壩抗沖磨混凝土配合比（見表3-9-5）。由于抗沖磨混凝土添加有微纖維和鋼纖維，確定其拌制時(shí)間為5min。表3-9-5水墊塘、二道壩抗沖磨混凝土施工配合比序號(hào)強(qiáng)度等級(jí)機(jī)口溫度

39、0C含氣量 %水膠比粉煤灰摻量 %砂率品種摻量 %級(jí)配坍落度 cm減水劑JM-PCA摻量 %引氣劑摻量FS/萬硅粉摻量%1C9060W9010F9015012230301543352.53.082120301532352.23.083/03015100砂漿791.31.58序號(hào)每方混凝土材料用量kg/m3水水泥粉煤灰砂小石中石大石減水劑引氣劑硅粉微纖維鋼纖維113935770779419629011.5830.139370.9452110282556334104105468.0670.110290.903245629123120300010.6170.1236500（五）抗沖磨混凝土現(xiàn)場澆筑工

40、藝抗沖磨混凝土用長臂反鏟吊運(yùn)入倉后人工平倉，平倉完成后，采用130mm型、100mm型插入式振搗器振搗，振搗移動(dòng)距離不超過其有效半徑1.5倍（3040cm），振搗時(shí)間40s60s。振搗密實(shí)后采用12.6m長（倉面寬度12.1m）的振平梁控制混凝土面層設(shè)計(jì)高程，并整平、提漿，振平梁拖移應(yīng)緩慢均勻，前進(jìn)速度約為0.40.6m/min。振平梁拖移過程中，多余混凝土應(yīng)采用人工刮去，局部底陷處應(yīng)及時(shí)進(jìn)行人工填補(bǔ)。用振平梁整平提漿后，采用抹面機(jī)或人工用木抹、鋼抹進(jìn)行抹面。抹面以3次為宜。第一次抹面間隔時(shí)間分別為5 min、10 min、1h、1h50 min、2h、2h20 min。第二次抹面間隔時(shí)間分別

41、為4h45 min、4h 15min、5h、6 h、6 h 30min。第三次抹面間隔時(shí)間分別為2h30 min、3h。在氣溫9280C、混凝土入倉溫度11.512.50C、澆筑溫度120C17.50C的條件下，兩邊各布置一臺(tái)C20噴霧機(jī)，間歇性向倉內(nèi)噴霧始終保證倉面混凝土濕度，混凝土終凝后進(jìn)入蓄水養(yǎng)護(hù)。養(yǎng)護(hù)期滿后在對(duì)混凝土表面放水沖洗后，未發(fā)現(xiàn)任何裂縫。五、抗力巖體工程的高壓固結(jié)灌漿（一）抗力巖體工程高壓固結(jié)灌漿質(zhì)量檢查手段抗力巖體工程在回填后洞徑僅3.5m的置換洞室內(nèi)進(jìn)行高壓固結(jié)灌漿，灌漿孔按矩形布置，以環(huán)為排，一般沿洞室軸線間距（水平投影距離）為3m，灌漿孔在沿洞軸線橫斷面內(nèi)以預(yù)留灌漿洞

42、頂拱圓心為圓心點(diǎn)均勻布置，每一排上分布有20個(gè)灌漿孔，輻射孔間夾角為18，每排灌漿孔在橫斷面上的灌漿范圍按矩陣面積控制，因此其同一排上的灌漿孔深度不等。抗力體工程高壓固結(jié)灌漿質(zhì)量檢查采取的手段主要有：壓水試驗(yàn)、孔內(nèi)數(shù)字成像、單孔及跨孔聲波、孔內(nèi)彈模，并結(jié)合對(duì)灌漿孔鉆孔、檢查孔取芯（即檢查孔巖芯的采取率、裂隙情況，漿液結(jié)石密實(shí)度、強(qiáng)度）和灌漿資料進(jìn)行對(duì)比分析等綜合評(píng)定。壓水試驗(yàn)檢查標(biāo)準(zhǔn)為：左岸低壓灌區(qū)透水率q3Lu，其余灌區(qū)透水率q1Lu；聲波檢查標(biāo)準(zhǔn)為：對(duì)于圍巖松動(dòng)圈（一般2.0m以內(nèi)）固結(jié)灌漿后，巖體單孔聲波波速大于4500m/s，圍巖松動(dòng)圈以外的巖體主要對(duì)比分析單孔聲波低波速帶灌漿前灌漿后

43、波速提高率、同一孔單孔聲波波速低波速灌漿前灌漿后是否變得均勻，若巖體低波速帶灌漿后波速提高不大，又屬拱座核心抗力體區(qū)，對(duì)拱壩變形穩(wěn)定有較大影響的部位，將考慮采取其它加強(qiáng)措施。（二）固結(jié)灌漿施工工藝及參數(shù)指標(biāo)拱座固結(jié)灌漿有兼顧置換洞混凝土與巖石之間接觸灌漿的作用，襯砌混凝土內(nèi)埋有冷卻水管部位的固結(jié)灌漿應(yīng)在混凝土冷卻到設(shè)計(jì)溫度后方可開灌。施工順序?yàn)椋簩?duì)同時(shí)具備鉆灌條件的洞塞，宜由低高程層向高高程層推進(jìn)施灌；同層置換洞立足于圍巖埋深從較淺部位向較深部位逐漸推進(jìn)的原則進(jìn)行；灌漿方向方面宜優(yōu)先施工橫河向洞塞灌漿孔（近順河向孔），后施工順河向洞塞灌漿孔（近橫河向孔）；固結(jié)灌漿按環(huán)間分序、環(huán)內(nèi)加密的原則施工

44、，奇數(shù)環(huán)孔為一序環(huán)，偶數(shù)環(huán)孔為二序環(huán)，一序環(huán)及二序環(huán)環(huán)內(nèi)均分兩序施工，按先底板、再邊墻、后頂拱的順序鉆灌。灌漿采用P.042.5級(jí)普通硅酸鹽水泥，其漿液配比為1:1、0.8:1、0.6:1三級(jí)水灰比，各種比級(jí)水灰比的水泥漿液應(yīng)添加高效減水劑，水泥漿液馬什漏斗黏度應(yīng)小于30s。各洞室在進(jìn)行一期混凝土襯砌時(shí)，均在混凝土內(nèi)預(yù)埋有灌漿管，按照施工技術(shù)要求中的有關(guān)規(guī)定，針對(duì)不同的混凝土襯砌厚度（以2m為控制點(diǎn)），分別采用孔口封閉灌漿法（2m）及自孔口向孔底分段灌漿法（2m）。各種灌漿方法均采用孔內(nèi)循環(huán)灌漿方式，灌漿分段及灌漿壓力分別見表3-9-6和表3-9-7。表3-9-6左岸拱座低壓灌區(qū)、右岸置換洞洞

45、口20m范圍內(nèi)的固結(jié)灌漿分段與灌漿壓力表一序環(huán)序孔段次12345及以下基巖內(nèi)鉆孔深度（m）02255101015大于15段長（m）23555正規(guī)單點(diǎn)法壓水、簡易壓水壓力（MPa）0.30.50.81.01.0灌漿壓力（MPa）0.50.81.21.51.8一序環(huán)序孔簡易壓水壓力（MPa）0.50.81.01.01.0灌漿壓力（MPa）0.81.01.21.52.0二序環(huán)各序孔段次1234及以下基巖內(nèi)鉆孔深度（m）055101015大于15段長（m）5555簡易壓水壓力（MPa）1.01.01.01.0灌漿壓力（MPa）2.02.02.02.0檢查孔單點(diǎn)法壓水試驗(yàn)壓力（MPa）1.01.01.0

46、1.0灌漿壓力（MPa）2.02.02.02.0表3-9-7左岸拱座高壓灌區(qū)、右岸置換洞洞口20m以里固結(jié)灌漿分段與灌漿壓力表一序環(huán)序孔段次12345及以下基巖內(nèi)鉆孔深度（m）02255101015大于15段長（m）23555正規(guī)單點(diǎn)法壓水、簡易壓水壓力（MPa）0.81.01.01.01.0灌漿壓力（MPa）1.01.52.02.53.0一序環(huán)序孔簡易壓水壓力（MPa）1.01.01.01.01.0灌漿壓力（MPa）2.02.53.03.54.0二序環(huán)各序孔段次1234及以下基巖內(nèi)鉆孔深度（m）055101015大于15段長（m）5555簡易壓水壓力（MPa）1.01.01.01.0灌漿壓力

47、（MPa）3.04.05.05.0檢查孔單點(diǎn)法壓水試驗(yàn)壓力（MPa）1.01.01.01.0灌漿壓力（MPa）3.04.05.05.0檢查孔采用自孔口向孔底分段鉆孔、分段壓水法，鉆到孔底后進(jìn)行物探檢測，物探檢測完成后，再自孔底向孔口分段灌漿；灌后物探孔采用一鉆到底、物探檢測完成后自孔底向孔口分段灌漿。（三）固結(jié)灌漿工藝控制要點(diǎn)及辦法1.灌漿記錄儀器（表）及其性能的檢查（1） 三參數(shù)自動(dòng)記錄儀左、右岸抗力巖體工程固結(jié)灌漿采用的三參數(shù)自動(dòng)記錄儀有2種：北京中基飛科科技優(yōu)先公司生產(chǎn)的GMS2006系列灌漿自動(dòng)記錄儀，武漢長江科學(xué)院儀器自動(dòng)化所開發(fā)研制的GJY型灌漿自動(dòng)記錄儀。GMS2006系列灌漿自

48、動(dòng)記錄儀由筆記本電腦、灌漿數(shù)據(jù)采集器、壓力傳感器、流量傳感器等組成，筆記本電腦內(nèi)裝有Windows XP操作系統(tǒng)及GMS2007灌漿數(shù)據(jù)采集與統(tǒng)計(jì)軟件。該記錄儀能夠生成符合灌漿規(guī)法要求的所有記錄報(bào)表和成果圖表，其數(shù)據(jù)的輸出須通過連接于筆記本電腦的打印機(jī)完成。該記錄儀支持一拖八的功能，最大可同時(shí)采集8個(gè)灌漿孔段的4個(gè)灌漿參數(shù)，相當(dāng)于8臺(tái)單機(jī)的功能；另外最大可同時(shí)支持8個(gè)大循環(huán)漿液計(jì)量方式或8個(gè)小循環(huán)漿液計(jì)量方式。采用大循環(huán)漿液計(jì)量方式時(shí)，每個(gè)通道只能同時(shí)采集壓力、流量、漿液水灰比或壓力、流量、抬動(dòng)變形值共3個(gè)參數(shù)，采用小循環(huán)漿液計(jì)量方式時(shí)，每個(gè)通道可同時(shí)采集壓力、流量、漿液水灰比、抬動(dòng)變形值4個(gè)

49、參數(shù)。該記錄儀可監(jiān)測的有關(guān)數(shù)值如下：壓力范圍為020MPa，誤差0.5%；流量范圍為0200MPa/min，誤差：020L/min為0.21L/min，20L/min以上時(shí)為1%；密度范圍為：03g/cm3，精度：1%；抬動(dòng)變形范圍為020.00mm，精度：0.5%。GJM型灌漿自動(dòng)記錄儀由主機(jī)、流量計(jì)、壓力計(jì)、比重計(jì)等部分組成，該記錄儀以Intel公司MCS51系列單片機(jī)為核心進(jìn)行設(shè)計(jì)，通過CPU來控制放大器、轉(zhuǎn)換器和模數(shù)轉(zhuǎn)換器工作，采用點(diǎn)陣式液晶屏顯示被測參數(shù)，該主機(jī)內(nèi)安裝有打印機(jī)，通過配備的流量計(jì)、比重計(jì)、壓力計(jì)等構(gòu)成一套完整的灌漿記錄裝置，可直接輸出并打印數(shù)據(jù)。灌漿過程的流量和壓力以及

50、漿液比重值經(jīng)流量計(jì)、壓力計(jì)、比重計(jì)、轉(zhuǎn)換成電信號(hào)，送入儀器主機(jī)內(nèi)的計(jì)算機(jī)進(jìn)行處理，然后按預(yù)先設(shè)定的格式列表打印出壓力、流量、累計(jì)灌量、水灰比、累計(jì)灌灰量、工作時(shí)間等參數(shù)的記錄表格，并可以通過主機(jī)的通訊接口與普通計(jì)算機(jī)或轉(zhuǎn)存設(shè)備聯(lián)機(jī)，將測量記錄數(shù)據(jù)傳輸?shù)綌?shù)據(jù)庫保存，作后續(xù)的資料分析處理。（2） 灌漿記錄儀器（表）性能的檢查抗力巖體工程采用三參數(shù)灌漿自動(dòng)記錄儀對(duì)灌漿質(zhì)量及工程量進(jìn)行控制。因此，在施工過程中，儀器的正常使用及其能準(zhǔn)確的反映相關(guān)監(jiān)測數(shù)值對(duì)灌漿質(zhì)量將起到至關(guān)重要的作用。在每層洞室灌漿開工前，要求承包人提前報(bào)送擬將投入于該層洞室灌漿施工的壓力表（包括壓力傳感器）、流量計(jì)、比重計(jì)及其自動(dòng)記錄

51、儀的率定或校準(zhǔn)資料，對(duì)該率定或校準(zhǔn)資料的合法性進(jìn)行核實(shí)，并將有關(guān)數(shù)據(jù)（如出廠編號(hào)及有效期等）錄入相應(yīng)的臺(tái)賬，待施工設(shè)備及儀器進(jìn)入施工現(xiàn)場后，根據(jù)所報(bào)資料對(duì)擬投入使用的設(shè)備一一核對(duì)。未經(jīng)率定、校準(zhǔn)的設(shè)備嚴(yán)禁使用。如在施工過程中，根據(jù)施工需要或因儀器損壞，需要增加儀器或?qū)σ褖膬x器進(jìn)行更換，須在儀器進(jìn)場后，將儀器及其率定、校準(zhǔn)資料送交現(xiàn)場監(jiān)理核對(duì)，經(jīng)驗(yàn)收合格后方能安裝并投入使用，現(xiàn)場監(jiān)理應(yīng)將損壞及增加的儀器編號(hào)及有效期等數(shù)據(jù)一一記錄，并在相應(yīng)的臺(tái)賬中予以注明。2.固結(jié)灌漿質(zhì)量與計(jì)量控制灌漿自動(dòng)記錄儀的使用并不能代替人的管理，在抗力巖體工程的固結(jié)灌漿施工中，為確保灌漿質(zhì)量，采用全過程旁站的監(jiān)理方式，對(duì)

52、灌前、灌中及灌后的各個(gè)方面均得到了有效地控制和管理。（1） 灌前質(zhì)量控制鉆孔開始前，要求孔位、方位角、俯射角等均嚴(yán)格按施工圖紙要求施工，其中孔位偏差不大于15cm，方位角偏差不得大于5，俯射角偏差不得大于2.5。局部遇有廊道、冷卻水管、錨桿和鋼筋時(shí)，經(jīng)現(xiàn)場監(jiān)理同意后，孔排距可適當(dāng)調(diào)整；鉆孔完成后，及時(shí)驗(yàn)孔，嚴(yán)格控制灌漿段長，將鉆孔孔深最大誤差控制在20cm以內(nèi)，如發(fā)現(xiàn)鉆孔深度比設(shè)計(jì)段長超出允許值范圍，要求對(duì)孔底超深段采用干硬性水泥砂漿充填，待砂漿達(dá)到強(qiáng)度后再進(jìn)行該段的洗孔、壓水、灌漿等工作。止?jié){塞及尾管的安放是否到位對(duì)灌漿質(zhì)量造成直接影響，止?jié){塞的安放位置決定了灌漿段長。采用孔口封閉灌漿法時(shí)，灌漿塞安放于混凝土與基巖接觸面以上0.5m處；采用自孔口向孔底分段灌漿法時(shí)，灌漿塞則安放于上一灌漿段段底以上0.5m處；尾管必須深入灌漿段底部，如尾管口離孔底距離過大，在灌漿時(shí)間較長的情況下，底部漿液將沉淀，導(dǎo)致該灌漿段底的漿液將無法在孔中循環(huán)流動(dòng)，從而影響灌漿質(zhì)量。因此，要求尾管管口離孔底的距離不得大于50cm。在尾管及止?jié){塞的安放滿足要求后，可進(jìn)行孔壁及裂隙沖洗，簡易壓水可結(jié)