20m跨預應力混凝土空心板計算示例手工計算

1、20m預應力混凝土空心板計算示例1計算依據(jù)與基礎資料1.1 標準及規(guī)范1.1.1 標準?跨徑：橋梁標準跨徑20m;計算跨徑（正交、簡支）19.6m;預制板長19.96m?設計荷載：公路I級?橋面寬度：（路基寬26m,高速公路），半幅橋全寬12.5m0.5m（護欄墻）+11.25m（行車道）+0.5m（護欄墻）或0.75m（波型護欄）=12.25m或12.5m?橋梁安全等級為一級，環(huán)境條件n類1.1.2 規(guī)范?公路工程技術標準JTGB01-2003?公路橋梁設計通用規(guī)范JTGD60-2004（簡稱通規(guī)）?公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JTGD62-2004（簡稱預規(guī)）1.1.3 參考資

2、料?公路橋涵設計手冊橋梁上冊（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料1）混凝土：預制板及餃縫為C50、現(xiàn)澆鋪裝層為C40、護欄為C302）預應力鋼絞線：采用鋼絞線s15.2,fpk1860Mpa,Ep1.95105Mpa3）普通鋼筋：采用HRB335,fsk335Mpa,Es2.01045Mpa1.3 設計要點1）本計算示例按先張法部分預應力混凝土A類構件設計，橋面鋪裝層100mmC40混凝土不參與截面組合作用;2）預應力張拉控制應力值c0n0.75fpk,預應力張拉臺座長假定為70m,混凝土強度達到80%時才允許放張預應力鋼筋；3）計算預應力損失時計入加熱養(yǎng)護溫度差20c引起的預應力損

3、失；4）計算混凝土收縮、徐變引起的預應力損失時傳力錨固齡期為7d;5）環(huán)境平均相對濕度RH=80%;6）存梁時間為90d。2橫斷面布置2.1橫斷面布置圖（單位：m）T.ii粉0.25Jil2.2預制板截面尺寸單位:mm1410T49Q200x5014(40n1口皿nl板號邊板中板幾何特性面積抗彎彈性截囿重心面積抗彎彈性截囿重心邊、中板毛截面幾何特性表21Am2模量Im4到頂板距離yxmAm2模量Im4到頂板距離yxm0.64220.07490.477680.59440.072470.481073汽車荷載橫向分布系數(shù)、沖擊系數(shù)的計算3.1 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算3.1.1 跨中橫向分布系數(shù)本橋

4、雖有100mm現(xiàn)澆橋面整體化混凝土，但基本結構仍是橫向較接受力，因此，汽車荷載橫向分布系數(shù)按截面8塊板較接計算。由于邊中板的抗彎、抗扭剛度稍有差別，為簡化計算，參考已有資料，取中板的幾何特性，板寬b=1.5m,計算后夸徑l=19.6m,毛截面的面積A0.5944m2,抗彎慣矩I0.072467m4,抗扭慣矩1T0.147696m4。,2-八-,2計算剛度參數(shù)5.8-5.80.74750.0167ITl0.14769619.6參見“公路橋涵設計手冊梁橋上冊”人民交通出版社2004.3由附表（二）銃接板（梁）橋荷載橫向分布系數(shù)影響線表，依板塊數(shù)8,及所計算板號按丫=0.0167值查取各塊板軸線處的

5、影響線坐標影響線坐標表表31丫=0.0167影響線坐標Y1Y2Y3Y4Y5Y6Y7Y88-10.2280.1900.1480.1180.0960.0810.0720.0678-20.1900.1870.1600.1260.1030.0870.0760.0728-30.1470.1590.1650.1450.1190.0990.0870.0818-40.1110.1260.1450.1550.1390.1170.1030.096求1號（邊板）、2號板汽車荷載橫向分布系數(shù):在影響線上布置車輪，相應位置處的豎標總和即為荷載分布系數(shù)2號板%二08/2=0.334第輪重）%二*IK=0.650/2=03

6、”（時輪重）3.1.2 支點橫向分布系數(shù)：按杠桿法布載分別計算邊、中板的橫向分布系數(shù)。支點截面汽車荷載橫向分布系數(shù)，因一列車輛的輪距為1.8m,1號、2號兩塊板上只能布排汽車輪載，所以支點橫向分布系數(shù)支0.5。3.1.3 車道折減系數(shù)雙車道車道折減系數(shù)為1。3.2汽車荷載沖擊系數(shù)值計算C50混凝土通規(guī)條文說明43.2.1 汽車荷載縱向整體沖擊系數(shù)Ec3.45104Mpa3.451010N/m2板跨中處單位長度質量：mcG,g其中G跨中延米結構自重（2、N/m),g重力加速度g9.81(m/s)_3mccfi3_221.57710(NS/m)2610059449.815.15Hz3.451010

7、0.074267219.621.577103按照通規(guī)第4.3.2條，沖擊系數(shù)可按下式計算:當1.5Hzf14Hz時，0.17671n(f)0.01570.17671n(5.15)0.01570.2743.2.2 汽車荷載的局部加載的沖擊系數(shù)采用0.3。4作用效應組合4.1 作用的標準值4.1.1 永久作用標準值?一期恒載q1：預制板重力密度取26KN/m3邊板qA邊260.679217.659KN/m（計入懸臂部重）中板q1A中260.594415.454KN/m?二期恒載q2:一.、_.31） 100mmC40混凝土或100mm瀝青混凝土鋪裝重力留度取24KN/m332）較縫混凝土0.038

8、m/m,重力密度取25KN/m333）護欄（單側）0.35m/m,重力密度取25KN/m,并八塊板平分。邊板q22240.11.745250.038/22250.35/811.04KN/m中板q22240.11.5250.0382250.35/810.34KN/m恒載效應標準值計算表4-1截回板號彎矩剪力計算式MG1kKNmMgG2kKNm計算式VgG1kKNVG2kKN跨中邊板128qL847.99530.14一一中板742.10496.53一一1l4邊板qL232636.08397.66;qL86.5354.10中板556.65372.4575.7250.67支點邊板一一一2qL176.2

9、4110.18中板一一154.23103.194.1.2汽車荷載效應標準值?公路-I級車道荷載計算圖式COeHIL=5mL=19.6mL=50mqk10.5KN/m,集中荷載標準根據(jù)通規(guī)第4.3條，公路一I級車道荷載均布標準值為值：當計算跨徑小于5m時，Pk180KN;當計算跨徑等于或大于50m,Pk360KN。本例計算跨徑為19.6m19.65Pk180180-238.4KN50-5計算剪力時，Pk1.2238.4286.0KN?計算跨中、力截面荷載效應標準值Sk1qkAPky兩列車布載控制設計，橫向折減系數(shù)1,A為內(nèi)力影響線面積，y為內(nèi)力影響線豎標值。?跨中、,4、支點截面汽車荷載內(nèi)力影響

10、線截面板號何載橫向分布系數(shù)YMkVk彎矩影響線不計沖擊力(1)=1Mk計沖擊力(1)=1.274Mk剪力影響線不計沖擊力(1)=1Vk計沖擊力(1)=1.274VkAm2ymA2Amym跨中邊跨0.33448.024.9558.57711.624.90.564.9582.74中跨0.325543.52692.4463.2080.511-L4邊跨0.33436.023.675418.95533.745.510.7590.67115.89中跨0.325407.66519.3688.52112.77支點邊跨0.3345.510.5181.11230.73(0.50.334)24.29中跨0.3255

11、.510.5180.41229.84(0.50.325)24.29跨中、/4支點截面公路一I級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力表4-2支點剪力橫向分布系數(shù)采用與影響線面積相應的橫向分布系數(shù)平均值。4.2 作用效應組合4.2.1 基本組合(用于結構承載能力極限狀態(tài)設計)oSudoGiSGikQ1SQ1ki1cQjSQjkj2通規(guī)4.1.61式0結構重要性系數(shù),=1.1;G結構自重分項系數(shù),G=1.2Q1汽車荷載（含沖擊力）的分項系數(shù)，取Q1=1.41）其中各分項系數(shù)的取值如下2）基本組合計算永久作用的設計值與可變作用設計值組合表43-1、43-2板號作用分類組合計算表達式跨中1-L4支點彎矩KN.m剪力KN彎矩K

12、N.m剪力KN剪力KN邊板永久作用一期恒載SG1k847.990636.0886.53176.24二期恒載Sg2k530.140397.6654.10110.182SGiki11378.3901033.74140.63286.4222SGidI2SGiki1i11654.0701240.49168.76343.70可交作用SQ1k（計沖擊力）711.6282.74533.74115.89231.98SQ1d1-4SQ1k996.27115.84747.24162.25324.77使用階段2SukSGikSQ1ki12090.01115.841567.48256.52518.402oSudoSG

13、idSQ1di12915.37127.422186.50364.11735.32永久作用的設計值與可變作用設計值組合表表43-1（邊板）10永久作用的設計值與可變作用設計值組合表表4-3-2（中板）板號作用分類組合計算表達式跨中1l4支點彎矩KNm剪力KN彎矩KN.m剪力KN剪力KN中板永久作用一期恒載SG1k742.100556.6575.72154.23二期恒載Sg2k496.530372.4550.67103.192SGiki11238.630929.10126.39257.4222SGid1.2SGiki1i11486.3601114.92151.67308.90可變作用SQ1k（計沖

14、擊力）692.4480.51519.36112.77230.07SQ1d1-4SQ1k969.42112.71727.10157.88322.10使用階段2SukSGikSQ1ki11931.07112.711448.46239.16487.492oSudoSGidSQ1di12701.35123.992036.23340.50694.104.2.2 作用短期效應組合（用于正常使用極限狀態(tài)設計）永久荷載作用為標準值效應與可變作用頻遇值效應組合，其效應組合表達式為mnSsdSgik1jS（Qjk通規(guī)4.1.7-1式i1j1式中1-可變作用效應的頻遇值系數(shù)：汽車荷載（汽車荷載不計沖擊力）1=0.7

15、,溫度梯度作用11=0.8。4.2.3 作用長期效應組合（用于正常使用極限狀態(tài)設計）永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應組合表達式為:SidSGik2jSQjki1j1通規(guī)4.1.7-2式式中2一第j個可變作用效應的準永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）2=0.4,溫度梯度作用2=0.8;Sid一作用長期效應組合設計值，結構抗裂驗算時，其中可變作用僅考慮汽車等直接作用于構件的荷載效應。作用短期和長期效應組合計算表4-4作用分類組合計算表達式跨中1L4支點彎矩KN.m剪力KN彎矩KN.m剪力KN剪力KN邊板永久作用2SGiki11378.3901033.74140.63286.4

16、2可變作用SQ1k（不計沖擊力）558.5764.95418.9590.97182.09溫度梯度效應另計1SQ1k0.7SQ1k391.0045.47293.2763.68127.462SQ1k0.4SQ1k223.4325.98167.5836.3972.842SsdSGik.7SQ1ki11769.3945.471327.01204.31413.882SldSGik.4SQ1ki11601.8225.981201.32177.02359.26中板永久作用2SGiki11238.630929.10126.39257.42可變作用SQ1k（不計沖擊力）543.5263.20407.6688.5

17、2180.59溫度梯度效應另計1SQ1k0.7SQ1k380.4644.24285.3661.96126.412SQ1k0.4SQ1k217.4125.28163.0635.4172.242SsdSGik0.7SQiki11619.0944.241214.46188.35383.832SldSGik0.4SQ1ki11456.0525.281092.16161.80329.664.3 截面預應力鋼束估算及幾何特性計算4.3.1 A類部分預應力混凝土受彎構件受拉區(qū)鋼筋面積估算1、根據(jù)預規(guī)第6.3條,A類構件正截面抗裂混凝土在作用（或荷載）短期效應組合下應符合式中stNP0pcAoMsy010Np

18、0ep0y010stpc0.7ftk，1y0、ApP0(ep0)AoI0估算預應力鋼筋時，近似取毛截面積A,抗彎慣炬I,預規(guī)6.3.1-3式y(tǒng)p分別代替公式中的A。、10、ep0。yo為截面重心軸到截面受拉邊緣（底邊）的距離，用yu(hy0x)代替;P0為受拉區(qū)鋼筋合力點的預應力鋼筋的應力,取控制應力的70%計:P0=0.7X0.75X1860=976.5Mpa。近似取ep0yuap。令stpc0.7ftk則ApMs(yu0.7ftk)Ap0(1絆)r2.假定混凝土受壓區(qū)高度x位于截面頂板內(nèi)，根據(jù)預規(guī)第5.2.2條:x0Mdfcd*b，x(h0)2預規(guī)5.2.2-1式人.22r0Md令xh0,

19、h0fcd*b)fpdApAsfsd預規(guī)5.2.2-2式式中b：截面頂寬;h0:截面有效高度（h-a），此處，近似取h0=h-ap=899mm,ap為預應力鋼筋合力中心到底板的距離=61mmc50混凝土：fcd=22.4Mpa,0.7ftk0.72.651.86Mpa;HBR鋼筋:fsd280Mpa；鋼絞線:1260Mpa;Ap1s15.2As1122139mm,2113.1mm,受力狀態(tài)估算公式邊板中板持久狀況正常使用極限狀態(tài)Ms(yu0.7ftk)AAp-I1ypy)P0(1-2)rp0976.5Mpa0.7%1.86Mpah0889mm-74Ms1769.4(kN*m),I749010m

20、m,.2、A642200(mm),y0x478mm;,yu950478472mm;,ep。yp411mm;22r116630mm;_6_,1769.410472,、(71.86)642200A749010p411472976.5(1)11663022295mm一s2取1715.22363mm需要配鋼束171,2根.74Ms1619.1(kN*m),I727410mm,.2、，一，A599400(mm),y0x481mm;,yu950481469mm;,ep0yp408mm;22r120904mm;16191106469一一一(104691.86)599400A72741dApp976.5(1型

21、整12090422049nm取16：5.22224nm2需要配鋼束16盆根持久狀況承載能力極限狀態(tài)xh0Jfcd*bAsfpd1260fsd280Mfcd22.4r0Md2915.4(Nm),b1450nmr0Md2701x889(102.0nm八22.4As1450nm需要配筋16As1810r.3fiNn),b1410nmh22r0Md0fcd,bxxfpdApfsdMpa/IpaMpacccL/22915.4106x889J88g222.41450107.5nm八22.41450107.512602363As28021836nm需要配筋1712根，2As1923mmf889222701.

22、3510622.414101141010212602224280,12根，2mm預應力鋼筋、普通鋼筋面積估算表表45為防止板端上緣拉應力過大，部分預應力鋼筋在1/4到板端需采取分批失效措施，普通鋼筋全截面配置。板內(nèi)截面配筋表46板號As2mmasmmapmm跨中1-L4支點Ap2mmhommAp2mmhommAp2mmh0mm邊板1712=192347611715,2,2363895151s5,2,2085895101s5,2,1390897中板1612=181047611615,2,22248951415,2,1946895101s5,2,1390897表中：As、Ap-受拉區(qū)普通鋼筋、預應

23、力鋼筋截面積;祥、ap-受拉區(qū)普通鋼筋、預應力鋼筋合力點到受拉邊緣的距離;h。-截面有效高度，h0=h-a3s截面有效高度4.3.2 換算截面幾何特性計算注：截面配筋示意圖單位mm他板沖板:啕換算截面幾何特性表4-7板號截回板頂計算寬度bmm換算截面面積矩Aom210m4yxmypmysmSoa-a3mS0b-b3mSoc-c3m邊板跨中14500.66550.078690.49230.3970.4111L40.66420.078500.49150.3980.412支點0.65900.077730.48840.4000.4150.084630.104140.09351中板跨中14100.621

24、40.075990.49590.3930.4071L40.62010.075800.49510.3940.408支點0.61620.075240.49250.3960.4100.028240.099540.09141yox為換算截面重心軸到板頂面距離yp、ys一預應力鋼筋、普通鋼筋截面重心到截面重心的距離Ao、Io、So一換算截面和抗彎慣距、面積距對應S0a-a：b=0.350.34，對應S0b-b：b=0.330.31，對應S0c-c：b=0.320.28括號內(nèi)、外數(shù)字分別用于中、邊板5持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)計算5.1 正截面抗彎承載能力通規(guī)4.1.6-1式荷載基本組合表達式noMsdoG

25、iMGikQ1MQ1ki1當受壓區(qū)高度位于頂板內(nèi)其正截面抗彎承載力應符合：oMdMgfcdbxho預規(guī)5.2.2-1式fsdAsfPdApfcdb預規(guī)5.2.2-2式xh00.4h0鋼筋采用鋼絞線，混凝土標準強度為C40查預規(guī)第5.2.1相對界限受壓區(qū)高度Eb=0.4。板號截面oMdKN.m配筋fsdAsfPdApxfcdb(mm)-.xMudfcdbxh0-2oMdMudAs2mmApmm2邊板跨中2915.3719232363108.252956.5滿足要求1L42186.5019232085100.232674.62滿足要求中板跨中2701.3518102224101.882793.05

26、滿足要求截面極限承載能力計算表5-11l42026.231810194693.682509.53滿足要求表中h0895mm;X值小于板頂厚度，符合假定。5.2 斜截面抗剪承載力驗算5.2.1 驗算受彎構件抗剪截面尺寸是否需進行抗剪強度計算h計算受彎構件斜截面抗剪承載力時，其計算位置按預規(guī)第5.2.6條規(guī)定米用距支座中心一2截面位置，斜截面水平投影長度C0.6mh0,經(jīng)試算，斜截面受壓端正截面取距支點h位置處的剪力組合設計值Vd和相應的彎矩組合設計值Md,計算廣義剪跨比。距支點h截面汽車荷載內(nèi)力影響線內(nèi)力影響線橫向分布系數(shù)IE-.JGSSS.；0A(=b.51mAj336nlMhAa.isr%=

27、5,23m109030712IIIIF巖=4,曰A.=5.51n圖中括號外、內(nèi)數(shù)字分別用于邊、中板。距支點h截面由公路-I級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力1 .剪力標準值VK(1)iAqk1.2iYipk式中：i橫向分布系數(shù)Aiyi內(nèi)力影響線面積和影響線豎標值q表5-3oVd值3預規(guī)第5.2.10條，當oVd0.5102ftdbh0時可不進行抗剪承載力計算，箍筋按構造配筋。式中混凝土C50ftd1.83Mpa,預應力提高系數(shù)21.25。對于板式結本勾,公式5.2.10右邊計算值可乘以1.25的提高系數(shù)則1.25x0.51031.251.83280897359.0KN表5-30Vd值，由此可知，本例預制空心板的

28、尺寸滿足預規(guī)第5.2.9條要求，但箍筋仍需計算設置。5.2.2箍筋設置由于本例采用先張法預應力結構，無預應力彎起鋼筋、豎向預應力筋，其斜截面抗剪全部由混凝土和箍筋承擔0VdVcs預規(guī)5.2.7-1式Vcs1230.45103bh0、，20.6Psvfsv預規(guī)5.2.7-2式式中1簡支板異號彎矩影響系數(shù)，取11;2一預應力混凝土受彎構件的預應力提高系數(shù)，取21.25;3一受壓翼緣的影響系數(shù)，取31.1；一斜截面內(nèi)縱向鋼筋的配筋百分率100(Ap+As)/bhO預制板端配10根15,2,Ap1390mm2,邊板As1923mm2中板As1810mm21001.28ApAs139018100-100

29、bh0280897sv一斜面內(nèi)箍筋含筋率svAsv/Sv.b箍筋采用RHB335雙支，Asv2_2113226mm,fsv280Mpa222_._6,_.21 230.210(20.6P)fcu.k.Asvfsv.bho箍筋間距Sv2(rVd)板號支點1/4LoVd(KN)b(mm)ho(mm)Sv(mm)oVd(KN)b(mm)ho(mm)Sv(mm)邊板617.38320897198364.11320895334中板583.31280897183340.502808953122根據(jù)預規(guī)第9.3.13條要求，箍筋間距不大于梁局1/2,且不大于400mm，箍筋含筋率HRB335PvR.12%,

30、在支座中心向跨徑方向長不小于1倍梁高內(nèi)箍筋間距不宜大于100mm。實際上板端到L/4,箍筋間距取Vs=100mm,余為Vs=200mm。當受彎構件的縱向鋼筋和箍筋符合預規(guī)第9.3.13條的要求，根據(jù)預規(guī)第5.2.11條規(guī)定，可不進行斜截面抗彎承載力計算6持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算6.1 預應力鋼束應力損失計算6.1.1 張拉控制應力按預規(guī)第6.1.3條，采用鋼絞線的張拉控制值：con0.75fpk0.7518601395Mpa6.1.2 各項預應力損失1）預應力鋼筋與管道壁之間的摩擦產(chǎn)生的應力損失先張法預應力L102）錨具變形及鋼筋回縮產(chǎn)生的應力損失LL2EPL式中L一張拉端錨具變形、鋼筋回

31、縮值（mm）,查預規(guī)表6.2.3,對于夾片錨具（無頂壓時）L6mm；L一張拉端至錨固端之間的距離（mm）,假定臺座一批張拉三塊預制板，單端張拉取3L70m7010mm。65L231.951016.7Mpa70103）預應力鋼筋與臺座之間的溫差引起的應力損失20c左右此時計算預應力損失。待板加熱養(yǎng)護分兩階段進行，第一階段低溫養(yǎng)護，溫差控制在身混凝土達到0.8fcu,k時再進行第二階段高溫養(yǎng)護。L32(t2t1)22040Mpa4）混凝土的彈性壓縮引起的應力損失根據(jù)預規(guī)第6.2.5條，先張法混凝土構件放松鋼筋時，由混凝土壓縮引起的損失為Mpa)L4Eppc式中pc在計算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預

32、加力產(chǎn)生的混凝土法向應力（Ep一預應力鋼筋彈性模量與混凝彈性模量的比值_51.95105Ep=45.65p3.45104V。NpNp0eppcaIA0i0式中：NPO=poApp0conL2L3L5,21312.4Mpaepo=Yp,Yo=ho-Yox根據(jù)預規(guī)第6.1.7條規(guī)定，對先張法預應力混凝土構件，支點要考慮預應力傳遞長度Ltr范圍內(nèi)預應力的實際應力值，在構件端部取零，在傳遞長度末端取有效預應力ope,兩點間按直線變化取值。當傳力錨固時的混凝強度達80%,相當于C40時，鋼絞線ope=1000MPa時，表值Ltr67d,采取慢速放松措施的預制力傳遞長度為:1312.4mm6715.213

33、34,1000則距支點h斷面：p0吸?1312.41180(Mpa)項目邊板中板跨中1/4Lh（距支點）跨中1/4Lh（距支點）A00.6655I00.07869ep00.397y00.403A00.6642I00.07850ep00.398y00.404Ao0.659I00.07773ep00.400y00.407Ao0.6214I00.07599ep00.393y00.400Ao0.6201I00.0758ep00.394y00.400Ao0.6162I00.07524ep00.396y00.405p0(Mpa)1312.41312.411801312.41312.41180八2Apmm2

34、36320851390222419461390NpoApp0KN3101.22736.41640.22918.82554.01640.2Np0NpePcAIy0A0I0(Mpa)10.929.685.8810.739.946.12L4Eppc(Mpa)61.754.733.2260.6256.1634.585）預應力鋼筋的松弛引起的應力損失根據(jù)預規(guī)第6.2.6條有：L50.52Pe0.26fPk式中一張拉系數(shù)，一次張拉取1；I一鋼筋松弛系數(shù)，本例采用n級松弛（低松弛）鋼絞線，取t0.3；Pe一傳力錨固時的鋼筋應力，查預規(guī)表6.2.8,對先張法構件PeconL21378.3Mpa1378.3L5

35、10.30.520.261378.351.8Mpa18606）混凝土收縮和徐變引起的應力損失按預規(guī)第6.2.7條計算：0.9Epcstu,t0EpPctu,t0預規(guī)6.2.7-1式?式中混凝土收縮和徐變系數(shù)終極值cstu,t0?tu,t0假定環(huán)境年平土W目對濕度RH=80%,傳力錨固混凝土齡期為7d,2A2594400理論厚度h8480140mm（邊板，中板近似相同）查預規(guī)表6.2.7直線內(nèi)插得cstu,70.28103tu,72.25。表值對C50324及以上混凝土，表列值應乘以fck式中C50的/fck32.4Mpa?計算縱向鋼筋截面重心處由預應力產(chǎn)生的混凝土法向壓應力，按NpoNpoep

36、opcy。，NpopoAp計算，此時預應力損失，考慮錨固鋼筋時（第AoIo批）的損失，p0conL2L3l5/21312.4Mpa,根據(jù)施工情況考慮自重影響，支點考慮預應力傳遞長度Ltr、epo=yp、yo=eps=ho-y0x規(guī)定，計算的L6TT5psPc0.5fcu0.54020Mpa。板號截回MG1k(KN.m)Ap(mm2)p0(Mpa)Npo(KN)epo(m)V。(ePs)(m)a。(m4)I。(m4)PcNp0Np0ep0MG1KAIy0A010(Mpa)邊板跨中847.9923631312.43101.20.3970.400.66550.078696.571l4636.0820

37、851312.42736.40.3980.400.66420.078506.41h139011801640.20.4000.400.65900.077735.91中板跨中742.1022241312.42918.80.39300.62140.075996.811l4556.6519461312.42554.00.39400.62010.075806.47h193011801640.20.39600.61620.075246.14PC計算表表6-2L6計算表表6-3板號截回Ep(Mpa)cstu,7tu,7EpPcApAsPs,ePsAo1I0L609E一一一一Jv1pcstu,t0EpPctu

38、,t0A0115ps邊板跨中1.951050.2810-32.255.656.570.006442.37101.61l46.410.00632.38100.0h5.910.00502.4098.9中板跨中1.951050.2810-32.255.656.810.00652.31103.71L46.470.00612.31101.7h6.140.00522.34101.07）各階段應力損失及有效預應力匯總各階段應力損失及有效預應力匯總表表6-4板號截面預加力階段使用階段L2L3L4L5/2LL2L3L4L5/2P0conLLL54/2L6LL5/L62PeconLL邊板跨中16.74061.75

39、1.8/2144.31312.451.8/2101.6127.51123.21l454.7137.31312.451.8/2100.0125.91131.8h34.5115.81312.4(1180)23.398.9122.21168.6中板跨中16.74060.651.8/2143.21312.451.8/2103.7129.61122.21L456.2138.81312.451.8/2101.7127.61128.6h35.7117.21312.4(1180)23.3101.01241165.5支點括號內(nèi)數(shù)字已考慮預應力在端部傳遞長度后的有效預應力值。6.2 溫度梯度截面上的應力計算按預規(guī)

40、附錄B,橋面100mm瀝青混凝土（100mm整平層水泥混凝土未計入）溫度基數(shù)由通規(guī)表4.3.10-3查得：Ti=14C,T2=5.5C2551450加1500-1仲板）+200刑TOOxlOOji量|ty（C）邊板中板單兒面積Ay(mm2)Ay重心到換算萌面重心距離ey(mm)單兒面積Ay(mm2)Ay重心到換算萌面重心距離ey(mm)1（14+5.5）/2=9.751705100170500492.3100/2442.31410100141000495.9100/2445.92（5.5+5.1）/2=5.317052034100492.310020/2382.314102028200495.

41、910020/2385.935.1/2=2.5534628096800492.3120280/2232.333228092960495.9120280/2235.9313Ayty120899453Aytyey861.710613Ayty117612583Aytyey726.61061NtAytycEc預規(guī)附錄（B-1）式中0.00001,Ec3.45104Mpa,cEc0.345MtAytyyEcey預規(guī)附錄（B-2）NtMt,L正溫差應力tytycEc預規(guī)附錄（B-3）A0I0y表6-5反溫差應力將ty取負值代入上式，按預規(guī)附錄（B-3）乘以0.5計算。截面計算點正、反溫差應力計算表6-6板

42、號計算點yiNt(N)Mt(N.mm)截面幾何特性-NtA0(Mpa)MtIyiI0ttycEct(Mpa)正溫差反溫差邊板頂面492.3721031297.31062A00.6655m24I00.07869m-1.08-1.864.83(14C)1.89-0.95aa322.3-1.221.59(4.6C)-0.710.35bb00-1.080.54cc-2380.90-0.180.09預應力筋3971.50.42-0.21底面4581.730.65-0.33中板頂面496607634-250.71062A00.6214mI00.07599m4-0.98-1.644.83(14C)2.21-1.11aa396