s雙向板課程設(shè)計(jì)書(shū)鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋設(shè)計(jì)

1、麗水學(xué)院課 程 設(shè) 計(jì)設(shè)計(jì)題目：鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋設(shè)計(jì)課程名稱(chēng)： 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 院 系：_ _工學(xué)院土木工程學(xué)系_ 班 級(jí)：_ 土木092 _ 姓名學(xué)號(hào)：_ 張波30 _ 組別成員：D組 謝尚照 楊金龍 張波 楊堅(jiān) 彭勃 楊漢設(shè)計(jì)時(shí)間：2012年6月21日至 7月3日共計(jì)2周二零一二年七月三日目 錄一、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)-2 1、設(shè)計(jì)目的和方法-2 2、設(shè)計(jì)資料-2 3、設(shè)計(jì)內(nèi)容-3 4、設(shè)計(jì)任務(wù)-3 5、設(shè)計(jì)要求-32、 設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū) -4 1、結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件尺寸選擇-4 2、荷載設(shè)計(jì)值-5 3、板的計(jì)算-5 4、梁的計(jì)算-175、繪制施工圖-32三、參考資料 -33四、小 結(jié)-34一、設(shè)計(jì)任務(wù)

2、書(shū)（一）設(shè)計(jì)目的和方法 通過(guò)本設(shè)計(jì)對(duì)所學(xué)課程內(nèi)容加深理解，并利用所學(xué)知識(shí)解決實(shí)際問(wèn)題；培養(yǎng)學(xué)生正確的設(shè)計(jì)觀點(diǎn)、設(shè)計(jì)方法和一定的計(jì)算、設(shè)計(jì)能力，使我們掌握鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋的設(shè)計(jì)方法和步驟；培養(yǎng)用圖紙和設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)表達(dá)設(shè)計(jì)意圖的能力，進(jìn)一步掌握結(jié)構(gòu)施工圖的繪制方法。根據(jù)某多層建筑平面圖，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的要求，并考慮支承結(jié)構(gòu)的合理性確定支承梁的結(jié)構(gòu)布置方案。確定板的厚度和支承梁的截面尺寸及鋼筋和混凝土強(qiáng)度等級(jí)。分別按照塑性計(jì)算方法和彈性理論計(jì)算方法進(jìn)行板、支承梁的內(nèi)力和配筋的計(jì)算。（二）設(shè)計(jì)資料(1)結(jié)構(gòu)形式：某多層工業(yè)廠房，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，內(nèi)外墻厚度均為300mm，設(shè)計(jì)

3、時(shí)只考慮豎向荷載作用，要求完成該鋼筋混凝土整體現(xiàn)澆樓蓋的設(shè)計(jì)，其平面如圖1.1所示。 樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置圖1.1（2）樓面做法：20mm厚水泥砂漿地面，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，15mm厚石灰砂漿抹底。 （3）荷載：永久荷載主要為板、面層以及粉刷層自重，鋼筋混凝土容重25kN/m3,水泥砂漿容重20kN/m3,石灰砂漿容重17kN/m3,分項(xiàng)系數(shù)Rg=1.2，分項(xiàng)系數(shù)Rq=1.3或1.4。 （4）材料：平面尺寸lx=4.8m，ly=6.6m。樓面均布活荷載q=4.0kN/m。混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25。采用HRB335鋼筋。（三）設(shè)計(jì)內(nèi)容（1）雙向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)布置：確定板厚度，對(duì)板進(jìn)行編號(hào)，繪制樓蓋結(jié)構(gòu)布

4、置圖。（2）雙向板設(shè)計(jì)： 1按彈性理論進(jìn)行板的設(shè)計(jì)以及繪制板的配筋圖。 2按塑性理論進(jìn)行板的設(shè)計(jì)以及繪制板的配筋圖。（3）支承梁的設(shè)計(jì)。（四）設(shè)計(jì)任務(wù)（1）設(shè)計(jì)書(shū)一份，包括封面、目錄、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)、設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)、設(shè)計(jì)施工圖、參考文獻(xiàn)、設(shè)計(jì)心得、成績(jī)?cè)u(píng)定表。（2）施工圖紙 1結(jié)構(gòu)平面布置圖 2板的配筋圖 3支承梁的配筋圖（五）設(shè)計(jì)要求施工圖要求做到布圖合理，圖面整潔，按比例作圖并符合“建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)”中關(guān)于線型、符號(hào)、圖例等各項(xiàng)規(guī)定；圖中書(shū)寫(xiě)字體一律采用仿宋體；同一張施工圖中各截面編號(hào)及鋼筋編號(hào)均不得重復(fù)。二、設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)（一）結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件尺寸選擇雙向板肋梁蓋由板和支撐梁構(gòu)成，支撐梁短邊的跨度為4

5、800mm，支撐梁長(zhǎng)邊的跨度為6600mm。根據(jù)柱網(wǎng)布置，選取的結(jié)構(gòu)平面布置方案如圖2.1所示。結(jié)構(gòu)平面布置圖2.1板厚的確定：連續(xù)雙向板的厚度一般大于或等于l/50=4800/50=96mm，且雙向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚為100mm。 支撐梁截面尺寸：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，支撐梁的截面高度h=l/14l/8, 長(zhǎng)跨梁截面高度h=(6600/146600/8)=471.43825mm,故取h=600mm。 長(zhǎng)跨梁截面寬 b=h/3h/2=(600/3600/2)=200300mm,故取b=250mm。 短跨梁截面高 h=(4800/144800/8)mm=342.9600mm,故取h=600m

6、m。 短跨梁截面寬 b= h/3h/2=166.7250mm,故取b=250mm。（二）荷載設(shè)計(jì)值 由于活荷載標(biāo)準(zhǔn)值等于4.0kN/m2，則取rQ =1.4。 20mm原水泥砂漿地面 0.02×20kN/m3=0.4kN/m2100mm原鋼筋砼現(xiàn)澆板 0.1×25kN/m3=2.5kN/m2 15mm原石灰砂漿抹底 0.015×17kN/m3=0.255kN/m2 恒荷載設(shè)計(jì)值：g= 0.4+2.5+0.255=3.155kN/m2活荷載設(shè)計(jì)值：q=4.0kN/m2 g+q/2=1.2×3.155+1.4×4.0/2=6.586kN/m2 q/

7、2=1.4×4.0/2=2.8kN/m2； g+q=1.2×3.155+1.4×4.0=9.386kN/m2；（三） 按彈性理論設(shè)計(jì)板 此法假定支撐梁不產(chǎn)生豎向位移且不受扭，并且要求同一方向相鄰跨度比值lmin /lmax 0.75,以防誤差過(guò)大。當(dāng)求各區(qū)格跨中最大彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)按棋盤(pán)式布置，它可以簡(jiǎn)化為當(dāng)內(nèi)支座固支時(shí)g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)±q/2作用下的彎矩之和。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D 四類(lèi)，計(jì)算彎矩時(shí)，考慮混凝土的泊松比u=0.2（查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002）第4.1.8條）彎矩系數(shù)可查

8、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)附表2。g+qgg+qgg+qgg+qgg+qgg+qgg+qgg+q=g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2+q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2荷載布置圖2.2（1） A區(qū)格板計(jì)算。 1) 計(jì)算跨度。 中間跨：lx=4.8m1.05lo=1.05×(4.8-0.25)=4.78m ly=6.6m1.05lo=1.05×(6.6-0.25)=6.67m lx/ly=4.8/6.6=

9、0.73 2）跨中彎矩。 A區(qū)格板是中間部位區(qū)格板，在 g+q/2作用下，按四邊固定板計(jì)算；在q/2作用下按四邊簡(jiǎn)支計(jì)算。A區(qū)格板彎矩系數(shù)查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)附表2，結(jié)果如表2.3所示。表2.3 A區(qū)格板彎矩系數(shù) lx/lymxmymx'my'四邊固定0.730.03060.0123-0.0715-0.0567四邊簡(jiǎn)支0.730.06450.0309- Mxu=Mx1u+Mx2u =(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2 =(0.0306+0.2×0.0123)×6.586×4.82+(0.0645+0.

10、2×0.0309)×2.8×4.82=9.58kN.m/m Myu=My1u+My2u =(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2 =(0.0123+0.2×0.0306)×6.586×4.82+(0.0309+0.2×0.0645)×2.8×4.82 =5.62kN.m/m 3)支座彎矩。 a支座：Mxa=mx'(g+q/2)lx2=-0.0715×6.586×4.82=-10.85kN.m/m b支座：Myb=my'(g

11、+q/2)lx2=-0.0567×6.586×4.82=-8.60kN.m/m 4)配筋計(jì)算。截面有效高度：由于是雙向配筋，兩個(gè)方向的截面有效高度不同?？紤]到短跨方向的彎矩比長(zhǎng)跨方向的大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受力鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向的外側(cè)。因此，跨中截面h0x=100-20=80mm(短跨方向)，h0y=100-30=70mm(長(zhǎng)跨方向)；支座截面h0=h0x=80mm。對(duì)A區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整澆在一起，整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使板內(nèi)彎矩大大減小，故其彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.8，近似取rs為0.95，fy=300N/mm2?？缰姓龔澗嘏浣钣?jì)算： Asx=0.8Mxu

12、/rsh0fy =0.8×9.58×106/(300×0.95×80)=336mm2 Asy=0.8Myu/rsh0fy =0.8×5.62×106/(300×0.95×70)=225mm2 支座配筋見(jiàn)B、C區(qū)格板計(jì)算，因?yàn)橄噜弲^(qū)格板分別求得的同一支座負(fù)彎矩不相等時(shí)，取絕對(duì)值的較大值作為該支座的最大負(fù)彎矩。（2） B區(qū)格板計(jì)算。 1) 計(jì)算跨度。 邊跨：lx=ln+h/2+b/2=(4.8-0.15-0.25/2)+0.1/2+0.25/2=4.7m <1.05lo=1.05×(4.8-0.15-0

13、.25/2)=4.75m 中間跨：ly=6.6m<1.05lo=1.05×）=6.77m lx/ly=4.7/6.6=0.71 2）跨中彎矩。 B區(qū)格板是邊區(qū)格板，在 g+q/2作用下，按三邊固定一邊簡(jiǎn)支板計(jì)算；在q/2作用下按四邊簡(jiǎn)支計(jì)算。B區(qū)格板彎矩系數(shù)查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)附表2，結(jié)果如表2.4所示。表2.4 B區(qū)格板彎矩系數(shù)lx/lymxmymx'my'三邊固定，一邊簡(jiǎn)支0.710.03460.0096-0.0769-0.0572四邊簡(jiǎn)支0.710.06700.0300- Mxu=Mx1u+Mx2u =(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0

14、.2my2)(q/2)lx2 =(0.0346+0.2×0.0096)×6.586×4.72+(0.0670+0.2×0.0300)×2.8×4.72=9.83kN.m/m Myu=My1u+My2u =(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2 =(0.0096+0.2×0.0346)×6.586×4.72+(0.0300+0.2×0.0670)×2.8×4.72 =5.09kN.m/m 3)支座彎矩。a支座：Mxa=mx'

15、;(g+q/2)lx2=-0.0769×6.586×4.72=-11.19kN.m/mc支座：Myc=my'(g+q/2)lx2=-0.0572×6.586×4.72=-8.32kN.m/m 4)配筋計(jì)算。近似取rs為0.95，fy=300N/mm2，h0x=80mm，h0y=70mm?？缰姓龔澗嘏浣钣?jì)算： Asx=Mxu/rsh0fy =9.83×106/(300×0.95×80)=431mm2 Asy=Myu/rsh0fy =5.09×106/(300×0.95×70)=255mm2

16、支座截面配筋計(jì)算：a支座：取較大彎矩值為-11.19kN.m/m。 Asxa=Mxmaxa/rsh0fy =11.19×106/(300×0.95×80)=491mm2c支座配筋見(jiàn)D區(qū)格板計(jì)算。（3） C區(qū)格板計(jì)算。 1) 計(jì)算跨度。 中間跨：lx=4.8m 邊跨：ly=6.6m-0.25+0.1/2=6.40m <1.05lo=1.05×）=6.64m lx/ly=4.8/6.4=0.75 2）跨中彎矩。 C區(qū)格板是邊區(qū)格板，在 g+q/2作用下，按三邊固定一邊簡(jiǎn)支板計(jì)算；在q/2作用下按四邊簡(jiǎn)支計(jì)算。C區(qū)格板彎矩系數(shù)查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)附表2，結(jié)果

17、如表2.5所示。表2.5 C區(qū)格板彎矩系數(shù)lx/lymxmymx'my'三邊固定，一邊簡(jiǎn)支0.750.03310.0109-0.0750-0.0572四邊簡(jiǎn)支0.750.06200.0317- Mxu=Mx1u+Mx2u =(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2 =(0.0331+0.2×0.0109)×6.586×4.82+(0.0620+0.2×0.0317)×2.8×4.82=9.76kN.m/m Myu=My1u+My2u =(my1+0.2mx1)(g+q/2)

18、lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2 =(0.0109+0.2×0.0331)×6.586×4.82+(0.0317+0.2×0.0620)×2.8×4.82 =5.50kN.m/m 3)支座彎矩。d支座：Mxd=mx'(g+q/2)lx2=-0.0750×6.586×4.82=-11.38kN.m/mb支座：Myb=my'(g+q/2)lx2=-0.0572×6.586×4.82=-8.68kN.m/m 4)配筋計(jì)算。近似取rs為0.95，fy=300N/mm2，h

19、0x=80mm，h0y=70mm?？缰姓龔澗嘏浣钣?jì)算： Asx=Mxu/rsh0fy =9.76×106/(300×0.95×80)=428mm2 Asy=Myu/rsh0fy =5.62×106/(300×0.95×70)=282mm2支座截面配筋計(jì)算：b支座：取較大彎矩值為-8.68kN.m/m。 Asxb=Mxmaxb/rsh0fy =8.68×106/(300×0.95×80)=381mm2d支座配筋見(jiàn)D區(qū)格板計(jì)算。（4） D區(qū)格板計(jì)算。 1) 計(jì)算跨度。 lx=4.7m（同B區(qū)格) ly=6.4

20、m（同C區(qū)格） 2）跨中彎矩。 D區(qū)格板是角區(qū)格板，在 g+q/2作用下，按兩鄰邊固定兩鄰邊簡(jiǎn)支板計(jì)算；在q/2作用下按四邊簡(jiǎn)支計(jì)算。D區(qū)格板彎矩系數(shù)查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)附表2，結(jié)果如表2.6所示。表2.6 D區(qū)格板彎矩系數(shù)lx/lymxmymx'my'兩鄰邊固定，兩鄰邊簡(jiǎn)支0.730.04040.0182-0.0960-0.0764四邊簡(jiǎn)支0.730.06490.0309- Mxu=Mx1u+Mx2u =(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2 =(0.0404+0.2×0.0182)×6.586×4.7

21、2+(0.0649+0.2×0.0309)×2.8×4.72=10.80kN.m/m Myu=My1u+My2u =(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2 =(0.0182+0.2×0.0404)×6.586×4.72+(0.0309+0.2×0.0649)×2.8×4.72 =6.54kN.m/m 3)支座彎矩。d支座：Mxd=mx'(g+q/2)lx2=-0.0960×6.586×4.72=-13.97kN.m/mc支座：My

22、c=my'(g+q/2)lx2=-0.0764×6.586×4.72=-11.12kN.m/m 4)配筋計(jì)算。近似取rs為0.95，fy=300N/mm2，h0x=80mm，h0y=70mm。跨中正彎矩配筋計(jì)算： Asx=Mxu/rsh0fy =10.8×106/(300×0.95×80)=474mm2 Asy=Myu/rsh0fy =6.54×106/(300×0.95×70)=328mm2支座截面配筋計(jì)算：d支座：取較大彎矩值為-13.97kN.m/m。 Asxd=Mxmaxd/rsh0fy =13.9

23、7×106/(300×0.95×80)=613mm2c支座：取較大彎矩值為-11.12kN.m/m。 Asxc=Mxmaxc/rsh0fy =11.12×106/(300×0.95×80)=488mm2(5) 選配鋼筋?？缰薪孛媾浣钊绫?.7所示，支座截面配筋如表2.8所示。表2.7 跨中截面配筋截面A區(qū)格板跨中B區(qū)格板跨中C區(qū)格板跨中D區(qū)格板跨中X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向計(jì)算鋼筋面積/mm2336225428282431255474328選用鋼筋81408200811081708110819081008150實(shí)

24、際配筋面積/mm2359251457296457265503335表2.8 支座截面配筋截面a支座b支座c支座d支座計(jì)算鋼筋面積/mm2491381488613選用鋼筋810081258100880實(shí)際配筋面積/mm2503402503629（四）按塑性理論設(shè)計(jì)板 鋼筋混凝土為彈塑性體，因而按彈性理論計(jì)算結(jié)果不能反映結(jié)構(gòu)的剛度隨荷載而改變的特點(diǎn)，與已考慮材料塑性性質(zhì)的截面計(jì)算理論也不協(xié)調(diào)。塑性鉸線法是最常用的塑性理論計(jì)算方法之一。塑性鉸線法，是在塑性鉸線位置確定的前提下。利用虛功原理簡(jiǎn)歷外荷載與作用在塑性鉸線上的彎矩二者間的關(guān)系式，從而求出各塑性鉸線上的彎矩值，并依次對(duì)各截面進(jìn)行配筋計(jì)算?；?/p>

25、公式為 2MX+2My+Mx'+Mx''+My'+My'' =1/12(g+q)lx2（3ly-lx）令 n=ly/lx ，=my /mx ，= mx'/ my'=mx'' /mx= my' /my=my'' /my考慮到節(jié)省鋼材和配筋方便，一般取=1.52.5。為使在使用階段兩方向的截面應(yīng)力較為接近，宜取=（1/n)2。 采用通常配筋：MX=mxly ，Mx'=mx'ly ，Mx''=mx''ly My=mylx ，My'=my

26、9;lx ，My''=my''lx代入基本公式，得 mx=(g+q)lx2(n-1/3)/8(n+n+）。1) A區(qū)格板彎矩計(jì)算。 計(jì)算跨度： lx=lo-b=4.8-0.25=4.55m（lo為軸線間距離，b為梁寬） ly=6.6-0.25=6.35m n= ly/lx=6.35/4.55=1.40 =（1/n)2=0.51，取為2.0，則 mx=(g+q)lx2(n-1/3)/8(n+n+） =9.386×4.552×（1.40-1/3）/8×(1.40×2.0+0.51×2.0+1.40+0.51) =4.

27、52kN·m/m my=mx=0.51×4.52=2.31kN·m/m mx'=mx''=mx=-2.0×4.52=-9.04kN·m/m（負(fù)號(hào)表示支座彎矩） my'=my''=my=-2.0×2.31=-4.62kN·m/m2) B區(qū)格板彎矩計(jì)算。 計(jì)算跨度： lx=ln+h/2=4.8-0.15-0.25/2+0.1/2=4.58m ly=6.6-0.25=6.35m n= ly/lx=6.35/4.58=1.39 =（1/n)2=0.52，取為2.0，將A區(qū)格板算得的長(zhǎng)邊

28、支座彎矩mx''=9.04kN·m/m作為B區(qū)格板的mx'的已知值，則 mx=(g+q)lx2(n-1/3)/8-nmx'/2/(+n+） =9.386×4.582×（1.39-1/3）/8-1.39×9.04/2/ (0.52×2.0+1.39+0.52) =8.22kN·m/m my=mx=0.52×4.52=2.35kN·m/m mx'=-9.04kN·m/m（負(fù)號(hào)表示支座彎矩） mx''=0kN·m/m my'=my'

29、;'=my=-2.0×2.35=-4.7kN·m/m3) C區(qū)格板彎矩計(jì)算。 計(jì)算跨度： lx=4.8-0.25=4.55m ly=6.6-0.15-0.25/2+0.1/2=6.38m n= ly/lx=6.38/4.55=1.40 =（1/n)2=0.51，取為2.0，將A區(qū)格板算得的長(zhǎng)邊支座彎矩my''=4.62kN·m/m作為B區(qū)格板的my'的已知值，則 mx=(g+q)lx2(n-1/3)/8-my'/2/(n+n+） =9.386×4.552×（1.4-1/3）/8-4.62/2/(1.4&#

30、215;2.0+1.4+0.51) =5.01kN·m/m my=mx=0.51×5.01=2.56kN·m/m my'=-4.62kN·m/m（負(fù)號(hào)表示支座彎矩） my''=0kN·m/m mx'=mx''=mx=-2.0×5.01=-10.02kN·m/m4) D區(qū)格板彎矩計(jì)算。計(jì)算跨度： lx=4.58m（同B區(qū)格板） ly=6.38m（同C區(qū)格板） n= ly/lx=6.38/4.58=1.39 =（1/n)2=0.52，取為2.0，該區(qū)格板的支座配筋分別與B區(qū)格板和C

31、區(qū)格板相同，故支座彎矩彎矩mx'，my'已知，則 mx=(g+q)lx2(n-1/3)/8-my'/2-nmx'/2/(n+） =9.386×4.582×（1.39-1/3）/8-4.7/2-1.39×10.02/2/(1.39+0.52) =8.74kN·m/m my=mx=0.52×8.74=4.54N·m/m my'=-4.70kN·m/m（負(fù)號(hào)表示支座彎矩） my''=0kN·m/m mx''=0kN·m/m mx'=

32、-10.02kN·m/m5) 配筋計(jì)算。由于是雙向配筋，兩個(gè)方向的截面的有效高度不同。考慮到短跨方向的彎矩比長(zhǎng)跨方向的大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受力鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向的外側(cè)。因此，跨中截面h0x=100-20=80mm(短跨方向)，h0y=100-30=70mm(長(zhǎng)跨方向)；支座截面h0=h0x=80mm。對(duì)A區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整澆在一起，整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使板內(nèi)彎矩大大減小，故對(duì)其跨中彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.8。近似取rs為0.95。計(jì)算配筋截面面積的近似計(jì)算公式為As=M/rsh0fy。跨中正彎矩配筋計(jì)算：鋼筋選用HRB335，跨中截面配筋如表4.1所示。根據(jù)混凝土

33、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002)第構(gòu)造規(guī)定，受力鋼筋的間距不宜大于200mm?？缰薪孛媾浣钊绫?.1所示， 支座負(fù)彎矩配筋計(jì)算：鋼筋選用HRB335，截面配筋如表4.2所示。表4.1 跨中截面配筋截面A區(qū)格板跨中B區(qū)格板跨中C區(qū)格板跨中D區(qū)格板跨中X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向M/kN·m/m0.8×4.520.8×2.318.222.355.012.568.744.54h08070807080708070計(jì)算鋼筋面積/mm215993361118220128383228選用鋼筋820082008125820082008200812582

34、00實(shí)際配筋面積/mm2251251402251251251402251表4.2 支座截面配筋截面a支座b支座c支座d支座MkN·m/m9.048.224.7010.02h080808080計(jì)算鋼筋面積mm2396361206439選用鋼筋8120813082008110實(shí)際配筋面積mm2419387251457（五）雙向板支承梁設(shè)計(jì)按彈性理論設(shè)計(jì)支承梁。雙向板支承梁承受的荷載如圖4所示：圖4 雙向板支承梁承受的荷載（1）縱向支承梁L-1設(shè)計(jì)1）計(jì)算跨度。由于此結(jié)構(gòu)屬于內(nèi)框架結(jié)構(gòu)，梁在外墻上的支撐長(zhǎng)度為墻厚a=300mm,內(nèi)柱子的尺寸為400mm×400mm。故：邊跨計(jì)算跨

35、度 =+a/2+b/2=4.8m； =1.025+b/2=4.763m取最小值=4.763m。中跨計(jì)算跨度 =4.8m。平均計(jì)算跨度 =4.782m所以跨度差（）/4.8=0.0077<0.1可按等跨連續(xù)梁計(jì)算2）荷載計(jì)算由板傳來(lái)的恒荷載設(shè)計(jì)值：= kN/m ；由板傳來(lái)的活荷載設(shè)計(jì)值： kN/m ； 梁自重： kN/m ； 梁粉刷抹灰：=0.26 kN/m ； 梁自重及抹灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計(jì)值： kN/m?？v向支承梁L-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖5所示圖5 縱向支承梁L-1的計(jì)算簡(jiǎn)圖3）內(nèi)力計(jì)算。彎矩計(jì)算： （k值由附表查得）邊跨： 中跨： kN.m kN.m kN.m kN.m kN.m kN.

36、m平均跨（計(jì)算支座彎矩時(shí)取用） kN.m kN.m kN.m 縱梁彎矩計(jì)算如表3所示：表3 縱向支承梁L-1彎矩計(jì)算項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖恒荷載恒荷載活荷載-17.82活荷載-10.14-15.37活荷載-12.92活荷載-8.83活荷載-9.512.46活荷載-9.49-7.70活荷載2.46-7.68內(nèi)力組合+69.91-57.47-3.85-43.0855.08+18.91-57.4748.03-43.083.17+58.93-50.7139.36-36.325.8246.79+20.36-50.7138.12-70.7445.7969.30+67.47-63.014.45-20.9521+19.

37、54-56.246.29-47.9910.84+31.51-32.276.29-47.9949.51最不利內(nèi)力組合項(xiàng)次+組合值/(kN.m)18.91-63.01-3.85-70.74-3.17組合項(xiàng)次+組合值/(kN.m)69.91-32.2748.03-20.9555.08注：無(wú)k值系數(shù)的彎矩是根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法由比例關(guān)系求出的。剪力計(jì)算：（k值由附表查得）邊跨： 中跨： kN.m kN.m kN.m kN.m kN.m kN.m表4 縱向支承梁L-1剪力計(jì)算項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖恒荷載恒荷載活荷載活荷載活荷載活荷載活荷載活荷載活荷載內(nèi)力組合+51.34-2.8734.51-28.6463.84+2

38、7.78-43.3266.77-60.8931.58+45.972.5173.61-54.0529.77+20.74-41.9259.54-68.12-8.03+50.19-76.4840.32-22.8329.77+19.59-43.0765.35-62.3137.13+24.58-38.0828.18-34.9763.84最不利內(nèi)力組合項(xiàng)次+組合值/(kN.m)19.59-76.4828.18-68.1229.77組合項(xiàng)次+組合值/(kN.m)51.342.5173.61-22.8363.844）正截面承載力計(jì)算確定翼緣寬度?？缰薪孛姘碩形截面計(jì)算。根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-200

39、2第條的規(guī)定，翼緣寬度取較小值。邊跨： 取較小值 中間跨： 取較小值支座截面仍按矩形截面計(jì)算。判斷截面類(lèi)型。在縱橫梁交接處，由于板，橫梁及縱梁的負(fù)彎矩鋼筋相互交叉重疊，短跨方向梁的鋼筋一般均在長(zhǎng)跨方向梁鋼筋的下面，梁的有效高度減小。因此進(jìn)行短跨方向梁支座截面承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)根據(jù)其鋼筋的實(shí)際位置來(lái)確定截面的有效高度。一般取值為：?jiǎn)闻配摻顣r(shí)，；雙排鋼筋時(shí)，。取=540mm（跨中），=510mm（支座）。 =1.011.91588100（540-100/2）屬于第一類(lèi)T形截面。正截面承載力計(jì)算。按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁內(nèi)力時(shí)，本設(shè)計(jì)資料圖中中間跨和邊跨的計(jì)算跨度都取為支座中心線間的距離，故所求的支座彎矩

40、和支座剪力都是指支座中心線間的。而實(shí)際上正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力的控制截面在支座邊緣，所以計(jì)算配筋時(shí)，將其換算到截面邊緣。縱梁正截面承載力計(jì)算見(jiàn)表5。根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002第條的規(guī)定，縱向受力鋼筋的最小配筋率為0.2%和0.45中的較大值，這里即0.2%。表5中的配筋率滿足要求，配筋形式采用分離式。表5 縱向支承梁L-1正截面受彎承載力計(jì)算 計(jì)算截面計(jì)算過(guò)程跨中1、5支座B、E跨中2支座C、D中間跨中l(wèi)x69.91-50.7148.03-3.17-70.7455.08-3.17V69.91-69.1148.03-3.17-86.755.03-3.170.0130.

41、0890.0090.00060.0560.0100.00060.013<0.093<0.009<0.0006<0.058<0.010<0.0006<0.9930.95309950.99970.97109950.99974354742982058434120選配鋼筋220220218218220220218實(shí)配As（mm2）628628509509628628509配筋率0.42%0.42%0.34%0.34%0.42%0.42%0.34%斜截面受剪承載力計(jì)算縱向支承梁L-1斜截面受剪承載力計(jì)算見(jiàn)表6，根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002第條的規(guī)定

42、該梁中箍筋最大間距為200mm。表6 縱向支承梁L-1斜截面受剪承載力計(jì)算 計(jì)算截面計(jì)算過(guò)程A支座B支座左B支座右C支座左C支座右lx51.3476.4873.6168.1263.840.4>V 截面滿足要求-22.023.30.4>V 按構(gòu)造配筋0.1190.0170.0003箍筋直徑和肢數(shù)8 雙肢312212312214212實(shí)配間距/mm200200200200200200配筋率=0.2%>=0.13%（2）橫向支承梁L-2設(shè)計(jì)1）計(jì)算跨度。由于此結(jié)構(gòu)屬于內(nèi)框架結(jié)構(gòu)，梁在外墻上的支撐長(zhǎng)度為墻厚a=300mm,內(nèi)柱子的尺寸為400mm×400mm。故：邊跨計(jì)算跨

43、度 =+a/2+b/2=6.6m； =1.025+b/2=6.56m取最小值=6.56m。中跨計(jì)算跨度 =6.6m。平均計(jì)算跨度 =6.58m所以跨度差（）/6.6=0.006<0.1可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。2）荷載計(jì)算由板傳來(lái)的恒荷載設(shè)計(jì)值：= kN/m ；由板傳來(lái)的活荷載設(shè)計(jì)值： kN/m ； 梁自重： kN/m ； 梁粉刷抹灰：=0.26 kN/m ； 梁自重及抹灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計(jì)值： kN/m。橫向支承梁L-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖6所示圖6 橫向支承梁L-2的計(jì)算簡(jiǎn)圖3）內(nèi)力計(jì)算。按彈性理論設(shè)計(jì)計(jì)算梁的支座彎矩時(shí)，可按支座彎矩等效原則，將梯形荷載等效為均布荷載。按附表求得跨中彎矩取脫離體

44、求得，即=14.25kN/m=21.08kN/m彎矩計(jì)算： （k值由附表查得）邊跨： 中跨： kN.m kN.m平均跨（計(jì)算支座彎矩時(shí)取用） kN.m kN.m kN.m 以表7中恒荷載作用下的支座剪力和跨中彎矩的求解為例，取脫離體AB桿件，所受荷載及內(nèi)力如圖所示7、8，求邊跨中的彎矩，所取脫離體如圖所示：圖7 AB桿件脫離體 圖8 求邊跨彎矩時(shí)所取的脫離體對(duì)A點(diǎn)取矩，得+支座彎矩由表7中已知：，求得=66.13kN由豎向合力等于0，求得=39.47kN近似認(rèn)為跨中最大彎矩在跨中截面位置，對(duì)1點(diǎn)取矩，得+×0.8985/2算得：其他的跨中彎矩同理求得，如表7所示。橫梁支承梁L-2彎矩

45、計(jì)算如表7所示：表7 橫梁支承梁L-2彎矩計(jì)算項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖恒荷載恒荷載49.9815.61活荷載43.89-30.85活荷載-15.4346.28活荷載44.5133.72活荷載57.31-15.43內(nèi)力組合+107.88-110.17-10.81-110.17+48.56-110.1766.32-110.17+108.5-151.5153.76-99.68+121.3-120.664.61-68.83最不利內(nèi)力組合項(xiàng)次+組合值/(kN.m)48.56-151.51-10.81-110.17組合項(xiàng)次+組合值/(kN.m)121.3-110.1766.32-68.83注：跨中彎矩是根據(jù)求得的支座

46、彎矩按未等效前的實(shí)際荷載取脫離體求出。剪力計(jì)算：（k值由附表查得）邊跨： 中跨： kN.m kN.m橫向支承梁L-2剪力計(jì)算如表8所示。表8 橫向支承梁L-2剪力計(jì)算項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖恒荷載恒荷載39.47-66.1352.49活荷載91.37-111.790活荷載-10.16-10.16100.94活荷載77.77-125.26117.73活荷載87.90-115.1316.75內(nèi)力組合+141.52-193.9465.92+39.99-92.31166.86+127.92-207.41183.65+138.05-197.2882.67/kN組合項(xiàng)次+組合值39.99-207.4165.92/kN組合項(xiàng)次+組合值141.52-92.31183.654）正截面承載力計(jì)算確定翼緣寬度。跨中截面按T形截面計(jì)算。根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范GB5001