化工原理復(fù)習(xí)整理

1、第1周緒論1化工原理中的“三傳”是指（D ）。A. 動(dòng)能傳遞、勢(shì)能傳遞、化學(xué)能傳遞B.動(dòng)能傳遞、內(nèi)能傳遞、物質(zhì)傳遞C.動(dòng)量傳遞、能量傳遞、熱量傳遞 D.動(dòng)量傳遞、熱量傳遞、質(zhì)量傳遞2因次分析法的目的在于（A ）。A. 用無因次數(shù)群代替變量，使實(shí)驗(yàn)與關(guān)聯(lián)工作簡(jiǎn)化B. 得到各無因次數(shù)群間的確切定量關(guān)系C. 用無因次數(shù)群代替變量，使實(shí)驗(yàn)結(jié)果更可靠D. 得到各變量間的確切定量關(guān)系3下列選項(xiàng)中，不是化工原理研究的內(nèi)容是（C ）。A.單元操作B.傳遞過程C.化學(xué)反應(yīng)D.物理過程第2周流體流動(dòng)（一）2.11在靜止流體內(nèi)部各點(diǎn)的靜壓強(qiáng)相等的必要條件是（D ）。A.同一種流體內(nèi)部B.連通著的兩種流體C.同一種連

2、續(xù)流體D.同一水平面上，同一種連續(xù)的流體2被測(cè)流體的（C ）小于外界大氣壓強(qiáng)時(shí)，所用測(cè)壓儀表稱為真空表。A.大氣壓B.表壓強(qiáng)C.絕對(duì)壓強(qiáng)D.相對(duì)壓強(qiáng)3壓力表測(cè)量的是（B ）。A.大氣壓B.表壓C.真空度D.絕對(duì)壓強(qiáng)2.21在定穩(wěn)流動(dòng)系統(tǒng)中，單位時(shí)間通過任一截面的（B ）流量都相等A.體積B.質(zhì)量C.體積和質(zhì)量D.體積和摩爾2在列伯努利方程時(shí)，方程兩邊的壓強(qiáng)項(xiàng)必須（C ）。A.均為表壓強(qiáng)B.均為絕對(duì)壓強(qiáng)C.同為表壓強(qiáng)或同為絕對(duì)壓強(qiáng)D.一邊為表壓強(qiáng)一邊為絕對(duì)壓強(qiáng)3伯努利方程式中的H項(xiàng)表示單位重量流體通過泵（或其他輸送設(shè)備）所獲得的能 量，稱為（D ）。A.位能B.動(dòng)能C.靜壓能D.有效功2.31（

3、 A ）可用來判斷流體的流動(dòng)型態(tài)。A.2流體的流動(dòng)型態(tài)有（B）種。A.3滯流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是（D ）。A.流速不同B.流通截面不同C.雷諾準(zhǔn)數(shù)不同D.滯流無徑向運(yùn)動(dòng)，湍流有徑向運(yùn)動(dòng)第2周測(cè)驗(yàn)1裝在某設(shè)備進(jìn)口處的真空表讀數(shù)為50kPa,出口壓力表的讀數(shù)為100kPa,此設(shè)備進(jìn)出口之間的絕對(duì)壓強(qiáng)差為（A）kPa。A.2U型壓差計(jì)不可能測(cè)出的值為（D ）。A.表壓B.真空度C.壓強(qiáng)差D.絕對(duì)壓3研究流體流動(dòng)形態(tài)對(duì)化工生產(chǎn)的指導(dǎo)意義是（B）0A.加速反應(yīng)過程B.可以提高傳質(zhì)、傳熱的速率C.增加生產(chǎn)能力D.節(jié)省操作費(fèi)用4流體在圓形直管中作定態(tài)流動(dòng)，如果Re小于2000,則管內(nèi)流動(dòng)方向上任一截面處的速度

4、分布為（A ） oA.拋物線B.指數(shù)函數(shù)C.直線D.平推流5水在一條等直徑的垂直管內(nèi)作定態(tài)流動(dòng)，其流速 （C ） oA.會(huì)越流越快B.會(huì)越流越慢C.不變D.不能判斷6在定態(tài)流動(dòng)中，各截面上流體的流速、壓強(qiáng)、密度等有關(guān)物理量不隨時(shí)間和位 置而變。（X ）7連續(xù)性方程所反映的管路各截面上流速變化規(guī)律，與管路上是否裝有管件、閥 門或輸送設(shè)備等無關(guān)。（V ）8靜力學(xué)方程是伯努利方程式中流速為零時(shí)的特殊形式。（V ）9在定態(tài)流動(dòng)系統(tǒng)中，水連續(xù)地從粗管流入細(xì)管。粗管內(nèi)徑為細(xì)管的2倍，則細(xì)管內(nèi)水的流速是粗管的2倍。（X ）第2周作業(yè)1當(dāng)流體的流動(dòng)型態(tài)是層流時(shí)，流速沿?cái)嗝姘?分布，平均流速是最大流速的；當(dāng)流體

5、的流動(dòng)型態(tài)是湍流時(shí)，流速沿?cái)嗝姘?布，平均流速是最大流速的 左右。2無論湍流和滯流，在管道任意截面流體質(zhì)點(diǎn)的速度沿管徑而變，管壁處速度為 ，管中心速度為。3理想流體在導(dǎo)管中作定態(tài)流動(dòng)時(shí)，導(dǎo)管任一截面上的 壓頭、頭和頭三者之和是一個(gè)常數(shù)。壓頭的單位是 其含意為。4兩容器直徑分別為 D仁1000m，D2=400mm容器1水面上方為真空度 pv=1.333x 104Pa維持不變，容器2為敞口容器，當(dāng)兩容器間連接管上的閥門 F關(guān)閉時(shí)， 兩容器的水面高度分別為 乙=2.5m,乙=1.5m。試問：(1) 當(dāng)閥門開啟時(shí)，兩液面能否維持不變？(2) 若不能維持不變，當(dāng)重新達(dá)到平衡時(shí)，液面高度各有何變化？550

6、0C的熱水流過水平放置的變管徑管道，縮口前管子內(nèi)徑為50mm壓力表讀數(shù)為0.1kgf/cm2，流量為10m3/h,熱水可視為理想流體，已知500C時(shí)水的飽和蒸 汽壓為92.51mmHg密度1000kg/m3,若要使水正常流動(dòng)，則縮口處的直徑不得 小于多少毫米？6高位槽內(nèi)貯有溫度為20r的水，水深h=1m并維持不變。高位槽底部接有一長(zhǎng)H=12m直徑d=100mn的垂直管，假定管內(nèi)的阻力系數(shù)為 0.02，試求：(1) 管內(nèi)流量為多少？(2) 若將垂直管無限延長(zhǎng)，管內(nèi)流量為多少？(3) 若將高位槽底部所接垂直管管徑加倍，長(zhǎng)度不變，管內(nèi)流量有何變化？第3周流體流動(dòng)(二)3.11某管路的(l+le)及Q

7、已確定，且是完全湍流，設(shè)計(jì)時(shí)若將直徑d增大一倍，其它條件均不變，則阻力損失是原來的(C )。A.1/4B.1/8C.1/32D.1/162流體流動(dòng)系統(tǒng)中，管路因直徑改變而突然擴(kuò)大或突然縮小所產(chǎn)生的能量損失為：Hf=Z u2/2g，其中速度u均以（B ）為準(zhǔn)。A.大管流體流速B.小管流體流速C.大小管平均流速D.與流向有關(guān)3并聯(lián)管路中兩支管的阻力損失 Hf1與Hf2的關(guān)系是（C ）。A.Hf1> Hf2 B.Hflv Hf2 C.Hf1= Hf2D. 不能確定3.21流體流動(dòng)時(shí)產(chǎn)生摩擦阻力的根本原因是（C ）。A.動(dòng)速度大于零B.管壁不夠光滑C.流體具有粘性D.Re大于20002摩擦阻力系

8、數(shù)入與（A ）無關(guān)。A.管子長(zhǎng)度B.管子相對(duì)粗糙度C.流動(dòng)型態(tài)D.流體溫度3如果流體在圓形直管中作定態(tài)層流流動(dòng)，則阻力與流速的（B）次方成正比。3.31流體在轉(zhuǎn)子流量計(jì)中流動(dòng)方向（B ）0A.由上而下，水平B.由下而上，垂直C.由上而下，垂直 D.由下而上，水平2如何讀取轉(zhuǎn)子流量計(jì)的讀數(shù)（C ）?A.從轉(zhuǎn)子流量計(jì)的底端面讀數(shù) B.從轉(zhuǎn)子流量計(jì)的上端面讀數(shù)C.從轉(zhuǎn)子流量計(jì)的最大截面讀數(shù) D.從轉(zhuǎn)子流量計(jì)任何位置讀數(shù)均可3轉(zhuǎn)子流量計(jì)的主要特點(diǎn)是（A ） oA.恒流速，恒壓差 B.變截面，變壓差C.恒截面，恒壓差D.變流速，恒壓差 第3周測(cè)驗(yàn)1流體流過管件的局部阻力系數(shù)與下列哪些條件有關(guān)（A）oA.

9、管件的幾何形狀B.流體的流動(dòng)速度C.管件的材質(zhì)D.流體的種類2流體流過轉(zhuǎn)子流量計(jì)時(shí)的壓強(qiáng)降隨其流量增大而（C ） oA.增大B.減少C.不變D.不確定3在測(cè)定直管壓降時(shí)，已知管內(nèi)徑為d,均壓環(huán)應(yīng)安裝在（C ）。A.進(jìn)口處B.出口處C.離進(jìn)口大于10d處D.離進(jìn)口小于10d處4由流速大小和方向改變引起的阻力是（B ） oA.摩擦阻力B.局部阻力C.形體阻力D.直管阻力5直徑為57mM 3.5 mm的細(xì)管逐漸擴(kuò)到 108mM 4mn!勺粗管，若流體在細(xì)管 內(nèi)的流速為4 m/s，則在粗管內(nèi)的流速為（C ） m/s。6壓強(qiáng)差的大小可以用一定高度的液體柱來表示。（V ）7某并聯(lián)管路中由兩支路組成，且兩支

10、路中流體均為湍流流動(dòng)，當(dāng)u仁2u2,211=12 , 則 Hf1 = Hf2。（ V ）8任何局部阻力系數(shù)的增大，將使管內(nèi)流量增大。（X ）第3周作業(yè)1某設(shè)備上，真空表的讀數(shù)為 80mmH，其絕對(duì)壓為kgf/cm2=Pa （該地區(qū)的大氣壓為720mmHg2任何局部阻力系數(shù)的增大，將使管內(nèi)流量 ，下游阻力增大將使上游壓強(qiáng)上游阻力增大，將使下游壓強(qiáng)。3水及一般液體在管道中的常用流速為 m/s；低壓氣體在管道中的常用流速為m/s；飽和蒸汽在管道中的常用流速為 m/s；壓力高的比壓力低的氣體在管道中的流速通常要 。4某油品以滯流在管中流動(dòng)，流量不變，問下列條件下摩擦阻力如何變化？管長(zhǎng)增加1倍。（2）管

11、徑增加1倍。（3）溫度提高使粘度為原來的一半（密度變化忽略）。5有一輸水系統(tǒng)，敞口高位槽液面與輸水出口（與大氣聯(lián)通）之間的垂直距離為5m輸水管管徑為57X 3.5mm已知管內(nèi)的阻力損失按hf =45X u2/2計(jì)算，式 中u為管內(nèi)流速。求水的流量為多少m3/s?欲使水量增加20%應(yīng)將水槽的水面 升咼多少？6某一煙囪，其中煙道氣的平均溫度為 400C，環(huán)境空氣溫度為20r，煙道氣在 1atm、0C下的密度為1.25kg/m3， 如要求 煙囪進(jìn)口處壓強(qiáng)為300Pa（真空度）， 計(jì)算其高度應(yīng)為多少米（假設(shè)能量損失不計(jì)）？第4周流體輸送機(jī)械4.11以下哪項(xiàng)（D ）不屬于離心泵的優(yōu)點(diǎn)？A.結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易操

12、作B.流量大而均勻C.輸送的液體粘度范圍廣D.有自吸能力2離心泵（C ）灌泵，是為了防止氣縛現(xiàn)象發(fā)生。A.停泵前B.停泵后C.啟動(dòng)前D.啟動(dòng)后3為提高離心泵的能量利用率，宜采用（B ）葉片。A.前彎B.后彎C.垂直D.水平4.21根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)選用離心泵時(shí)，應(yīng)盡可能使泵在 （A ）點(diǎn)附近工作。A.效率最大B.揚(yáng)程最大C.軸功率最大D.流量最大2在離心泵性能曲線測(cè)定實(shí)驗(yàn)中，出口閥門開大，流量增大，出口壓力表讀數(shù)則（B ）。A.增大B.變小C.不變D.先變小后變大3離心泵調(diào)節(jié)法的開度改變時(shí)，（C ）。A.不會(huì)改變管路特性曲線B.不會(huì)改變工作點(diǎn)C.不會(huì)改變泵的特性曲線D.不會(huì)改變管路所需的壓頭4.31

13、離心泵的氣蝕余量越小，則其抗氣蝕能力（A ）。A.越大B.越小C.無關(guān)D.不確定2離心泵的吸液高度與（A ）無關(guān)。A.排出管路的阻力大小B.吸入管路的阻力大小C.當(dāng)?shù)卮髿鈮篋.被輸送液體的密度3采用離心泵串并聯(lián)可改變工作點(diǎn)，而對(duì)于高阻管路，采用（B）組合較好。A.并聯(lián)B.串聯(lián)C.不確定D.并聯(lián)和串聯(lián)1離心泵停止操作時(shí)宜（A）。A.先關(guān)出口閥后停電B.先停電后關(guān)閥C.先關(guān)出口閥或先停電均可 D.單級(jí)泵先停電，多級(jí)泵先關(guān)出口閥2標(biāo)出的流量與壓頭數(shù)值是（A ）。A.最高效率點(diǎn)對(duì)應(yīng)值B.操作點(diǎn)對(duì)應(yīng)值C.最大流量下對(duì)應(yīng)值D.計(jì)算值3用一氣蝕余量為3m的離心泵輸送處于沸騰狀態(tài)下的塔底液體，若泵前管路的全部

14、流動(dòng)阻力為1.5m液柱，則此泵的安裝位置必須（C）0A.高于塔底液面4.5m的上方B.高于塔底液面1.5m的上方C.低于塔底液面4.5m的下方D.低于塔底液面3.0m的下方4離心泵裝置中吸入管路的（B ）的作用是防止啟動(dòng)前灌入的液體從泵內(nèi)流出。A.調(diào)節(jié)閥B.底閥C.出口閥 D.截止閥5離心泵的軸功率是（D ）。A.在流量為零時(shí)最大B.在壓頭最大時(shí)最大C.在工作點(diǎn)處最小 D.在流量為零時(shí)最小6離心泵的軸功率一般隨流量增大而增大，當(dāng)流量為零時(shí)，軸功率亦為零。（x ）7為減少吸入管路的阻力損失，一般應(yīng)使吸入管徑小于排出管徑。（X ）8若將同一轉(zhuǎn)速同一型號(hào)離心泵分別裝在一條阻力很大，一條阻力很小的管路

15、中進(jìn)行性能測(cè)量時(shí)，其測(cè)出泵的性能曲線就不一樣。（x ）9離心泵開泵之前要先灌液，目的是防止氣蝕現(xiàn)象發(fā)生。（x）第4周作業(yè)1離心泵主要由 ，等組成。離心泵的工作點(diǎn)是和勺交點(diǎn)。2離心泵的主要特性曲線有 ，等三條。3離心泵壓頭的物理意義是 它的單位是。4離心泵用來輸送常溫的水，已知泵的性能為：Q = 0.05m3/s時(shí)，H= 20m ;管路特性為Qe=0.05m3/s時(shí)，He = 18m，則在該流量下，消耗在調(diào)節(jié)閥門上的揚(yáng) 程值為m。5若被輸送的流體粘度增高，則離心泵的壓頭 ，流量 ，效率 ，軸功率 。6離心泵將20C的水由敞口水池送到一壓力為 2.5at的塔內(nèi)，管徑為© 108X4mm

16、管路全長(zhǎng)100m包括局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度，管的進(jìn)、出口當(dāng)量長(zhǎng)度也包括在內(nèi)）o已知：水的流量為56.5m3h-1，水的粘度為1厘泊，密度為1000kgm-3,管路摩 擦系數(shù)可取為0.024，敞口水池水面到管子出口的垂直距離為18m試計(jì)算并回答：（1）水在管內(nèi)流動(dòng)時(shí)的流動(dòng)形態(tài)； 管路所需要的壓頭和功率。7某廠準(zhǔn)備用離心泵將20r的清水以40m3h-1的流量由敞口的儲(chǔ)水池送到某吸收 塔的塔頂。已知塔內(nèi)的表壓強(qiáng)為1kgfcm-2，塔頂水入口距水池水面的垂直距離 為6m吸入管和排出管的壓頭損失分別為 1m和3m管路內(nèi)的動(dòng)壓頭忽略不計(jì)。 當(dāng)?shù)氐拇髿鈮簽?0.33m水柱，水的密度為1000kgm-3o現(xiàn)倉庫內(nèi)

17、存有三臺(tái)離心 泵，其型號(hào)和銘牌上標(biāo)有的性能參數(shù)如下， 從中選一臺(tái)比較合適的以作上述送水 之用。型號(hào)流量（m3h-1） 揚(yáng)程（m）3B57A50383B3345323B1938208測(cè)定離心泵的特性曲線時(shí)，某次實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)為：流量為12m3/h,泵入口處真空表 的讀數(shù)為200mmHg泵出口處壓力表的讀數(shù)為 2.5kg/cm2，兩測(cè)壓截面間的垂直 距離為0.2m,泵的軸功效為1.6kW,試求本次實(shí)驗(yàn)中泵的揚(yáng)程和效率（設(shè)泵的吸 入管和排出管的直徑相同）。第5周機(jī)械分離5.11高徑相等的圓柱體的球形度為（B ）。2如果在斯托克斯區(qū)，那么球形固體顆粒所受的曳力與流體流速的（C ）次方成正比。A.2 B.1.

18、4 C.1 D.33剪力和壓力統(tǒng)一稱為（A）。A.表面力B.體積力C.重力D.浮力5.21在重力場(chǎng)中，固體粒子的自由沉降速度與下列因素?zé)o關(guān)的是（D ）。A.粒子幾何形狀 B.粒子幾何尺寸C.粒子及流體密度D.流體的水平速度2塵氣體，初始溫度為20T，需在進(jìn)入反應(yīng)器前除去塵粒并升溫至120C，假設(shè)塵粒的沉降在斯托克斯區(qū)，在流程布置上宜（A ）。A.先除塵后升溫B.先升溫后除塵C.升溫除塵哪個(gè)在先均可D.無法判斷3含塵氣體通過長(zhǎng)4m寬3m高1m的降塵室，顆粒的沉降速度為 0.03m/s，則 降塵室的最大處理能力為（C ）m3/s 。5.31解決流體通過固定床阻力的方法是（C ）。A.實(shí)驗(yàn)研究法B.

19、因次分析法C.數(shù)學(xué)模型法D.歐拉法2壁效應(yīng)使（D ）。A.液體分布均勻B.塔內(nèi)壁周圍空隙率減小C.固體的濕潤(rùn)面積增大 D.傳質(zhì)不利3流體通過固定床層的阻力隨流體流速的增大而（A）0A.增大B.減小C.不變D.無法判斷5.41過濾基本方程式是基于（B）推導(dǎo)出來的。A.濾液在介質(zhì)中呈湍流流動(dòng)B.濾液在濾渣中呈層流流動(dòng)C.濾液在濾渣中呈湍流流動(dòng)D.濾液在介質(zhì)中呈層流流動(dòng)2已知某板框壓濾機(jī)共2個(gè)框，框的幾何尺寸為：長(zhǎng)寬厚二0.2 '0.2 '0.025m, 則過濾面積（A ）m 2o3過濾推動(dòng)力一般是指（C ）。A.過濾介質(zhì)兩邊的壓差B.濾餅兩面的壓差C.過濾介質(zhì)與濾餅構(gòu)成的過濾層兩邊

20、的壓差D.液體進(jìn)出過濾機(jī)的壓差第5周測(cè)驗(yàn)1要使微粒從氣流中除去的條件，必須使微粒在降塵室內(nèi)的停留時(shí)間（A ）微粒的沉降時(shí)間。A. > B. < C.v D.無法判斷2欲提高降塵室的生產(chǎn)能力，主要的措施是（C ）oA.提高降塵室的高度B.延長(zhǎng)沉降時(shí)間C.增大沉降室的底面積D.提高氣體的溫度3板框壓濾機(jī)板、框按（D）的順序排列組成。A.132132B.112233 C.123123 D.123214板框壓濾機(jī)中（B ）。A.框有兩種不同的構(gòu)造B.板有兩種不同的構(gòu)造C.框和板都有兩種不同的構(gòu)造 D.板和框都只有一種構(gòu)造5對(duì)于板框壓濾機(jī)，濾液的流動(dòng)路線與洗滌水的流動(dòng)路線是相同的。（X）6欲

21、提高降塵室的生產(chǎn)能力一倍，應(yīng)將降塵室的高度增加一倍。（X ）7板框過濾機(jī)采用橫穿法洗滌濾渣時(shí)，若洗滌壓差等于最終過濾壓差，洗滌液粘 度等于濾液粘度，則其洗滌速率為過濾終了速率的一半。（X ）8在恒壓過濾實(shí)驗(yàn)中，如果濾布沒有清洗干凈,則所測(cè)得的qe值偏大。（V ） 第5周作業(yè)1表述顆粒特性的主要參數(shù)有、和。2描述顆粒床層特性的主要參數(shù)為 、和。3因次分析法和數(shù)學(xué)模型法的主要區(qū)別是，4對(duì)于板框式壓濾機(jī)，過濾面積為全部濾框面積的 洗滌面積為過濾面積的 洗滌液通過 濾終了時(shí)濾液的途徑。5固體粒子的沉降過程分為 段和 段。沉降速度是指 段顆粒相對(duì)于 勺速度。6 一球形石英顆粒在空氣中作滯流自由沉降，若空

22、氣溫度由20C提高到50C,氣體的粘度 沉降速度將。7某廠爐氣中含有最小直徑為10卩m的塵粒，塵粒密度為4000kg/m3,爐氣溫度 為700K,在此溫度下，氣體粘度為 3.4 X 10-5Pas,密度為0.5kg/m3，今要求爐 氣處理量為8000kg/h，采用多層降塵室除塵粒，若降塵室中的隔板已選定長(zhǎng)度 為5m寬為3m,且降塵室總高不超過4.8m。試計(jì)算隔板間的距離及所需的層數(shù)。8過濾面積為0.2m2的過濾機(jī)在1.5kgf/cm2的表壓下恒壓過濾某懸浮液，2h后 得到濾液40m3過濾介質(zhì)的阻力不計(jì)，且過濾和洗滌面積相同，（1）若其他情況不變，過濾面積增大 1倍，2h可得多少濾液？（2）若其

23、他情況不變，但過濾時(shí)間縮短為 1h，所得的濾液為多少？（3）若在1.5kgf/cm的表壓下，恒壓過濾2h后，用5m3水洗滌濾餅，洗滌時(shí)間 為多少小時(shí)？9某生產(chǎn)過程每年欲得濾液3800m3年工作時(shí)間為5000h,采用間歇式過濾機(jī)， 在恒壓下每一操作周期為2.5h，其中過濾時(shí)間為1.5h，將懸浮液在同樣操作條 件下測(cè)得過濾常數(shù)為：K=4X10-6m2/s , qe=2.5 X10-2m3/m2,濾餅不洗滌，試求:（1）所需過濾面積為多少平方米？（2）今有過濾面積8m2的過濾機(jī)，需要幾臺(tái)？第6周傳熱（一）6.11熱量傳遞的基本方式是（D ）。A.恒溫傳熱和穩(wěn)態(tài)變溫傳熱 B.導(dǎo)熱給熱和熱交換C.氣化、

24、冷凝與冷卻D.傳導(dǎo)傳熱、對(duì)流傳熱與輻射傳熱2物質(zhì)的導(dǎo)熱系數(shù)與其（B ）無關(guān)。A.組成B.顏色C.溫度D.密度3空氣、水、金屬固體的導(dǎo)熱系數(shù)分別為 入1、入2和入3,其大小順序?yàn)椋˙ ） oA.入1入2入3B.入1V入2V入3 C.入2入3入1D.入2v入3v入16.21雙層平壁定態(tài)熱傳導(dǎo)，兩層壁厚相同，各層的導(dǎo)熱系數(shù)分別為入1和入2,其對(duì) 應(yīng)的溫度差為 t1和厶t2，若 t1 t2，貝U入1和入2的關(guān)系為（A ）。A.入1v入2B.入1入2C.入仁入2 D.無法確定2當(dāng)用厚度相同但絕熱性能不同的兩種材料同時(shí)用于圓形管路，為了降低熱損失速率時(shí)，下列說法正確的是（B ）oA.應(yīng)將導(dǎo)熱系數(shù)大的材料包

25、里面B.應(yīng)將導(dǎo)熱系數(shù)小的材料包里面C.AB兩種說法均對(duì)D.AB兩種說法均不對(duì)3通過三層平壁的定態(tài)熱傳導(dǎo)，各層界面間接觸均勻，第一層兩側(cè)溫度為120C和80r，第三層外表面溫度為40C，則第一層熱阻R1和第二、三層熱阻R2 R3的大小為（D ）。A.R1（ R2+ R3） B.R1v（ R2+ R3）C.無法確定 D.R1= （ R2十 R3）6.31對(duì)流傳熱是由（C ）因素產(chǎn)生的。A.流體分子的熱振動(dòng)B.流體內(nèi)電子的移動(dòng)C.流體質(zhì)點(diǎn)的位移、擾動(dòng)D.不確定2對(duì)流傳熱速率=推動(dòng)力/阻力，其中推動(dòng)力是（B ）。A.壁面溫度差B.流體溫度和壁面溫度差C.同一流體的溫度差 D.兩流體的速度差3當(dāng)流體在圓

26、形直管中作湍流流動(dòng)時(shí)，其給熱系數(shù)為a 1,現(xiàn)保持流量不變，但管徑為原來的一半，則為a 2為（A ） a 1。A.尸 B.嚴(yán) 第6周測(cè)驗(yàn)1某爐壁由多層保溫材料砌成，假設(shè)過程為定態(tài)傳熱，則保溫層的溫差越大，熱 阻（A ）0A.越大B.越小C.不變D.不確定2流體在圓形直管中作強(qiáng)制對(duì)流湍流換熱，則提高傳熱膜系數(shù)最有效的措施是（B ） oA.流量增大，管徑不變B.流量增大，減小管徑C.流量減小，增大管徑D.增大流量，增大管徑3在冷凝器中用水冷凝苯蒸氣，水走管程，其雷諾數(shù)Re=1.2X 104,此時(shí)對(duì)流傳熱系數(shù)為a。若將水的流量減半，其對(duì)流傳熱系數(shù)a 1 （B ）oA. > a B. V a C.

27、= a D.無法確定4有一套管換熱器，環(huán)隙中有119.6 C的蒸氣冷凝，管內(nèi)的空氣從 20E被加熱到 50C,管壁溫度應(yīng)接近（D ）。A.20 C B.50 C C.77.3 C D.119.6 C5金屬壁面兩側(cè)流體的對(duì)流傳熱系數(shù)都較大時(shí)，決定傳熱過程速率的將是（C），A.管壁熱阻B.管內(nèi)對(duì)流傳熱熱阻C.污垢熱阻D.管外對(duì)流傳熱熱阻6熱量傳遞過程的規(guī)律與流體流動(dòng)過程相似，流速越大，則其過程的阻力越大。（x ）7在多層平壁導(dǎo)熱過程中，傳熱總推動(dòng)力為各壁面溫度差之和。（V）8對(duì)于同一種流體，有相變時(shí)的a值比無相變時(shí)要大。（V）9多層圓管壁定態(tài)導(dǎo)熱時(shí)，通過各層的熱通量相等。（x ）第6周作業(yè)1導(dǎo)熱系

28、數(shù)入的物理意義為 單位是。一般來說，金屬的入隨溫度升高而大多數(shù)非金屬固體的入隨溫度升高而。2間壁式換熱器的傳熱過程是由, , 串聯(lián)而成的。3多層平壁定態(tài)導(dǎo)熱中，若某層的熱阻最小，則該層兩側(cè)的溫差 。4影響對(duì)流給熱系數(shù)的因素有,5為了測(cè)量爐壁內(nèi)壁的溫度t1，在爐外壁及距外壁1/3厚度處設(shè)置熱電偶，測(cè)得 的溫度分別為500C及3000C,求內(nèi)壁溫度t1 o6某液體以2m/s的流速通過© 55x 2.5mm長(zhǎng)3m的鋼管冷卻套管式換熱器環(huán)隙 中的乙醇。已知定性溫度下該液體的物性系數(shù)為：p =992.2kg/m3，入=0.633W/mK 卩=65 x 10-5Pas，Pr=4.30，試計(jì)算：

29、液體對(duì)管壁的給熱系數(shù)；(2)若液體的流量提高30%其它條件不變，則液體對(duì)管壁的給熱系數(shù)又為多少。7某固體壁厚500mm其導(dǎo)熱系數(shù)為1W/mK己知壁一側(cè)流體溫度為230C,其對(duì) 流給熱系數(shù)為50W/m2K另一側(cè)流體溫度為30T，對(duì)流對(duì)熱系數(shù)為100W/m2K 忽略污圬?zé)嶙?，求：傳熱通量為多?W/m2距熱壁面25mm勺溫度。第7周傳熱(二)7.11在蒸汽-空氣間壁換熱過程中，為強(qiáng)化傳熱，下列方案中在工程上最有效的是(A ) oA.提高空氣流速B.提高蒸汽流速C.采用過熱蒸汽提高蒸汽流速D.在蒸汽管一側(cè)管壁上裝翅片2關(guān)于傳熱系數(shù)K下列說法中錯(cuò)誤的是(D )。A.K實(shí)際上是平均值B.K隨所取的傳熱面

30、不同而異C. 要提高K,應(yīng)從降低最大熱阻著手D. K可用來表示傳熱的強(qiáng)弱，與冷熱流體物性無關(guān)3在間壁式換熱器內(nèi)用飽和水蒸汽加熱空氣，此過程的總傳熱系數(shù)K值接近于(B )o A.蒸汽的a B.空氣的a C.蒸汽a與空氣a的算術(shù)平均值D.1007.2 1在其它條件不變的情況下，將并流換熱改成逆流換熱，則所需的換熱面積（A ）。A.變小B.變大 C.不變 D.可能變大，可能變小2對(duì)間壁兩側(cè)流體一側(cè)恒溫、另一側(cè)變溫的傳熱過程，逆流和并流時(shí) tm大小關(guān) 系為（C ）。A. tm逆厶tm并 B. tm逆厶tm并C. tm逆= tm并 D.無法確定3只改變管內(nèi)介質(zhì)的流動(dòng)方向，總傳熱系數(shù)K （ C ）。A.增

31、加B.減小C.不變 D.不能判斷7.31式q= KAt中， t的物理意義是（B ）。A.器壁內(nèi)外壁面的溫度B.器壁兩側(cè)流體對(duì)數(shù)平均溫度差C.流體進(jìn)出口的溫度差D.器壁與流體的溫度差。2在管殼式換熱器中，不潔凈和易結(jié)垢的流體宜走管內(nèi)，因?yàn)楣軆?nèi)（ A ）0A.清洗比較方便 B.流速較快C.流通面積小D.易于傳熱3當(dāng)換熱器中冷熱流體進(jìn)出口溫度一定時(shí)，下面說法中正確的是（D ）oA.tm 并tm逆 tm 折 B.tm j.B= tm 丿卜 tm 折C.tm 并 tm 匸一 tm 折 D.tm 并 tm 逆 tm 折第7周測(cè)驗(yàn)1對(duì)一臺(tái)正在工作的列管式換熱器，已知a 1 = 116 W?n-2?K-1，a

32、 2= 11600 W-2%-1，要提高總傳熱系數(shù)K,最簡(jiǎn)單有效的途徑是（A ）。A.設(shè)法增大a 1 B.設(shè)法增大a 2 C.設(shè)法減小a 1 D.設(shè)法減小a 22有一列管換熱器，用飽和水蒸汽（溫度為120 C）將管內(nèi)一定流量的氫氧化鈉 溶液由20r加熱到80 r，該換熱器的平均傳熱溫度差為（b ）oA.-60/l n2.5B.60/1 n2.5 C.120/1 n5D.-120/l n53在管殼式換熱器中，飽和蒸氣宜走管間，以便于（A ），且蒸氣較潔凈，它對(duì)清洗無要求。4在套管式換熱器中冷熱兩種流體作逆流換熱，如WcCpc/WhCph v,1且S- 無窮大，則熱流體的出口溫度 T2是（D ）。

33、A.tl B. 無法確定 C.T1+ WcCpc/WhCph （t2-t1） D.t2- WcCpc/WhCph （t2-t1）5如果WcCpc/WhCphl,那么，操作線與對(duì)角線平行，傳熱推動(dòng)力為 0。（ x ）6如果在換熱過程中，一種流體的溫度不變，只有一種流體的溫度變化，那么逆 流和并流換熱的厶tm相等。（V ）7在列管換熱器管間裝設(shè)了兩塊橫向折流檔板，則該換熱器變?yōu)殡p殼程的換熱 器。（X ）8流體在換熱器中流速越大，傳熱速率越快，故流速越大越好。（ x ） 第7周作業(yè)1流體在間壁換熱器中逆流流動(dòng)，T仁300C, T2=200C, t2=180 C, t1=25 C, tm=。2厚度不同

34、的三種材料構(gòu)成三層平壁，各層接觸良好，已知 b1b2b3，導(dǎo)熱系 數(shù)入1入2入3。在穩(wěn)定傳熱過程中，各層的熱阻 R1R2R3各層導(dǎo)熱速率 Q1Q2_Q33某換熱器中工業(yè)冷卻水與熱油進(jìn)行逆流換熱，熱油進(jìn)口條件 （T1、Wh）不變，而 在夏季冷卻水進(jìn)口溫度t1升高，若要使熱油出口溫度 T2不變，則可采用使 Wc的方法，結(jié)果使K,Qo4換熱器設(shè)計(jì)時(shí)，若 Wh T1、T2、t1定且是逆流換熱，冷流體流量選擇大些，則Q_ K, t2, A, tm。5設(shè)計(jì)-臺(tái)冷卻器，用水冷卻一種密度為800kg/m3,比熱為 2.09kJ/kgK 的有機(jī)液體，該液體的流量為18m3/h,進(jìn)口溫度1050C,要求冷到350

35、C若冷卻水進(jìn) 口溫度150C,流量為0.01m3/s，試分別計(jì)算逆流換熱，并流換熱所需要的傳熱 面積。設(shè)兩種情況下的 K均為600W/m2K水的比熱是4.18kJ/kgK，密度為 1000kg/m3。6要在半小時(shí)內(nèi)將1噸鹽水（比熱為2.5kJ/kgK ）從200C加熱至600C,用常壓 飽和水蒸汽加熱，加熱管為© 48 X 3.5的鋼管，蒸汽在管內(nèi)，鹽水在管外，鹽水 的對(duì)流給熱系數(shù)為800W/m2K蒸汽的對(duì)流給熱系數(shù)為10000W/m2K設(shè)管壁熱阻 不計(jì)，由于壁很薄，可視作平壁，傳熱面積用外徑計(jì)算，試求加熱管的長(zhǎng)度（m）7有一套管式換熱器，冷、熱流體的進(jìn)口溫度分別為40C和100C,

36、己知并流操作時(shí)冷流體出口溫度為60C，熱流體為80C，試問逆流操作時(shí)冷、熱流體的出 口溫度各為多少？設(shè)傳熱系數(shù) K不變。第8周蒸餾（一）8.11兩組分的相對(duì)揮發(fā)度越小，則分離該體系越（B ）。A.容易B.困難C.安全D.不安全2兩組分混合物理想溶液，已知 PA0=900mmHgPB0=300mmHgP總=600mmHg則 a AB等于（D ）。A.2/3 B.2 C.1/3 D.33某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xA=0.5時(shí)泡點(diǎn)為t1，與之相 平衡的氣相組成yA=0.75時(shí)，相應(yīng)的露點(diǎn)溫度t2，則（A ）。A.t1=t2 B.t1<t2 C.t1>t2 D. 不能判斷

37、8.21某二元混合物，若液相組成xA為0.45，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t1，氣相組成yA 為0.45，相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為t2，則（A ）。A.t1<t2 B. t1>t2 C.t1=t2 D. 不能判斷2在精餾塔中每一塊塔板上（C ）。A.只進(jìn)行傳質(zhì)B.只進(jìn)行傳熱C.同時(shí)進(jìn)行傳熱傳質(zhì) D.無傳熱和傳質(zhì)3在精餾塔中，加料板以上的塔段稱為（A ）0A.精餾段B.提餾段C.進(jìn)料段 D.混合段8.31關(guān)于恒摩爾流假定，下列說法中正確的是（D ）oA. 恒摩爾流假定在任何條件下均可成立B. 恒摩爾氣化是指精餾段上升蒸氣摩爾流量與提餾段上升摩爾流量相等C. 恒摩爾流假定是指精餾段上升蒸氣摩爾流量與下降

38、液體摩爾流量相等D. 由恒摩爾流假定可知，精餾段上升蒸氣和下降液體有如下關(guān)系：L仁L2= - =L，V仁V2=V2（ C ）是指離開這種板的氣液兩相相互成平衡，而且塔板上的液相組成也可視為均勻的。A.浮閥板 B.噴射板C.理論板D.分離板3精餾塔的操作線是直線的原因?yàn)椋ˋ ）。A.恒摩爾流假定B.理想物系C.泡點(diǎn)進(jìn)料D.理論板假定第8周測(cè)驗(yàn)1蒸餾分離的依據(jù)是各組分的（C ）不同。A.溶解度B.密度C.揮發(fā)度D.溫度2在二元混合液中，（A ）的組分稱為易揮發(fā)組分。A.沸點(diǎn)低B.沸點(diǎn)高C.沸點(diǎn)恒定D.沸點(diǎn)變化3關(guān)于x-y圖，下列說法中錯(cuò)誤的是（D ）。A. 平衡曲線偏離對(duì)角線愈遠(yuǎn)，表示該溶液愈容易

39、分離B. 平衡曲線一般位于對(duì)角線上方C. 當(dāng)總壓變化不大時(shí)，外壓對(duì)平衡曲線的影響可以忽略D. 平衡曲線離對(duì)角線愈近，表示該溶液愈容易分離4關(guān)于理論板理列說法錯(cuò)誤的是（C ）。A. 理論板可作為衡量實(shí)際塔板分離效率的依據(jù)和標(biāo)準(zhǔn)B. 離開理論板的氣、液兩相互成平衡C. 實(shí)際塔板即為理論板，二者之間無區(qū)別D. 理論板為假想板，實(shí)際并不存在5精餾塔的常壓操作是通過（C ）實(shí)現(xiàn)的。A.塔頂連通大氣 B.塔頂成品受槽頂部連通大氣C.塔頂冷凝器入口連通大氣D.塔釜連通大氣6由A、B兩組分組成的理想溶液中，其相對(duì)揮發(fā)度可以用同溫下的兩純組分的 飽和蒸氣壓的比值來表示。（V）7精餾操作均滿足恒摩爾流假定。（X）

40、8若以過熱蒸氣進(jìn)料，則q> 0。（ X ）9連續(xù)精餾塔的塔頂和塔底產(chǎn)品分別為 D和W則精餾段液氣比總是小于1,提 餾段液氣比總是大于1。（ V ）第8周作業(yè)1相對(duì)揮發(fā)度的定義為,用相對(duì)揮發(fā)度表達(dá)的氣液平衡方程可寫為 根據(jù)相對(duì)揮發(fā)度的大小，可用來判斷精餾分離的 。2某精餾塔的精餾段操作線方程為 y=0.72x+0.275，則該塔的操作回流比為 ，餾出液組成為。3在總壓為101.3kPa、溫度為85C下，A組分與B組分的飽和蒸汽壓分別為 116.9kPa和46kPa,則其相對(duì)揮發(fā)度為平衡時(shí)液相組成xA為氣相組成yA為。4精餾設(shè)計(jì)時(shí)，若工藝要求一定，則減少理論塔板數(shù)后，回流比 R應(yīng),蒸餾釜中所

41、需的加熱蒸汽的消耗量。若精餾段操作線方程的截距為 0,則其斜率為，回流比R等于。5苯和甲苯在92C時(shí)的飽和蒸氣壓分別為143.73kPa和57.6kPa。試求苯的摩爾 分率為0.4、甲苯的摩爾分率為0.6的混合液在92C各組分的平衡分壓、系統(tǒng)總 壓及平衡蒸氣組成。此溶液可視為理想溶液。6將含24%（摩爾百分?jǐn)?shù)，下同）易揮發(fā)組分的某液體混合物送入一連續(xù)精餾塔中。要求餾出液含95%易揮發(fā)組分，釜液含3%易揮發(fā)組分。送至冷凝器的蒸氣摩 爾流量為850kmol/h，流入精餾塔的回流液為670kmol/h。試求：（1）每小時(shí)能獲 得多少kmol的餾出液？多少kmol的釜液？回流比R。7連續(xù)操作的二元精餾

42、塔，精餾段操作線方程為y=0.5x+0.475，提餾段操作線方程為。若進(jìn)料是飽和液體，試求 xF、xD xW及R=第9周蒸餾（二）9.11在精餾過程中當(dāng)進(jìn)料為過冷液體時(shí)，則q （ C ）。A.=1 B.v 1 C.>1 D.=02精餾塔中，其氣相組成關(guān)系為（A ）。A.y n+1>y n>y n-1 B.y n+1<y *yn-1 C.y n+仁y n=y n-1 D. 不確定3二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)變化，將引起（D ）發(fā)生變化。A.平衡線 B.平衡線和精餾段操作線C.平衡線和q線D.提餾段操作線和q線9.21用精餾塔完成分離任務(wù)所需理論塔板數(shù)為8塊（包括塔

43、釜），若全塔效率為50%則塔內(nèi)實(shí)際板數(shù)為（C）塊。A.16 B.12 C.14 D.42操作中的精餾塔，若選用的回流比小于最小回流比，貝U（ D）。A.不能操作B.xD 、xw均不變C. xD、xw均變大 D.xD 減小，xw增大3相對(duì)揮發(fā)度a =3.5的物系，在全回流下操作，yn=0.4，則yn+1為（A ）。第9周測(cè)驗(yàn)1用某精餾塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成為 XD xw，當(dāng)進(jìn)料組成為xf1時(shí)， 相應(yīng)回流比為R1,進(jìn)料組成為xf2時(shí)，相應(yīng)回流比為R2,若Xf1vxf2,進(jìn)料熱 狀態(tài)相同，則（C ）。A.R 仁R2 B.R1vR2 C.R1>R2 D.無法判斷2a為3.5的二元物系，在

44、全回流下操作，已測(cè)得 yn=0.4，則xn-1為（B ）。3真空操作的精餾塔，若真空度降低，其它條件不變，則塔頂產(chǎn)品組成（ A ）0 A.變小 B.變大 C.不變D.不確定4精餾操作中，若進(jìn)料組成、流量和氣化率不變，增大回流比，則精餾段操作線 方程的斜率（A ）。A.增加B.減小C.不變D.不能確定5當(dāng)分離要求和回流比一定時(shí)，進(jìn)料的q值越大，所需總理論板數(shù)越多。（X ）6精餾段操作線方程為y=0.65x+0，絕不可能。（V ）7精餾塔的全塔總效率等于塔內(nèi)各板的默弗里效率的平均值。（X ）8某連續(xù)精餾塔中，若提餾段操作線方程的截距等于零，則其斜率等于1o （ V ） 第9周作業(yè)1當(dāng)分離要求一定，

45、回流比一定時(shí)，在五種進(jìn)料狀況中，進(jìn)料的q值最小，進(jìn)料的q值最大，此時(shí)，提餾段操作線與平衡線之間的距離，分離所需的總理論板數(shù)。2精餾塔內(nèi)任一塊理論板其氣相露點(diǎn)溫度液相泡點(diǎn)溫度。3二元理想物系，相對(duì)揮發(fā)度a =2.47，全回流，全凝器中冷凝液組成 0.98，塔 頂?shù)诙影迳仙龤庀嘟M成0.969，則第一板Emv=。4苯和甲苯混合物，含苯0.40，流量為1000 kmol/h，在一常壓精餾塔內(nèi)進(jìn)行分 離，要求塔頂餾出液中含苯90%以上（以上均為摩爾分率），苯回收率不低于90% 泡點(diǎn)進(jìn)料，泡點(diǎn)回流，取回流比為最小回流比的1.5倍。已知相對(duì)揮發(fā)度a = 2.5， 試求：塔頂產(chǎn)品量D;塔底殘液量W及組成xw

46、; （3）最小回流比；（4） 精餾段操作線方程。5某一常壓連續(xù)精餾塔內(nèi)對(duì)苯-甲苯的混合液進(jìn)行分離。原料液組成為 0.35（mol%下同），該物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為 2.5，飽和蒸汽進(jìn)料。塔頂采出率 為0.4，精餾段操作線方程為y=0.75x+0.20 , F=100kmol/h，求：提餾段操作線 方程。6相對(duì)揮發(fā)度為3的理想溶液，其中含易揮發(fā)組分的組成為 60%（mol），泡點(diǎn)進(jìn) 料，要求塔頂餾出液中含易揮發(fā)組分的組成為90%（mol），殘液中含易揮發(fā)組分的組成為2%（mol），試求：（1）每獲得1kmol餾出液時(shí)的原料液用量； 若R=1.5, 則它是最小回流比的幾倍；（3）若R=1.5，則精

47、餾段需幾塊理論塔板。第10周吸收（一）10.11吸收操作的作用是分離（A）混合物。A.氣體B.液體均相液體 C.氣液D.部分互溶的液體2吸收的逆過程稱為（B ）。A.蒸餾B.解吸C.萃取D.過濾3吸收的原理是混合氣體中各個(gè)種組份的（D ）不同。A.分子量B.揮發(fā)性C.沸點(diǎn)D.溶解度10.21關(guān)于亨利定律與拉烏爾定律計(jì)算應(yīng)用正確的是（ A ）。A.吸收計(jì)算應(yīng)用亨利定律 B.吸收計(jì)算應(yīng)用拉烏爾定律C.精餾計(jì)算應(yīng)用亨利定律 D.精餾計(jì)算應(yīng)用傅里葉定律2 （ D ）有利于吸收。A.高溫高壓B.低溫低壓C.高溫低壓 D.低溫高壓3已知SO2水溶液在三種溫度t1、t2、t3下的亨利系數(shù)分別為0.00625

48、atm、O.OIIatm、0.0035atm，則（B ）。A.t3 >t2 B.t1 v t2 C.t1 >t2 D.t3 >t110.31在塔的某一截面上，如果x*>x，則該過程表示（A ）。A.吸收B.解吸C.平衡D.沸騰2在符合亨利定律的氣液平衡系統(tǒng)中，溶質(zhì)在氣相中的摩爾濃度的差值為（D）A.正值B.負(fù)值C.零D.不確定3在氣液?jiǎn)蜗騻髻|(zhì)過程中，若操作點(diǎn)處于平衡線的下方，則該過程（ A ）0A.解吸B.吸收C.處于氣液平衡D.不能判斷10.41在雙組分理想氣體混合物中，組分 A的擴(kuò)散系數(shù)是（C ） oA.組分A的物性參數(shù)B.組分B的物性參數(shù)C.系統(tǒng)的物性參數(shù)D.僅取

49、決于系統(tǒng)的狀態(tài)2氣體擴(kuò)散系數(shù)（Dg）與液體擴(kuò)散系的（DI）的大小關(guān)系為（A ） oA.Dg>>DI B.Dg>DI C.DgvDI D.Dg=DI3吸收速率方程中，吸收系數(shù)為 KY時(shí)，其對(duì)應(yīng)的傳質(zhì)推動(dòng)力為（B ）。A.y-y* B.Y-Y * C.p-p* D.C-C*第10周測(cè)驗(yàn)1單選（1分）某吸收過程中溶質(zhì)與吸收劑之間有明顯的化學(xué)反應(yīng)，稱之為（C）0A.物理吸收B.單組分吸收C.化學(xué)吸收D.非等溫吸收2由于分子的無規(guī)則熱運(yùn)動(dòng)而造成物質(zhì)分子傳遞的現(xiàn)象稱為（A ）oA.分子擴(kuò)散B.對(duì)流擴(kuò)散C.渦流擴(kuò)散D.湍流擴(kuò)散3下列各項(xiàng)中屬于物性參數(shù)的是（B ） oA.氣膜吸收系數(shù)ky B

50、.分子擴(kuò)散系數(shù)DC.渦流擴(kuò)散系數(shù)DE D.脫吸因數(shù)S4根據(jù)雙膜理論，當(dāng)被吸收組分在液相中溶解度很小時(shí)，以液相濃度表示的總傳 質(zhì)系數(shù)（A ）。A.近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù)B.大于液相傳質(zhì)分系數(shù)C.小于氣相傳質(zhì)分系數(shù)D.近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù)5對(duì)清水吸收二氧化碳體系而言，過程是（C ）。A.氣膜控制B.聯(lián)合控制C.液膜控制D.無法確定6在吸收操作時(shí)，在y-x圖上吸收操作線的位置總是位于平衡線的上方。（V ）7在氣液相際吸收過程中，傳質(zhì)推動(dòng)力是指汽相中溶質(zhì)濃度與液相中溶質(zhì)濃度之差，差值越大，吸收速率也越大。（X ）8在吸收過程中，如操作線與平衡線平行，則對(duì)數(shù)平均濃度差為零。（X ）9在吸收過程中，當(dāng)吸

51、收操作線與平衡線相切或相交時(shí)，吸收劑用量最少，吸收 推動(dòng)力最大。（X ）第10周作業(yè)1當(dāng)代表體系組成的點(diǎn)A中落在氣液平衡曲線 寸，說明溶質(zhì)組份在氣相的分壓 衡分壓，溶質(zhì)組分由 目轉(zhuǎn)入目，這種過程稱為吸收。2雙膜理論的要點(diǎn)是，3亨利定律表達(dá)式p*=Ex,若某氣體在水中的亨利系數(shù)E很小，說明氣體為氣體。4在吸收過程中，Ky、ky分別是以和 推動(dòng)力的吸收系數(shù)。5在盛水的鼓泡吸收器中通入純 CO2經(jīng)長(zhǎng)期接觸后測(cè)得水中CO2的平衡濃度為 2.857 X 10-2mol/L。鼓泡器中的總壓為101.3kPa，水溫30C，溶液密度為 1000kg/m3。求亨利系數(shù)，并將此實(shí)驗(yàn)值與文獻(xiàn)值 1.414 X106

52、mmH作比較。6某逆流吸收塔，塔底排出液中含溶質(zhì)摩爾分?jǐn)?shù)為 2X 10-4，進(jìn)口氣體中含溶質(zhì) 體積分?jǐn)?shù)為2.5%，操作壓力為101.3kPa，氣液平衡關(guān)系為y=50x。問塔底推動(dòng) 力（y-y*）及（x*-x）各為多少？7在設(shè)計(jì)某降膜吸收器時(shí)，規(guī)定塔底氣相中溶質(zhì)的摩爾分?jǐn)?shù)為 0.05，液相中溶質(zhì) 的摩爾分?jǐn)?shù)為0.01。兩相的傳質(zhì)系數(shù)分別為 kx=8x 10-4kmol/sm2 , ky=5x 10-4kmol/sm2，操作壓力為101.3kPa時(shí)的相平衡關(guān)系為y=2x。試求該處的傳質(zhì) 速率N,單位為kmol/sm2。第11周吸收（二）11.11在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動(dòng)力（以氣相組成表示）為（A）。A.Y-Y* B.