水泵故障分析和處理.

1、水泵故障分析和處理典型案例水泵故障分析和處理典型案例( 1 )楊凡行楊凡行2014.10湖南湘電長沙水泵有限公司湖南湘電長沙水泵有限公司用戶服務(wù)業(yè)務(wù)流程和知識(shí)培訓(xùn)用戶服務(wù)業(yè)務(wù)流程和知識(shí)培訓(xùn)案例目錄案例目錄1.1.2424SASA1818型循泵汽蝕問題型循泵汽蝕問題2.2.16SAP-916SAP-9型輸水泵汽蝕問題型輸水泵汽蝕問題 3.3.24SAP-1024SAP-10型循泵斷軸問題型循泵斷軸問題 4.4.350S44350S44型循泵振動(dòng)超標(biāo)問題型循泵振動(dòng)超標(biāo)問題 5.5.600S22600S22循泵運(yùn)行響聲問題循泵運(yùn)行響聲問題 6.6.YJ48-35AYJ48-35A泵振動(dòng)超差問題泵振動(dòng)

2、超差問題 7.7.7272TKXATKXA19.619.6型循泵三通上法蘭螺栓斷裂問題型循泵三通上法蘭螺栓斷裂問題 8.8.56LKSA-2556LKSA-25型循泵磨損問題型循泵磨損問題 9.9.88LKXA-29.588LKXA-29.5型循泵振動(dòng)超差問題型循泵振動(dòng)超差問題 10.10.某電廠循泵振動(dòng)故障處理某電廠循泵振動(dòng)故障處理24SA-1824SA-18型循環(huán)泵汽蝕問題型循環(huán)泵汽蝕問題24SA24SA1818型循環(huán)泵汽蝕問題型循環(huán)泵汽蝕問題1 1故障現(xiàn)象故障現(xiàn)象運(yùn)行不到兩個(gè)月，葉輪葉片被汽蝕破壞運(yùn)行不到兩個(gè)月，葉輪葉片被汽蝕破壞泵處于全開閥狀態(tài)下運(yùn)行泵處于全開閥狀態(tài)下運(yùn)行泵出口壓力泵出

3、口壓力 0.7-0.8 kgf/cm2 ，指針頻繁晃動(dòng)，有明顯爆破聲指針頻繁晃動(dòng)，有明顯爆破聲 凝汽器進(jìn)出循環(huán)冷卻水的溫差達(dá)凝汽器進(jìn)出循環(huán)冷卻水的溫差達(dá)25 ，正常溫差應(yīng)為，正常溫差應(yīng)為81124SA24SA1818型循環(huán)泵汽蝕問題型循環(huán)泵汽蝕問題1.揚(yáng)程揚(yáng)程 32 m 2.流量流量 3240 m3/h 3.汽蝕余量汽蝕余量 7.4 m 4.轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速 960 r/min 5.額定功率額定功率 380 kw 泵銘牌參數(shù)：泵銘牌參數(shù)：現(xiàn)象分析現(xiàn)象分析循環(huán)冷卻水溫差達(dá)循環(huán)冷卻水溫差達(dá)25，正常溫差應(yīng)為，正常溫差應(yīng)為811，說明循環(huán)冷卻水，說明循環(huán)冷卻水的的流量不足流量不足 有明顯爆破聲有明顯爆破聲

4、，說明泵說明泵汽蝕現(xiàn)象嚴(yán)重汽蝕現(xiàn)象嚴(yán)重泵出口壓力不到一公斤（泵出口壓力不到一公斤（1kg/cm2），而揚(yáng)程是），而揚(yáng)程是32米，顯然是由于米，顯然是由于泵選型揚(yáng)程過高泵選型揚(yáng)程過高，使泵偏于低揚(yáng)程、大流量、汽蝕性能差的工況，使泵偏于低揚(yáng)程、大流量、汽蝕性能差的工況下運(yùn)行，從而嚴(yán)重汽蝕導(dǎo)致葉片損壞下運(yùn)行，從而嚴(yán)重汽蝕導(dǎo)致葉片損壞 24SA24SA1818型循環(huán)泵汽蝕問題型循環(huán)泵汽蝕問題現(xiàn)場試驗(yàn)現(xiàn)場試驗(yàn)將閥門從全開狀態(tài)逐步關(guān)小，將閥門從全開狀態(tài)逐步關(guān)小，毎毎隔隔15分鐘關(guān)小一次，讀一次數(shù)。分鐘關(guān)小一次，讀一次數(shù)。到第四次關(guān)小后，泵出口壓力才升至到第四次關(guān)小后，泵出口壓力才升至1.85 kgf/cm

5、2。繼續(xù)往下試，直至泵出口壓力達(dá)到繼續(xù)往下試，直至泵出口壓力達(dá)到3.2 kgf/cm2以后，凝結(jié)器冷卻以后，凝結(jié)器冷卻水前后溫差從水前后溫差從25下降到下降到11左右（見附表），這說明循環(huán)冷卻左右（見附表），這說明循環(huán)冷卻水量增加了。同時(shí)泵的汽蝕響聲也消失了，出口壓力指針也穩(wěn)定水量增加了。同時(shí)泵的汽蝕響聲也消失了，出口壓力指針也穩(wěn)定了。此時(shí)出口閥門開度大約只有了。此時(shí)出口閥門開度大約只有10%左右，閥門有些振動(dòng)。左右，閥門有些振動(dòng)。 24SA24SA1818型循環(huán)泵汽蝕問題型循環(huán)泵汽蝕問題改造方案改造方案24SA24SA1818型循環(huán)泵汽蝕問題型循環(huán)泵汽蝕問題通過對現(xiàn)象的分析和現(xiàn)場試驗(yàn)，并深入

6、調(diào)查了解所有通過對現(xiàn)象的分析和現(xiàn)場試驗(yàn)，并深入調(diào)查了解所有資料，我們向用戶的有關(guān)領(lǐng)導(dǎo)和技術(shù)人員提出分析意資料，我們向用戶的有關(guān)領(lǐng)導(dǎo)和技術(shù)人員提出分析意見，并提出了改造方案。見，并提出了改造方案。裝置情況及裝置特性曲線裝置情況及裝置特性曲線 24SA24SA1818型循環(huán)泵汽蝕問題型循環(huán)泵汽蝕問題裝置示意圖 從裝置示意圖可知，從裝置示意圖可知，泵進(jìn)出泵進(jìn)出水位差即幾何揚(yáng)程基本為零。水位差即幾何揚(yáng)程基本為零。 凝汽量為凝汽量為110m3/h，要求循環(huán)，要求循環(huán)水量為水量為38506050m3/h，單泵，單泵流量為流量為30253850m3/h。泵進(jìn)水管路管徑為泵進(jìn)水管路管徑為Dg1000，長度長度

7、L225m，一個(gè)底閥，一個(gè)底閥，4個(gè)個(gè)900彎頭。彎頭。凝汽器內(nèi)阻力降凝汽器內(nèi)阻力降H5m，根，根據(jù)上述數(shù)據(jù)推算泵裝置特性曲據(jù)上述數(shù)據(jù)推算泵裝置特性曲線方程為：線方程為：HZKQ26.67Q2Q：m3/s） 裝置情況及裝置特性曲線裝置情況及裝置特性曲線 24SA24SA1818型循環(huán)泵汽蝕問題型循環(huán)泵汽蝕問題裝置特性曲線雙泵運(yùn)行時(shí)的雙泵運(yùn)行時(shí)的A點(diǎn)工況為點(diǎn)工況為: Q1.68m3/s6050m3/h Q0.84m3/s3025m3/h H18m 單泵運(yùn)行時(shí)的單泵運(yùn)行時(shí)的A點(diǎn)工況為點(diǎn)工況為: Q1.07m3/s3852m3/h H7.5m 由此可知，選用由此可知，選用24SA-18型泵（型泵（Q

8、3240m3/h、H32m）的）的揚(yáng)程偏高太多揚(yáng)程偏高太多。 改造方案及改造后運(yùn)行工況分析改造方案及改造后運(yùn)行工況分析 24SA24SA1818型循環(huán)泵汽蝕問題型循環(huán)泵汽蝕問題由于現(xiàn)有泵的揚(yáng)程偏高太多，難以通過切割葉輪達(dá)到要求，必須設(shè)計(jì)由于現(xiàn)有泵的揚(yáng)程偏高太多，難以通過切割葉輪達(dá)到要求，必須設(shè)計(jì)新的葉輪。同時(shí)由于揚(yáng)程低，又要保持泵的流量，為了保證離心泵比新的葉輪。同時(shí)由于揚(yáng)程低，又要保持泵的流量，為了保證離心泵比轉(zhuǎn)速的要求，又必須將轉(zhuǎn)速由轉(zhuǎn)速的要求，又必須將轉(zhuǎn)速由960r/min降至降至740r/min。因此新葉輪參數(shù)定為：因此新葉輪參數(shù)定為： Q：3240m3/h H：16m n：740r/

9、min ns：226 新葉輪的泵型號(hào)定為新葉輪的泵型號(hào)定為24SA18D 改造方案及改造后運(yùn)行工況分析改造方案及改造后運(yùn)行工況分析 24SA24SA1818型循環(huán)泵汽蝕問題型循環(huán)泵汽蝕問題單泵運(yùn)行工況為單泵運(yùn)行工況為C點(diǎn)：點(diǎn)： Q：4104m3/h HC：8.5m ：60%（查泵性能曲線得）（查泵性能曲線得） 冷卻倍率冷卻倍率m4104/11037倍，滿足要求倍，滿足要求 雙泵運(yùn)行工況為雙泵運(yùn)行工況為D點(diǎn)：點(diǎn)： Q：6012m3/h 單泵單泵Q：0.833m3/s HD：18m ：87%（查泵性能曲線得）（查泵性能曲線得） 冷卻倍率冷卻倍率m6012/11055倍，滿足要求。倍，滿足要求。 新

10、葉輪運(yùn)行工況 改造效果改造效果泵不再出現(xiàn)汽蝕現(xiàn)象，葉輪使用壽命達(dá)兩年以上，大大泵不再出現(xiàn)汽蝕現(xiàn)象，葉輪使用壽命達(dá)兩年以上，大大降低檢修工作量和維修費(fèi)用；降低檢修工作量和維修費(fèi)用；水量滿足發(fā)電要示，凝結(jié)器真空度（水量滿足發(fā)電要示，凝結(jié)器真空度（700mmHg）和進(jìn)）和進(jìn)出水溫（出水溫（T10左右），均達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)值，提高了發(fā)左右），均達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)值，提高了發(fā)電機(jī)組的出力；電機(jī)組的出力； 粗略分析比較，一年節(jié)省的費(fèi)用（包括電費(fèi)和備件費(fèi)）粗略分析比較，一年節(jié)省的費(fèi)用（包括電費(fèi)和備件費(fèi)）約約10萬元，其中節(jié)省的電費(fèi)單價(jià)按每度廠用電萬元，其中節(jié)省的電費(fèi)單價(jià)按每度廠用電0.065元元計(jì)算。雖然節(jié)省的費(fèi)用絕對數(shù)值并

11、不太高，但是相對于計(jì)算。雖然節(jié)省的費(fèi)用絕對數(shù)值并不太高，但是相對于一臺(tái)一臺(tái)24寸的泵而言，十萬元已是相當(dāng)可觀了。寸的泵而言，十萬元已是相當(dāng)可觀了。24SA24SA1818型循環(huán)泵汽蝕問題型循環(huán)泵汽蝕問題16SAP16SAP9 9型輸水泵汽蝕問題型輸水泵汽蝕問題16SAP16SAP9 9型輸水泵汽蝕問題型輸水泵汽蝕問題2 2裝置情況裝置情況吉林省某油田供水系統(tǒng)安裝了三臺(tái)吉林省某油田供水系統(tǒng)安裝了三臺(tái)16SAP9型輸水泵，配套電機(jī)為型輸水泵，配套電機(jī)為Y5004,額定功率額定功率560kw，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速n=1480r/min。三臺(tái)泵二用一備，。三臺(tái)泵二用一備，連續(xù)運(yùn)行，將蓄水池清水輸送到連續(xù)運(yùn)行，將

12、蓄水池清水輸送到18.5公里外某礦區(qū)蓄水池。公里外某礦區(qū)蓄水池。16SAP16SAP9 9型輸水泵汽蝕問題型輸水泵汽蝕問題 泵站設(shè)計(jì)總流量泵站設(shè)計(jì)總流量 Q=64000m3/d=2667m3/h， 單臺(tái)泵流量單臺(tái)泵流量 Q=1333m3/h（0.37 m3/s）， 揚(yáng)程揚(yáng)程 H=95m。 泵站最大運(yùn)行流量泵站最大運(yùn)行流量 Qmax=80000m3/d=3333m3/h，單臺(tái)泵最大運(yùn)行流量單臺(tái)泵最大運(yùn)行流量 Qmax =1667m3/h=0.46m3/s， 揚(yáng)程揚(yáng)程 H=90m。裝置情況裝置情況16SAP16SAP9 9型輸水泵汽蝕問題型輸水泵汽蝕問題用戶蓄水池設(shè)計(jì)水位相對標(biāo)高用戶蓄水池設(shè)計(jì)水位

13、相對標(biāo)高 +3.59m。進(jìn)水蓄水池設(shè)計(jì)水位相對標(biāo)高進(jìn)水蓄水池設(shè)計(jì)水位相對標(biāo)高 0.41m ( (高水位達(dá)高水位達(dá)+1.8m，一般水，一般水位為位為+1.5m)裝置設(shè)計(jì)幾何揚(yáng)程裝置設(shè)計(jì)幾何揚(yáng)程 Hg=3.59+0.41=4m。 泵軸中心標(biāo)高泵軸中心標(biāo)高 0.5m， 泵進(jìn)口倒灌水頭泵進(jìn)口倒灌水頭 2m。裝置情況裝置情況16SAP16SAP9 9型輸水泵汽蝕問題型輸水泵汽蝕問題裝置示意圖裝置示意圖 故障現(xiàn)象故障現(xiàn)象16SAP16SAP9 9型輸水泵汽蝕問題型輸水泵汽蝕問題泵站于泵站于1997年年10月投入運(yùn)行以后，出現(xiàn)月投入運(yùn)行以后，出現(xiàn)泵轉(zhuǎn)子軸向竄動(dòng)泵轉(zhuǎn)子軸向竄動(dòng)、軸承軸承室進(jìn)水室進(jìn)水、軸承溫升過

14、高軸承溫升過高、葉輪汽蝕破壞葉輪汽蝕破壞等故障。等故障。轉(zhuǎn)子部件整改更換過一次后，竄動(dòng)、進(jìn)水等問題已基本解決。轉(zhuǎn)子部件整改更換過一次后，竄動(dòng)、進(jìn)水等問題已基本解決。但是汽蝕現(xiàn)象及葉輪汽蝕破壞等問題未能找到解決辦法。但是汽蝕現(xiàn)象及葉輪汽蝕破壞等問題未能找到解決辦法。1998年年5月，打開月，打開2#泵檢查，發(fā)現(xiàn)葉輪葉片受到嚴(yán)重的汽蝕破壞，泵檢查，發(fā)現(xiàn)葉輪葉片受到嚴(yán)重的汽蝕破壞，甚至泵體隔舌處也有汽蝕破壞現(xiàn)象，其時(shí)甚至泵體隔舌處也有汽蝕破壞現(xiàn)象，其時(shí)該泵累計(jì)運(yùn)行時(shí)間只該泵累計(jì)運(yùn)行時(shí)間只有有2個(gè)月左右個(gè)月左右。 有有2m的倒灌水頭，還存在汽蝕的倒灌水頭，還存在汽蝕 。汽蝕原因分析汽蝕原因分析 16S

15、AP16SAP9 9型輸水泵汽蝕問題型輸水泵汽蝕問題我們到現(xiàn)場進(jìn)行深入細(xì)致的調(diào)查工我們到現(xiàn)場進(jìn)行深入細(xì)致的調(diào)查工作，實(shí)地了解裝置情況。找設(shè)計(jì)院作，實(shí)地了解裝置情況。找設(shè)計(jì)院了解裝置管路布置、進(jìn)出水位標(biāo)高了解裝置管路布置、進(jìn)出水位標(biāo)高情況及運(yùn)行參數(shù)要求，找操作人員情況及運(yùn)行參數(shù)要求，找操作人員了解現(xiàn)場操作情況；然后根據(jù)調(diào)查了解現(xiàn)場操作情況；然后根據(jù)調(diào)查了解到的資料作出泵裝置特性曲線，了解到的資料作出泵裝置特性曲線，并作運(yùn)行工況分析，從而得出產(chǎn)生并作運(yùn)行工況分析，從而得出產(chǎn)生汽蝕的原因和適當(dāng)?shù)奶幚泶胧?。汽蝕的原因和適當(dāng)?shù)奶幚泶胧?裝置特性曲線圖 汽蝕原因分析汽蝕原因分析 16SAP16SAP9

16、9型輸水泵汽蝕問題型輸水泵汽蝕問題目前輸水量只有原設(shè)計(jì)負(fù)荷的目前輸水量只有原設(shè)計(jì)負(fù)荷的50%，即只開一臺(tái)泵，即只開一臺(tái)泵，Q=0.45m3/s。當(dāng)當(dāng)Q=0.45m3/s時(shí)，裝置所需揚(yáng)程僅時(shí)，裝置所需揚(yáng)程僅21.5m左右。（實(shí)測出口壓力為左右。（實(shí)測出口壓力為0.2MPa，即揚(yáng)程為，即揚(yáng)程為21m），而），而泵的揚(yáng)程達(dá)泵的揚(yáng)程達(dá)95m，比裝置所要求的，比裝置所要求的揚(yáng)程高出揚(yáng)程高出73m。這這73m揚(yáng)程要靠關(guān)小出口碟閥來消耗的話，則閥門開度非常小，揚(yáng)程要靠關(guān)小出口碟閥來消耗的話，則閥門開度非常小，這樣一方面很難操作，另一方面在如此小的開度下閥門也會(huì)振動(dòng)、這樣一方面很難操作，另一方面在如此小的開度

17、下閥門也會(huì)振動(dòng)、汽蝕而遭損壞。汽蝕而遭損壞。因此因此實(shí)際運(yùn)行時(shí)，只好敞開閥門任其低壓運(yùn)行實(shí)際運(yùn)行時(shí)，只好敞開閥門任其低壓運(yùn)行。這樣的話，。這樣的話，泵就處于泵就處于最大流量斷裂工況下運(yùn)行，此時(shí)汽蝕余量之大不可預(yù)料最大流量斷裂工況下運(yùn)行，此時(shí)汽蝕余量之大不可預(yù)料，2 2米的倒灌水米的倒灌水頭，難以使泵不發(fā)生汽蝕。頭，難以使泵不發(fā)生汽蝕。從裝置特性曲線圖上知道：從裝置特性曲線圖上知道：處理措施處理措施 16SAP16SAP9 9型輸水泵汽蝕問題型輸水泵汽蝕問題另外，還要考慮在運(yùn)行初期只有另外，還要考慮在運(yùn)行初期只有50%50%負(fù)荷情況下的泵性能過渡問負(fù)荷情況下的泵性能過渡問題。如題。如裝置特性曲線

18、圖裝置特性曲線圖所示，當(dāng)所示，當(dāng)Q=0.45mQ=0.45m3 3/s/s時(shí)，揚(yáng)程只需時(shí)，揚(yáng)程只需H=22mH=22m。此時(shí)就要考慮采用一個(gè)揚(yáng)程較低的過渡葉輪。此時(shí)就要考慮采用一個(gè)揚(yáng)程較低的過渡葉輪。 從裝置特性曲線圖可知，即使今后達(dá)到最大流量（從裝置特性曲線圖可知，即使今后達(dá)到最大流量（Q=8萬噸萬噸天天=0.92m3/s）運(yùn)行，所需要的揚(yáng)程也只有）運(yùn)行，所需要的揚(yáng)程也只有79米，而現(xiàn)在所選擇米，而現(xiàn)在所選擇的泵性能參數(shù)（的泵性能參數(shù)（D2=535，Q=0.46m3/s時(shí)，時(shí)，H=95m）偏高了）偏高了16米，從最終選型方面來考慮，應(yīng)該選擇米，從最終選型方面來考慮，應(yīng)該選擇D2=512，Q=

19、0.46m3/s時(shí)，時(shí)，H=79m的性能參數(shù)。的性能參數(shù)。處理措施處理措施16SAP16SAP9 9型輸水泵汽蝕問題型輸水泵汽蝕問題可先將葉輪外徑車小至可先將葉輪外徑車小至460460（或（或480480）作為過渡葉輪；）作為過渡葉輪； 可將可將DN500DN500的輸水管上的閥門關(guān)閉，讓水只從的輸水管上的閥門關(guān)閉，讓水只從DN700DN700管通過，以管通過，以便提高裝置揚(yáng)程，如裝置特性曲線圖中便提高裝置揚(yáng)程，如裝置特性曲線圖中所示；所示；在前兩條措施的基礎(chǔ)上，再加上閥門調(diào)節(jié)，即可使泵處于規(guī)定在前兩條措施的基礎(chǔ)上，再加上閥門調(diào)節(jié)，即可使泵處于規(guī)定工況下運(yùn)行，從而避免汽蝕的發(fā)生。工況下運(yùn)行，從

20、而避免汽蝕的發(fā)生。 針對目前這種狀況，可采取以下兩個(gè)措施：針對目前這種狀況，可采取以下兩個(gè)措施： 由于用戶不同意將泵揚(yáng)程降得太多，實(shí)際處理工作中，我們自行由于用戶不同意將泵揚(yáng)程降得太多，實(shí)際處理工作中，我們自行將將葉輪外徑車小至葉輪外徑車小至500500左右，左右，并向用戶提出了一個(gè)并向用戶提出了一個(gè)“現(xiàn)場運(yùn)行操作技現(xiàn)場運(yùn)行操作技術(shù)要求術(shù)要求”。此后再未見用戶反饋意見，問題即基本解決。此后再未見用戶反饋意見，問題即基本解決。24SAP-1024SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題型循環(huán)泵斷軸問題 24SAP-1024SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題型循環(huán)泵斷軸問題3 3綜述綜述 24SAP-1024SAP

21、-10型循環(huán)泵斷軸問題型循環(huán)泵斷軸問題某廠某廠1800冷軋鋼袋工程配用我公司冷軋鋼袋工程配用我公司8臺(tái)臺(tái)24SAP-10型循環(huán)水泵。型循環(huán)水泵。2004年年3月泵投入試運(yùn)行，至四月底其中一臺(tái)泵發(fā)生斷軸事故。月泵投入試運(yùn)行，至四月底其中一臺(tái)泵發(fā)生斷軸事故。在現(xiàn)場我們發(fā)現(xiàn)泵裝置上不合理地使用了橡膠伸縮節(jié)。在現(xiàn)場我們發(fā)現(xiàn)泵裝置上不合理地使用了橡膠伸縮節(jié)。 事隔兩個(gè)月后，事情并未完全處理好，其原因是有關(guān)各方人員之事隔兩個(gè)月后，事情并未完全處理好，其原因是有關(guān)各方人員之間夾雜了一些微妙的人際關(guān)系和人情世故間夾雜了一些微妙的人際關(guān)系和人情世故。 詳細(xì)情況見附件詳細(xì)情況見附件泵裝置基本情況泵裝置基本情況 2

22、4SAP-1024SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題型循環(huán)泵斷軸問題揚(yáng)程揚(yáng)程 70 m 流量流量 Q= 3000 m3/h 轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速 980 r/min (實(shí)際轉(zhuǎn)速達(dá)實(shí)際轉(zhuǎn)速達(dá)990 r/m) 配套電機(jī)功率配套電機(jī)功率 800 kw 該工程共有該工程共有8 8臺(tái)臺(tái)24SAP-1024SAP-10型循環(huán)水泵，露天安裝，泵的銘牌參數(shù)為：型循環(huán)水泵，露天安裝，泵的銘牌參數(shù)為：泵軸承為泵軸承為SKFSKF球軸承。脂潤滑。從動(dòng)端軸承向固定，承受殘余軸向球軸承。脂潤滑。從動(dòng)端軸承向固定，承受殘余軸向推力；主動(dòng)端軸承外圈向留有游動(dòng)間隙。推力；主動(dòng)端軸承外圈向留有游動(dòng)間隙。 泵裝置基本情況泵裝置基本情況 24SAP

23、-1024SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題型循環(huán)泵斷軸問題1 1# #6 6# #泵為定速泵，泵為定速泵，7 7# #、8 8# #為液力偶合器調(diào)速泵。為液力偶合器調(diào)速泵。 橡膠伸縮節(jié)兩端法蘭分別與管道連接，兩端法蘭本身未用長螺栓剛橡膠伸縮節(jié)兩端法蘭分別與管道連接，兩端法蘭本身未用長螺栓剛性連接。性連接。 泵裝置示意圖 試運(yùn)行基本情況試運(yùn)行基本情況 24SAP-1024SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題型循環(huán)泵斷軸問題泵安裝好之后，從泵安裝好之后，從0404年年3 3月份開始逐臺(tái)調(diào)試，調(diào)試中出現(xiàn)下列情況月份開始逐臺(tái)調(diào)試，調(diào)試中出現(xiàn)下列情況:泵座和吐出管道水泥固定支均發(fā)生位移，位移方向如裝置示意圖所泵座和

24、吐出管道水泥固定支均發(fā)生位移，位移方向如裝置示意圖所示：泵向右移，固定支均向左移，有幾個(gè)支水泥因位移出現(xiàn)崩裂。示：泵向右移，固定支均向左移，有幾個(gè)支水泥因位移出現(xiàn)崩裂。 壓力表讀數(shù)在開伐之前達(dá)壓力表讀數(shù)在開伐之前達(dá)0.8Mpa0.8Mpa，部分開伐之后為，部分開伐之后為0.65 Mpa0.65 Mpa，電動(dòng)，電動(dòng)蝶伐開度約蝶伐開度約15%15%。軸承部位溫升、振動(dòng)幅度都正常。軸承部位溫升、振動(dòng)幅度都正常。 停泵之后檢查聯(lián)軸器的對中情況，發(fā)現(xiàn)機(jī)泵兩聯(lián)軸器左右錯(cuò)位較大，停泵之后檢查聯(lián)軸器的對中情況，發(fā)現(xiàn)機(jī)泵兩聯(lián)軸器左右錯(cuò)位較大，據(jù)小林和五冶安裝人員鄭工檢查，錯(cuò)位最嚴(yán)重的為據(jù)小林和五冶安裝人員鄭工檢

25、查，錯(cuò)位最嚴(yán)重的為1 1# #泵（錯(cuò)位泵（錯(cuò)位1.6mm1.6mm），），5 5# #泵（錯(cuò)開泵（錯(cuò)開3mm3mm）、）、6 6# #泵（錯(cuò)開泵（錯(cuò)開2mm2mm），其他泵也有數(shù)十），其他泵也有數(shù)十絲的錯(cuò)位絲的錯(cuò)位 調(diào)整對中后，重新開車時(shí)，用戶和安裝公司用百分表測量泵腳的位調(diào)整對中后，重新開車時(shí)，用戶和安裝公司用百分表測量泵腳的位移量，最大的達(dá)到移量，最大的達(dá)到0.37mm0.37mm，停泵后有回彈，但泵腳部位不能復(fù)原。，停泵后有回彈，但泵腳部位不能復(fù)原。 斷軸事故斷軸事故 24SAP-1024SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題型循環(huán)泵斷軸問題!對事故原因的分析意見對事故原因的分析意見24SAP-1

26、024SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題型循環(huán)泵斷軸問題斷軸事故發(fā)生在斷軸事故發(fā)生在5 5# #泵上，可能有軸本身質(zhì)量問題，也有外部因素的泵上，可能有軸本身質(zhì)量問題，也有外部因素的問題。問題。 5 5# #泵發(fā)生斷軸，不排除泵發(fā)生斷軸，不排除5 5# #泵軸存在質(zhì)量問題，這些問題可能軸泵軸存在質(zhì)量問題，這些問題可能軸料本身有缺陷，也有可能與料本身有缺陷，也有可能與5 5# #泵軸退刀槽加工圓弧不規(guī)范導(dǎo)致泵軸退刀槽加工圓弧不規(guī)范導(dǎo)致應(yīng)力集中，這是斷軸原因的個(gè)性問題。應(yīng)力集中，這是斷軸原因的個(gè)性問題。 對事故原因的分析意見對事故原因的分析意見24SAP-1024SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題型循環(huán)泵斷軸問

27、題5 5# #泵斷軸與外力作用使泵產(chǎn)生位移有關(guān)。在外力作用下泵斷軸與外力作用使泵產(chǎn)生位移有關(guān)。在外力作用下5 5# #泵聯(lián)軸器左泵聯(lián)軸器左右錯(cuò)位最大。這個(gè)外力的產(chǎn)生是由于吐出管上的橡膠伸縮節(jié)在水壓力右錯(cuò)位最大。這個(gè)外力的產(chǎn)生是由于吐出管上的橡膠伸縮節(jié)在水壓力作用下產(chǎn)生的軸向張力作用下產(chǎn)生的軸向張力F F： P2P20.7Mpa0.7Mpa時(shí)，時(shí)，F(xiàn) F0.70.710.210.2( (80802 2) )4 435.9T35.9T P2 P20.8Mpa0.8Mpa時(shí)，時(shí)，F(xiàn) F0.80.810.210.2( (80802 2) )4 441T41T ( (閉伐運(yùn)行閉伐運(yùn)行) )這么大的拉力靠

28、橡膠管壁剛度根本承受不住，必然向左右拉伸，向右這么大的拉力靠橡膠管壁剛度根本承受不住，必然向左右拉伸，向右則將泵推動(dòng)，向左則將水泥支墩推裂，如果支墩較堅(jiān)固、不垮，則泵則將泵推動(dòng)，向左則將水泥支墩推裂，如果支墩較堅(jiān)固、不垮，則泵向右的位移就更大。事實(shí)表明，向右的位移就更大。事實(shí)表明，5 5# #泵的水泥支墩未推裂，則泵的水泥支墩未推裂，則5 5# #泵的位泵的位移就更大，所以停泵后移就更大，所以停泵后5#5#泵的聯(lián)軸器左右錯(cuò)位就最大。泵的聯(lián)軸器左右錯(cuò)位就最大。 因橡膠管壁的剛度不能承受巨大軸向水推力而軸向拉長，使泵吐出口因橡膠管壁的剛度不能承受巨大軸向水推力而軸向拉長，使泵吐出口承受巨大外推力（

29、泵的進(jìn)出法蘭不能承受管道外力作用），致使泵體承受巨大外推力（泵的進(jìn)出法蘭不能承受管道外力作用），致使泵體位移，導(dǎo)致聯(lián)軸器錯(cuò)位、機(jī)泵兩軸不同心運(yùn)行，這是導(dǎo)致位移，導(dǎo)致聯(lián)軸器錯(cuò)位、機(jī)泵兩軸不同心運(yùn)行，這是導(dǎo)致5 5# #泵斷軸的泵斷軸的外部因素。外部因素。 目前改進(jìn)與試車情況目前改進(jìn)與試車情況 24SAP-1024SAP-10型循環(huán)泵斷軸問題型循環(huán)泵斷軸問題目前已將目前已將2#2#、5#5#、6#6#（其中（其中5#5#泵發(fā)生過斷軸事故）的柔性節(jié)改為剛泵發(fā)生過斷軸事故）的柔性節(jié)改為剛性節(jié)，其他五臺(tái)泵未改。改進(jìn)的與未改進(jìn)的泵都做過試運(yùn)行，從提性節(jié)，其他五臺(tái)泵未改。改進(jìn)的與未改進(jìn)的泵都做過試運(yùn)行，從提

30、交的記錄數(shù)據(jù)看，改為剛性節(jié)后，位移情況有根本好轉(zhuǎn)。交的記錄數(shù)據(jù)看，改為剛性節(jié)后，位移情況有根本好轉(zhuǎn)。 未改剛性節(jié)未改剛性節(jié)的泵：的泵：開車之后，泵腳處位移達(dá)開車之后，泵腳處位移達(dá)0.5-1.4mm0.5-1.4mm，管道（活動(dòng)支墩處）移動(dòng)達(dá)，管道（活動(dòng)支墩處）移動(dòng)達(dá)2.79-3.05mm2.79-3.05mm已改剛性節(jié)已改剛性節(jié)的泵：的泵：開車之后，一臺(tái)泵腳位移量僅達(dá)開車之后，一臺(tái)泵腳位移量僅達(dá)0.01mm0.01mm，而另一臺(tái)泵腳處紋絲不動(dòng)，而另一臺(tái)泵腳處紋絲不動(dòng)，僅從這一點(diǎn)看，改為剛性節(jié)之后，已基本解決位移問題。僅從這一點(diǎn)看，改為剛性節(jié)之后，已基本解決位移問題。 350S44350S44型

31、循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo) 350S44350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)4 4350S44350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)裝置基本情況裝置基本情況 四臺(tái)四臺(tái)350S44350S44型循環(huán)水泵供貨合同規(guī)定的泵性能參數(shù)和工廠實(shí)際試型循環(huán)水泵供貨合同規(guī)定的泵性能參數(shù)和工廠實(shí)際試驗(yàn)達(dá)到的參數(shù)如下：驗(yàn)達(dá)到的參數(shù)如下： 性能參數(shù)性能參數(shù)流量流量Q（m3/h）揚(yáng)程揚(yáng)程H（m）效率效率（）（）汽蝕余量汽蝕余量NPSHR（m）備備 注注合同規(guī)定值合同規(guī)定值11704586%5.3試驗(yàn)值完試驗(yàn)值完全滿足合全滿足合同要求同要求試驗(yàn)達(dá)到值試驗(yàn)達(dá)到值117046.586%4.7配

32、套電機(jī)的額定參數(shù)為配套電機(jī)的額定參數(shù)為 ： 功率：功率：PePe= 220 KW = 220 KW 電流：電流：I=389A I=389A 電壓：電壓：V=380VV=380V功率因數(shù)：功率因數(shù)：COS=0.87 COS=0.87 效率：效率：e=94-95%(e=94-95%(取取=0.945)=0.945)350S44350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)裝置基本情況裝置基本情況 泵裝置示意圖 冷卻塔上水面標(biāo)高為冷卻塔上水面標(biāo)高為8.9m8.9m，冷卻塔下水池面標(biāo)高冷卻塔下水池面標(biāo)高1.9m1.9m，所以裝置所以裝置幾何揚(yáng)程為幾何揚(yáng)程為Hg=7mHg=7m 泵出水法蘭和擴(kuò)散管之間

33、裝泵出水法蘭和擴(kuò)散管之間裝有一節(jié)橡膠伸縮節(jié)，內(nèi)徑有一節(jié)橡膠伸縮節(jié)，內(nèi)徑300300，長約，長約300mm300mm，未用長，未用長螺栓作剛性聯(lián)接。螺栓作剛性聯(lián)接。 經(jīng)實(shí)測換算，壓力表中心標(biāo)經(jīng)實(shí)測換算，壓力表中心標(biāo)高為高為1.19m,1.19m,測壓點(diǎn)管徑為測壓點(diǎn)管徑為350350。 350S44350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)運(yùn)行中存在的問題運(yùn)行中存在的問題 四臺(tái)機(jī)組中三臺(tái)電機(jī)的水平方向振動(dòng)超差。四臺(tái)機(jī)組中三臺(tái)電機(jī)的水平方向振動(dòng)超差。 泵的出口壓力表指針不穩(wěn)定，在泵的出口壓力表指針不穩(wěn)定，在0.34-0.4MPa0.34-0.4MPa之間劇烈晃動(dòng)，泵內(nèi)之間劇烈晃動(dòng)，泵內(nèi)有汽蝕響

34、聲，有汽蝕響聲，C C泵指針?biāo)矔r(shí)穩(wěn)定在泵指針?biāo)矔r(shí)穩(wěn)定在0.37MPa 0.37MPa 用手觸摸吐出管，有明顯的軸向來回振動(dòng)。用手觸摸吐出管，有明顯的軸向來回振動(dòng)。泵吐出口所裝橡膠伸縮節(jié)兩端未用長螺栓作軸向剛性接緊。泵吐出口所裝橡膠伸縮節(jié)兩端未用長螺栓作軸向剛性接緊。初步斷定：初步斷定： 泵偏于汽蝕性能很差的大流量低揚(yáng)程工況運(yùn)行，引發(fā)汽蝕和振動(dòng)，泵偏于汽蝕性能很差的大流量低揚(yáng)程工況運(yùn)行，引發(fā)汽蝕和振動(dòng)，同時(shí)橡膠伸縮運(yùn)動(dòng)造成吐出管路竄動(dòng)。同時(shí)橡膠伸縮運(yùn)動(dòng)造成吐出管路竄動(dòng)。 350S44350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)泵運(yùn)行工況分析泵運(yùn)行工況分析 1 1、分析計(jì)算泵的運(yùn)行揚(yáng)程、分析計(jì)

35、算泵的運(yùn)行揚(yáng)程H H ： 泵吐出壓力泵吐出壓力 P2 P20.370.37 MPa MPa壓力揚(yáng)程壓力揚(yáng)程 HpHp0.370.3710210237.7437.74 m m壓力表和吸入水位的標(biāo)高差壓力表和吸入水位的標(biāo)高差 HgHg1.19-1.91.19-1.9 -0.71-0.71 m m初估流量初估流量 Q Q0.420.42 m3/s/s測壓點(diǎn)流速測壓點(diǎn)流速 V2V24 40.42/0.42/0.3520.3524.374.37 m/s m/s測壓點(diǎn)速度揚(yáng)程測壓點(diǎn)速度揚(yáng)程 HvHvV22/2gV22/2g0.970.97 m m吸入管損失為吸入管損失為 h h0.20.2 m m泵的運(yùn)行

36、揚(yáng)程值為：泵的運(yùn)行揚(yáng)程值為： H HHP+Hg+HvHP+Hg+Hv+ +h h37.74+37.74+（-0.71-0.71）+0.97+0.2+0.97+0.238.238.2 m m350S44350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)泵運(yùn)行工況分析泵運(yùn)行工況分析 2 2、泵運(yùn)行工況的其他幾個(gè)參數(shù)：泵運(yùn)行工況的其他幾個(gè)參數(shù)： 根據(jù)根據(jù)H H38.2m38.2m查泵的試驗(yàn)曲線得：查泵的試驗(yàn)曲線得： Q Q 0.42 0.42 m3/s /s 82% NPSHR 82% NPSHR 9 m 9 m 根據(jù)根據(jù)H H38.2m,Q38.2m,Q0.42 0.42 m3/s, /s, 82%

37、82%計(jì)算軸功率計(jì)算軸功率Pa:Pa:Pa=Pa=QH/0.102QH/0.1020.420.4238.2/0.10238.2/0.1020.82= 0.82= 191.8191.8 kw kw根據(jù)電機(jī)的運(yùn)行電流根據(jù)電機(jī)的運(yùn)行電流I I3893890.910.91354A354A計(jì)算泵軸功率計(jì)算泵軸功率PaPa： PaPaVIcosVIcose=e=0.380.383543540.870.870.945= 0.945= 191.6 191.6 kwkw兩種方法計(jì)算的兩種方法計(jì)算的PaPa值非常接近，說明泵的運(yùn)行工況分析比較準(zhǔn)確。值非常接近，說明泵的運(yùn)行工況分析比較準(zhǔn)確。所以泵的運(yùn)行工況可以認(rèn)定

38、為：所以泵的運(yùn)行工況可以認(rèn)定為： Q=0.42 Q=0.42 m3/s/s（為（為1170 1170 m3/h/h的的1.291.29倍）倍）H=38.2m =82% NPSHR9mH=38.2m =82% NPSHR9m350S44350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)泵裝置特性曲線泵裝置特性曲線 根據(jù)三臺(tái)泵的運(yùn)行工況和裝置情況，可算出裝置的特性曲線方程：根據(jù)三臺(tái)泵的運(yùn)行工況和裝置情況，可算出裝置的特性曲線方程：HzHzHg+KQHg+KQ27+19.66Q7+19.66Q2 (Q (Q：m3/s)/s)按上式作出按上式作出Hz-QHz-Q曲線圖。曲線圖。由由Hz-QHz-Q曲線圖

39、得知：曲線圖得知：當(dāng)開三臺(tái)泵的總流量當(dāng)開三臺(tái)泵的總流量Q=3528 Q=3528 m3/h/h時(shí)，所需揚(yáng)程僅時(shí)，所需揚(yáng)程僅2626m m（A A點(diǎn)），當(dāng)總點(diǎn)），當(dāng)總流量達(dá)到流量達(dá)到 3960 3960 m3/h /h 時(shí)，裝置揚(yáng)程時(shí)，裝置揚(yáng)程也才也才3131 m m（B B點(diǎn)），所以點(diǎn)），所以原定設(shè)計(jì)揚(yáng)原定設(shè)計(jì)揚(yáng)程程 H=45 m H=45 m 有點(diǎn)偏高有點(diǎn)偏高。Hz-QHz-Q曲線圖曲線圖350S44350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)改進(jìn)措施改進(jìn)措施 1 1、泵性能調(diào)整后的運(yùn)行工況分析、泵性能調(diào)整后的運(yùn)行工況分析: : 根據(jù)以上分析，泵的性能肯定要作調(diào)整，根據(jù)以上分析，泵的性能

40、肯定要作調(diào)整，即將泵揚(yáng)程降低即將泵揚(yáng)程降低。將泵。將泵的性能參數(shù)調(diào)整為：的性能參數(shù)調(diào)整為： Q Q0.35 0.35 m3/s/s 1260 1260 m3/h /h H H 36 m 36 m 根據(jù)上述參數(shù)，泵的葉輪外徑由根據(jù)上述參數(shù)，泵的葉輪外徑由400mm400mm車削至車削至375mm375mm。將。將D2=375mmD2=375mm的的H-QH-Q曲線作在曲線作在H-QH-Q曲線圖上，得到運(yùn)行工況點(diǎn)：曲線圖上，得到運(yùn)行工況點(diǎn)：Q=Q=1.14 1.14 m3/s=/s=4104 4104 m3/s /s H=32.8 m NPSHR6 m H=32.8 m NPSHR6 m 350S

41、44350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)改進(jìn)措施改進(jìn)措施 2 2、吐出管路上的橡膠伸縮節(jié)改鋼性聯(lián)接、吐出管路上的橡膠伸縮節(jié)改鋼性聯(lián)接 橡膠伸縮節(jié)所受的張力為：橡膠伸縮節(jié)所受的張力為：當(dāng)當(dāng)P2P20.34MPa0.34MPa時(shí)：時(shí)：FminFmin3023024 40.340.3410.210.22451kg2451kg2.5 2.5 T T當(dāng)當(dāng)P2P20.4 MPa0.4 MPa時(shí)：時(shí)：FmaxFmax3023024 40.4 0.4 10.210.22884kg2884kg2.9 2.9 T T因此：當(dāng)因此：當(dāng)F F力在力在2.52.52.9T2.9T之間變化時(shí)，伸縮節(jié)將一張一縮

42、使管道振動(dòng)，之間變化時(shí)，伸縮節(jié)將一張一縮使管道振動(dòng)，并對泵體施加外力，也會(huì)引起振動(dòng)。并對泵體施加外力，也會(huì)引起振動(dòng)。解決辦法：解決辦法： 將伸縮節(jié)兩端法蘭用長螺桿剛性聯(lián)接。將伸縮節(jié)兩端法蘭用長螺桿剛性聯(lián)接。 350S44350S44型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)型循環(huán)水泵振動(dòng)超標(biāo)改進(jìn)效果改進(jìn)效果 泵體測點(diǎn)一泵體測點(diǎn)一泵體測點(diǎn)二泵體測點(diǎn)二電機(jī)測點(diǎn)一電機(jī)測點(diǎn)一電機(jī)測點(diǎn)二電機(jī)測點(diǎn)二D泵泵:0.5:2.2:2.4:4.8:3.8:6.2:2.3:3.1備注備注尾端軸尾端軸承位置承位置聯(lián)軸器端聯(lián)軸器端軸承位置軸承位置電聯(lián)端軸電聯(lián)端軸承位置承位置電尾端軸電尾端軸承位置承位置泵編號(hào)泵編號(hào)泵體測點(diǎn)一泵體測點(diǎn)一泵體測點(diǎn)二泵

43、體測點(diǎn)二電機(jī)測點(diǎn)一電機(jī)測點(diǎn)一電機(jī)測點(diǎn)二電機(jī)測點(diǎn)二D泵泵:0.09:0.13:0.09:0.11:0.06:0.16:0.06:0.18改進(jìn)前的振動(dòng)測試數(shù)據(jù)：改進(jìn)前的振動(dòng)測試數(shù)據(jù)：改進(jìn)后的振動(dòng)測試數(shù)據(jù)：改進(jìn)后的振動(dòng)測試數(shù)據(jù)：振動(dòng)值有顯著的下降；振動(dòng)值有顯著的下降；泵吐出壓力表指針不再劇烈晃動(dòng)；泵吐出壓力表指針不再劇烈晃動(dòng)；流量也滿足使用要求；流量也滿足使用要求；能耗也大為降低。能耗也大為降低。 600S22600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題5 5600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題基本情況基本情況 某電廠某電廠

44、2 250MW50MW燃?xì)鈾C(jī)組配用燃?xì)鈾C(jī)組配用4 4臺(tái)臺(tái)600S22600S22型循環(huán)水泵，母管型循環(huán)水泵，母管制供水，涼水塔冷卻。制供水，涼水塔冷卻。泵供貨合同參數(shù)：泵供貨合同參數(shù)： Q Q2810 2810 m3/h=/h=0.78 0.78 m3/s H/s H21.2 m 21.2 m n=980 r/min NPSHR=7 mn=980 r/min NPSHR=7 m電機(jī)參數(shù)：電機(jī)參數(shù)： 功率功率 220 kw 220 kw 功率因數(shù)功率因數(shù) 0.810.81電壓電壓 10 kv 10 kv 電流電流 17 A 17 A 運(yùn)行方式運(yùn)行方式 ： 夏季：二機(jī)三泵三塔夏季：二機(jī)三泵三塔冬季

45、：一機(jī)一泵一塔冬季：一機(jī)一泵一塔600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題基本情況基本情況 泵裝置示意圖泵裝置示意圖 600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題故障現(xiàn)象故障現(xiàn)象 泵關(guān)閥啟動(dòng)后，響聲正常，出口壓力泵關(guān)閥啟動(dòng)后，響聲正常，出口壓力P2P20.26MPa0.26MPa；逐步打開出口閥，開至逐步打開出口閥，開至1/81/8開度時(shí)開度時(shí)P2P20.24MPa0.24MPa，響聲基本正常。，響聲基本正常。當(dāng)出口閥開至當(dāng)出口閥開至1/41/4開度時(shí)開度時(shí)P2P20.215MPa0.215MPa，出現(xiàn)明顯得汽蝕響聲。，出現(xiàn)明顯得汽蝕響聲。當(dāng)出口閥開至當(dāng)出口閥開至3/83/8

46、開度時(shí)開度時(shí)P2P20.21MPa0.21MPa，汽蝕響聲更大。，汽蝕響聲更大。閥門全開時(shí)，閥門全開時(shí)，P2P20.219MPa0.219MPa，汽蝕響聲大，但有間斷性響聲減弱。，汽蝕響聲大，但有間斷性響聲減弱。600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題運(yùn)行工況分析和裝置特性曲線運(yùn)行工況分析和裝置特性曲線 根據(jù)當(dāng)時(shí)的運(yùn)行數(shù)據(jù)和裝置情根據(jù)當(dāng)時(shí)的運(yùn)行數(shù)據(jù)和裝置情況，作了況，作了600S22600S22型泵的運(yùn)行工型泵的運(yùn)行工況分析，并推導(dǎo)作出了多種運(yùn)況分析，并推導(dǎo)作出了多種運(yùn)行方式的裝置特性曲線。行方式的裝置特性曲線。由由裝置特性曲線裝置特性曲線圖可知，裝置圖可知，裝置所要求的所要求的揚(yáng)

47、程為揚(yáng)程為H H18-21.6m18-21.6m。裝置特性曲線圖 600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題改進(jìn)過程及效果改進(jìn)過程及效果 現(xiàn)場調(diào)試時(shí)：現(xiàn)場調(diào)試時(shí)：P20.240.20MPa時(shí)，時(shí)，H2422m，Q0.30.5m3/s，泵內(nèi)有響聲；，泵內(nèi)有響聲；P20.19MPa（閥門全開時(shí)）閥門全開時(shí)），H19.9m，Q0.67m3/s，響聲變小，間，響聲變小，間斷性有響聲，與廠內(nèi)試驗(yàn)情況互相吻合。斷性有響聲，與廠內(nèi)試驗(yàn)情況互相吻合。1、將、將600S22型泵在廠內(nèi)作試驗(yàn)，以驗(yàn)證多項(xiàng)性能型泵在廠內(nèi)作試驗(yàn)，以驗(yàn)證多項(xiàng)性能 D2436葉輪試驗(yàn)情況如下：葉輪試驗(yàn)情況如下： 當(dāng)當(dāng)Q0.6 m

48、3/s時(shí)，泵內(nèi)有爆破聲；時(shí)，泵內(nèi)有爆破聲； 當(dāng)當(dāng)Q0.6 40.84m3/s時(shí)，時(shí)，H2017m，泵響聲正常；，泵響聲正常； 當(dāng)當(dāng)Q0.84m3/s之后，泵內(nèi)出現(xiàn)爆破聲；之后，泵內(nèi)出現(xiàn)爆破聲； 當(dāng)閥門全開時(shí)，當(dāng)閥門全開時(shí)，Q1 m3/s時(shí)，響聲又基本消除。時(shí)，響聲又基本消除。 600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題改進(jìn)過程及效果改進(jìn)過程及效果 由此斷定由此斷定：現(xiàn)場出現(xiàn)的開閥試驗(yàn)有響聲，主要是現(xiàn)場出現(xiàn)的開閥試驗(yàn)有響聲，主要是由于處于小流量（由于處于小流量（Q Q0.6 0.6 m m3 3/s/s）區(qū)運(yùn)行造成的）區(qū)運(yùn)行造成的，所以，所以要讓其在要讓其在Q Q0.640.640.9

49、m0.9m3 3/s/s之間運(yùn)之間運(yùn)行行，此時(shí)，此時(shí)H H202015m15m，反映在壓力表上的讀數(shù)，反映在壓力表上的讀數(shù)P P2 20.190.190.15MPa0.15MPa。 600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題改進(jìn)過程及效果改進(jìn)過程及效果 2、確定改進(jìn)措施、確定改進(jìn)措施 可選用可選用24SAP-28型泵的現(xiàn)有葉輪。型泵的現(xiàn)有葉輪。 根據(jù)裝置特性曲線，可確定裝置所要求泵設(shè)計(jì)參數(shù)為：根據(jù)裝置特性曲線，可確定裝置所要求泵設(shè)計(jì)參數(shù)為： Qp=0.96 m3/s Hp=17 m m已知已知 n n980980 r/minr/min，所以，所以 600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題循環(huán)

50、水泵運(yùn)行響聲問題改進(jìn)葉輪在廠內(nèi)作試驗(yàn)改進(jìn)葉輪在廠內(nèi)作試驗(yàn) 為了試驗(yàn)改進(jìn)葉輪的性能，為了試驗(yàn)改進(jìn)葉輪的性能，2006.6.10我們將我們將24SAP-28的葉輪置于的葉輪置于600S22泵的殼體中作試驗(yàn)，試驗(yàn)合格泵的殼體中作試驗(yàn)，試驗(yàn)合格后在現(xiàn)場試用，試用時(shí)，運(yùn)行平穩(wěn)，響聲基本消除，后在現(xiàn)場試用，試用時(shí)，運(yùn)行平穩(wěn)，響聲基本消除，用戶非常滿意用戶非常滿意 。600S22循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題循環(huán)水泵運(yùn)行響聲問題體會(huì)和建議體會(huì)和建議 600S22型泵在工廠試驗(yàn)時(shí)，在汽蝕程度并不嚴(yán)重情型泵在工廠試驗(yàn)時(shí)，在汽蝕程度并不嚴(yán)重情況下（汽蝕試驗(yàn)時(shí)，況下（汽蝕試驗(yàn)時(shí)，H值下降并不明顯），泵內(nèi)響值下降并不明顯），泵

51、內(nèi)響聲卻很大，關(guān)鍵還是葉輪葉片的型式要改進(jìn)。聲卻很大，關(guān)鍵還是葉輪葉片的型式要改進(jìn)。 YJ48-35YJ48-35A A泵振動(dòng)超差問題泵振動(dòng)超差問題 YJ48-35A泵振動(dòng)超差問題泵振動(dòng)超差問題 6 6問題的提出問題的提出 用戶提出的改造目的是加大流量，但他們對改造方案未做深用戶提出的改造目的是加大流量，但他們對改造方案未做深入的分析論證。他們提出的性能參數(shù)帶有盲目性。入的分析論證。他們提出的性能參數(shù)帶有盲目性。設(shè)計(jì)人員只得按照用戶提出的性能參數(shù)作出改造泵的設(shè)計(jì)方設(shè)計(jì)人員只得按照用戶提出的性能參數(shù)作出改造泵的設(shè)計(jì)方案，選定了案，選定了 YJ48E35A 型泵。投入運(yùn)行后，出現(xiàn)噪音大，型泵。投入

52、運(yùn)行后，出現(xiàn)噪音大，振動(dòng)超差等問題。振動(dòng)超差等問題。 YJ48-35A泵振動(dòng)超差問題泵振動(dòng)超差問題 YJ48E-26IYJ48E-26I的銘牌參數(shù)為：的銘牌參數(shù)為： 3.7 3.7 m m3 3/s H=24.1 m n=370 r/min/s H=24.1 m n=370 r/minPa= 992 kwPa= 992 kw( (配套電機(jī)配套電機(jī)1250 1250 kwkw) )5 5 m m3 3/s H= 23 m n= 370 r/min /s H= 23 m n= 370 r/min 平穩(wěn)運(yùn)行了十七年多平穩(wěn)運(yùn)行了十七年多后，后，用戶提出對泵進(jìn)行改造，性能參數(shù)為用戶提出對泵進(jìn)行改造，性能

53、參數(shù)為：原因分析和處理措施原因分析和處理措施 YJ48-35A泵振動(dòng)超差問題泵振動(dòng)超差問題 為了分析解決問題為了分析解決問題，我們，我們作了現(xiàn)場調(diào)查，了解裝置情況，了解運(yùn)行數(shù)作了現(xiàn)場調(diào)查，了解裝置情況，了解運(yùn)行數(shù)據(jù)，了解故障現(xiàn)象。根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查情況據(jù)，了解故障現(xiàn)象。根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查情況 ，作出裝置特性分析和裝置特，作出裝置特性分析和裝置特性曲線性曲線 ，對新老泵作出運(yùn)行工況分析，對新老泵作出運(yùn)行工況分析 。 裝置所要求的揚(yáng)程僅裝置所要求的揚(yáng)程僅1316m，而，而YJ48E35A的揚(yáng)程范圍為的揚(yáng)程范圍為2027m，因此泵偏在大流量區(qū)運(yùn)行，不僅運(yùn)行效率低，而且汽蝕性能也差，因因此泵偏在大流量區(qū)運(yùn)行，不僅

54、運(yùn)行效率低，而且汽蝕性能也差，因而發(fā)生汽蝕，引發(fā)噪音和振動(dòng)。而發(fā)生汽蝕，引發(fā)噪音和振動(dòng)。 要解決問題，必須按裝置實(shí)際要求的揚(yáng)程重新選型。但為了減少損失，要解決問題，必須按裝置實(shí)際要求的揚(yáng)程重新選型。但為了減少損失，當(dāng)時(shí)只提出車削葉輪的改進(jìn)措施。當(dāng)時(shí)只提出車削葉輪的改進(jìn)措施。 原因分析和處理措施原因分析和處理措施 YJ48-35A泵振動(dòng)超差問題泵振動(dòng)超差問題 重新改造前，用戶仍然提出與前面相近似的參數(shù)要求：重新改造前，用戶仍然提出與前面相近似的參數(shù)要求： 4.72 m m3 3/s H= 24 m/s H= 24 m我們經(jīng)過詳細(xì)的我們經(jīng)過詳細(xì)的分析論證分析論證，明確地提出不能按用戶提出的參數(shù)制作

55、葉，明確地提出不能按用戶提出的參數(shù)制作葉輪，而輪，而要根據(jù)實(shí)際裝置揚(yáng)程來確定新葉輪的設(shè)計(jì)參數(shù)要根據(jù)實(shí)際裝置揚(yáng)程來確定新葉輪的設(shè)計(jì)參數(shù)。最終設(shè)計(jì)部選。最終設(shè)計(jì)部選定了定了YJ4836型泵的葉輪，其性能參數(shù)為型泵的葉輪，其性能參數(shù)為 ：4.7 4.7 m m3 3/s, H= 16.5 m/s, H= 16.5 m，揚(yáng)程范圍為，揚(yáng)程范圍為15-19.5 15-19.5 m m 經(jīng)驗(yàn)與教訓(xùn)經(jīng)驗(yàn)與教訓(xùn) YJ48-35A泵振動(dòng)超差問題泵振動(dòng)超差問題 對重大的改造項(xiàng)目，對重大的改造項(xiàng)目，技術(shù)人員一定要深入現(xiàn)場作仔細(xì)的調(diào)查研究技術(shù)人員一定要深入現(xiàn)場作仔細(xì)的調(diào)查研究，要了解原泵的運(yùn)行狀況，存在的問題，改造的目

56、的要求以及達(dá)到要了解原泵的運(yùn)行狀況，存在的問題，改造的目的要求以及達(dá)到這一目的要求的可行性，并制定切實(shí)可行的改造方案。這一目的要求的可行性，并制定切實(shí)可行的改造方案。本案初始本案初始改造不成功，就是由于輕信了用戶意見，完全只按用戶提出的改改造不成功，就是由于輕信了用戶意見，完全只按用戶提出的改造參數(shù)制定改造方案，所以導(dǎo)致改造失敗。造參數(shù)制定改造方案，所以導(dǎo)致改造失敗。 市場經(jīng)濟(jì)是買方市場，所以任何時(shí)候，我們都要尊重用戶的意見市場經(jīng)濟(jì)是買方市場，所以任何時(shí)候，我們都要尊重用戶的意見和滿足用戶的要求。但是對于改造項(xiàng)目，由于多數(shù)用戶不是水泵和滿足用戶的要求。但是對于改造項(xiàng)目，由于多數(shù)用戶不是水泵方面

57、的專家，所以他們提出的改造要求和意見不一定都正確，甚方面的專家，所以他們提出的改造要求和意見不一定都正確，甚至是錯(cuò)誤的。如本案用戶初始提出的改造性能參數(shù)和后來提出的至是錯(cuò)誤的。如本案用戶初始提出的改造性能參數(shù)和后來提出的新葉輪改造參數(shù)，都是不恰當(dāng)?shù)摹Υ宋覀儽仨殞τ脩糇鹘忉屨f新葉輪改造參數(shù)，都是不恰當(dāng)?shù)?。對此我們必須對用戶作解釋說服工作，服工作，不能盲目按用戶錯(cuò)誤的意見辦事不能盲目按用戶錯(cuò)誤的意見辦事。 7272TKXATKXA19.619.6型循環(huán)泵型循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂問題三通上法蘭螺栓斷裂問題 7 7循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂 基本情況基本情況 循環(huán)泵三通上法蘭

58、螺栓斷裂循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂 江蘇某電廠共裝了江蘇某電廠共裝了4 4臺(tái)長沙水泵廠生產(chǎn)的臺(tái)長沙水泵廠生產(chǎn)的7272TKXATKXA19.619.6型循環(huán)水泵，配套電機(jī)型循環(huán)水泵，配套電機(jī)YKSLD1600/1070-14/16YKSLD1600/1070-14/16型雙速電機(jī)。自型雙速電機(jī)。自20042004年底投入運(yùn)行以來，運(yùn)行一直穩(wěn)定、良好，年底投入運(yùn)行以來，運(yùn)行一直穩(wěn)定、良好，電機(jī)上部振幅值為電機(jī)上部振幅值為0.020.02mmmm（低速）（低速）-0.04-0.04mmmm（高速）之間。（高速）之間。 運(yùn)行至運(yùn)行至20062006年年5 5月上旬，月上旬，5 5# #循泵大修時(shí)檢查循

59、泵大修時(shí)檢查發(fā)現(xiàn)三通外接管上部大部份螺栓斷裂，軸套發(fā)現(xiàn)三通外接管上部大部份螺栓斷裂，軸套偏磨等損壞現(xiàn)象。為此，用戶服務(wù)人員到現(xiàn)偏磨等損壞現(xiàn)象。為此，用戶服務(wù)人員到現(xiàn)場與電廠有關(guān)人員共同對故障破壞情況進(jìn)行場與電廠有關(guān)人員共同對故障破壞情況進(jìn)行了調(diào)查分析，并制定相應(yīng)的處理措施。了調(diào)查分析，并制定相應(yīng)的處理措施。 故障情況故障情況 泵出水三通接管上法蘭泵出水三通接管上法蘭3030個(gè)個(gè)M36M36的聯(lián)接螺栓，其中在出水方向?qū)γ娴牡穆?lián)接螺栓，其中在出水方向?qū)γ娴?818個(gè)螺栓全部疲勞斷裂，斷裂部位在螺栓退刀槽靠六角頭平面。由于個(gè)螺栓全部疲勞斷裂，斷裂部位在螺栓退刀槽靠六角頭平面。由于1818個(gè)螺栓斷裂后

60、，致使兩聯(lián)接法蘭面之間有個(gè)螺栓斷裂后，致使兩聯(lián)接法蘭面之間有0.7-0.80.7-0.8mmmm的張口。另外，的張口。另外，與泵連接的出水管反法蘭焊縫左下方向與泵連接的出水管反法蘭焊縫左下方向9090度范圍內(nèi)焊口有裂紋。度范圍內(nèi)焊口有裂紋。 循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂循環(huán)泵三通上法蘭螺栓斷裂 軸上四個(gè)軸套除最上部一個(gè)之外，其它三個(gè)均發(fā)生偏磨，從下至上，軸上四個(gè)軸套除最上部一個(gè)之外，其它三個(gè)均發(fā)生偏磨，從下至上，偏磨最深處分別為偏磨最深處分別為8.28.2mmmm、4.7mm4.7mm、2mm2mm，偏磨部位均在同一方向。相，偏磨部位均在同一方向。相應(yīng)的賽龍軸承為周邊磨損，直徑方向磨損量從下至上依