高支模方案 8米以外修改

1、裕通建設(shè)集團(tuán)有限公司第一建筑公司汕頭裕通花園大酒店工程目 錄一、工程概況2二、編制依據(jù)2三、施工計劃 . .2四、施工工藝技術(shù)21.技術(shù)參數(shù)22.工藝流程33.檢查驗收3五、施工安全保證措施4六、勞動力計劃17七、計算書及相關(guān)圖紙281.1、參數(shù)信息51.2、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算51.3、梁側(cè)模板面板的計算61.4、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算71.5、穿梁螺栓的計算 91.6、梁底模板計算101.7、梁底支撐木方的計算111.8、梁跨度方向托梁的計算131.9、立桿的穩(wěn)定性計算:151.10、計算結(jié)果：162.1、參數(shù)信息292.2、模板面板計算:302.3、模板支撐方木的計算:312.4、托梁計算

2、:322.5、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值332.6、立桿的穩(wěn)定性計算34341高支模方案 -汕頭裕通花園大酒店高支模（8米以上）施工方案一、工程概況汕頭裕通花園大酒店（酒店）位于汕頭市潮陽區(qū)城南街道新華路大南地段；是由裕通建設(shè)集團(tuán)有限公司投資建設(shè)；裕通建設(shè)集團(tuán)有限公司第一建筑公司承建，北京世紀(jì)中天國際建筑設(shè)計有限公司設(shè)計；框剪結(jié)構(gòu)15層，擬建主樓15層、群樓3層及停車場地下1層。大門門廊、大堂頂棚、螺旋樓梯頂棚層高為12米，十五層夾層層高為10米，都屬于超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程范圍。其中WKL1梁300×2200屬高支模；WKL24梁雖為200×1600，但由于W

3、KL24梁底加設(shè)200×600的造型梁，故其總高度也為200×2200，十五層夾層KL9（8）為300X1500其支模方式參照WKL1梁。其余梁截面為300X800、200X600、400X1000。二、編制依據(jù)(1)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 130-2001，2002年版）(2)建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 80-91）(3)建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ 59-99）(4)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500172003）(5)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）(6)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB5009-2001)(2006年版)；(7)混凝土

4、結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(G1350010-2002)(8) 施工圖紙三、施工計劃本工程按設(shè)計后澆帶為分界線，水平分為三流水段進(jìn)行施工。每施工段的結(jié)構(gòu)施工工期計劃12d。支架搭設(shè)計劃5d，模板安裝5d（其中3d是穿插施工）。剩余5d為其它工序工期（鋼筋、混凝土施工工期）。拆模應(yīng)穿插施工，計劃3d。每施工段的施工進(jìn)度計劃見附表。每施工段結(jié)構(gòu)施工進(jìn)度計劃 工 序施工天數(shù)（d）123456789101112支架搭設(shè)模板安裝鋼筋安裝混凝土搗筑模板拆除模板拆除穿插進(jìn)行四、施工工藝技術(shù)1、技術(shù)參數(shù)300X2200的梁：底模板第一層龍骨75×75mm單木枋250mm，第二層龍骨雙鋼管48x3.0450mm；支

5、撐立鋼管48X3.0縱向600mm，鋼管橫向450mm，底模厚度16mm；側(cè)模板內(nèi)次楞為水平75×75mm單木枋300mm，外楞為豎向雙鋼管48x3.0450mm，雙螺帽對拉螺栓M12水平間距離450mm，豎向間距400mm，側(cè)模厚度16mm。300X800、200X600、400X1000的梁：梁底第一層龍骨75×75mm單木枋300mm，第二層龍骨雙鋼管48x3.0800mm； 支撐立鋼管48X3.0縱向800mm，鋼管橫向1000mm，底模厚度16mm；側(cè)模板內(nèi)次楞為水平75×75mm單木枋300mm，外主楞為豎向雙鋼管48x3.0800mm，雙螺帽對拉螺栓

6、M12水平間距離800mm，豎向間距400mm，側(cè)模厚度16mm。100mm厚的板：板底第一層龍骨75×75mm單木枋300mm，第二層龍骨雙鋼管48x3.01000mm； 支撐立鋼管48X3.0縱向1000mm，鋼管橫向1000mm，底模厚度16mm。2、工藝流程梁模板安裝施工流程：彈出梁軸線及水平線并進(jìn)行復(fù)核搭設(shè)梁模板支架安裝梁底楞安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側(cè)模板安裝另一側(cè)模板安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓復(fù)核梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固辦預(yù)檢3、檢查驗收(1)、把好施工質(zhì)量關(guān)：認(rèn)真仔細(xì)地學(xué)習(xí)和閱讀施工圖紙，吃透和領(lǐng)會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更

7、或其他技術(shù)措施，均以施工聯(lián)系單和簽證手續(xù)為依據(jù)，施工前認(rèn)真做好各項技術(shù)交底工作，嚴(yán)格按國家頒行混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002和其它有關(guān)規(guī)定施工和驗收，并隨時接受業(yè)主、總包單位、監(jiān)理單位和質(zhì)監(jiān)站對本工程的質(zhì)量監(jiān)督和指導(dǎo)。認(rèn)真做好各道工序的檢查、驗收關(guān)，對各工種的交接工作嚴(yán)格把關(guān)，做到環(huán)環(huán)扣緊，并實行獎罰措施。出了質(zhì)量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴(yán)肅處理，分析質(zhì)量情況，加強(qiáng)檢查驗收，找出影響質(zhì)量的薄弱環(huán)節(jié)，提出改進(jìn)措施，把質(zhì)量問題控制在萌芽狀態(tài)。(2)、嚴(yán)格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質(zhì)檢“四檢”制度，確保模板安裝質(zhì)量。(3)、混凝土澆筑過程中應(yīng)派專人23

8、名看模，嚴(yán)格控制模板的位移和穩(wěn)定性，一旦產(chǎn)生移位應(yīng)及時調(diào)整，加固支撐。(4)、對變形及損壞的模板及配件，應(yīng)按規(guī)范要求及時修理校正，維修質(zhì)量不合格的模板和配件不得發(fā)放使用。(5)、為防止模底爛根，放線后應(yīng)用水泥砂漿找平并加墊海綿。(6)、所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節(jié)點(diǎn)處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以確?；炷敛宦{。(7)、模板安裝應(yīng)嚴(yán)格控制軸線、平面位置、標(biāo)高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預(yù)留洞口、門洞口斷面尺寸等的準(zhǔn)確性。嚴(yán)格控制預(yù)期拼模板精度。(8)、嚴(yán)格執(zhí)行預(yù)留洞口的定位控制，預(yù)留洞口時，木工嚴(yán)格按照墨線留洞。(9)、每層主軸線和分部軸線

9、放線后，規(guī)定負(fù)責(zé)測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數(shù)據(jù)，并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數(shù)據(jù)分析梁體和柱子的垂直度誤差。并根據(jù)數(shù)據(jù)分析原因，將問題及時反饋到有關(guān)生產(chǎn)負(fù)責(zé)人，及時進(jìn)行整改和糾正。(10)、所有豎向結(jié)構(gòu)的陰、陽角均須加設(shè)橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固。(11)、陰、陽角模必須嚴(yán)格按照模板設(shè)計圖進(jìn)行加固處理。(12)、為防止梁模板安裝出現(xiàn)梁身不平直、梁底不平下?lián)?、梁?cè)模脹模等質(zhì)量問題，支模時應(yīng)將側(cè)模包底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應(yīng)略為縮短等。五、施工安全保證措施1、應(yīng)遵守高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。2、模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設(shè)置防傾覆的可靠臨時設(shè)施。施工現(xiàn)場應(yīng)

10、搭設(shè)工作梯，工作人員不得爬模上下。3、登高作業(yè)時，各種配件應(yīng)放在工具箱或工具袋中嚴(yán)禁放在模板或腳手架上，各種工具應(yīng)系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。4、裝拆模板時，上下要有人接應(yīng)，隨拆隨運(yùn)，并應(yīng)把活動的部件固定牢靠，嚴(yán)禁堆放在腳手板上和拋擲。5、裝拆模板時，必須搭設(shè)腳手架。裝拆施工時， 除操作人員外，下面不得站人。高處作業(yè)時，操作人員要扣上安全帶。6、安裝墻、柱模板時，要隨時支設(shè)固定，防止傾覆。7、對于預(yù)拼模板，當(dāng)垂直吊運(yùn)時，應(yīng)采取兩個以上的吊點(diǎn)，水平吊運(yùn)應(yīng)采取四個吊點(diǎn)。吊點(diǎn)要合理布置。8、對于預(yù)拼模板應(yīng)整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結(jié)構(gòu)表

11、面再起吊。起吊時，下面不準(zhǔn)站人。9、在支撐搭設(shè)、拆除和澆筑混凝土?xí)r，無關(guān)人員不得進(jìn)入支模底下，應(yīng)在適當(dāng)位置掛設(shè)警示標(biāo)志，并指定專人監(jiān)護(hù)。10、在架空輸電線路下安裝板時，應(yīng)停電作業(yè)。當(dāng)不能停電時，應(yīng)有隔離防護(hù)措施。11、搭設(shè)應(yīng)由專業(yè)持證人員安裝；安全責(zé)任人應(yīng)向作業(yè)人員進(jìn)行安全技術(shù)交底，并做好記錄及簽證。12、模板拆除時，混凝土強(qiáng)度必須達(dá)到規(guī)定的要求，嚴(yán)禁混凝土未達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的規(guī)定要求時拆除模板。六、勞動力計劃工種人數(shù)木工20架子工20鋼筋工15測量工5混凝土工10其他配合工種10總計80計算書及相關(guān)圖紙300X2200的梁支撐設(shè)計設(shè)計大門門廊高為12米，其中WKL1梁300×2200屬

12、高支模；以下對WKL1進(jìn)行模板支撐進(jìn)行驗算。1、參數(shù)信息（1）、模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.3；梁截面高度 D(m):2.2；混凝土板厚度(mm):100；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.6；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.2；立桿步距h(m):1.5；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：12；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.9；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；（2）、荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.

13、5；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):51；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；（3）、材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13；（4）、梁底模板參數(shù)梁底方木截面75x75 mm，梁底模板支撐的間距為250 mm；面板厚度(mm)：16。（5）、梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：450；次楞

14、根數(shù)：8；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：6；支撐點(diǎn)豎向間距為：400mm，穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，截面為75x75 mm。 2、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算（1）、梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間， 5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆

15、混凝土頂面總高度，取2.2m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、52.8 kN/m2，取較小值50.994 kN/m2作為本工程計算荷載。3、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為8根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)（1）、強(qiáng)度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗

16、矩，W = 45×1.6×1.6/6=19.2cm3； M - 面板的最大彎距(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.45×50.99×0.9=24.78kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.4×0.45×2×0.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 24.783+1.134 = 25.917 kN/m；計

17、算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300mm；面板的最大彎距 M= 0.1×25.917×3002 = 2.33×105N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 2.33×105 / 1.92×104=12.149N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =12.149N/mm2 <f=13N/mm2，滿足要求！ （2）、撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 50.99×0.45 = 22.95N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/m

18、m2； I-面板的截面慣性矩: I = 45×1.6×1.6×1.6/12=15.36cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×22.95×3004/(100×9500×1.54×105) = 0.862 mm；面板的最大撓度計算值 =0.862mm < = l/250 =300/250 = 1.2mm，滿足要求！4、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算（1）、 內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。龍骨采用木楞，截面寬度75mm，截面高度75mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W

19、分別為:W = 7.5×7.52×1/6 = 70.31cm3； I = 7.5×7.53×1/12 = 263.67cm4； 內(nèi)楞計算簡圖a、內(nèi)楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×50.994×0.9+1.4×2×0.9)×0.3=17.28kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞

20、間距): l = 450mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×17.28×450.002= 3.50×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×17.278×0.45=8.553 kN；內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 3.50×105/7.03×104 = 4.976 N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 4.976 N/mm2 <f=17N/mm2，滿足要求！b、內(nèi)楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 450mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =50.99×0.30

21、= 15.30 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 2.64×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.677×15.3×4504/(100×10000×2.64×106) = 0.161 mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.161mm < = 450/250=1.8mm，滿足要求！(2)、 外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力8.553kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。外龍骨采用鋼楞， 截面類型為圓鋼管48×3.0； W

22、= 8.98cm3； I = 21.56cm4；外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN·m) 外楞變形圖(mm)a、外楞抗彎強(qiáng)度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N·mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.515 kN·m 外楞最大計算跨度: l = 400mm；外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 5.15×105/8.98×103 = 57.375 N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =57.375N/mm2 < f=205N/mm2，滿

23、足要求！b、外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.072 mm外楞的最大撓度計算值 =0.072mm < = 400/400=1mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 有效直徑: 9.85 mm； 有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×50.994+1.4×2)×0.45×0.4 =11.519 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:

24、 N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.519kN <N=12.92kN，滿足要求！6、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 300×16×16/6 = 1.28×104mm3； I = 300×16&

25、#215;16×16/12 = 1.02×105mm4；(1)、 抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M - 計算的最大彎矩 (kN·m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250mm；q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.30×2.20×0.90=18.18kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN

26、/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=18.18+0.11+0.76=19.05kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×19.046×0.252=0.119kN·m； =0.119×106/1.28×104=9.3N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =9.3 N/mm2 < f=13N/mm2，滿足要求！(2)、撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式

27、如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×2.200+0.35）×0.30= 16.94KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2；面板的最大撓度計算值: = 0.677×16.935×2504/(100×9500×1.02×105)=0.46mm；面板的最大撓度計算值: =0.46mm < = 250 / 250 = 1mm，滿足要求！7、梁底支撐木方的計算（1）、荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=

28、 (24+1.5)×2.2×0.25=14.025 kN/m；模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.35×0.25×(2×2.2+0.3)/ 0.3=1.371 kN/m；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (2.5+2)×0.25=1.125 kN/m；（2）、 木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設(shè)計值 q=1.2×14.025+1.2×1.371=18.475 kN/m；活荷載設(shè)計值 P=1.4×1.125=1.575 kN/m；荷載設(shè)計值

29、 q = 18.475+1.575 = 20.050 kN/m。梁底支撐采用方木，W=7.5×7.5×7.5/6 = 7.03×101 cm3；I=7.5×7.5×7.5×7.5/12 = 2.64×102 cm4；（3）、 支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=0.153 KN，N2= 5.709 KN;方木最大應(yīng)力計算值 ： =0.157×106 /70312.5=2.228 N/

30、mm2；方木最大剪力計算值 ： T=3×5.709×1000/(2×75×75)=1.522N/mm2；方木的最大撓度：=0.025 mm；方木最大應(yīng)力計算值 2.228 N/mm2 < f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計算值 1.522 N/mm2 < T=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.025 mm <= 0.9×103/2/250=1.8mm，滿足要求！8、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(雙鋼管)

31、:48 × 3； W=8.98 cm3； I=21.56 cm4；（1）、梁兩側(cè)托梁的強(qiáng)度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.153 KN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN·m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.023 kN·m ； 最大變形 Vmax = 0.012 mm ；最大支座力 Rmax = 0.406 kN ； 最大應(yīng)力 = 0.023×106 /(8.98×103 )=2.514 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 2.514 N/mm2<205 N/mm

32、2,滿足要求!托梁的最大撓度Vmax=0.012mm<600/150與10 mm,滿足要求!（2）、梁底托梁的強(qiáng)度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 5.709 KN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN·m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.841 kN·m ； 最大變形 Vmax = 0.45 mm ；最大支座力 Rmax = 15.143 kN ； 最大應(yīng)力 = 0.841×106 /(8.98×103 )=93.694 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 93.694 N/mm2

33、 < 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度Vmax=0.45mm<600/150與10 mm,滿足要求!9、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 （1）、梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =0.406 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×12=1.859 kN； N =0.406+1.859=2.265 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i = 1.59； A = 4.24； W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 (

34、 N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=2265.371/(0.209&#

35、215;424) = 25.564 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 25.564 N/mm2 < f = 205 N/mm2，滿足要求?。?）、梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =15.143 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(12-2.2)=1.859 kN； N =15.143+1.859=16.661 kN；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=16661.416/(0.209×424) = 188.018 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 188.01

36、8 N/mm2 < f = 205 N/mm2，滿足要求！10、計算結(jié)果： 底模板第一層龍骨75×75mm單木枋250mm，第二層龍骨雙鋼管48x3.0450mm；支撐立鋼管48X3.0縱向600mm，鋼管橫向450mm，底模厚度16mm；側(cè)模板內(nèi)次楞為水平75×75mm單木枋300mm，外楞為豎向雙鋼管48x3.0450mm，雙螺帽對拉螺栓M12水平間距離450mm，豎向間距400mm，側(cè)模厚度16mm。 300X800、200X600、400X1000 梁支撐設(shè)計1、參數(shù)信息（1）、模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.4；梁截面高度 D(m):1.0；混凝

37、土板厚度(mm):100；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.2；立桿步距h(m):1.5；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：12；梁兩側(cè)立桿間距(m):1；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):0；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；（2）、荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(

38、kN/m2):2.0；（3）、材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13；（4）、梁底模板參數(shù)梁底方木截面75X75mm；梁底模板支撐的間距(mm)：300；面板厚度(mm)：16；（5）、梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：800；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：3；支撐點(diǎn)豎向間距為：410mm，；穿梁螺栓水平間距(mm)：800；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；

39、截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞截面75X75mm.2、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算（1）、 梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大

40、側(cè)壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、24 kN/m2，取較小值24 kN/m2作為本工程計算荷載。3、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)(1)、強(qiáng)度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 80×1.6×1.6/6=34.13cm3； M - 面板的最大彎距(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f -

41、 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.8×24×0.9=20.74kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.4×0.8×2×0.9=2.02kN/m；q = q1+q2 = 20.736+2.016 = 22.752 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300mm；面板的最大彎距 M= 0.1×22.752×3002 = 2.05×105N·mm；面板的受彎應(yīng)力

42、計算值: = 2.05×105 / 3.41×104=5.999N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =5.999N/mm2 < f=13N/mm2，滿足要求！ (2)、撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 24×0.8 = 19.2N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 80×1.6×1.6×1.6/12=27.31cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×19.2×3004/

43、(100×9500×2.73×105) = 0.406 mm；面板的最大撓度計算值 =0.406mm< = l/250 =300/250 = 1.2mm，滿足要求！4、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算(1)、內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。龍骨采用木楞，截面寬度75X75mm， W = 7.5×7.52×1/6 = 70.31cm3；I = 7.5×7.53×1/12 = 263.67cm4； 內(nèi)楞計算簡圖a.、內(nèi)楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N

44、/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×24×0.9+1.4×2×0.9)×0.3=8.53kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 800mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×8.53×800.002= 5.46×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×8.532×0.8=7.508 kN；內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值

45、 = 5.46×105/7.03×104 = 7.766 N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 7.766 N/mm2< f=17N/mm2，滿足要求！b、內(nèi)楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 800mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =24.00×0.30= 7.20 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 2.64×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.677×7.2×8004/(100×10000×2.6

46、4×106) = 0.757 mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.757mm < = 800/250=3.2mm，滿足要求！(2)、外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力7.508kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。外龍骨采用鋼楞， 截面類型為圓鋼管48×3.0； W = 8.98cm3； I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN·m) 外楞變形圖(mm)a.、外楞抗彎強(qiáng)度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N·mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)

47、度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.508 kN·m 外楞最大計算跨度: l = 410mm；外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 5.08×105/8.98×103 = 56.622 N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =56.622N/mm2< f=205N/mm2，滿足要求！b、 外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.063 mm外楞的最大撓度計算值 =0.063mm< = 410/400=1.025mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (m

48、m2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 有效直徑: 9.85 mm； 有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×24+1.4×2)×0.8×0.41 =10.365 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.365kN < N = 170×76/1000 = 12.92 kN，滿足要求！6、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載

49、、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 400×16×16/6 = 1.71×104mm3； I = 400×16×16×16/12 = 1.37×105mm4；(1)、抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN·m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300mm； q - 作用在梁底模板的均布荷

50、載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.00×0.90=11.02kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.02+0.15+1.01=12.18kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×12.175×0.32=0.1

51、1kN·m； =0.11×106/1.71×104=6.421N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =6.421 N/mm2< f=13N/mm2，滿足要求！(2)、撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.40= 10.34KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.

52、2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×10.34×3004/(100×9500×1.37×105)=0.437mm；面板的最大撓度計算值: =0.437mm< = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！7、梁底支撐木方的計算(1)、荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1= (24+1.5)×1×0.3=7.65 kN/m；模板的自重荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.3×(2×1+0.4)/ 0.4=0.63 kN/m；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)

53、生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (2.5+2)×0.3=1.35 kN/m；(2)、木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設(shè)計值 q=1.2×7.650+1.2×0.630=9.936 kN/m；活荷載設(shè)計值 P=1.4×1.350=1.890 kN/m；荷載設(shè)計值 q = 9.936+1.890 = 11.826 kN/m。梁底支撐采用方木W(wǎng)=7.5×7.5×7.5/6 = 7.03×101 cm3；I=7.5×7.5×7.5×7.5/12 = 2.64×102 cm4；(3)、支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=2.365 KN；方木最大應(yīng)力計算值 ： =0.946×106 /70312.5=13.455 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=3×2.365×1000/(2×75×75)=0.631N/mm2；方木的最大撓度：=3.468 mm；方木最大應(yīng)力計算值 13.455 N/mm2 &