濱海路管道項目施工組織設(shè)計講述

1、溫州市東片濱海大道污水主干管道改遷工程施工組織設(shè)計 編制人： 審核人： 批準人： 浙江偉達建設(shè)工程有限公司 2015年12月30日目 錄第1篇 針對本工程難點的理解和分析3第1章 本工程施工技術(shù)特點分析3第2章 本工程施工技術(shù)難點分析5第3章 本工程在施工方面的難點解決方案6第1節(jié) 工作井、接收井沉井模板施工及解決方案8第2節(jié) 沉井制作及下沉施工及解決方案19第3節(jié) 開挖管段支護施工及解決方案35第4節(jié) 開挖管段溝槽降水施工及解決方案40第5節(jié) 開挖管段溝槽開挖施工及解決方案41第6節(jié) 鋼筋混凝土管頂管施工及解決方案52第7節(jié) 長距離頂管施工及解決方案60第8節(jié) 鋼管焊接施工及解決方案68第9

2、節(jié) 地下地上管線保護施工及解決方案73第2篇 施工組織設(shè)計81第1章 施工組織施工方案82第1節(jié) 施工組織體系82第2節(jié) 施工組織部署89第2章 擬投入的人力97第3章 施工機具、施工設(shè)備98第1節(jié) 主要的施工機具、施工設(shè)備的選用98第2節(jié) 主要的施工機具、施工設(shè)備安排98第3節(jié) 施工機具、施工設(shè)備質(zhì)量保證措施101第4節(jié) 擬投入本工程主要的施工機具、施工設(shè)備103第3篇 質(zhì)量、進度目標控制及手段106第1章 質(zhì)量目標的承諾106第2章 施工質(zhì)量管理保障體系106第1節(jié) 組織保證措施106第2節(jié) 施工質(zhì)量保證措施113第3節(jié) 沉降觀測、測量復(fù)核保證措施118第4節(jié) 提高混凝土外觀質(zhì)量的技術(shù)措施

3、119第5節(jié) 技術(shù)檔案管理及保修服務(wù)措施120第3章 關(guān)鍵工序和關(guān)鍵部位質(zhì)量控制121第1節(jié) 鋼筋工程質(zhì)量控制措施121第2節(jié) 模板工程質(zhì)量控制124第3節(jié) 混凝土工程質(zhì)量控制127第4節(jié) 開挖管道工程質(zhì)量控制130第5節(jié) 水泥攪拌樁工程質(zhì)量控制132第6節(jié) 頂管工程質(zhì)量控制134第7節(jié) 沉井工程質(zhì)量控制139第8節(jié) 材料質(zhì)量控制141第4章 施工工期145第1節(jié) 施工總進度計劃145第2節(jié) 工期保證措施151第4篇 安全生產(chǎn)、文明施工措施及手段159第1章 安全生產(chǎn)措施及手段159第1節(jié) 安全生產(chǎn)管理體系159第2節(jié) 對突發(fā)事件的應(yīng)急預(yù)案180第2章 文明施工措施及手段187第3章 環(huán)境保護

4、措施193第5篇 針對本工程的合理化建議201第6篇 施工總平面布置圖-202第1篇 針對本工程難點的理解和分析溫州市東片濱海大道污水主干管道改遷工程由溫州市發(fā)展和改革委員會以溫發(fā)改審201520號批準建設(shè)，項目業(yè)主為溫州市排水有限公司。 本工程是為配合溫州市域鐵路S1、S2線建設(shè)的管道改遷工程。改造管道敷設(shè)于濱海大道西北側(cè)（均敷設(shè)于S2線規(guī)劃控制帶內(nèi)），南起通海大道、北至圍墾路，管道起于2#泵站。改造管道總長2558.55m，其中開挖段D2000管道763.99m、頂管段D2000管道444.26m、開挖段D1600管道1014m、頂管段D1600管道336.3m，主要包括排水管道工程、圍墻

5、等零星修復(fù)。第1章 本工程施工技術(shù)特點分析我們認真全面地閱讀了招標文件，仔細地審閱了施工圖紙，并組織有關(guān)人員到現(xiàn)場收集第一手資料，了解了施工范圍內(nèi)的各種情況，我們認為本工程施工技術(shù)特點可歸納為以下五點：項目規(guī)模大須統(tǒng)一指揮、按需投入；質(zhì)量要求高須科學管理、精心施工；施工工期緊須精心組織、合理安排；協(xié)調(diào)難度大須統(tǒng)一指揮、統(tǒng)一協(xié)調(diào)；新型頂管管材的運用須不斷探索、認真總結(jié)。一工程項目規(guī)模大，須投入人力、機械等較多由于整個工程量大，改造管道總長2558.55m，包括開挖段D2000管道763.99m、頂管段D2000管道444.26m、開挖段D1600管道1014m、頂管段D1600管道336.3m，

6、頂管工作井9座，頂管接收井8座，主干管矩形直線污水井檢查井6座，人孔井及排氣閥井7座，支管檢查井15座。因此，施工時需認真組織、合理調(diào)配材料和機械數(shù)量。我們將采取強有力的內(nèi)部管理體制，選派我公司的優(yōu)秀人員實施本工程的施工和管理，并在施工現(xiàn)場設(shè)置項目經(jīng)理部，全面負責本工程的施工和管理，做到精心組織、科學管理、精心施工，實行統(tǒng)一指揮、統(tǒng)一領(lǐng)導、統(tǒng)一行動，保證施工合同順利履行。二質(zhì)量要求高本工程我單位目標為一次性驗收合格。為保證目標實現(xiàn)，必須采取切實可行的保證措施，精心組織。由于本工程工種多，對各種原材料、成品、半成品要嚴格把好質(zhì)量關(guān)，對主要材料在得到業(yè)主及監(jiān)理工程師的認可后方可采購。對于關(guān)鍵分部分

7、項工程，施工時必須編制詳細的施工方案，確保施工質(zhì)量。三施工工期緊本工程招標計劃工期為360日歷天，計劃開工日期為2015年11月，計劃竣工日期為2016年10月，本改造管道工程總長2558.55m，工程量大且工藝繁雜，所以工期較為緊張。所以如何合理組織本工程的施工，保證工程按時完工，是施工過程中必須解決的難題。四協(xié)調(diào)難度大按招標文件的規(guī)定，承包人自行辦理有關(guān)施工場地交通、環(huán)衛(wèi)和施工噪聲管理等手續(xù)，包括解決施工噪音、物體墜落、材料拋落、建筑垃圾、現(xiàn)場排污等涉及環(huán)境保護、衛(wèi)生、交通、城管等有關(guān)部門的問題；施工工程中，做好與工地周邊村民、居民等問題的協(xié)調(diào)處理。施工時所有管材、機械設(shè)備均需從鄰近濱海大

8、道的12條支路進入，施工時還會占用部分的道路，因此需充分協(xié)調(diào)各方的關(guān)系，以確保工程的順利進行。五新型頂管管材的使用由于頂管用離心澆鑄玻璃鋼夾砂管在溫州市及國內(nèi)頂管施工經(jīng)驗較少，能參考的資料及經(jīng)驗不多，雖我單位已有成功的案例，但由于地質(zhì)情況的不同，在本工程施工過程中仍需不斷探索與總結(jié)。第2章 本工程施工技術(shù)難點分析根據(jù)以往類似工程特點和難點，我們對工程施工過程中將會遇到的施工技術(shù)難點、質(zhì)量控制難點以及可能影響工程進度、安全和文明施工的不利因素進行了分析，并針對性的制定了預(yù)防措施和相應(yīng)對策。一土質(zhì)差、溝槽開挖深度大根據(jù)濱海大道污水主干管改遷工程巖土工程勘察報告：1-1為雜填土，層厚0.40-2.5

9、0m，層底標高1.36至3.11m；1-2為素填土，層厚0.20-1.20m，層底標高0.36至3.50m；1-3為粘土，層厚0.30-2.00m，層底標高1.21至2.71m；2-1為含粉砂淤泥，層厚0.60-4.30m，層底標高-2.84至1.12m。2-2為粉砂夾淤泥，層厚0.70-5.10m，層底標高-5.11至-2.00m。2-3為含粉砂淤泥，層厚1.10-4.00m，層底標高-7.84至-4.72m。從本工程埋深來看，頂管段多在2-1含粉砂淤泥層和2-2粉砂夾淤泥層。開挖段多在1-3為粘土及2-1含粉砂淤泥層。本工程W16j-W17-W18-W19d最大開挖深度4.19米，為確保溝

10、槽的邊坡穩(wěn)定與安全，做好溝槽支護與處理好地下水是工程順利進行的關(guān)鍵。二工作井、接收井井體高、施工要求高本工程頂管施工段以頂管工作井和接收井作為檢查井，沉井混凝土澆筑最大深度為W11d工作井，達10.75m，其余工作井與接收井高度均在9.938-10.7米間。施工時需認真選模支模，做到混凝土內(nèi)實外光，結(jié)構(gòu)安全、施工安全。1沉井在制作過程中，應(yīng)防止出現(xiàn)不均勻沉降或突沉現(xiàn)象，特別是在第一節(jié)沉井制作時，沉井不允許出現(xiàn)沉降現(xiàn)象。2沉井在第二節(jié)接高過程中，不允許支模體系著地，需與基坑底保持一定高度的安全距離，以防在沉井接高過程中出現(xiàn)沉降而影響支模體系。3沉井在混凝土澆筑時，必須按逐層沿四周循環(huán)進行，防止基

11、底應(yīng)不均勻受力而出現(xiàn)沉井突沉現(xiàn)象或傾斜現(xiàn)象。4沉井在制作過程中，支架體系與腳手架體系需相互獨立，不允許連在一起，以防在沉井接高過程中出現(xiàn)沉降而影響腳手架的安全。三沉井下沉施工難度大從本工程埋深來看，沉井下沉過程中將下穿雜填土、素填土、粘土層、含粉砂淤泥層、粉砂夾淤泥層、沉井底持力層為含粉砂淤泥層，土層變化較大，且含粉砂淤泥、粉砂夾淤泥層極易產(chǎn)生流砂現(xiàn)象，造成沉井四周沉降不均、局部下沉過快等難點。1下沉首先考慮地基承載力、土體與混凝土摩阻值和沉井自重等試算下沉系數(shù)是否合理。2下沉過程中，嚴格控制挖土位置與速度，使沉井能均速下沉。3下沉過程中需勤測量，及時糾偏。4由于本工程下沉過程中將遇2-1含粉

12、砂淤泥層和2-2粉砂夾淤泥層，因此在下沉過程中需嚴格控制地下水位，防止出現(xiàn)流砂等現(xiàn)象。第3章 本工程在施工方面的難點解決方案鑒于上面所述的工程特點與難點，我公司將組建一個強有力，有多年類似工程建設(shè)經(jīng)驗的項目班子。在工期緊、工程難度大的情況下，確保本工程的施工質(zhì)量。我們將采取如下措施：1從公司內(nèi)部調(diào)派有類似工程豐富施工經(jīng)驗，有技術(shù)、有整體觀念、能實干巧干的工班，直接參與施工，杜絕違法分包。2鑒于沉井及頂管過程中易產(chǎn)生流砂現(xiàn)象，計劃在本工程地下水將采用自流式深井降水。3為確保工作井、接收井的順利實施，我們計劃將專門施工地下構(gòu)筑物的骨干力量調(diào)配來，并配備有施工經(jīng)驗的項目經(jīng)理和其它首骨干人員組成項目班

13、子，包括專門施工地下構(gòu)筑物（建筑物）的木工、鋼筋工、混凝土工等熟練作業(yè)班子也從其他工地調(diào)配到本工程來充實力量。4在施工前，仔細研究業(yè)主提供的管線圖，并與各管線單位取得聯(lián)系，對業(yè)主負責搬遷的管線應(yīng)積極配合，對不能在施工前搬遷的管線，則在施工時要有專門的保護措施和方案。5本工程所有支模架、腳手架在施工前需編制附有計算書的詳細專項方案，并按程序進行報批審核，同時在施工時嚴格控制扣件、桿件的質(zhì)量，并按審核好的方案施工。6本工程施工過程中，我公司將加強現(xiàn)場的巡查力度與安全生產(chǎn)文明施工經(jīng)費的投入力度，嚴格按省市有關(guān)安全生產(chǎn)文明施工的規(guī)定執(zhí)行，杜絕各種安全事故與不文明施工現(xiàn)象。7在施工過程中，嚴格控制原材料

14、與周轉(zhuǎn)材料的質(zhì)量，做好驗收關(guān)、檢測并，在全體職工中樹立“創(chuàng)精品、重質(zhì)量”的意識。8沉井混凝土按一定厚度、順序和方向分層澆筑，在下層混凝土初凝或能重塑前澆筑完成上層混凝土；上下層同時澆筑時，上層與下層前后澆筑距離保持1.5m以上。在傾斜面上澆筑混凝土時，應(yīng)從低處開始逐層擴展升高，保持水平分層，混凝土分層澆筑厚度不宜超過30cm。9夏天高溫施工，完工后用濕麻袋保護，勤澆水，保證潮濕狀態(tài)下養(yǎng)護7天以上。10在施工中以總工期為目標，以階段控制計劃為保證，采取動態(tài)管理，使施工組織科學化，合理化，確保階段計劃按期或提前完成；合理進行施工調(diào)度，避免窩工、停工、返工現(xiàn)象；對施工期長的項目要實行分期、分段編制進

15、度計劃的方法；實施完善的組織機構(gòu)制度。第1節(jié) 工作井、接收井沉井模板施工及解決方案一概況序號工作井或接收井井名稱內(nèi)徑沉井混凝土澆筑深度H（m）1頂管工作井W2d700010.42W4d10.653W5d10.44W7d10.45W11d10.756W15d10.17W19d10.0588W21d9.9349W23d6.6510頂管接收井W1j500010.411W3j10.612W6j10.413W8j10.714W12j10.2515W16j9.93816W20j10.19217W22j9.876二沉井模板施工方案1本工程工作井及接收井沉井內(nèi)外模板均采用定制加工的鋼模板，墻模板的背部支撐由兩

16、層龍骨（鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。模板面板采用5mm鋼板，次楞（水平向）采用6.3號槽鋼彎弧，主楞（豎向）采用兩根4.83.0鋼管并與M12穿墻螺栓連接。次楞間距300mm，主楞間距1000mm。每塊模板尺寸1200*500mm，塊與塊間采用回形銷連接。穿墻螺栓水平間距1000mm，穿墻螺栓豎向間距600mm，螺桿中間焊接80804 mm止水鋼板。2沉井計劃分二次澆筑、一次下沉，第一次施工刃腳及下部約5m高度，第二次施工上部5m。第一次沉井制作均由刃腳踏面二側(cè)

17、的混凝土墊層支承模板的自重，混凝土澆筑產(chǎn)生的沖擊力由斜撐及拉條螺栓承擔。第二次沉井制作的模板自重均依靠第一次澆筑混凝土墻身上保留的模板及對拉螺拴抗剪來支承上述荷載。模板所承受的施工荷載主要來源于振搗混凝土時產(chǎn)生荷載、新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力；以上荷載對模板產(chǎn)生的應(yīng)力，主要依靠設(shè)置在模板外側(cè)的扣件式鋼管組合成兩根為一道梁肋，縱橫交叉，在交叉點處布設(shè)M12 拉條螺栓鑲嵌“山”字頭水平對拉，以此來抵御該荷載。對拉螺栓錨入混凝土中點處焊80804 mm 鋼板止水。3沉井支模先支井體內(nèi)模，一次支到比施工縫略高100mm 處，外模亦一次支到施工縫略高100mm處。4澆筑混凝土之前對模板進行質(zhì)量驗收，檢

18、查時應(yīng)按圖紙仔細核對控制尺寸和模板的垂直度和平整度，施工和設(shè)計布置的預(yù)埋件、預(yù)留孔安放位置需準確，固定可靠；對較大的孔洞底部增設(shè)助搗孔，便于搗實孔底混凝土。在混凝土施工縫處設(shè)4004mm的鋼板止水帶。5一般在混凝土澆搗完成以后的第4天（視當時氣溫而定）后，可以放松沉井墻板的拉條螺栓，拆卸模板和扣件式鋼管。操作順序是自上而下，由內(nèi)向外拆卸模板和扣件式鋼管。注意拆除模時，不要用力敲打或?qū)⑿聺仓幕炷帘砻媾鰝?拆除后的鋼模板、鋼管腳手、五金配件，及時清理，堆放整齊，對彎曲變形的鋼模要及時處理。7模板拆除后在井軸線上噴涂測量水準標志，在井上口中點處，噴涂測量沉井位移標志。三沉井模板設(shè)計與驗算沉井內(nèi)

19、外模板均采用定制加工的鋼模板，墻模板的背部支撐由兩層龍骨（鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。模板采用5mm鋼板，次楞（水平向）采用6.3號槽鋼彎弧，主楞（豎向）采用兩根4.83.0鋼管并與M12穿墻螺栓連接。次楞間距300mm，主楞間距1000mm。每塊模板尺寸1200*500mm，塊與塊間采用回形銷連接。以下以本工程沉井混凝土澆筑深度最大的W11d工作井（沉井混凝土澆筑深度10.75m）為例進行設(shè)計驗算，若W11d工作井計算合格，則所有沉井模板均能滿足要求。1參數(shù)信

20、息（1）基本參數(shù)傾倒混凝土荷載值（kN/m2）2分段新澆混凝土側(cè)壓力荷載（kN/m2）19.788次楞方向水平向布置主楞方向豎向布置次楞（內(nèi)楞骨）間距（mm）300主楞（外楞骨）間距（mm）1000次楞龍骨材料槽鋼槽口水平主楞龍骨材料圓鋼管次楞截面類型6.3號槽鋼主楞直徑（mm）48次楞截面慣性矩I（cm4）50.786主楞壁厚（mm）3次楞截面抵抗矩W（cm3）16.123主楞柱箍合并根數(shù)2穿墻螺栓型號M12穿墻螺栓水平間距（mm）1000穿墻螺栓豎向間距（mm）600（2）材料參數(shù)面板類型鋼面板面板厚度（mm）5面板彈性模量E（N/mm2）210000面板抗彎設(shè)計值fc（N/mm2）205

21、鋼楞彈性模量E（N/mm2）206000鋼楞抗彎設(shè)計值fc（N/mm2）205 墻模板設(shè)計簡圖2墻模板荷載標準值計算新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.0kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取3.0h； T - 混凝土的入模溫度，取15.0； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 模板計算高度，取5.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。分別計算得 19.788 kN/m2、138.000 kN/m2，取較小值19

22、.788 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=19.788kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。3墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖（1）抗彎強度驗算彎矩計算公式如下：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩（Nmm）； l-計算跨度（次楞間距）： l = 300mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1： 1.219

23、.7881.00.85=20.184kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.42.001.000.85=2.380kN/m； 面板的最大彎矩：M =0.120.1843002+0.1172.383002= 2.07105Nmm；面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應(yīng)力（N/mm2）； M -面板計算最大彎矩（Nmm）； W -面板的截面抵抗矩 ： W = bh2/6 = 10005.05.0/6=4.17103 mm3； f -面板截面的抗彎強度設(shè)計值（N/mm2）； f=205 N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 2.07105 /4.17103

24、= 49.6N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值 =49.6N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求。（2）抗剪強度驗算計算公式如下：V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力（N）； l-計算跨度（次楞間距）： l = 300 mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1： 1.219.7881.00.85=20.184kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.42.001.000.85=2.38kN/m；面板最大剪力：V = 0.620.184300+0.6172.38300=4073.6N；截面抗剪強度必須滿足：= 3V/（2bhn）fv其中，

25、 -面板截面的最大受剪應(yīng)力（N/mm2）； V-面板計算最大剪力（N）：V = 4073.6N； b-構(gòu)件的截面寬度（mm）：b = 1000mm ； hn-面板厚度（mm）：hn = 5.0mm ； fv-面板抗剪強度設(shè)計值（N/mm2）：fv = 1.5 N/mm2；面板截面最大受剪應(yīng)力計算值：=34073.6/（210005）=1.222N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值： fv=1.5 N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 =1.222N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設(shè)計值 =1.5N/mm2，滿足要求。（3）撓度驗算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下

26、：=0.677ql4/（100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載： q = 19.791 = 19.788N/mm； l-計算跨度（次楞間距）： l = 300mm； E-面板的彈性模量： E = 210000N/mm2； I-面板的截面慣性矩： I = 1000.50.50.5/12=1.04cm4；面板的最大允許撓度值： = 1.2mm；面板的最大撓度計算值：= 0.67719.793004/（1002100001.04104）= 0.496 mm；面板的最大撓度計算值： =0.496mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求。4墻模板次楞的計算次楞直接

27、承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用槽鋼槽口水平，類型為6.3號槽鋼，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =16.1231= 16.123cm3；I =50.7861= 50.786cm4； 次楞計算簡圖（1）次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩（Nmm）； l-計算跨度（主楞間距）： l =1000 mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1： 1.219.7880.30.85=6.055kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.42.000.300.85=0.714kN/m，其中

28、，0.85為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.16.05510002+0.1170.71410002= 6.89105Nmm；次楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應(yīng)力（N/mm2）； M -次楞計算最大彎矩（Nmm）； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.61104mm3； f -次楞的抗彎強度設(shè)計值； f=205 N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計算值： = 6.89105/1.61104 = 42.7 N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值： f = 205N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計算值 = 42.7 N/mm2 小于次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求。（2

29、）次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度（主楞間距）： l =1000mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1： 1.219.7880.30.85/1=6.055kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.42.000.30.85/1=0.714kN/m，其中，0.85為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V = 0.66.0551000.0+ 0.6170.7141000.0 = 4073.6N；截面抗剪強度必須滿足下式：=Vbh02-（b-）h2/（8Iz） fv其中， -次楞的截面的最大受剪應(yīng)

30、力（N/mm2）； V-次楞計算最大剪力（N）：V = 4073.6N； IZ -槽鋼的慣性矩（mm4）：IZ = 507860 mm4 ； -槽鋼的腰厚度（mm）：= 4.8 mm； b -槽鋼的腿寬度（mm）：b = 40 mm； h0-槽鋼高度（mm）：h0 = 63 mm； h -槽鋼腰高度（mm）：h = 48 mm； fv-次楞的抗剪強度設(shè)計值（N/mm2）：fv = 125 N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計算值： =4073.6/140632-（40-4.8）53.42/（85078604.8）=12.196N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 =12.196N/mm2 小于 次

31、楞截面的抗剪強度設(shè)計值 fv=125N/mm2，滿足要求。（3）次楞的撓度驗算剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：=0.677ql4/（100EI）=l/250其中， -次楞的最大撓度（mm）； q-作用在次楞上的線荷載（kN/m）： q = 19.790.30=5.94 kN/m； l-計算跨度（主楞間距）： l =1000 mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩（mm4），I=5.08105mm4；次楞的最大撓度計算值：= 0.6775.94/110004/（1002060005.08105） = 0

32、.384 mm；次楞的最大容許撓度值： = 4mm；次楞的最大撓度計算值=0.384mm 小于次楞的最大容許撓度值 =4mm，滿足要求。5墻模板主楞的計算主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖（kN） 主楞計算彎矩圖（kNm） 主楞計算變形圖（mm）（1）主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載： P1.219.790.31+1.420.317.96

33、4kN；主楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）： l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應(yīng)力計算值（N/mm2） M - 主楞的最大彎矩（Nmm）；M = 6.45105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩（mm3）； W = 8.99103 mm3； f -主楞的強度設(shè)計值（N/mm2），f =205 N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計算值： = 6.45105/8.99103 = 71.8 N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計算值=71.8N/mm2 小于主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求。（2）主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足：=2V/Afv其中，

34、 -主楞的截面的最大受剪應(yīng)力（N/mm2）； V-主楞計算最大剪力（N）：V = 5853 N； A -鋼管的截面面積（mm2）：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設(shè)計值（N/mm2）：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計算值： =25853.0/848.230=13.801N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計算值 =13.801N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設(shè)計值 fv=120N/mm2，滿足要求。（3）主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值： = 0.712mm；主楞的最大容許撓度值： = 4mm；主楞的最大撓度計算值=0.712mm 小于主楞的最大容許撓度值

35、 =4mm，滿足要求。6穿墻螺栓的計算計算公式如下：NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 （mm2）； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號： M12 ；穿墻螺栓有效直徑： 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積： A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值： N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為： N = 10.63 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=10.631kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求。第2節(jié)

36、 沉井制作及下沉施工及解決方案一施工程序本工程沉井計劃分二次澆筑、一次下沉，第一次施工刃腳及下部約5m高度，第二次施工上部5m。施工順序為清除地表障礙物，挖除上層淺部耕植土及雜填土鋪設(shè)砂墊層及澆筑素混凝土墊層內(nèi)圈腳手架刃腳及第一節(jié)段內(nèi)模外圈腳手架刃腳及第一節(jié)段鋼筋刃腳及第一節(jié)段外模澆筑刃腳及第一節(jié)段混凝土內(nèi)圈上層腳手架接高第二節(jié)段內(nèi)模外圈上層腳手架接高第二節(jié)段鋼筋第二節(jié)段外模第二節(jié)段混凝土澆筑混凝土養(yǎng)護沉井下沉封底。二施工準備1生產(chǎn)準備（1）根據(jù) “三通一平”場地，現(xiàn)場踏勘，合理布置。（2）按沉井施工平面布置搭設(shè)臨時設(shè)施，安裝臨時用水、用電，修筑的臨時排水溝。（3）進行沉井模板制作，鋼筋制作。

37、2技術(shù)準備（1）組織現(xiàn)場施工人員學習，審查施工圖紙和參加各專業(yè)圖紙會審、進行設(shè)計要求和施工技術(shù)交底。（2）召集全體基層班組長，讓他們熟悉工藝流程，并結(jié)合施工實施方案，向他們作詳細的技術(shù)，安全和組織交底，做到人人心中有數(shù)。（3）商品混凝土廠家試驗室做好配合比試驗，選擇最佳配合比，早期強度試驗，為拆模提供現(xiàn)場依據(jù)。（4）編好沉井施工組織設(shè)計，管道安裝的施工工藝，培訓沉井施工操作人員。（5）按設(shè)計圖紙做好測量控制和設(shè)置基準點，按設(shè)計位置進行工程定位放線。（6）對模板、鋼筋等進行放樣，由專人負責落實。3施工用電、用水（1）施工用電：根據(jù)本工程量的特點，根據(jù)施工變壓器引至施工現(xiàn)場。（2）施工用水：根據(jù)情

38、況將配備自來水和干凈的地下水作為施工養(yǎng)護用水。三基坑開挖及處理根據(jù)業(yè)主提供的坐標，進行測量、放樣，基坑開挖深度為1.65米，采用放坡開挖，坡度為1：1，基坑內(nèi)四周設(shè)置環(huán)形排水溝與505050cm集水坑，基坑外四面設(shè)置4座30cm深井泵進行地下水降水，土方采用挖機開挖。四沉井墊層制作沉井在制作前須先開挖基坑，鋪筑砂墊層及混凝土墊層，以確保沉井在制作時的穩(wěn)定。墊層厚度應(yīng)根據(jù)沉井制作的重量和地基承載力通過計算確定。墊層采用在基底挖槽的方法鋪筑。由于工作井經(jīng)二次沉井制作總高度為10.75m。先設(shè)定砂墊層厚度hs=0.5m，再澆筑0.15m厚素混凝土1按照要求在沉井井壁刃腳處和地梁的砂墊層處開挖溝槽，開

39、槽后及時回填黃砂，防止溝壁坍塌。2砂墊層施工采用中粗砂、分段分層振實，每回填30cm 厚黃砂振實一次，用平板振搗器拖振，振搗時要求重疊區(qū)域為1/3，并可適當灑水，使得砂層含水量達到20左右，密實度達到92左右。現(xiàn)場砂墊層密實度可用釬探法普查，即用長196cm，16mm 圓鋼，在距砂面約50cm 的垂直高度上自由下落，鋼釬頭部沉入砂面層深度7cm 者為合格。3混凝土墊層厚15cm，墊層混凝土標號為C25,作為沉井刃腳的底模。根據(jù)有關(guān)規(guī)范要求立模、振搗、養(yǎng)護，素混凝土地坪標高必須準確，由測量找平、復(fù)測。五腳手架施工1沉井制作首先需要搭設(shè)腳手架，腳手架采用48 鋼管扣件結(jié)式結(jié)構(gòu)，外腳手架豎管下端鋪墊

40、木板，擴大接觸面積，頂層底面走道板低于混凝土澆搗面約0.5m，并配有防護欄，欄桿高度約1m。2 腳手管間聯(lián)接采用專用鑄鐵扣件，螺絲扭力不小于40Nm，且不應(yīng)大于65Nm。3為確保外腳手架整體穩(wěn)定，在沿井壁2m 左右長度內(nèi)設(shè)置斜撐，腳手架上端用連桿與內(nèi)腳手架牽牢，檔距為2 米。隨著沉井制作的逐層加高，斜撐仍然需在設(shè)置，并對原有低層腳手架進行加固處理。4腳手架鋼管與模板支撐鋼管嚴禁連接，以避沉井在制作過程中下沉而影響安全或破壞。5因本工程最大的W11d工作井內(nèi)外腳手架搭設(shè)高度達10.75m，為確保安全，以W11d為例進行設(shè)計驗算，若W11d工作井腳手架計算合格，則所有沉井腳手架均能滿足要求。基本參

41、數(shù)立桿橫向間距或排距l(xiāng)b（m）1.05立桿步距h（m）1.8立桿縱向間距或跨距l(xiāng)a（m）1.5內(nèi)排架距離墻長度a（m）0.3腳手架計算高度H（m）10.75大小橫桿布置方式大橫桿在上腳手架沿墻縱向長度l（m）150鋼管類型48 3腳手架排數(shù)雙排腳手架橫桿與立桿連接方式單扣件連墻件扣件連接方式單扣件連墻件連接方式扣件連接連墻件布置方式二步三跨荷載參數(shù)施工均布荷載（kN/m2）3腳手架用途結(jié)構(gòu)腳手架省份浙江地區(qū)溫州市連墻件風荷載高度變化系數(shù)z0.92架底部風荷載高度變化系數(shù)z0.74基本風壓Wo（kN/m2）0.6風壓周期50年一遇風荷載體型系數(shù)s0.214腳手板自重（kN/m2）0.3欄桿擋腳板

42、自重（kN/m）0.15每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重（kN/m）0.1248安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重（kN/m2）0.005腳手板類別竹笆片腳手板欄桿擋板類別竹笆片腳手板擋板腳手板鋪設(shè)總層數(shù)4（1）大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值：P2=0.31.05/（2+1）=0.105 kN/m ；活荷載標準值： Q=31.05/（2+1）=1.05 kN/m；靜荷

43、載的設(shè)計值： q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷載的設(shè)計值： q2=1.41.05=1.47 kN/m； 圖1 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦拢?M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1661.52+0.101.471.52 =0.361 kNm；支座最大彎距計算公式如下： M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.

44、100.1661.52-0.1171.471.52 =-0.424 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max（0.361106,0.424106）/4490=94.432 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為 = 94.432 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設(shè)計值 f=205 N/mm2，滿足要求。撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：max = （0.677q1l4 + 0.990q2l4）/100EI其中：靜荷載標準值： q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q =1.05 kN/m

45、； 最大撓度計算值為： = 0.6770.13815004/（1002.06105107800）+0.9901.0515004/（1002.06105107800） = 2.583 mm；大橫桿的最大撓度 2.583 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求。（2）小橫桿的計算根據(jù)JGJ130第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：

46、P2=0.31.051.5/（2+1）=0.158 kN；活荷載標準值：Q=31.051.5/（2+1） =1.575 kN；集中荷載的設(shè)計值： P=1.2（0.05+0.158）+1.4 1.575 = 2.454 kN； 小橫桿計算簡圖強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.4541.05/3 = 0.859 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.864 kNm；最大應(yīng)力計算值 = M / W = 0.864106/4490=192.514 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力 =192.514 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設(shè)計值 205 N/mm2，滿足要求。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/（3842.06105107800） = 0.024