橋梁工程畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、黃梅沙河橋設(shè)計(jì) 摘 要本設(shè)計(jì)是根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)的要求和公路橋規(guī)的規(guī)定,對(duì)黃梅縣大橋進(jìn)行方案比選和設(shè)計(jì)的。本著“安全、經(jīng)濟(jì)、美觀、實(shí)用”的原則，本論文提出三種不同的橋型方案進(jìn)行比較和選擇：方案一為預(yù)應(yīng)力混凝土等截面簡(jiǎn)支T梁橋，方案二為預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁橋，方案三為鋼筋混凝土下承式鋼管拱橋。根據(jù)以上的原則以及設(shè)計(jì)施工等多方面考慮，比較確定預(yù)應(yīng)力混凝土等截面簡(jiǎn)支T梁橋?yàn)橥扑]方案，繪制三種方案的橋址平面圖、立面圖、橫斷面圖。在設(shè)計(jì)中，橋梁上部結(jié)構(gòu)運(yùn)用Madis/Civil軟件建模分析，進(jìn)行主梁的截面幾何特性計(jì)算、荷載橫向分布計(jì)算，以及恒載及活載布載的內(nèi)力計(jì)算。運(yùn)用鉸接梁法求出活載橫向分布系數(shù)，并

2、運(yùn)用最大荷載法進(jìn)行活載的加載。進(jìn)行了梁的配筋計(jì)算，估算了鋼絞線的各種預(yù)應(yīng)力損失，繪制預(yù)應(yīng)力筋布置圖。對(duì)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、剛度、應(yīng)力、裂縫寬度、撓度等進(jìn)行驗(yàn)算。由于時(shí)間關(guān)系，本設(shè)計(jì)沒(méi)有進(jìn)行下部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞： 方案； 簡(jiǎn)支T梁橋； 比選； MADIS； 驗(yàn)算The Design of the huangmei shahe BridgeAbstractThe design was to compare the schemes and to design for the Huangmei county bridge based on the requirements of the design task

3、 and "Highway Bridge Regulation”. The design of the bridge presents three different kinds of bridge model plans to compare and choose in line with the principle of “safety, economically, aesthetic and practically” : The first program was the design of the section simple supported T-beam of pres

4、tressed concrete, the second one was prestressed concrete variable cross-section continous grider bridge, the third one was reinforced concrete steel-tabular arch bridge. According to the principle as well as design and construction aspects, the prestressed concrete simply supported T-beam bridge of

5、 the section was regarded as recommended scheme. Drawing the preliminary plan ,elevation cross section drawing of the three schemes.In the design, the upper structure of bridge used Madis/Civil software to model and analyze, and to make the geometry specialty of the main grider cross-section calcula

6、tion, the load transverse distribution coefficient calculation, and dead load &live load internal force calculation. The hinged beam method for calculating coefficients of transverse distribution, and applying the maximum load method to have live-load loading. Making the beam reinforcement calcu

7、lation, calculating the various loss of prestress of steel strand, drawing prestressed tendon layout .checking the structural strength, stiffness, stress, crack width and deflection. In the interest of time , the bottom structure design was not involved in this design.Key words: Scheme; Simple Suppo

8、rted T-beam; Comparison; MADIS; Checking目 錄中文摘要I英文摘要II1 緒論11.1 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋概述11.1.1 預(yù)應(yīng)力混凝土特點(diǎn)11.1.2 簡(jiǎn)支梁橋特點(diǎn)11.1.3 T梁橋特點(diǎn)21.2 國(guó)內(nèi)發(fā)展研究狀況21.3 研究的方法和內(nèi)容32 方案比選42.1 工程概況42.1.1 主要技術(shù)指標(biāo)42.1.2 現(xiàn)場(chǎng)工程地質(zhì)條件42.2 橋梁設(shè)計(jì)原則52.3 方案編制52.4 方案比選103 MIDAS建模分析113.1 計(jì)算橫向分布系數(shù)113.2 建立模型114 內(nèi)力計(jì)算與荷載組合164.1 恒載內(nèi)力的計(jì)算164.1.1 恒載內(nèi)力164.1.2 恒荷

9、載組合174.2 活載內(nèi)力計(jì)算204.2.1 車(chē)道荷載引起的內(nèi)力204.2.2 活載組合225 配筋設(shè)計(jì)和截面驗(yàn)算305.1 預(yù)應(yīng)力鋼束305.1.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算305.2 預(yù)應(yīng)力鋼束布置315.2.1 布置要求315.2.2 鋼束特性325.2.3 布置預(yù)應(yīng)力鋼束325.3 普通鋼筋335.3.1 普通鋼筋截面積估算335.3.2 普通鋼筋的布置345.4 截面驗(yàn)算355.4.1 受拉區(qū)鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算355.4.2 使用階段正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算365.4.3 正截面抗彎承載力驗(yàn)算37 5.4.4 使用階段斜截面抗剪驗(yàn)算38 5.4.5 使用階段斜截面主壓應(yīng)力驗(yàn)算40 5.4.6 使用階

10、段正截面和斜截面抗裂驗(yàn)算41結(jié) 論45參考文獻(xiàn)46致 謝47附錄1 外文參考文獻(xiàn)（譯文）48附錄2 外文參考文獻(xiàn)（原文）62II1 緒 論預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋早在20世紀(jì)50年代在我國(guó)建成之后，這種橋梁便得到了廣泛推廣并提出了系列標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)。我國(guó)交通行業(yè)預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)經(jīng)歷了一個(gè)從無(wú)到有的發(fā)展過(guò)程。1.1 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋概述 1.1.1 預(yù)應(yīng)力混凝土特點(diǎn)預(yù)應(yīng)力混凝土可看作是一種預(yù)先儲(chǔ)備了足夠壓力的新型混凝土材料。對(duì)混凝土施加預(yù)壓力的高強(qiáng)度鋼筋，既是加力工具，又是抵抗荷載所引起構(gòu)件內(nèi)力的受力鋼筋。 1.能有效地利用現(xiàn)代高強(qiáng)度材料（高強(qiáng)混凝土，高強(qiáng)鋼材），減少構(gòu)件截面，顯著降

11、低自重所占全部設(shè)計(jì)荷載的比重，增大跨越能力，并擴(kuò)大混凝土結(jié)構(gòu)的適用范圍。 2.與鋼筋混凝土梁橋相比，一般節(jié)省鋼材30%40%，跨徑愈大，節(jié)省愈多。 3.全預(yù)應(yīng)力混凝土梁在適用荷載下不出現(xiàn)裂縫，即使是部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁在常遇荷載下也無(wú)裂縫，鑒于能全面參與工作，梁的剛度就能比通常開(kāi)裂的鋼筋混凝土梁要大。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土梁可顯著減少建筑高度，使大跨徑梁橋做的輕柔美觀。由于能消除裂縫，這就擴(kuò)大了對(duì)多種橋型的適應(yīng)性，并更加的提高了結(jié)構(gòu)的耐久性。 4.預(yù)應(yīng)力技術(shù)的采用，為現(xiàn)代裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的接頭和拼裝手段。根據(jù)需要，可在縱橫向與豎向施加預(yù)應(yīng)力，使裝配式結(jié)構(gòu)集整成理想的整體，這就擴(kuò)大了裝配式橋梁的

12、適用范圍，提高了運(yùn)營(yíng)質(zhì)量。1.1.2 簡(jiǎn)支梁橋特點(diǎn)以孔為單元，相鄰橋孔各自單獨(dú)受力，屬靜定結(jié)構(gòu)，適用于中小跨度。它的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，架設(shè)方便，可減低造價(jià)，縮短工期，同時(shí)最易設(shè)計(jì)成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑的裝配式構(gòu)件。但相鄰兩跨之間存在異向轉(zhuǎn)角，路面有折角，影響行車(chē)平順。國(guó)內(nèi)被人熟知的簡(jiǎn)支梁橋很多，其中兩個(gè)如下：浙江瑞安飛云江橋：國(guó)內(nèi)最大跨度的預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋(62m)，37跨。 河南開(kāi)封黃河公路橋：最長(zhǎng)的簡(jiǎn)支T梁橋，全長(zhǎng)4475.09m。共108孔。其中77孔50m跨徑的預(yù)應(yīng)力砼簡(jiǎn)支T梁，31孔20m跨徑的鋼筋砼簡(jiǎn)支T梁 圖1-1 浙江瑞安飛云江橋 圖1-2 河南開(kāi)封黃河公路橋1.1.3 T梁橋特點(diǎn)肋

13、板式梁橋（T梁橋）承重結(jié)構(gòu)為T(mén)梁梁肋（腹板）與頂板（頂部鋼筋混凝土橋面板）相結(jié)合。由于受拉區(qū)混凝土得到很大程度的挖空，減輕自重，所以跨越能力增大。目前，中等跨徑（1315m以上）的梁橋，通常多采用肋板式梁橋。1.2 國(guó)內(nèi)發(fā)展研究狀況 T形梁采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的已經(jīng)很少了，從16m到50m跨徑，都是采用預(yù)制拼裝后張法預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁。預(yù)應(yīng)力體系采用鋼絞線群錨，在工地預(yù)制，吊裝架設(shè)。其發(fā)展趨勢(shì)為：采用高強(qiáng)、低松弛鋼絞線群錨，混凝土標(biāo)號(hào)4060號(hào)；T形梁的翼緣板加寬，25m是合適的；吊裝重量增加；為了減少接縫，改善行車(chē)，采用工型梁，現(xiàn)澆梁端橫梁濕接頭和橋面，在橋面現(xiàn)澆混凝土中布置負(fù)彎矩鋼束，形成比

14、橋面連續(xù)更進(jìn)一步的“準(zhǔn)連續(xù)”結(jié)構(gòu)。預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，受力明確、節(jié)省材料、架設(shè)安裝方便，跨越能力較大等優(yōu)點(diǎn)。其最大跨徑以不超過(guò)50m為宜，再加大跨徑不論從受力、構(gòu)造、經(jīng)濟(jì)上都不合理了。大于50m跨徑以選擇箱形截面為宜。目前的預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支“準(zhǔn)連續(xù)”。進(jìn)人20世紀(jì)90年代，交通部先后出版了預(yù)應(yīng)力空心板、預(yù)應(yīng)力混凝土I型組合梁標(biāo)準(zhǔn)圖。但預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁標(biāo)準(zhǔn)化工作相對(duì)滯后，這期間的預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁在橋梁建設(shè)中仍占有相當(dāng)?shù)谋壤?，北京市每年有?0%為這種結(jié)構(gòu)形式，而一些新技術(shù)、新工藝、新材料的迅速發(fā)展和應(yīng)用，原有的標(biāo)準(zhǔn)圖已不適用。為此，北京市公路局于1998年向北京市公路設(shè)計(jì)研究院下

15、達(dá)了預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)T梁橋通用圖課題，歷時(shí)2年，于1999年完成了這一課題并通過(guò)了北京市組織的專(zhuān)家鑒定。認(rèn)為該通用圖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理，完善和提高了國(guó)內(nèi)預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)水平，有推廣應(yīng)用價(jià)值，為國(guó)內(nèi)先進(jìn)水平 。預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋在我國(guó)的發(fā)展基本趨于成熟，不僅在設(shè)計(jì)理論方面，而且再施工技術(shù)上都處于世界的前列。隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)發(fā)展，材料、機(jī)械、設(shè)備工業(yè)相應(yīng)發(fā)展，這為我國(guó)修建高質(zhì)量橋梁提供了有力保障。再加上廣大橋梁建設(shè)者的精心設(shè)計(jì)和施工，使我國(guó)建橋水平已躍身于世界先進(jìn)行列。我國(guó)幅員遼闊，經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平參差不齊，經(jīng)濟(jì)上總體水平不高，公路橋梁發(fā)展還是要著眼于量大、面廣的一般大、中橋，這類(lèi)橋梁仍以預(yù)應(yīng)力混凝

16、土結(jié)構(gòu)為主。1.3 研究方法和內(nèi)容本文以地質(zhì)水文資料和橋梁工程確定黃梅縣大橋橋型，借助大型有限元軟件MIDAS/Civil平臺(tái)，對(duì)大橋整體模型進(jìn)行計(jì)算分析和驗(yàn)算。主要工作如下:1.通過(guò)結(jié)合地形及水文地質(zhì)資料，綜合考慮技術(shù)，經(jīng)濟(jì)，美觀等因素，擬定三個(gè)方案，參考國(guó)內(nèi)同類(lèi)橋梁，確定橋型橋跨布置及截面細(xì)部尺寸進(jìn)行比選，確定最優(yōu)方案。2. 確定最優(yōu)方案，對(duì)最優(yōu)方案建立計(jì)算模型，考慮施工和成橋階段的荷載組合以及預(yù)應(yīng)力鋼束布置，對(duì)橋梁整體結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算分析。3. 根據(jù)全橋計(jì)算分析結(jié)果及施工階段數(shù)據(jù)，分析恒、活載作用下全橋受力狀態(tài)并驗(yàn)算應(yīng)力，抗裂性，撓度。752 方案比選2.1 工程概況2.1.1 主要技術(shù)指標(biāo)

17、（1）.設(shè)計(jì)荷載：汽車(chē)荷載公路I級(jí)，人群荷載3.0kN/m2 ；（2）.橋面寬度：凈-1.5m4×3.75m1.5m ；（3）.橋面縱橫坡：縱坡：3% ；橫坡： 2% ；（4）.通航要求：無(wú)通航要求 ； （5）.設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：100年 。 2.1.2 附現(xiàn)場(chǎng)工程地質(zhì)條件 (1).水文地質(zhì)黃梅縣待建橋梁所要經(jīng)過(guò)的地形相關(guān)已知資料如下表：表2.1.2-1 地形資料樁號(hào)標(biāo)高m樁號(hào)標(biāo)高mK6+40022.07116.7816.88613.11616.69715.92418.09817.43217.210317.14613.711513.95811.91209.36616.013022.1設(shè)計(jì)洪

18、水位為19.6m.下圖2.1.2-1所示為地形線圖。 圖2.1.2-1 地形線圖2.2 橋梁設(shè)計(jì)原則 1 適用性橋上應(yīng)保證車(chē)輛和人群的安全暢通，并應(yīng)滿(mǎn)足將來(lái)交通量增長(zhǎng)的需要。橋下應(yīng)滿(mǎn)足泄洪、安全通航或通車(chē)等要求。建成的橋梁應(yīng)保證使用年限，并便于檢查和維修。2 舒適與安全性現(xiàn)代橋梁設(shè)計(jì)越來(lái)越強(qiáng)調(diào)舒適度，要控制橋梁的豎向與橫向振幅，避免車(chē)輛在橋上振動(dòng)與沖擊。整個(gè)橋跨結(jié)構(gòu)及各部分構(gòu)件，在制造、運(yùn)輸、安裝和使用過(guò)程中應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。3 經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性一般應(yīng)占首位。經(jīng)濟(jì)性應(yīng)綜合發(fā)展遠(yuǎn)景及將來(lái)的養(yǎng)護(hù)和維修等費(fèi)用。4 先進(jìn)性橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)體現(xiàn)現(xiàn)代橋梁建設(shè)的新技術(shù)。應(yīng)便于制造和架設(shè)，應(yīng)

19、盡量采用先進(jìn)工藝技術(shù)和施工機(jī)械、設(shè)備，以利于減少勞動(dòng)強(qiáng)度，加快施工進(jìn)度，保證工程質(zhì)量和施工安全。5 美觀一座橋梁，應(yīng)與周?chē)木爸孪鄥f(xié)調(diào)。合理的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應(yīng)把美觀片面的理解為豪華的裝飾。應(yīng)根據(jù)上述原則，對(duì)橋梁作出綜合評(píng)估。2.3 方案編制根據(jù)橋所在的地理位置，橋梁水文，地質(zhì)情況等，決定選擇以下三個(gè)方案：第一方案：預(yù)應(yīng)力混凝土等截面簡(jiǎn)支T梁橋 30+35+35+30m。立面圖示如下2.3-1。 圖2.3-1 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋立面圖（mm)第二方案：預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁橋 35+60+35m 。 立面圖示如下2.3-2。圖2.3-2 預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁橋

20、立面圖(mm)第三方案：鋼筋混凝土下承式連續(xù)鋼管拱橋 35+60+35m。立面圖示如下2.3-3。圖2.3-3鋼筋混凝土下承式連續(xù)鋼管拱橋立面圖(mm)當(dāng)新建橋涵的跨徑在50m及以下時(shí)，宜采用標(biāo)準(zhǔn)化跨徑。我國(guó)后張法裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)有25m，30m，35m，40m四種?？鐝酱笥?0m一般采用箱型截面，箱梁邊跨一般選為中跨的0.50.8倍即3048m。因此，各方案的跨徑取值是合理的。方案一 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋。采用9片T形截面梁組成，對(duì)于等截面的不等跨的橫截面尺寸的選取，如下圖2.3-4所示。圖2.3-4 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋橫截面圖(mm) 截面各尺寸的選取: 預(yù)應(yīng)力混

21、凝土簡(jiǎn)支梁橋的標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)有25m，30m，35m，40m四種。梁高對(duì)應(yīng)分別為1.251.45m，1.651.75m，2.00m，2.30m，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約為1/201/17，取30m跨徑梁高1.7m，高跨比為1/17.65，取跨徑35m,梁高為2.0m，高跨比為1/17.5，所以梁高取值合理。主梁間距一般為1.62.2m，主梁寬度取2.0m。翼板端部一般取不小于10cm，這里取10cm。翼板根部厚度不小于主梁高度1/12，即14.17cm，取15cm。當(dāng)設(shè)承托時(shí)，承托與腹板相連處翼板的厚度不小于主梁高的1/10，即17cm，取20cm。T形截面梁腹板寬度不應(yīng)小于14cm，取20cm。上下承托

22、之間腹板高不大于15倍腹板寬為3m。腹板高取1.1m。馬蹄寬為腹板厚的24倍即4080cm，取60cm。下翼緣高加1/2斜坡區(qū)，為梁高的0.150.20,即3040cm，下翼緣高和斜坡區(qū)高分別取20cm。橫隔板取主梁高度的3/4，當(dāng)設(shè)有馬蹄時(shí)，延伸至馬蹄加寬處。預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁有其優(yōu)缺點(diǎn)。優(yōu)缺點(diǎn)如下:優(yōu)點(diǎn)：1）能最有效的利用現(xiàn)代的高強(qiáng)度材料，減少構(gòu)件截面，顯著降低自重所占全部設(shè)計(jì)荷載比重，跨越能力大。2）與鋼筋混凝土梁橋相比，節(jié)省材料。3）預(yù)應(yīng)力混凝土在使用荷載下不出現(xiàn)裂縫，故梁的剛度比較大。4）有利于生產(chǎn)和施工的機(jī)械化。缺點(diǎn)：1）工程數(shù)量大，造價(jià)高。2）其截面形式不便于運(yùn)輸，安裝。3）建

23、筑高度較高，土方量大，引道長(zhǎng)度較長(zhǎng)，增加了公路造價(jià)。4）需要有一套專(zhuān)門(mén)的預(yù)應(yīng)力張拉設(shè)備和材質(zhì)好的、制作精度高 的錨具，施工工藝復(fù)雜。方案二 預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁橋。采用1片單箱雙室截面，有代表性截面尺寸如下圖2.3-5所示。圖2.3-5 預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁橫截面圖(mm)各尺寸的選取：變高度（折線形）連續(xù)梁跨中高度為跨徑的1/221/28即2.12.7m，取2.5m.支點(diǎn)處高度為跨徑的1/161/20即33.75m，取3.5m。底板厚為梁高的1/121/10，跨中處即為20.825cm嗎，取25cm。支點(diǎn)處即為29.235cm，取30cm。懸臂長(zhǎng)度一般采用25m,取3m。翼緣板根

24、部一般為0.20.6m，取0.4m。腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力鋼束筋錨固時(shí)為380mm。取380mm，支點(diǎn)處相應(yīng)加厚。承托取形式為1:1,1:3?？缰薪孛媪豪呖偤穸炔灰讼掠陿?qū)挼?/121/20,即1.50.9，這里0.38×3=1.14是合理的。支點(diǎn)截面梁肋總厚度不宜小于1/121/18即1.51m。取0.5×3=1.5是合理的。箱梁頂?shù)装逯胁亢穸炔粦?yīng)小于板凈跨徑的1/30即0.6m，跨中取值為1.05m比支點(diǎn)1/4跨處小，合理。頂板厚一般在0.20.6m，跨中支點(diǎn)1/4跨處分別取0.25,0.3,0.25m。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋優(yōu)缺點(diǎn)分析如下：優(yōu)點(diǎn)：1）可以降低梁高，節(jié)省工程數(shù)量

25、，有利于爭(zhēng)取橋下凈空，并改善景觀。 2）其結(jié)構(gòu)剛度大，具有良好的動(dòng)力特性以及減震降噪作用，使行車(chē)平穩(wěn)舒 適，后期的維修養(yǎng)護(hù)工作也較少。 3）從城市美學(xué)效果來(lái)看，連續(xù)梁造型輕巧、平整、線路流暢，將給城市爭(zhēng)色不少。 缺點(diǎn)：對(duì)基礎(chǔ)沉降要求嚴(yán)格，特別是由于聯(lián)長(zhǎng)較大，梁體與墩臺(tái)之間的受力十分復(fù)雜，加大了設(shè)計(jì)難度。方案三：鋼筋混凝土下承式鋼管拱橋。采用2片單箱單室相同截面組成。一片截面形式及尺寸如下圖2.3-6。圖2.3-6鋼筋混凝土下承式鋼管拱橋橫斷面圖(mm)截面各尺寸的選?。航M合式拱橋矢跨比一般為1/51/10即126m不小于1/12即5m，取8m。橫向鋼管拱肋間距70cm。上下兩鋼管拱圈之前距離9

26、0cm.鋼管拱肋直徑30cm。系桿10cm，橫系梁高度取60cm。箱梁截面尺寸見(jiàn)方案二中尺寸范圍。優(yōu)點(diǎn)是: 橋下凈空大,視野開(kāi)闊,為將來(lái)改建留有較大余地； 建筑高度小,填土高度低,總造價(jià)低；橋型美觀,與周?chē)h(huán)境相協(xié)調(diào),建成后將成為一個(gè)亮點(diǎn)。缺點(diǎn)是：施工工藝較復(fù)雜, 對(duì)施工技術(shù)要求較高。2.4 方案比選表2.4-1 方案比選比較項(xiàng)目第一方案第二方案第三方案主跨橋型預(yù)應(yīng)力混凝土等截面等截面簡(jiǎn)支T梁橋預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁橋鋼筋混凝土下承式鋼管拱橋主橋跨結(jié)構(gòu)特點(diǎn)在垂直荷載的作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無(wú)水平推力。結(jié)構(gòu)造型靈活，整體性好，剛度較大，非常適合于中小跨徑橋梁，預(yù)制安裝施工便捷，對(duì)材

27、料要求低。受力明確，整體性較好，抗扭剛度很大，主梁現(xiàn)澆施工，作業(yè)量大。整體自重較輕，主要是系桿受力，主梁受彎矩很小，跨徑可以達(dá)到很大。吊桿索力控制要求技術(shù)高。養(yǎng)護(hù)維修量小大大設(shè)計(jì)技術(shù)水平標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)成熟，國(guó)內(nèi)先進(jìn)水平運(yùn)用較多，國(guó)內(nèi)先進(jìn)水平設(shè)計(jì)難度大，國(guó)內(nèi)尚無(wú)這類(lèi)橋型設(shè)計(jì)及相關(guān)規(guī)范施工技術(shù)頂推法掛籃施工法就地澆筑法工 期較 短較 長(zhǎng)較 短 由上表可知，根據(jù)地質(zhì)水文情況，結(jié)合橋梁設(shè)計(jì)原則，選擇第一方案經(jīng)濟(jì)上另外兩個(gè)方案好；跨徑上滿(mǎn)足要求，無(wú)通航要求下，美觀性比第二方案好；工期上較短，對(duì)整個(gè)工程進(jìn)度來(lái)說(shuō)不會(huì)受其影響；施工難度較小。所以選擇第一方案預(yù)應(yīng)力混凝土等截面簡(jiǎn)支T梁橋作為首選方案。3 建模分析3

28、.1 計(jì)算橫向分布系數(shù) 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋主梁設(shè)計(jì)運(yùn)用MADIS軟件對(duì)跨徑為35m的中跨主梁的第5片進(jìn)行建模分析。首先計(jì)算第五片梁的橫向分布系數(shù)。由于寬跨比B/L=18/35>0.5，因此，此橋?yàn)閷挊?，采用鉸接梁法進(jìn)行計(jì)算?？梢詮腗ADIS軟件中定義的截面的特性值可以得到 ， 。運(yùn)用橫向分布-計(jì)算軟件進(jìn)行計(jì)算輸入 / 主控信息 : 橫向連接為鉸接 ；計(jì)算數(shù)據(jù) / 行車(chē)道寬度：15 ；一側(cè)人行道寬度: 1.5 ；主梁計(jì)算跨徑：35 ；主梁片數(shù)：9 ；單根梁上翼緣寬度：1.98 ；翼緣懸臂長(zhǎng)度：D1=0.75 ；翼緣板厚度：0.125 ；單根主梁的縱向抗彎慣矩：0.01447單根主梁的橫

29、向抗扭慣矩：0.4089得出計(jì)算結(jié)果第5片梁Mcq=0.2995 Mcr=0.2190 。3.2 建立模型定義材料 材料 ：1.C50混凝土 ；2.Strand1860鋼絞線 ； 規(guī)范 ：JTG04 。定義截面 截面類(lèi)型>PSC-工字形截面 變截面拐點(diǎn): JI2 ；對(duì)稱(chēng): (開(kāi)) ； 剪切驗(yàn)算: (開(kāi)) ；Z1自動(dòng): (開(kāi)) ；Z3自動(dòng): (開(kāi)) ；抗剪用最小腹板厚度: (開(kāi)) ；t1自動(dòng): (開(kāi)) ；t2自動(dòng): (開(kāi)) ；t3自動(dòng): (開(kāi)) ；抗扭用: (開(kāi)) 。外部輪廓尺寸如下圖3.2.1-1圖3.2.1-1：T梁剖面尺寸圖 考慮剪切變形(開(kāi))；偏心>中-上部圖建立結(jié)構(gòu)模型 建

30、立節(jié)點(diǎn) :坐標(biāo) (0,0,0) 擴(kuò)展單元 :擴(kuò)展類(lèi)型>節(jié)點(diǎn) à線單元 單元類(lèi)型>梁?jiǎn)卧?；材料>1:C50 ；截面> 1:PSC工形 ；生成形式>復(fù)制和移動(dòng)；復(fù)制和移動(dòng)>等間距>dx,dy,dz>(1, 0, 0) ；復(fù)制次數(shù)>(35)定義結(jié)構(gòu)組、邊界條件組、鋼束組和荷載組（1）新建結(jié)構(gòu)組 新建結(jié)構(gòu)組1單元 :（1 to 35）（2） 新建邊界組 新建邊界組1，邊界組2（3） 新建荷載組 新建荷載組：自重，預(yù)應(yīng)力1，預(yù)應(yīng)力2，人群荷載，二期（4） 輸入邊界條件 模型 /邊界條件 / 一般支承 單選(節(jié)點(diǎn) : 1) ；邊界組名稱(chēng)&g

31、t;邊界1 ；選擇>添加 支承條件類(lèi)型> Dx，Dy，Dz，Rx，Rz (開(kāi)) 單選 (節(jié)點(diǎn)：35 ) ；邊界組名稱(chēng)>邊界2 ；選擇>添加 支承條件類(lèi)型> Dy， Dz， Rx，Rz(開(kāi))PSC截面鋼筋布置 模型>材料和截面特性>PSC截面鋼筋 ；截面列表>None 縱向普通鋼筋進(jìn)行布置，X軸方向?yàn)檠貥蛄嚎v向，Y軸方向?yàn)檠貥蛄簷M向。表3.6-1 縱向普通鋼筋布置表直徑數(shù)量Ref.YY(m)Ref.ZZ(m)間距(m)d2524中央0上部0.060.08d255中央0上部0.060.1 (i,j)兩端鋼筋信息相同(開(kāi))；抗剪鋼筋 (i,j)兩端鋼筋

32、信息相同(開(kāi))；I端 彎起鋼筋(開(kāi))；間距(1.5)；角度(45)；Aw(0.000982m2) 抗扭鋼筋(開(kāi))；間距(0.2) ；Awt(0.0002262m2) ；Alt(0.0002262m2)箍筋(開(kāi)) ； 間距(0.2) ；Awt(0.0002262m2)輸入荷載（1）荷載/ 靜力荷載工況 名稱(chēng) (自重)；類(lèi)型 (施工階段荷載) 名稱(chēng) (預(yù)應(yīng)力1) ；類(lèi)型 施工階段荷載) 名稱(chēng) (預(yù)應(yīng)力2) ；類(lèi)型 (施工階段荷載)名稱(chēng) (橋面鋪裝) ；類(lèi)型 (施工階段荷載)（2）輸入恒荷載荷載 / 自重 ；荷載工況名稱(chēng)> 自重 荷載組名稱(chēng) > 自重 ；自重系數(shù) > Z (-1)荷

33、載 / 梁?jiǎn)卧奢d（單元） ；荷載工況名稱(chēng)> 二期 荷載組名稱(chēng) > 二期 ；荷載類(lèi)型 > 均布荷載；數(shù)值> w=-1.2。（3）輸入鋼束特性值 荷載/ 預(yù)應(yīng)力荷載 / 預(yù)應(yīng)力鋼束的特性值 預(yù)應(yīng)力鋼束的名稱(chēng) (Tendon1) ； 預(yù)應(yīng)力鋼束的類(lèi)型>內(nèi)部(后張)材料>2: Strand1860 ；鋼束總面積 (0.0028) ；或者 鋼鉸線公稱(chēng)直徑>15.2mm(1x7)；鋼鉸線股數(shù) ( 20)導(dǎo)管直徑 (0.13) ；鋼束松弛系數(shù)(開(kāi))：JTG04 、預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(fpk):1860N/mm2預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù):0.3管道每米局部

34、偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù): 0.0066（1/mm）錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值:開(kāi)始點(diǎn):0.006m ；結(jié)束點(diǎn):0.006m ；粘結(jié)類(lèi)型>粘結(jié) 同理定義右邊跨和左邊跨鋼束特性值。（4）輸入鋼束形狀 荷載/ 預(yù)應(yīng)力荷載 / 預(yù)應(yīng)力鋼束形狀鋼束名稱(chēng)(Tendon1)；鋼束特性值>Tendon1；選擇(單元 : 1 to35)輸入類(lèi)型>3-D 曲線類(lèi)型>圓弧 ； Tendon2按照Tendon1輸入 。 （5）布置形狀鋼束坐標(biāo)位置見(jiàn)下表3.1.2-1。腹板中心處鋼束1、鋼束2。X軸方向?yàn)檠貥蛄嚎v向， Z軸方向?yàn)檠貥蛄贺Q向。表3.1.2-1 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置鋼束1x(m)z(m)

35、R(m)10-0.3025-0.730310-1.10415-1.330517.5-1.520620-1.330725-1.10830-0.730935-0.30鋼束2x(m)z(m)R(m)10-1.0025-1.230310-1.40415-1.630517.5-1.720620-1.630725-1.40830-1.230935-1.00對(duì)稱(chēng)點(diǎn)>最后；鋼束形狀>單元；鋼束布置插入點(diǎn)>I-端，單元1；假想x軸方向>I->J，單元1 繞x軸旋轉(zhuǎn)角度>0，投影(開(kāi)) ；偏心:y>0，z>0；（6）輸入鋼束1的預(yù)應(yīng)力荷載荷載/ 預(yù)應(yīng)力荷載/ 鋼束預(yù)

36、應(yīng)力荷載荷載工況名稱(chēng)>鋼束預(yù)應(yīng)力 ；荷載組名稱(chēng)>預(yù)應(yīng)力1 鋼束> 鋼束1 已選鋼束張拉力>應(yīng)力 ； 先張拉>兩端²開(kāi)始點(diǎn) (139500 ) ； 結(jié)束點(diǎn) (139500) 注漿 : 下 ( 1 ) （7）輸入鋼束2的預(yù)應(yīng)力荷載。荷載/ 預(yù)應(yīng)力荷載 / 鋼束預(yù)應(yīng)力荷載荷載工況名稱(chēng)>鋼束預(yù)應(yīng)力 荷載組名稱(chēng)>預(yù)應(yīng)力2鋼束>鋼束2 已選擇鋼束 ;張拉力>應(yīng)力 ； 先張拉>兩端(139500 ) ； 結(jié)束點(diǎn)(139500 ) ；注漿 : 下 ( 0 ) （9）輸入移動(dòng)荷載數(shù)據(jù) 荷載 / 移動(dòng)荷載分析數(shù)據(jù) /移動(dòng)荷載規(guī)范/china 荷

37、載 / 移動(dòng)荷載分析數(shù)據(jù) /車(chē)道 ；車(chē)道名稱(chēng) ( Lane ) 車(chē)道荷載的分布>車(chē)道單元 ；車(chē)輛移動(dòng)方向>往返(開(kāi)) ²偏心距離 (0)；橋梁跨度(35)²；選擇>兩點(diǎn)(1,35)8；跨度始點(diǎn):單元 1(開(kāi)) (11) 輸入車(chē)輛荷載荷載 / 移動(dòng)荷載分析數(shù)據(jù) / 車(chē)輛 ;車(chē)輛 > 添加標(biāo)準(zhǔn)車(chē)輛 ²標(biāo)準(zhǔn)車(chē)輛荷載 > 規(guī)范名稱(chēng) >公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(JTG B01-2003) 車(chē)輛荷載名稱(chēng) >CH-CD(12) 輸入移動(dòng)荷載工況 荷載 /移動(dòng)荷載數(shù)據(jù)分析/ 移動(dòng)荷載工況 ;荷載工況 ( Moving Load ) 子荷載工況&g

38、t; ；車(chē)輛組>VL: CH-CD ；系數(shù)：0.2995；可以加載的最少車(chē)道數(shù)( 1 )；可以加載的最大車(chē)道數(shù) ( 1 ) ； 車(chē)道列表>Lane 選擇的車(chē)道列表> Lane 同理上面加載車(chē)輛荷載的方式加載上人群荷載和人群荷載工況。 建模、定義施工階段、移動(dòng)荷載數(shù)據(jù)全部輸入結(jié)束后，運(yùn)行結(jié)構(gòu)分析。 分析/ 運(yùn)行分析4 內(nèi)力計(jì)算和荷載組合4.1 恒載內(nèi)力的計(jì)算4.1.1 恒載內(nèi)力恒載分為預(yù)制T梁的一期荷載（預(yù)應(yīng)力和自重）以及鋪設(shè)橋面鋪裝的二期恒載。說(shuō)明：?jiǎn)卧?hào)自左跨向右跨編號(hào)1-35。I代表單元左節(jié)點(diǎn)，J代表單元右節(jié)點(diǎn)。X軸方向?yàn)檠貥蛄嚎v向，Y軸方向?yàn)檠貥蛄簷M向，Z軸方向?yàn)檠貥蛄?/p>

39、豎向。主梁（支點(diǎn)處，1/4處，跨中，3/4處）在結(jié)構(gòu)恒載下的內(nèi)力，如下表4.1.1-1。表4.1.1-1 恒載內(nèi)力表單元荷載位置軸向 (kN)剪力-z (kN)彎矩-y (kN*m)1預(yù)應(yīng)力1I1-3246.79253.81613.999預(yù)應(yīng)力1I9-3443.8269.2-441.710預(yù)應(yīng)力1I10-3467.71271.07-715.8418預(yù)應(yīng)力1I18-3286.7961.67-1987.626預(yù)應(yīng)力1I26-3531.69-276.07-1005.1227預(yù)應(yīng)力1I27-3465.76-270.92-715.4435預(yù)應(yīng)力1I35-3270.04-255.621369.931預(yù)應(yīng)力

40、2I1-3259.78124.43-661.49預(yù)應(yīng)力2I9-3456.8131.95-1756.9510預(yù)應(yīng)力2I10-3480.7132.86-1901.9618預(yù)應(yīng)力2I18-3366.6663.11-2971.6126預(yù)應(yīng)力2I26-3504.45-133.77-2048.727預(yù)應(yīng)力2I27-3480.7-132.86-1901.9635預(yù)應(yīng)力2I35-3284.98-125.39-791.91橋面鋪裝I10.04-2109橋面鋪裝I90.02-11.4129.610橋面鋪裝I100.02-10.2140.418橋面鋪裝I180-0.6183.626橋面鋪裝I260.02915027

41、橋面鋪裝I270.0210.2140.435橋面鋪裝I350.0419.820.41自重I10.62-350.6909自重I90.04-190.382164.2810自重I10-0.04-170.342344.6418自重I18-0.56-10.023066.0726自重I26-0.07150.32504.9527自重I270170.342344.6435自重I350.59330.65340.67下面為恒載彎矩圖，包括預(yù)應(yīng)力1，預(yù)應(yīng)力2，橋面鋪裝，自重彎矩圖。圖4.1.1-1 預(yù)應(yīng)力1彎矩圖圖4.1.1-2 預(yù)應(yīng)力2彎矩圖 圖4.1.1-3 橋面鋪裝彎矩圖圖4.1.1-4 自重彎矩圖4.1.2

42、 恒荷載組合公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合即基本組合和偶然組合，由于本設(shè)計(jì)不考慮偶然作用的影響，故只采用基本組合?；窘M合是永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： （4.1.2-1） 式中 ：承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；為橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等級(jí)采用，對(duì)于公路橋梁，安全等級(jí)一級(jí)、二級(jí)和三級(jí)，分別為1.1、1.0和0.9；為第i個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)永久作用效應(yīng)（結(jié)構(gòu)自重金額預(yù)應(yīng)力作用）對(duì)結(jié)構(gòu)承載力不利時(shí)，1.2；對(duì)結(jié)構(gòu)的承載力有利時(shí)，其分項(xiàng)系數(shù)1.0，其他永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)詳見(jiàn)公路橋規(guī)

43、；為第i個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；為汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，；當(dāng)某個(gè)可變作用在效應(yīng)組合中超過(guò)汽車(chē)荷載效應(yīng)時(shí)，則該作用取代汽車(chē)荷載，其分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)采用汽車(chē)荷載的分項(xiàng)系數(shù)；對(duì)于專(zhuān)為承受某作用而設(shè)置的結(jié)構(gòu)或裝置，設(shè)計(jì)時(shí)該作用的分項(xiàng)系數(shù)取與汽車(chē)同值；計(jì)算人行道板和人行欄桿的局部荷載，其分項(xiàng)系數(shù)也與汽車(chē)荷載取同值；為汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值； 為在作用效應(yīng)組合中除汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力、離心力）、分荷載外的其他第j個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，??；但風(fēng)荷載的分項(xiàng)系數(shù)取；為在作用效應(yīng)組合中除汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力、離心力）外的其它第j個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；為在

44、作用效應(yīng)荷載組合中除汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力、離心力）外的其它可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，當(dāng)永久作用與汽車(chē)荷載和人群荷載（或其它一種可變作用）組合時(shí)，人群荷載（或其它一種可變作用）的組合系=0.80；當(dāng)其除汽車(chē)荷載（含汽車(chē)沖擊力、離心力）外尚有兩種可變作用參與組合時(shí)，其組合系數(shù)取=0.70；尚有三種其它可變作用參與組合時(shí)，=0.60；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時(shí)，=0.50。本設(shè)計(jì)中MIDAS軟件計(jì)算的結(jié)構(gòu)在承載能力極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合值如下： 表4.1.2-1 恒荷載組合名稱(chēng)激活類(lèi)型說(shuō)明cLCB1承載能力相加1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB

45、3承載能力相加1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB5承載能力相加1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB7承載能力相加1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4CRLcLCB9使用性能相加1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)（1） 荷載組合一:1.2恒荷載+1.2鋼束二次+1.0徐變二次+1.0收縮二次（2） 荷載組合三:1.2恒荷載+1.2鋼束二次+1.0徐變二次+1.0收縮二次（3）荷載組合五:1.0恒荷載+1.0鋼束二次+1.0徐

46、變二次+1.0收縮二次（4）荷載組合七:1.0恒荷載+1.0鋼束二次+1.0徐變二次+1.0收縮二次（5）荷載組合九:1.0恒荷載+1.0鋼束一次+1.0鋼束二次+1.0徐變二次+1.0收縮二次下表4.1.2-2是各荷載組合支點(diǎn)處，1/4處，跨中處，3/4處的內(nèi)力。表4.1.2-2 混凝土承載能力恒荷載組合單元荷載位置軸向 (kN)剪力-z (kN)彎矩-y (kN*m)1cLCB1I12146.85-459.76-974.059cLCB1I92079.41-250.061910.9110cLCB1I102050.96-223.842162.2118cLCB1I181770.28-13.143

47、246.0326cLCB1I262051.21197.522371.7227cLCB1I272078.97223.782146.9635cLCB1I352146.31433.48-528.251cLCB3I12146.85-459.76-974.059cLCB3I92079.41-250.061910.9110cLCB3I102050.96-223.842162.2118cLCB3I181770.28-13.143246.0326cLCB3I262051.21197.522371.7227cLCB3I272078.97223.782146.9635cLCB3I352146.31433.48-5

48、28.251cLCB5I12146.88-383.12-974.059cLCB5I92079.4-208.451437.9410cLCB5I102050.95-186.621649.8318cLCB5I181770.26-10.952575.9926cLCB5I262051.2164.671824.327cLCB5I272078.96186.561634.5835cLCB5I352146.34361.22-602.71cLCB7I12146.88-383.12-974.059cLCB7I92079.4-208.451437.9410cLCB7I102050.95-186.621649.8318

49、cLCB7I181770.26-10.952575.9926cLCB7I262051.2164.671824.327cLCB7I272078.96186.561634.5835cLCB7I352146.34361.22-602.71cLCB9I1-3565.13-35.64-39.189cLCB9I9-3924.26157.09-498.9310cLCB9I10-3975.69180.41-660.97續(xù)表4.1.2-2 混凝土承載能力恒荷載組合單元荷載位置軸向 (kN)剪力-z (kN)彎矩-y (kN*m)18cLCB9I18-3838.5194.24-1719.6126cLCB9I26-

50、4027.15-206.3-870.8427cLCB9I27-3947.73-180.44-676.4435cLCB9I35-3604.5911.44-12.43下圖所示分別為clCB1,clCB3，clCB5，clCB7,clCB9荷載組合的彎矩圖。圖4.1.2-1 混凝土荷載組合一、三彎矩圖圖4.1.2-2 混凝土荷載組合五、七彎矩圖圖4.1.2-3 混凝土荷載組合九彎矩圖4.2 活載內(nèi)力計(jì)算 活載內(nèi)力即車(chē)輛、車(chē)道荷載（公路一級(jí)）以及人群荷載在橋梁使用階段所產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。4.2.1 車(chē)道荷載引起的內(nèi)力 汽車(chē)在橋面上行駛時(shí)，由于車(chē)速過(guò)快、橋面不平整、車(chē)輛的震動(dòng)特性等主要原因，車(chē)輪實(shí)際上是以

51、一定的頻率和振幅在橋面上跳動(dòng)，作用的輪載時(shí)而大于靜態(tài)輪載，時(shí)而小于靜態(tài)輪載，會(huì)引起橋梁結(jié)構(gòu)的振動(dòng)，從而造成內(nèi)力增大，這種動(dòng)力效應(yīng)稱(chēng)為沖擊作用。在計(jì)算中采用靜力學(xué)的方法，即引入一個(gè)豎向動(dòng)力效應(yīng)的增大系數(shù)即沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)是振動(dòng)輪載的最大峰值與靜載的比值。汽車(chē)荷載的沖擊力即為汽車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)。汽車(chē)的沖擊系數(shù)是汽車(chē)過(guò)橋時(shí)對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的豎向動(dòng)力效應(yīng)的增大系數(shù)。對(duì)簡(jiǎn)支梁橋，其結(jié)構(gòu)基頻可采用下列公式估算： （4.2.1-1）上式中：結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩； 結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑； 結(jié)構(gòu)材料的彈性模量； 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量這里取一個(gè)估算值fHz=1.2。（1） 人群荷載及全部移動(dòng)荷載表4.2.1-1活載內(nèi)力圖單元荷載位置軸向 (kN)剪力-z (kN)彎矩-y (