建筑工程施工質(zhì)量事故案例

1、梁、板、柱鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)事故 |分析如下： 屋面局部倒塌后曾對(duì)設(shè)計(jì)進(jìn)行審查，未發(fā)現(xiàn)任何問題。在對(duì)施工方面進(jìn)行審查中發(fā)現(xiàn)以下問題： （1）、 進(jìn)深梁設(shè)計(jì)時(shí)為C20混凝土，施工時(shí)未留試塊，事后鑒定其強(qiáng)度等級(jí)只是C7.5左右。在梁的斷口處可清楚地看出沙石未洗凈，骨料中混有鴿蛋大小的黏土塊、石灰顆粒和樹葉等雜質(zhì)。 （2）、 混凝土采用的水泥是當(dāng)?shù)厣a(chǎn)的400號(hào)普通硅酸鹽水泥，后經(jīng)檢驗(yàn)只達(dá)到350號(hào)，施工時(shí)當(dāng)作400號(hào)水泥配制混凝土，導(dǎo)致混凝土的強(qiáng)度受到一定影響。 （3）、在進(jìn)深梁斷口處上發(fā)現(xiàn)偏在一側(cè)，梁的受拉1/3寬度內(nèi)幾乎沒有鋼筋，這種主筋布置使梁在屋蓋荷載作用下處于彎、剪、扭受力狀態(tài)，使梁的支承處

2、作用有扭力矩。 （4）、 對(duì)墻體進(jìn)行檢查，未發(fā)現(xiàn)有質(zhì)量問題。綜合以上施工問題，可以認(rèn)為進(jìn)深梁的斷裂主要由于該梁受有扭矩和剪力產(chǎn)生的較大剪應(yīng)力，而梁的混凝土強(qiáng)度又過低，導(dǎo)致梁發(fā)生剪切破壞的緣故。其中混凝土骨料含過量的土塊等有害雜質(zhì)，又是混凝土強(qiáng)度過低的主要原因。|某工程為三層磚混結(jié)構(gòu)，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋，縱墻承重、灰土基礎(chǔ)（圖2.13）。施工后于當(dāng)年10月澆灌二層樓蓋混凝土。全部主體結(jié)構(gòu)于第二年1月完工。在4月間進(jìn)行裝修工程時(shí)，發(fā)現(xiàn)各層大梁均有斜裂縫。|其現(xiàn)象： 裂縫多為斜向，傾角5060，且多發(fā)生在300mm的鋼箍間距內(nèi)。近梁中部為豎向裂縫 斜裂縫兩端密集，中部稀少（值得注意的是在縱筋截?cái)嗵幎?/p>

3、有斜裂縫）；其沿梁高度方向的位置較多地在中和軸以下，個(gè)別貫通梁高。 裂縫寬度在梁端附近約0.51.2mm，近跨中約0.10.5mm；裂縫深度一般小于1/3，個(gè)別的兩端穿通；裂縫數(shù)量每根梁少則4根，多則22根，一般為1015根。|施工原因：澆灌二層梁板時(shí)，未采用專門養(yǎng)護(hù)措施，澆灌后2h就在板面鋪腳手板、堆放磚塊進(jìn)行砌墻。11月初澆灌三層現(xiàn)澆板時(shí)，室內(nèi)溫度為01C，未采取保溫措施。根據(jù)試驗(yàn)資料，混凝土在21d后的強(qiáng)度只達(dá)28d理論強(qiáng)度值的42.5%，一個(gè)月后才達(dá)到52%。因此混凝土早期受凍是這起質(zhì)量事故的重要原因。另外，混凝土的水泥用量偏低（只有210kg/m3,略少于225kg/m3的最低值）也

4、是因素之一。|設(shè)計(jì)原因：其一是箍筋間距過大?；炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范7.2.7條規(guī)定，“當(dāng)梁高為500mm且V0.07fcbh0時(shí)，梁中箍筋的最大間距為200mm?！倍竟こ坦拷铋g距卻為300mm，這就是斜裂縫多發(fā)生在箍筋之間的原因。其二是是縱筋在梁跨中間截?cái)唷；炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.1.5條規(guī)定，“縱向受拉鋼筋不宜在受拉區(qū)截?cái)唷薄６竟こ塘褐胁糠挚v向受拉鋼筋在跨中截?cái)?，截?cái)嗵幎汲霈F(xiàn)斜裂縫，這說明受拉鋼筋對(duì)梁截面的抗剪能力起到一定作用，也說明規(guī)范的規(guī)定是最適合的。比較施工和設(shè)計(jì)原因，顯然可見，施工中混凝土早期受凍是產(chǎn)生本工程質(zhì)量事故的 主要原因。|由于梁上有大量斜裂縫，很容易發(fā)生脆性截面破壞，引起梁的

5、斷裂，故必須進(jìn)行加固。加固方案是在原大梁外包一U形截面梁，該梁按承受原來梁的的全部彎矩和剪力進(jìn)行設(shè)計(jì)，并在U形截面梁的端部沿墻設(shè)置鋼筋混凝土柱和基礎(chǔ)，作為加固梁的支承。|某辦公樓為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。在達(dá)到預(yù)定混凝土強(qiáng)度拆除樓板模板時(shí)，發(fā)現(xiàn)板上有無數(shù)走向不規(guī)則的微細(xì)裂紋，如圖2.16所示。裂縫寬0.050.15mm，有時(shí)上下貫通，但其總體特征是板上裂紋多于板下裂紋 |查得施工時(shí)的氣象條件是：上午9時(shí)氣溫13C，風(fēng)速7m/s，相對(duì)濕度40%；中午溫度15C，風(fēng)速13m/s（最大瞬時(shí)風(fēng)速達(dá)18m/s），相對(duì)濕度29%；下午5時(shí)溫度11C，風(fēng)速11m/s，相對(duì)濕度39%。灌注混凝土就是在這種非常

6、干燥的條件下進(jìn)行的。由于異常干燥加上強(qiáng)風(fēng)影響，故使得混凝土在凝結(jié)后不久即出現(xiàn)裂紋。根據(jù)有關(guān)資料記載：當(dāng)風(fēng)速為16m/s時(shí)，混凝土的蒸發(fā)速度為無風(fēng)時(shí)的4倍；當(dāng)相對(duì)濕度10%時(shí)，混凝土的蒸發(fā)速度為相對(duì)濕度90%時(shí)的9倍以上。根據(jù)這些參數(shù)推算，本工程在上述氣象條件下的蒸發(fā)速度可達(dá)通常條件的810倍。|因此，可以認(rèn)為與大氣接觸的樓板上面受干燥空氣和強(qiáng)風(fēng)的影響成為產(chǎn)生較多失水收縮裂紋的主因，而曾受模板保護(hù)的樓板下面這種失水收縮裂紋會(huì)比較少一點(diǎn)。經(jīng)過對(duì)灌注樓板是預(yù)留的試塊和對(duì)樓板承載能力進(jìn)行試驗(yàn)，均能達(dá)到設(shè)計(jì)要求。|這說明具有失水收縮的混凝土初期裂紋對(duì)樓板的承載力并無影響。但是為了建筑物的耐久性，還應(yīng)使用

7、樹脂注入法進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)。|某劇場(chǎng)挑臺(tái)平面和柱截面配筋如圖2.19（a）、（b）所示。在14根鋼筋混凝土柱子中有13根有嚴(yán)重的蜂窩現(xiàn)象。具體情況是：柱全部側(cè)面面積142m2,蜂窩面積有7.41 m2，占5.2%；其中最嚴(yán)重的是K4，僅蜂窩中露筋面積就有0.56 m2。露筋位置在地面以上1m處，正是鋼筋的搭接部位（圖2.19c）.|混凝土灌注高度太高。7m多高的柱子在模板上未留灌注混凝土的洞口，傾倒混凝土?xí)r未用串筒、留管等設(shè)施，違反施工驗(yàn)收規(guī)范中關(guān)于“混凝土自由傾落高度不宜超過2m”及“柱子分段灌注高度不應(yīng)大于3.0m”的規(guī)定，使混凝土在灌注過程中已有離析現(xiàn)象。|灌注混凝土厚度太厚，搗固要求不嚴(yán)。施工

8、時(shí)未用振搗棒，而采用6m長(zhǎng)的木桿搗固，并且錯(cuò)誤地規(guī)定每次灌注厚度以一車混凝土為準(zhǔn)（約厚40cm），灌注后搗固30下即可。此規(guī)定違反了施工驗(yàn)收規(guī)范中關(guān)于“柱子灌注厚度不得超過20cm”的界限。|柱子鋼筋搭接處的設(shè)計(jì)凈距太小，只有3137.5mm，小于設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定柱縱筋凈距應(yīng)50mm的要求。實(shí)際上有的露筋處凈距為0或10mm。|剔除全部蜂窩四周的松散混凝土；用濕麻袋塞在鑿剔面上，經(jīng)24h使混凝土濕透厚度至少4050mm；按照蜂窩尺寸支以有喇叭口的模板，如圖2.19（e）；灌注加有早強(qiáng)劑的C30（舊混凝土為C20）豆石混凝土；養(yǎng)護(hù)14晝夜；拆模后將喇叭口上的混凝土鑿除。除以上補(bǔ)強(qiáng)措施外，還應(yīng)對(duì)柱進(jìn)行

9、超聲波探傷，查明是否還有隱患。 |某會(huì)議室門廳，屋面板為預(yù)制樓板，而大梁、圈梁、雨罩均為現(xiàn)澆C20鋼筋混凝土構(gòu)件（圖2.27）。施工時(shí)，大梁混凝土先灌筑，圈梁、雨罩混凝土因故后澆灌，但卻不適當(dāng)?shù)貙⑹┕たp留在大梁梁端與圈梁交接處（圖2.27甲），而且施工縫處的混凝土沒有妥善處理，又由于該處混凝土沒有側(cè)向限制而無法振搗，實(shí)際上形成松散的一堆 。|施工縫留在梁端剪力最大部位；|施工縫處混凝土強(qiáng)度等級(jí)顯然不滿足設(shè)計(jì)要求，甚至不足C10，嚴(yán)重影響梁端抗剪能力和粘著力強(qiáng)度；|新舊混凝土無法連接。|將梁端混凝土用工小心地鑿成如圖2.27乙所示形狀，并將部分預(yù)制樓板，以加強(qiáng)梁端的抗剪能力。|北京某旅館的某區(qū)為

10、一6層兩跨連續(xù)梁的現(xiàn)澆鋼筋混凝土內(nèi)框架結(jié)構(gòu)，上鋪預(yù)應(yīng)力空心樓板，房屋四周的底層和二層為490mm厚承重磚墻，二層以上為370mm厚承重磚墻。全樓底層5.0m高，用作餐館，底層以上層高3.60m，用作客房。底層中間柱截面為圓形，直徑550mm，配置9根直徑為22的二級(jí)鋼筋縱向受力鋼筋，6200箍筋。柱基礎(chǔ)的底面積為3.50m3.50m的單柱鋼筋混凝土階梯形基礎(chǔ)；四周承重墻為磚砌大放腳條形基礎(chǔ)，底部寬度1.60m，二者均以地基承載力fk=180Kn/m2(持力土層為粘性土)，并考慮基礎(chǔ)寬、深度修正后的地基承載力設(shè)計(jì)值算得。|該房屋的一層鋼筋混凝土工程在冬季進(jìn)行施工，為混凝土防凍而在澆筑混凝土?xí)r摻入

11、了水泥用量3%的氯鹽。|該工程建成使用兩年后，某日，突然在底層餐廳A柱柱頂附近處，掉下一塊約40mm直徑的混凝土碎塊。為防止房屋倒塌，餐廳和旅館不得不暫時(shí)停止?fàn)I業(yè)，檢查事故原因。 在該建筑物的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，對(duì)兩跨連續(xù)梁施加于柱的荷載，均是按每跨50%的全部恒活荷載傳遞給柱估算的（另50%由承重墻承受），與理論上準(zhǔn)確的兩跨連續(xù)梁傳遞給柱的荷載相比，少算25%的荷重。 柱基礎(chǔ)和承重墻基礎(chǔ)雖均按fk=180Kn/m2設(shè)計(jì)，但經(jīng)復(fù)核，兩側(cè)承重墻下條形基礎(chǔ)的計(jì)算沉降估計(jì)45mm左右，顯然大于鋼筋混凝土柱下基礎(chǔ)的計(jì)算沉降量（估計(jì)在34mm左右）。雖然，他們間的沉降差為11mm0.002l=0.0027000

12、=14mm,是允許的；但是，由于支承連續(xù)梁的承重墻相對(duì)“軟”（沉降量相對(duì)大）。而支承連續(xù)梁的柱相對(duì)“硬”（沉降量相對(duì)?。?，致使樓蓋荷載往柱的方向調(diào)整，使得中間柱實(shí)際承受的荷載比設(shè)計(jì)值大而兩側(cè)承重墻實(shí)際承受的荷載比設(shè)計(jì)值要小。（1）和（2）項(xiàng)累計(jì)，柱實(shí)際承受的荷載將比設(shè)計(jì)值要大得多。|柱雖按550圓形截面鋼筋混凝土受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)，配置9根直徑為22的二級(jí)鋼筋縱向鋼筋，AS=3421mm2，含鋼率1.44%，從截面承載力看是足夠的，但箍筋配置不合理，表現(xiàn)為箍筋截面過細(xì)、間距太大、未設(shè)置附加箍筋，也未按螺旋箍筋考慮，致使箍筋難以約束縱向受壓力后的側(cè)向壓屈。|底層混凝土工程是在冬季施工的，混凝土在澆筑是

13、摻加了氯鹽防凍劑，對(duì)混凝土有鹽污染作用，對(duì)混凝土中的鋼筋腐蝕起催化作用。實(shí)際上，從底層柱破壞處的鋼筋實(shí)況分析，縱向鋼筋和箍筋均已生銹，箍筋直徑原為6，銹后實(shí)為5.2左右，截面損失率約為25%。如此細(xì)又如此稀的箍筋難以承受柱端截面上9根直徑為22的二級(jí)鋼筋縱筋側(cè)向壓屈所產(chǎn)生的橫拉力，起結(jié)果必然是箍筋在其最薄弱處斷裂，此斷裂后的混凝土保護(hù)層剝落，混凝土碎塊下掉。|某百貨大樓一層櫥窗上設(shè)置有挑出1200mm通長(zhǎng)現(xiàn)澆鋼筋混凝土雨篷，如圖2.36（a）。待到達(dá)混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度拆模時(shí)，突然發(fā)生從雨篷根部折斷的質(zhì)量事故，呈門簾狀如圖2.36（b）。|受力筋放錯(cuò)了位置（離模板只有20mm，如圖2.36c）所致。

14、原來受力筋按設(shè)計(jì)布置，鋼筋工綁扎好后就離開了。打混凝土前，一些“好心人”看到雨篷鋼筋浮擱在過梁箍筋上，受力筋又放在雨篷頂部（傳統(tǒng)的概念總以為受力筋就放在構(gòu)件底面），就把受力筋臨時(shí)改放到過梁的箍筋里面，并貼著模板。打混凝土?xí)r，現(xiàn)場(chǎng)人員沒有對(duì)受力筋位置進(jìn)行檢查，于是發(fā)生上述事故。|某工程框架柱的原設(shè)計(jì)截面及配筋如上圖a，在綁扎柱基插筋時(shí)，錯(cuò)誤地將兩排5 25變成3 25(圖b)。此失誤在柱基混凝土澆筑完畢后才發(fā)現(xiàn)。|在柱的短邊各補(bǔ)上2 25插筋。|為保證新加插筋的錨固，在兩個(gè)短邊上各用3 25橫筋與短邊3 25焊成一體，并將第二步臺(tái)階加高500mm。加高臺(tái)階時(shí)將原基礎(chǔ)面鑿毛、清洗、支模、澆筑提高一

15、級(jí)的混凝土，并在新臺(tái)階面層鋪設(shè)6200鋼筋網(wǎng)一層。|原設(shè)計(jì)在柱底500mm高度內(nèi)加密箍筋，現(xiàn)增至1000mm。| 該工程某縣公路段的機(jī)修車間（底層）和宿舍，為2層磚混結(jié)構(gòu)，建筑面積556m2，屋頂局部平面與剖面見圖3-62| 屋頂層的挑梁尺寸與配筋情況見圖3-63，混凝土C18，在拆模時(shí)發(fā)現(xiàn)7根挑梁根部斷裂。|1.混凝土實(shí)際強(qiáng)度無試驗(yàn)資料，發(fā)現(xiàn)混凝土密實(shí)度很差，有很多空隙，當(dāng)時(shí)的水灰比不是由試配決定的。| 2.挑梁的主要受力鋼筋嚴(yán)重往下移位| 3.懸挑部分比設(shè)計(jì)要長(zhǎng)| 4.屋面超厚，自重加大。| 5.拆模時(shí)間過早 |1.將墻上殘剩的挑梁根部打掉500mm，露出全部鋼筋| 2.在墻內(nèi)100mm處

16、將挑梁的主筋鋸斷，重新焊接新的主筋| 3.修改設(shè)計(jì)，將懸挑結(jié)構(gòu)改為全現(xiàn)澆|山西某教學(xué)樓為現(xiàn)澆10層框剪結(jié)構(gòu)，長(zhǎng)59.4m,寬15.6m,標(biāo)準(zhǔn)層高3.6m,地面以上高度41.8m,地上建筑面積9510m2，在第4和第5層結(jié)構(gòu)完成后，發(fā)現(xiàn)這兩層柱的鋼筋配錯(cuò)，其中內(nèi)跨柱少配鋼筋44.53cm2，外跨柱少配13.15cm2 | 該工程第4，5層柱的配筋相同，第6層起配筋減少，施工時(shí)，誤將6層的柱子斷面用于4，5層，造成配筋錯(cuò)誤。 | 加固構(gòu)件：鑿去4，5層的保護(hù)層，露出柱四角的主筋和全部箍筋，用通長(zhǎng)鋼筋加固，加固直徑，間距與原設(shè)計(jì)相同 | 南京某單位辦公大樓為5層現(xiàn)澆框架，其平面示意圖見圖3-90，2

17、層框架柱澆注后，拆模時(shí)發(fā)現(xiàn)有6根柱存在空洞，爛根，露筋等嚴(yán)重缺陷 1.柱澆注時(shí)分層厚度太大 2.混凝土澆注后漏振或振搗不實(shí)| 由于空同，漏筋，爛根十分嚴(yán)重，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況分析混凝土內(nèi)部質(zhì)量也得不到保證，因此決定立即全部拆除，綁扎鋼筋后，重新澆注混凝土。 | 某工程為混合結(jié)構(gòu)，屋蓋采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板，梁跨度9m，為矩形截面，高800mm，寬400mm，混凝土為C18。配筋情況為：梁跨中受力鋼筋4 25，支座受力鋼筋2 18，澆筑后14d拆模，發(fā)現(xiàn)梁上由0.1-0.35mm寬的裂縫 規(guī)定中大于8m的梁，拆模時(shí)的強(qiáng)度要達(dá)到100%才可以，而現(xiàn)實(shí)才達(dá)到80%，于是因強(qiáng)度不足導(dǎo)致開裂。 | 檢驗(yàn)發(fā)

18、現(xiàn)裂縫沒有明顯開裂，不會(huì)影響結(jié)構(gòu)的安全使用，所以可以采用環(huán)氧膠泥涂抹表面，封閉裂縫| 某車間12m鋼筋混凝土屋面大梁，平臥生產(chǎn)，起吊后發(fā)現(xiàn)50%吊環(huán)附近混凝土局部壓碎，吊環(huán)偏斜，混凝土裂縫，| 1.上翼緣裂縫 吊環(huán)安裝時(shí)箍筋被碰撞發(fā)生位移，未恢復(fù)原狀，因此，平臥起吊是僅有兩個(gè)鋼箍其作用。| 2.大梁腹板裂縫 腹板側(cè)向剛度本來很小，翼緣開裂后，上部梁的側(cè)向剛度大為減少，所以引起腹板開裂| 3.吊環(huán)偏斜 兩臺(tái)吊車的吊環(huán)受力不均勻，受力較大的吊環(huán)，殘余變形也大，因此吊環(huán)發(fā)生偏斜。| 對(duì)翼緣處的傾斜裂縫，鑿去斜縫范圍內(nèi)的混凝土并鑿成直槎，然后用C40細(xì)石混凝土重新澆筑養(yǎng)護(hù)| 某煅工車間跨度10m，屋蓋

19、梁采用雙坡T形截面薄腹梁，共4榀，其形狀，尺寸與配筋見圖3-42，梁內(nèi)無彎起鋼筋，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度C20,實(shí)際試塊強(qiáng)度為12-15N/mm2,在檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)梁支座附近有斜裂縫出現(xiàn)，并不斷增加和擴(kuò)大。 | 原設(shè)計(jì)無彎起鋼筋，箍筋斷面及數(shù)量均不足實(shí)測(cè)混凝土強(qiáng)度未達(dá)到設(shè)計(jì)要求。 | 由于薄腹梁的承載能力不足，必須加固，加固方案在原有的薄腹梁上加鋼筋混凝土，增設(shè)箍筋來承擔(dān)斜截面強(qiáng)度，并配置縱向構(gòu)造鋼筋 | 某學(xué)校為3層混合結(jié)構(gòu)，縱墻承重，外墻厚37cm，內(nèi)墻厚24cm，灰土基礎(chǔ)，樓蓋為現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形樓蓋，在裝飾工程時(shí)發(fā)現(xiàn)大梁兩側(cè)的混凝土樓板上部普遍開裂，裂縫方向與大梁平行，鑿開后發(fā)現(xiàn)負(fù)鋼筋被踩下。|1

20、.施工方面| 1）澆筑混凝土?xí)r，把板中的負(fù)彎矩鋼筋踩下，造成板與梁連接處附近出現(xiàn)通長(zhǎng)裂縫| 2）混凝土每立方用量少于250kg| 3）在第二層樓蓋澆筑后沒達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度，就在其上堆放施工工具，導(dǎo)致荷載超載。| 4）混凝土在冬季施工而沒采取任何施工措施。| 2.設(shè)計(jì)方面| 1）對(duì)樓板的荷載計(jì)算錯(cuò)誤| 2）梁箍筋間距太大|某鄰街建筑的底層為商店，2層以上為宿舍，是7層現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，縱向二跨，其第7層平面圖如圖3-11所示。| 室內(nèi)粉飾時(shí)發(fā)現(xiàn)頂層縱向框架梁KJ-7，KJ-8上有15處裂縫，其位置如3-11，裂縫情況見圖3-12| 1.混凝土收縮| 2.施工圖漏畫附加的橫向鋼筋。|事故概況|某輕工廠為二

21、層現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu),預(yù)制鋼筋混凝土樓板.施工單位在澆筑完首層鋼筋混凝土框架及吊裝完一層樓板后,繼續(xù)施工第二層.在開始吊裝第二層預(yù)制板時(shí),為加快施工進(jìn)度,將第一層的大梁下的 立柱拆除,以便在底層同時(shí)進(jìn)行裝修,結(jié)果在吊裝二層預(yù)制板將近完成時(shí),發(fā)生倒塌,當(dāng)場(chǎng)壓死多人,造成重大事故.|原因分析|事故發(fā)生后,經(jīng)調(diào)查分析,倒塌的主要原因是底層大梁立柱及模板拆除過早.在吊裝二層預(yù)制板時(shí),梁的 養(yǎng)護(hù)只有3天,強(qiáng)度還很低,不能形成整體框架傳力,因而二層框架及預(yù)制板的重量及施工荷載由二層大梁的立柱直接傳給首層大梁,而這時(shí)首層大梁的強(qiáng)度尚未完全達(dá)到設(shè)計(jì)的強(qiáng)度C20,經(jīng)測(cè)定只有C12.首層大梁承受不了二層結(jié)構(gòu)自重及結(jié)構(gòu)輜

22、重而引起倒塌.|某省一綜合加工樓,五層樓,磚混結(jié)構(gòu),磚墻承重,現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋.在澆注混凝土?xí)r正值冬季.但施工隊(duì)缺乏冬季施工措施,在拆模后發(fā)現(xiàn)凍害嚴(yán)重.具體表現(xiàn)在1板面混凝土層剝落.板面疏松用鐵器或木板刮時(shí),表層紛紛剝落,有的外露石子,用手可以挪動(dòng),結(jié)構(gòu)疏松;2混凝土強(qiáng)度嚴(yán)重不足.原設(shè)計(jì)混凝土為C25,實(shí)測(cè)強(qiáng)度大都在C10C13之間,個(gè)別的僅為C6,3表面裂縫遍布,參看圖 |原因分析|顯然是混凝土在凝結(jié)硬化過程中受了凍害.這從取樣混凝土中,發(fā)現(xiàn)骨料表面有明顯的結(jié)冰痕跡.混凝土的水化反應(yīng)隨著溫度的 減低而減弱,水結(jié)冰則水化反應(yīng)完全停止.水的冰凍溫度為0度,但在混凝土混合物中總有一些溶解物質(zhì),水

23、的 結(jié)冰溫度要低于0度,約在-1-4度.在低溫環(huán)境中澆筑混凝土,由于混凝土在硬化前受凍,水化反應(yīng)很弱,同時(shí)新形成的水泥水化物的強(qiáng)度弱,水結(jié)冰凍脹時(shí),內(nèi)部結(jié)構(gòu)遭到破壞.因而強(qiáng)度嚴(yán)重不足.| |某煅工廠車間屋面梁為12米跨度的 T型薄腹梁,在車間建成后使用不久.梁端頭突然斷裂,造成廠房部分倒塌,倒塌構(gòu)件包括屋面大梁及大型面板.|事故分析|事故發(fā)生后到現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行調(diào)查分析,混凝土強(qiáng)度能滿足設(shè)計(jì)要求.從梁端斷裂處看,問題出在端部鋼筋深入支座的錨固長(zhǎng)度至少150毫米,實(shí)際上不足50毫米,梁端部至柱端外邊緣的 距離為400毫米,實(shí)際上去只有140150毫米.如圖 因此,梁端支于柱頂上的部分接近于素混凝土梁,這

24、是 非常不可靠的.加之本車間為鍛工車間,投產(chǎn)后鍛錘的動(dòng)力作用對(duì)廠房振動(dòng)力的影響大,這在一定程度上增加了大梁的負(fù)荷.在這種情況下.才引起了大梁的斷裂|某農(nóng)村企業(yè)生產(chǎn)車間,磚柱上擱置大梁,施工完成后不久,大梁就倒塌|原因分析|主要是梁端支撐設(shè)計(jì)不當(dāng).原設(shè)計(jì)現(xiàn)澆梁墊加一錨筋.實(shí)際施工時(shí),錨筋很難插入砌體中,因而改為局部擴(kuò)大混凝土墊,使之與圈梁相連并一起澆注.因磚柱頂局部擴(kuò)大,施工時(shí)順便先砌磚柱的擴(kuò)大部分作為澆混凝土的側(cè)模.因磚逐皮外伸,澆注混凝土?xí)r沒有充分搞固,因而很疏松.磚無咬槎,與混凝土結(jié)合力極差,實(shí)際上起不到承載作用.在大梁壓力下,磚先掉落,疏松的混凝土也無足夠承載力,于是引起大梁倒塌|某庫(kù)房

25、為單層結(jié)構(gòu),跨度10米,長(zhǎng)24.5米,采用磚墻承重,屋面采用人字形折梁折梁間距3.5米,在折梁上擱置預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土檁條,每米放3根,工30根,檁條上鋪85cm*60cm*5cm的預(yù)制平板.人字屋架結(jié)構(gòu)及配筋如圖 當(dāng)鋪完屋面,拆除折梁的 模板及支撐時(shí).屋蓋倒塌|事故分析|該工程愿意采用人字屋架,形式上似拱,因而在梁集中均勻配置8%18鋼筋,該工程實(shí)際上無拉桿,兩端又沒有抗拉推力結(jié)構(gòu),實(shí)際上是 一個(gè)折線形鋼筋混凝土斜梁.則使強(qiáng)度嚴(yán)重不足,承載力嚴(yán)重不足,加上折梁曲折處受拉鋼筋受拉邊順放,在彎折處對(duì)受拉力極為不利,為規(guī)范所禁止.折梁承載力不足,構(gòu)造又極不合理,必然引起屋蓋的破壞.|事故過程：此車間

26、于1983年10月開工，當(dāng)年12月79日澆筑完大梁混凝土，12月2629日安裝完屋蓋預(yù)制板，接著進(jìn)行屋面防水層施工；1984年1月3日拆完大梁底模板和支撐，1月4日下午房屋全部倒塌并發(fā)現(xiàn)大梁壓區(qū)混凝土被壓碎。分析倒塌原因如下：l 鋼筋混凝土大梁原設(shè)計(jì)為C20混凝土。施工時(shí)，使用的是進(jìn)場(chǎng)已3個(gè)多月并存放在潮濕地方已有部分硬塊的325號(hào)水泥。這種受潮水泥應(yīng)通過試驗(yàn)按實(shí)際強(qiáng)度用于不重要的構(gòu)件或砌筑砂漿，但施工單位卻仍用于澆筑大梁，且采用人工攪拌和振搗，無嚴(yán)格配合比。致使大梁在混凝土澆筑28d后（倒塌后）用回彈儀測(cè)定的平均抗壓強(qiáng)度只有5MPa左右；有些地方竟測(cè)不到回彈值。|在倒塌的大梁中，發(fā)現(xiàn)有斷磚塊

27、和拳頭大小的石塊。|大梁縱筋和箍筋的實(shí)際配置量少于設(shè)計(jì)需要（縱筋原設(shè)計(jì)為1022，實(shí)配720，322；箍筋原設(shè)計(jì)為8250，實(shí)配6300），分別僅及設(shè)計(jì)需要量的88和47。經(jīng)按施工時(shí)實(shí)際荷載復(fù)核，本倒塌事故是因施工中大梁混凝土強(qiáng)度過低，在大梁拆除底模后，其壓區(qū)混凝土被壓碎所引發(fā)，繼而導(dǎo)致整個(gè)房屋倒塌。使用過期受潮水泥是主因，混凝土配比不嚴(yán)、振搗不實(shí)、配筋不足也是重要原因。| 某學(xué)校的教學(xué)樓,二層磚混結(jié)構(gòu),工程已接近完工,在室內(nèi)進(jìn)行抹灰粉刷突然倒塌,造成多人死亡| 工程概況| 該建筑的平面 、立面、剖面、及主要尺寸如圖 .教學(xué)樓為二層磚混結(jié)構(gòu),基礎(chǔ)為水泥沙漿砌筑的毛石基礎(chǔ),墻厚180MM.頂頭大

28、教室中間深梁為現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁.三個(gè)月后拆除大梁底部支撐及模板,開始裝修發(fā)現(xiàn)墻體有較大變形,工人用錘子將凸出墻體打了回去,繼續(xù)施工.第三天發(fā)現(xiàn)大教室的窗墻在 市內(nèi)窗臺(tái)下約100MM處有一條很寬的水平裂縫,寬約20MM.整個(gè)房屋就全部倒塌,兩層樓板疊壓在一起.未及時(shí)撤離的工人全部死亡| |事例分析| 本工程并無正式設(shè)計(jì)圖紙,只是由使用單位直接委托某施工單位建造.根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況參照一般磚混結(jié)構(gòu)草草畫了幾張草圖就進(jìn)行施工的.施工隊(duì)伍由鄉(xiāng)村瓦木匠組成,沒有技術(shù)管理體制.事故發(fā)生后測(cè)定,磚的等級(jí)為MU0.5,沙漿強(qiáng)度只有M0.4.在拆模的第二天發(fā)現(xiàn)險(xiǎn)情后,還不采取應(yīng)急措施.才導(dǎo)致重大事故的發(fā)生|某化工廠備

29、品庫(kù)施工中，倒運(yùn)混凝土行車梁時(shí)，需要從構(gòu)件堆中抽出一根。因吊鉤不垂直，行車梁相互碰撞，刮倒一根行車梁斷裂報(bào)廢。|原因分析：z違反操作規(guī)程，即沒有按順序?qū)⑵渌麡?gòu)件倒開，然后再起吊裝車，這是這次事故發(fā)生的前提。z指揮人員與司機(jī)判斷有誤和思想上的麻痹大意是造成這次事故的直接原因。|證券廳地面是用天然花崗巖證券廳地面是用天然花崗巖“將軍紅將軍紅”鋪鋪設(shè)的，于設(shè)的，于1994年年5月份交工。在交工驗(yàn)收月份交工。在交工驗(yàn)收時(shí)發(fā)現(xiàn)了較為嚴(yán)重的空鼓和鋪設(shè)不平、縫時(shí)發(fā)現(xiàn)了較為嚴(yán)重的空鼓和鋪設(shè)不平、縫子不勻等質(zhì)量問題，現(xiàn)對(duì)上述問題做了如子不勻等質(zhì)量問題，現(xiàn)對(duì)上述問題做了如下分析。下分析。|地面空鼓地面空鼓|事故現(xiàn)

30、象事故現(xiàn)象|驗(yàn)收時(shí)敲擊多處明顯的空鼓聲音，個(gè)別板驗(yàn)收時(shí)敲擊多處明顯的空鼓聲音，個(gè)別板塊松動(dòng)，有的出現(xiàn)裂紋。塊松動(dòng)，有的出現(xiàn)裂紋。|原因分析原因分析|基層清理不干凈，澆水濕潤(rùn)不夠，有的板基層清理不干凈，澆水濕潤(rùn)不夠，有的板塊下面的水泥素漿結(jié)合層涂刷的不均勻，塊下面的水泥素漿結(jié)合層涂刷的不均勻，有的是因?yàn)橥克r(shí)間過長(zhǎng)，致使風(fēng)干硬結(jié)，有的是因?yàn)橥克r(shí)間過長(zhǎng)，致使風(fēng)干硬結(jié)，造成面層和墊層同時(shí)出現(xiàn)空鼓。造成面層和墊層同時(shí)出現(xiàn)空鼓。|墊層砂漿加水過多或一次鋪得太厚，不易墊層砂漿加水過多或一次鋪得太厚，不易砸密實(shí)，造成面層空鼓。砸密實(shí)，造成面層空鼓。|板塊背面浮灰沒有清理，也沒有用水濕潤(rùn)，板塊背面浮灰沒有清

31、理，也沒有用水濕潤(rùn)，直接影響粘結(jié)效果、加之操作質(zhì)量差，錘直接影響粘結(jié)效果、加之操作質(zhì)量差，錘擊不當(dāng)，故多處出現(xiàn)空鼓。擊不當(dāng)，故多處出現(xiàn)空鼓。z事故概況|某四層內(nèi)框結(jié)構(gòu)，外墻一層窗上設(shè)有挑出80cm的現(xiàn)澆鋼筋混凝土遮陽(yáng)板（圖4-5）。|該工程在澆筑遮陽(yáng)板的過程中突然發(fā)生局部外墻倒塌事故。倒塌物有遮陽(yáng)板及全部一層窗間墻，倒向室外，倒塌線基本上沿腳手眼發(fā)生。倒塌后的吊架斜桿大部分發(fā)生嚴(yán)重的壓曲變形。|倒塌事故與支撐不當(dāng)有關(guān)。該遮陽(yáng)板是用吊架支模：在每個(gè)窗間墻上設(shè)置一個(gè)吊架，吊架間用木墊板聯(lián)系起來，并用105 cm方木支撐遮陽(yáng)板的底模圖（4-6 ），斜撐（105 cm）支承在窗臺(tái)墻上（圖4-7）。z原

32、因分析|通過對(duì)窗間墻施工中的受力分析和承載能力的驗(yàn)算得知，造成倒塌事故的直接原因是新砌好的窗間墻承受不了施工過程中由吊架傳來的傾復(fù)力矩。|事故現(xiàn)象|某教學(xué)樓屋頂為井字梁樓蓋，平面尺寸為10.814.4m, 梁斷面2570cm,受力鋼筋為322。澆灌完混凝土拆模后，發(fā)現(xiàn)離支座2.5m的部位出現(xiàn)了大量的裂縫。見圖4-12。|原因分析|事故發(fā)生后，經(jīng)過調(diào)查分析得知，事故是因?yàn)殇摻罱壴划?dāng)造成的。從設(shè)計(jì)圖上看，受力鋼筋為3根22的鋼筋。施工中，由于22鋼筋沒有長(zhǎng)于10cm 的料，在離支座兩端2.5m處，將受力鋼筋在同一截面切斷，并搭接焊上119、222，致使該焊接截面同時(shí)有6根19-22的鋼筋，鋼筋間

33、基本沒有空隙。澆灌混凝土?xí)r無法保證鋼筋周圍的混凝土保護(hù)層，鋼筋與混凝土間失去粘著力，鋼筋的搭接失去作用。致使拆模后該梁在搭接部位嚴(yán)重開裂。地基與基礎(chǔ)事故|南京某樓長(zhǎng)15.4m,寬13.3m,高17m,建筑面積1100m2，磚混結(jié)構(gòu)，條形基礎(chǔ)，基底下有2-3m厚的大片石墊層，在建成后發(fā)現(xiàn)房屋向東傾斜。|由于C柱附近的給水管漏水，地基浸水后引起濕陷性黃土地基不均勻下沉，導(dǎo)致水塔整體傾斜|1 1 工工 程程 概概 況況| 單集泵站，位于江蘇銅山縣單集鄉(xiāng)，是南水北調(diào)東線控制工程之一。| 該場(chǎng)地內(nèi)層分為5層，由第四系全新統(tǒng)、上更新統(tǒng)地層組成，各土層分布如下：黃褐色粉質(zhì)壤土，局部為砂壤土，厚2.9m；黃色

34、、灰色粉砂、粉散、飽和，厚1.7m；灰色壤土，可塑軟塑，夾粉砂，厚1.5m;黑灰色重壤土，粘土，可塑，含小豆?fàn)頕e,Mn結(jié)核，厚1.2m，粉質(zhì)粘土層，黃夾灰白色，可塑硬塑，上部鈣質(zhì)結(jié)核富集，含量9095，結(jié)核直徑一般1050min，大者可達(dá)150mm，該段富水性好、基坑涌水量120200m /h,下部含鈣質(zhì)結(jié)核較少、土體致密多呈棱塊狀、片狀，具滑面、滑面多見于灰白與黃色邊緣變，顆粒分析其粘粒含量28 31、粉粒含量45 51、極細(xì)砂含量1823%,各階段的土性指標(biāo)見表26；該層厚10.3m，下伏為震旦系薄中厚層狀石灰?guī)r。|2 2 基基 坑坑 開開 挖挖| 泵站基坑開挖深度11.2m，邊坡13，

35、由于場(chǎng)地條件允許基坑采用一階開挖。由于泵站出水槽基礎(chǔ)設(shè)計(jì)采用振沖碎石樁，過大地開挖邊坡不但使挖填土方量增加，而且站房后形成較大填土區(qū)將增加出水槽地基處理的難度。為了最大限度減少挖填工作量和縮小填土區(qū)，鑒于以往的成功經(jīng)驗(yàn)，南側(cè)邊坡開挖相對(duì)較陡；開挖方式采用機(jī)械與人工交替，明溝排水，當(dāng)開挖至第層時(shí)，該層普遍向外涌水，同時(shí)局部鈣質(zhì)結(jié)核層涌塌；有34處集中出水點(diǎn)，點(diǎn)涌水量2030m /h。開挖深度接近10m時(shí)，邊坡土體開始出現(xiàn)裂縫，隨后南側(cè)邊坡發(fā)生大規(guī)模塌方，并不斷擴(kuò)展；繼而北邊坡也發(fā)生塌坡。施工單位認(rèn)為邊坡過陡、明排水效果不好，采取削坡、清底，打草包壩，加木樁擋土、加深排水溝等措施，后來又投生石灰；

36、但都無濟(jì)于事，邊坡土體開裂滑塌繼續(xù)擴(kuò)展，塌方土不斷涌入基坑，同時(shí)地基土體出現(xiàn)明顯的隆脹和嚴(yán)重?cái)_動(dòng)，施工已無法繼續(xù)進(jìn)行。|3 3 事事 故故 分分 析析| 3.1 巖土工程勘察報(bào)告存在失誤。| 該場(chǎng)地第層為粉質(zhì)粘土，具有不均勻的膨脹性，屬弱中等膨脹土，膨脹力較小但膨脹速度很快，但勘察報(bào)告沒有放映出第層土的脹縮性。使基坑施工和基坑設(shè)計(jì)都沒有對(duì)第層土采取相應(yīng)的措施，導(dǎo)致基坑開挖出現(xiàn)大規(guī)模塌方事故，以及基坑設(shè)計(jì)在參數(shù)取值、構(gòu)造處理等方面的失誤。|膨脹土是一種顆粒高分散，對(duì)含水量變化極為敏感的高塑性粘土，密度比較大，壓縮性低，滲透性差，其地質(zhì)年代多為上更新統(tǒng)以前地層，它的巖土工程特征包括三個(gè)方面。一是其

37、地質(zhì)特征，二是其礦物成份特征，三是巖土工程環(huán)境或者是水和濕熱的變化。| 粘土礦物成分是決定膨脹土工程性質(zhì)的物質(zhì)基礎(chǔ)。差熱分析曲線表現(xiàn)為幾種礦物熱效應(yīng)的綜合反映，成分以伊利石為主，含高嶺石、水針鐵礦及少量蒙脫石。| 土體中含鈣質(zhì)及鐵錳質(zhì)結(jié)核是膨脹土外觀地質(zhì)特征之一，二者可單獨(dú)富集也可共生，鐵錳結(jié)核呈豆?fàn)?、粒狀，一?mm左右，鈣質(zhì)結(jié)核主要分為方解石并有粘土及砂粒膠結(jié)，體形較大者多為渾圓狀，剖開后可見較大的溶隙并有方解石晶體的表面生成。| 從外觀結(jié)構(gòu)來看，土體結(jié)構(gòu)多呈塊狀，片狀，黃灰白色斑狀相間，土體中砂礦物含量3.2419.9，以褐鐵礦、石英、長(zhǎng)石為主。經(jīng)測(cè)試證明黃色土塊含砂質(zhì)較多，灰白色土塊含

38、砂質(zhì)較少，膨脹性與砂質(zhì)含量成反比。事故發(fā)生后，對(duì)第層重新進(jìn)行室內(nèi)土工試驗(yàn)，其各項(xiàng)脹縮性指標(biāo)如下：| 其中，膨脹力的大小取決于土體結(jié)構(gòu)、粘土礦物成分及相應(yīng)的含水量，試驗(yàn)結(jié)果實(shí)測(cè)膨脹力429KPa，平均16KPa；對(duì)工程設(shè)計(jì)膨脹力是一項(xiàng)有實(shí)際工程意義的指標(biāo)。從膨脹速度曲線可以看出土體浸水后膨脹較快，3035min即可完成膨脹量的85%左右；23h后完成膨脹全過程。膨脹速度快對(duì)基坑開挖邊坡穩(wěn)定極為不利，同時(shí)要求地基基礎(chǔ)處理要迅速，否則對(duì)土體強(qiáng)度降低有很大影響。|3.2 3.2 降水、排水措施不力降水、排水措施不力| 第層黑灰色重壤土經(jīng)曝曬干裂，產(chǎn)生許多東西向近于垂直的裂縫，把土體分裂成約1.0m寬的

39、楔形體，上部粉砂層潛水沿裂縫流入基坑，致使裂隙面土質(zhì)軟化，邊坡土體已處于極限平衡狀態(tài)。同時(shí)下部土體因遇水而膨脹崩解，促使極限平衡破壞，導(dǎo)致邊坡滑塌。| 顯化崩解性是膨脹土的一個(gè)顯著特征。膨脹土體浸水后，水進(jìn)入孔隙引起粒間公共水化膜增厚，導(dǎo)致土顆粒間連結(jié)減弱或消失，以至土體產(chǎn)生崩解。實(shí)質(zhì)上崩解是土體膨脹的一種特殊形式或者是進(jìn)一步的發(fā)展。試樣浸水后表層立即產(chǎn)生裂縫迅速崩落，8min后土樣呈塊狀裂開，裂面多沿灰白色與黃色邊緣產(chǎn)生。48h后崩解穩(wěn)定，土樣崩解為2.5cm左右或更小的土塊及粉末。| 膨脹土遇水膨脹后結(jié)構(gòu)改變，土樣強(qiáng)度必然降低。從基坑開挖期間的土樣測(cè)試結(jié)果卡門，含量大者已達(dá)38.9，已接近

40、液限，顯然土體已經(jīng)完全膨脹。土的壓縮性增大，壓縮系數(shù)由原來0.26MPa增加到0.360.48MPa，有的已達(dá)到完全膨脹后的壓縮系數(shù)值；室內(nèi)完全膨脹后的壓縮系數(shù)為0.530.56MPa ，比原狀土增加1.52.2倍。原內(nèi)凝聚力5578KPa，試驗(yàn)室浸水膨脹后凝聚力僅7.026.0KPa（約為原來的1/31/4）；內(nèi)摩擦角也由原來的2021降低到14（降低57），比貫入阻力降低2/3。|4 4 事事 故故 處處 理理|4.1 4.1 設(shè)置降水系統(tǒng)設(shè)置降水系統(tǒng)| 由于基坑基礎(chǔ)開挖到底，工程水文地質(zhì)情況十分清除，降水系統(tǒng)采用兩階分層封閉降水。一階采用輕型| 塑料管井系統(tǒng)，一階為真空射流輕型井點(diǎn)系統(tǒng)。

41、輕型塑料管井為25mm硬質(zhì)塑料花管、包塑料紗及紗布；采用150型鉆機(jī)成孔下管，管外濾料為粗砂，抽水泵采用1.01.5英寸微型潛水電泵，井距8.0m、井深11.5m，主要抽降上部粉砂層水。由于地下水流場(chǎng)已經(jīng)形成，加之是雨季施工，降水效果不十分理想，礫石層仍有水流出但水量很小，采用盲溝和局部小井點(diǎn)處理；而上部真空射流井點(diǎn)系統(tǒng)抽降粉砂層水比較成功。|4.2 4.2 固坡、清基固坡、清基| 降水對(duì)邊坡土體穩(wěn)定起到很大作用，同時(shí)又采取放緩邊坡、做好坡面截水等措施。邊坡下部結(jié)核層及膨脹土部分采用塊石擋墻，墻前設(shè)反濾層導(dǎo)水入井。清基采用邊清邊換砂的辦法，換砂可以起到壓重和濾層作用，有可以減少膨脹對(duì)基礎(chǔ)的影響

42、。換砂的厚度視清除厚度而定，一般要求不小于20cm，以完全消除擾動(dòng)部分和控制基底高程為準(zhǔn)。|5 5 地地 基基 處處 理理 與與 基基 礎(chǔ)礎(chǔ) 修修 改改|5.1 5.1 地基處理地基處理| 根據(jù)地基土膨脹力不大和膨脹速度快的特點(diǎn)，采取了隔水、隨清隨封的方法對(duì)地基進(jìn)行處理。首先將原擾動(dòng)后的土全部清除并超挖20cm，隨即用水泥砂漿封閉，水泥砂漿厚20cm；站房基礎(chǔ)部位因無防滲要求采用回填黃砂的方法，換砂厚度0.82m不等，以控制基底高程為準(zhǔn)，封填或振實(shí)完畢后隨即進(jìn)行基礎(chǔ)澆筑，實(shí)踐證明效果很好|5.2 5.2 地基設(shè)計(jì)參數(shù)取值地基設(shè)計(jì)參數(shù)取值| 關(guān)于地基參數(shù)的取值，采用原狀土的參數(shù)不符合實(shí)際而且明顯

43、偏高，采用完全膨脹后的參數(shù)同樣不符合實(shí)際而且明顯偏低。除膨脹性因素外深基坑開挖土體也有一定的回彈，所以基底下土體強(qiáng)度介于以上兩者之間。充分考慮以上因素地基土參數(shù)為:c=27KPa,=20。| 地基設(shè)計(jì)與計(jì)算原則是以荷載大于膨脹力為尺度，即：P(荷）Pe(脹）；膨脹變形量Se0.泵站地基按砂墊層計(jì)算，同時(shí)加密底層板鋼筋；站身改為現(xiàn)澆混凝土，并增加封頂鋼筋，下游翼墻原設(shè)計(jì)為扶壁式鋼筋混凝土擋土墻，后改為重力式漿砌塊石擋土墻，同時(shí)加寬地板尺寸以增加抗滑和抗傾穩(wěn)定性，減小地基反力增加地基強(qiáng)度儲(chǔ)備。| 泵站基礎(chǔ)完成后，在基礎(chǔ)前進(jìn)行了靜力觸探試驗(yàn)，曲線表明原狀土體的比貫入阻力為4.2MPa,而基礎(chǔ)下比貫入

44、阻力僅1.11.5MPa，影響深度2.0m左右，尤以1.01.5m范圍內(nèi)嚴(yán)重。泵站建成后進(jìn)行了沉降觀測(cè)，最大沉降量32.1mm，最小25.3mm,沉降差6.8mm;沉降量和最大容許沉降差均符合規(guī)范要求.|1 1 工工 程程 概概 況況|京光廣場(chǎng)位于廣州市天河路。| 基坑深16m,雙排鋼筋混凝土密布樁支護(hù)，樁徑1.0M，一道錨桿加固。| 1995年6月某日凌晨1時(shí)5分，基坑支護(hù)樁突然斷裂，斷裂部位在基坑底面以上，其高度不等，但兩端頭部位較高，中間接近基坑底面，造成長(zhǎng)達(dá)40M的邊坡大塌方，基坑邊緣的兩層工棚滑入基坑，造成2人死亡，17人受傷。4時(shí)許，繼續(xù)倒塌的支護(hù)樁又導(dǎo)致兩個(gè)移動(dòng)式辦公室倒塌。倒塌

45、的工棚原為小賣部、倉(cāng)庫(kù)、材料庫(kù)和工人宿舍，事故傷亡者多為外地民工。|2 2 事事 故故 分分 析析| 2.1 基坑工程事故的主要原因是各方面片面追求較低的工程造價(jià)，使得支護(hù) 系的安全儲(chǔ)備過小。| 2.2 基坑邊緣嚴(yán)重超載?；邮┕r(shí)，施工單位在倒塌地段的基坑邊緣建造一個(gè)兩棚作為倉(cāng)庫(kù)、小 部、材料、工人宿舍，基坐邊還有移動(dòng)式辦公室，形成較大的地面荷載，使基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)所承受的作用力遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)抗力，從而產(chǎn)生較大的變形。| |2.3 工人們把生活用水隨意倒在基坑邊，造成支護(hù)樁后土體含水量不斷增大，支護(hù)結(jié)構(gòu)所受的主動(dòng)土壓力增大。| 2.4 施工單位監(jiān)測(cè)不力，安全意識(shí)差。事故發(fā)生的前一天，已發(fā)生基坑周圍地

46、面開裂，支護(hù)樁墻有松動(dòng)的跡象，這是基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)大變形征兆，但并未引起有關(guān)部門的高度重視，監(jiān)測(cè)部門也沒有及時(shí)報(bào)警，更沒有采取果斷的處理措施將險(xiǎn)情消滅在萌芽狀態(tài)之中，從而造成災(zāi)難。|3 3 事事 故故 處處 理理| 事故發(fā)生后，天河消防中隊(duì)的三輛消防車首先趕到現(xiàn)場(chǎng)，消防隊(duì)員立即與工地民工一起從瓦礫中搶救傷員。廣州市急救中心 迅速調(diào)動(dòng)附近醫(yī)院投入搶救。附近的派出所和公安分局的干警也趕到現(xiàn)場(chǎng)，協(xié)助救援。副市長(zhǎng)及城建部門的領(lǐng)導(dǎo)也親臨現(xiàn)場(chǎng)指揮搶救工作。| 由于支護(hù)樁從基坑底面以上不同高度斷裂，事故發(fā)生時(shí)，基坑開挖也基本結(jié)束了，所以事故現(xiàn)場(chǎng)清理后，可以繼續(xù)進(jìn)行基礎(chǔ)施工。|1 1 工工 程程 概概 況況|廣州

47、某大廈位于珠江大橋口，南靠交通干線黃沙大道，東鄰荔灣公園的荔灣湖。該大廈地上22層，地下室2層，開挖面積1260，基坑深8.0M采用直徑為1000MM的鉆孔灌注樁支護(hù)，樁長(zhǎng)14M，嵌入粘土層1.0M，樁距1.3M，樁間用直徑為700MM的高壓旋噴樁連接，形成擋土防水帷幕，基坑平面見圖297。| 該場(chǎng)地地質(zhì)條件較復(fù)雜，有砂層、淤泥質(zhì)粘土層和粘土層等，地下水為高，補(bǔ)給水源很近。該工程施工場(chǎng)地狹窄，相鄰道路交通繁忙。| 基坑開挖后，止水帷幕漏水涌砂，接著，相鄰東鄰荔灣湖水倒灌，基坑北邊的支護(hù)樁向坑內(nèi)傾斜達(dá)27CM，外圍地面嚴(yán)重塌陷，附近的游泳池建筑物損壞。|2 2 事事 故故 分分 析析| 該基坑工

48、程事故的主要原因是基坑止水方案的制定不切合實(shí)際情況。一般地說，高壓旋噴樁和灌注樁組合使用，能解決一般場(chǎng)地中擋土防水問題，但是，當(dāng)存在不均勻砂層時(shí)，必須認(rèn)真對(duì)待。相同壓力下的旋噴樁在不同的砂層中樁成行情況相差懸殊，在礫砂層中高壓旋噴樁形成的樁徑很大，其高壓水泥漿液甚至可沿孔隙流出很遠(yuǎn)（有流至4M遠(yuǎn)處井內(nèi)的記錄），如果鉆機(jī)拔桿速度較快，則形成的樁體密實(shí)度不足，存在裂縫、空洞等缺陷；在密實(shí)的、級(jí)配較好的中細(xì)砂層，由于空隙小，阻力大，漿液難擴(kuò)散，混凝土水下難膠結(jié)，往往造成樁深局部縮下，與其兩側(cè)的灌注樁不能很好地結(jié)合。總之，在不均勻砂層地基中采用高壓旋噴樁補(bǔ)空形成防水帷幕，容易存在裂縫和漏洞，基坑開挖后

49、，由于坑內(nèi)存在較大的水壓，按照縫隙的不同高度，會(huì)導(dǎo)致漏水漏砂、管涌等基坑事故。|3 3 事事 故故 處處 理理| 根據(jù)造成基坑工程事故的原因，在水土流失地段采用化學(xué)灌漿，不灌固砂總長(zhǎng)40M，見圖297。每次搶險(xiǎn)灌漿孔視漏水空洞位置而定，一般離出水口12M，灌漿段在出水口上下12M，漿液凝固時(shí)間515S。通過實(shí)施化學(xué)灌漿，該基坑漏水得到控制，支護(hù)樁得以穩(wěn)定。|1 1 工工 程程 概概 況況| 鞍山某大廈地上31層，高100m，基坑深14m，基礎(chǔ)為箱形基礎(chǔ)。| 該場(chǎng)地的工程地質(zhì)從上至下為：第一層土厚1.65m，r19KN/m;第二層土厚9.35m,r=19.1KN/m ,c=23KPa,=8.3;

50、第三層土厚度大于10m,r=19.5KN/m,c=42.8KPa,=12.7.地下水位為5.0m|2 2 基基 坑坑 設(shè)設(shè) 計(jì)計(jì) 與與 開開 挖挖| 該基坑三面臨街，一面與一建筑物相鄰?；酉确牌?.3m深，然后采用鋼筋混凝土灌注樁加兩層錨桿支護(hù)，樁徑1.0m，樁長(zhǎng)13.25m，間距1.6m,嵌固深度為4.55m，錨桿長(zhǎng)16m，傾角15，層距為3.5m，用槽鋼作橫梁，參考圖2102?；娱_挖時(shí)采用深井降水。| | 當(dāng)基坑開挖到設(shè)計(jì)標(biāo)高后不久，基坑局部便發(fā)生破壞。首先是錨桿端部脫落，橫梁掉下，樁間土開裂。但隨著時(shí)間的推移，樁土之間裂縫增大樁后4m遠(yuǎn)的基坑周圍地面開始裂縫，裂寬逐漸增大，最后倒塌。

51、基坑的破壞使鄰近的自來水管道斷裂，基坑浸泡，接著再次塌方，支護(hù)樁在坑底附近被折斷，見圖2-102。|3 3 事事 故故 分分 析析| 3.1 支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的安全儲(chǔ)備不足。通過驗(yàn)算發(fā)現(xiàn)，如果不改動(dòng)錨桿，而將支護(hù)樁的嵌固深度由4.55m增加到6.5m，支護(hù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性和抗傾覆均能較好地滿足要求。| 3.2 基坑附近地下水管的滲漏，使得基坑上部的粘土含水量增大，支護(hù)結(jié)構(gòu)所承受的壓力增大。同時(shí)，地基土含水量增大使得錨桿的錨固力減小，導(dǎo)致支護(hù)結(jié)構(gòu)受力趨于臨界狀態(tài)。| 3.3 施工質(zhì)量不過關(guān)。從事故現(xiàn)場(chǎng)可以發(fā)現(xiàn)，支護(hù)樁的混凝土強(qiáng)度，以及錨桿固段混凝土強(qiáng)度均達(dá)不到設(shè)計(jì)要求。| 3.4 施工單位的一部分工人沒有

52、完全掌握工藝要求，所以在錨桿灌漿、橫梁安裝以及其它方面均存在一些較大的偏差。|1 1 工程概況工程概況|位于哈爾濱市南崗區(qū)建設(shè)街某兒童用品批發(fā)市場(chǎng)，地上5層，地下2層，采用樁筏基礎(chǔ)，其中鋼筋混凝土灌注樁樁徑400mm，樁距600mm，通長(zhǎng)配筋1220。該基坑平面尺寸為23m*30m，深7.5m，基坑四周的工程樁兼作基坑支護(hù)樁。支護(hù)樁樁長(zhǎng)14m，樁頂位于地面下3m，嵌固深度9.5m。該場(chǎng)地地基土為粉質(zhì)粘土，夾有粉細(xì)沙薄層，地下水位-19.3m。| 與該基坑相鄰的是一棟始建于1927年的5層俄羅斯磚木結(jié)構(gòu)大樓，建筑面積約600，基礎(chǔ)埋深約3m，該大樓在1998年初被確認(rèn)為哈爾濱市二類保護(hù)建筑。該批

53、發(fā)市場(chǎng)與1998年4月30日開挖基坑，5月6日挖至設(shè)計(jì)標(biāo)高。5月7日凌晨，值班人員聽到該二類保護(hù)建筑有異常的響聲，發(fā)現(xiàn)裂痕，及時(shí)通知樓內(nèi)百余人撤出。4時(shí)許，該大樓靠近基坑一側(cè)的5間房屋坍塌，但沒有造成人員傷亡.|2 2 事故分析事故分析|2.1 違章建造。事故聯(lián)合調(diào)查組認(rèn)定，該二類保護(hù)建筑的倒塌，是相鄰工程（批發(fā)市場(chǎng)）違章建設(shè)造成的。該工程的建設(shè)單位未獲得市規(guī)劃部門的規(guī)劃許可證就擅自開工，并且對(duì)相鄰保護(hù)建筑未向主管部門申報(bào)；該工程的設(shè)計(jì)圖紙未經(jīng)規(guī)劃部門批準(zhǔn)；施工單位未取得施工許可證就開工；監(jiān)理單位對(duì)無照違章工程實(shí)施監(jiān)理。| 2.2 設(shè)計(jì)單位沒有進(jìn)行施工驗(yàn)算。由于采用工程樁兼作支護(hù)樁，沒有作施工

54、驗(yàn)算，在相鄰建筑物附近也沒有采取相應(yīng)的加強(qiáng)措施，從而使該基坑支護(hù)體系的安全度在不同地地段差異較大，尤其是在二類保護(hù)建筑物附近形成危險(xiǎn)環(huán)節(jié)。| 2.3 施工單位缺乏經(jīng)驗(yàn)?；娱_挖到支護(hù)樁頂附近后，施工單位沒有作鋼筋混泥土圈梁將支護(hù)樁頂連在一起整體協(xié)同受力，這樣一來，支護(hù)樁成為單根受力的懸臂樁，整體性差，| 在相鄰層建筑較大荷載作用下，逐個(gè)大變形，以至破壞，使得相鄰建筑物地基土滑移，上部結(jié)構(gòu)破壞。由于舊式建筑物整體性較差，所以造成其中的一部分（約500平方米）塌坍。z監(jiān)理公司對(duì)施工方案沒有嚴(yán)格審查，沒有提出修改|1 1 工程概況工程概況| 哈爾濱北方酒店經(jīng)港方投資改造將建成集娛樂、餐飲、住宅、商務(wù)

55、為一體的大型酒店，為了滿足消防要求，新建一室外地下消防水池。該消防水池平面為“L”型，邊長(zhǎng)分別為34.68m,9.5m和7.3m，總蓄水量為1000t。該消防水池基坑深6.0m，其平面見圖2-19，基坑南側(cè)與一水泵房外墻相距0.8m；基坑北側(cè)與某二層辦公樓外墻相距1.2m，該辦公樓二層通長(zhǎng)外走廊挑出1.5m，其投影已進(jìn)入基坑邊緣；消防水池基坑短邊一側(cè)與國(guó)際旅行社主樓相距5m。| |該場(chǎng)地地質(zhì)情況為：第一層為雜填土，厚0.5m；第二層為粉質(zhì)粘土，厚2.7m；第三層為粘土，厚8.8m，土質(zhì)稍濕硬塑。|2 2 基坑支護(hù)與開挖基坑支護(hù)與開挖|施工單位在未經(jīng)設(shè)計(jì)的情況下，憑經(jīng)驗(yàn)在基坑兩側(cè)打入一排DN10

56、84,H=8m，間距為200mm的鋼管樁作為基坑支護(hù)，而后采用大型挖掘機(jī)從西側(cè)開始程坡道型一次挖到設(shè)計(jì)標(biāo)高。當(dāng)開挖約1/3長(zhǎng)度時(shí)，發(fā)現(xiàn)支護(hù)樁向基坑內(nèi)傾斜，相鄰兩側(cè)建筑物墻體出現(xiàn)裂縫，并且發(fā)展較快，同時(shí)建筑物開始傾斜。鑒此，施工單位立即停止開挖，連夜搶運(yùn)大量粘土進(jìn)行回填。經(jīng)過4h的搶險(xiǎn)，變形逐漸停止。|3 3 事故分析事故分析|該基坑事故的主要原因是，支護(hù)方案不切合實(shí)際。盡管該場(chǎng)地土質(zhì)較好，但是，基坑距兩側(cè)建筑物很近，而兩側(cè)建筑物的基礎(chǔ)埋深僅1.8m,辦公樓下-2.0m處理有一個(gè)100t的蓄水池。這樣消防水池基坑支護(hù)樁所承受的主動(dòng)土壓力將特別大，而支護(hù)樁的嵌固深度卻只有2m,所形成的被動(dòng)土壓力很

57、小，所以，懸臂支護(hù)樁在很大的主動(dòng)土壓力和較小的被動(dòng)土壓力作用下，必然產(chǎn)生傾斜。|4 4 事故處理事故處理|為了確保周圍建筑物的安全，基坑的重新開挖必須進(jìn)行支護(hù)設(shè)計(jì)。新設(shè)計(jì)采用了鋼筋混凝土灌注樁加鋼管水平支撐的基坑支護(hù)方案。該支護(hù)樁直徑為400mm，長(zhǎng)8m，并在樁頂一道封閉的鋼筋混凝土圈梁，每隔4.2m，設(shè)一根DN220的鋼管水平支撐。為了防止大型機(jī)械在成孔過程中產(chǎn)生較大的振動(dòng)，對(duì)周圍建筑物再次造成危害，基坑施工采用人工間隔成孔，成孔后立即灌注混凝土。另外，對(duì)原塌方區(qū)采用高壓灌注水玻璃水泥漿液的方法對(duì)松散土體進(jìn)行加固處理。| 1 1工程概況工程概況|該該“廣場(chǎng)廣場(chǎng)”位于北京市北三環(huán)路附近，地上位

58、于北京市北三環(huán)路附近，地上2525層，地下層，地下3 3層。層。|該場(chǎng)地地質(zhì)情況大致為：該場(chǎng)地地質(zhì)情況大致為：0-3m0-3m為填土，為填土，-3-3-10m10m為粘質(zhì)粉土和砂質(zhì)粉土的交互層；為粘質(zhì)粉土和砂質(zhì)粉土的交互層；-10-12m-10-12m為粉土層；為粉土層；-12-15m-12-15m為粉細(xì)砂層。上層滯水位為粉細(xì)砂層。上層滯水位于于-2.9-4.2m-2.9-4.2m。|2 2 基坑開挖與支護(hù)基坑開挖與支護(hù)| 圖2-7為基坑平面圖，各處深度不等，最深處為-14.77m?；釉?5.0m以上采用插筋補(bǔ)強(qiáng)護(hù)坡，3直徑為14的鋼筋束，長(zhǎng)45m，邊坡表面布鋼絲網(wǎng)，抹水泥砂漿護(hù)面?；釉?

59、5.0m以下采用直徑為800mm、間距為1.6m的鋼筋混泥土灌注樁支護(hù)，樁長(zhǎng)22m?；油鈧?cè)作間距為10m、深為32m的降水井（井底至砂層），將上層滯水通過井底砂層排走。| 1995年8月基坑開挖完畢，開始作地下室。11月2日上午11點(diǎn)鐘，綠化用地出現(xiàn)裂痕，并且發(fā)展較快，12電鐘左右附近基坑的插筋補(bǔ)強(qiáng)護(hù)坡坍塌，事故現(xiàn)場(chǎng)見附錄中的照片11。|3 3 事故分析事故分析| 如圖2-7所示，基坑?xùn)|側(cè)南段的綠化用地為一片松樹林，基坑施工時(shí)，樹木沒有被砍伐，所以基坑外側(cè)的降水井只能作到樹林兩側(cè)。基坑開挖時(shí)，施工單位在樹林里打了幾口淺井，用泵抽取該地段的上層滯水，作為一種臨時(shí)應(yīng)急措施。|1 1 工程概述工程

60、概述| 北京百盛大廈二期工程，基坑深15米，采用樁錨支護(hù)，鋼筋混泥土灌注樁直徑為800mm，樁頂標(biāo)高3.0m，樁頂設(shè)一道鋼筋混泥土圈梁，圈梁上做3m高的擋土磚墻，并加鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)柱。在圈梁下2m處設(shè)置一層錨桿，用鋼腰梁將錨桿固定，其實(shí)錨桿長(zhǎng)20m，角度15度到18度，錨筋為鋼絞線。|該場(chǎng)地地質(zhì)情況從上到下依次為：雜填土，粉質(zhì)粘土，粘質(zhì)粉土，粉細(xì)砂，中粗砂，石層等。地下水分為上層滯水和承壓水兩種。|基坑開挖完畢后，進(jìn)行底版施工。一夜的大雨，基坑西南角30余根支護(hù)樁折斷坍塌，圈梁拉斷，錨桿失效拔出，磚護(hù)墻倒塌，大量土方涌入基坑。西側(cè)基坑周圍地面也出現(xiàn)大小不等的裂縫。|2 2 事故分析事故分析|