第5章受彎構(gòu)件

1、第第5章章 受彎構(gòu)件受彎構(gòu)件梁的類型梁的類型梁梁承受承受橫向荷載橫向荷載的實(shí)腹式受彎構(gòu)件。的實(shí)腹式受彎構(gòu)件。桁架桁架承受承受橫向荷載橫向荷載的格構(gòu)式受彎構(gòu)件。的格構(gòu)式受彎構(gòu)件。按按功能功能分為：樓蓋梁、平臺梁、吊車梁、檁條、墻架梁分為：樓蓋梁、平臺梁、吊車梁、檁條、墻架梁按按制作方法制作方法分為：型鋼梁、組合梁分為：型鋼梁、組合梁梁的承載能力極限狀態(tài)梁的承載能力極限狀態(tài)包括：包括：截面的強(qiáng)度、構(gòu)截面的強(qiáng)度、構(gòu)件的整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)件的整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定（疲勞）定（疲勞）梁的正常使用極限狀態(tài)梁的正常使用極限狀態(tài)指梁的剛度即撓度指梁的剛度即撓度截面選擇：按制作方法不同分兩大類：按制作方法不同分兩大類

2、： 型鋼梁型鋼梁：熱軋型鋼梁：工字鋼、槽鋼、：熱軋型鋼梁：工字鋼、槽鋼、H H型型鋼鋼 冷彎薄壁型鋼梁：冷彎薄壁型鋼梁：C C型鋼、型鋼、Z Z型鋼型鋼 組合梁組合梁：焊接組合梁、鉚接組合梁、鋼與混：焊接組合梁、鉚接組合梁、鋼與混凝土組合梁凝土組合梁按受力不同分：按受力不同分： 單向彎曲和雙向彎曲單向彎曲和雙向彎曲截面選擇 冷彎薄壁：輕型鋼結(jié)構(gòu)。冷彎薄壁：輕型鋼結(jié)構(gòu)。 熱軋型鋼：加工簡單，價格低，受規(guī)格限制。熱軋型鋼：加工簡單，價格低，受規(guī)格限制。 組合梁：型鋼和鋼板進(jìn)行連接。組合梁：型鋼和鋼板進(jìn)行連接。 鋼鋼混凝土組合梁：高層鋼結(jié)構(gòu)中應(yīng)用廣泛?；炷两M合梁：高層鋼結(jié)構(gòu)中應(yīng)用廣泛。受彎構(gòu)件計算

3、內(nèi)容受彎構(gòu)件計算內(nèi)容： 截面強(qiáng)度計算截面強(qiáng)度計算：抗彎（截面彎曲正應(yīng)力最：抗彎（截面彎曲正應(yīng)力最大處）、抗剪（截面剪應(yīng)力最大處）、局大處）、抗剪（截面剪應(yīng)力最大處）、局部壓應(yīng)力、折算應(yīng)力（截面彎曲應(yīng)力和剪部壓應(yīng)力、折算應(yīng)力（截面彎曲應(yīng)力和剪應(yīng)力都較大處）應(yīng)力都較大處） 構(gòu)件的整體穩(wěn)定計算構(gòu)件的整體穩(wěn)定計算：彎扭失穩(wěn)：彎扭失穩(wěn) 構(gòu)件的局部穩(wěn)定計算構(gòu)件的局部穩(wěn)定計算：組成構(gòu)件的各板件：組成構(gòu)件的各板件的承載力的承載力 構(gòu)件的疲勞驗(yàn)算構(gòu)件的疲勞驗(yàn)算：直接承受動力荷載的梁，：直接承受動力荷載的梁，當(dāng)當(dāng)n 5104次時應(yīng)進(jìn)行計算。次時應(yīng)進(jìn)行計算。 構(gòu)件的剛度驗(yàn)算構(gòu)件的剛度驗(yàn)算：撓度：撓度1、梁的抗彎強(qiáng)度

4、、梁的抗彎強(qiáng)度正應(yīng)力正應(yīng)力5.1梁的強(qiáng)度和剛度計算梁的強(qiáng)度和剛度計算5.1.1 5.1.1 梁的強(qiáng)度計算梁的強(qiáng)度計算實(shí)腹梁的截面正應(yīng)力發(fā)展過程分為實(shí)腹梁的截面正應(yīng)力發(fā)展過程分為彈性彈性、彈彈塑性塑性、塑性塑性和和應(yīng)變硬化應(yīng)變硬化四個階段四個階段塑性階段會出現(xiàn)過度的變形而不適于繼續(xù)承載，塑性階段會出現(xiàn)過度的變形而不適于繼續(xù)承載，因此設(shè)計中不應(yīng)用到此階段。因此設(shè)計中不應(yīng)用到此階段。強(qiáng)度計算強(qiáng)度計算： 梁的正應(yīng)力梁的正應(yīng)力：以工字型截面為例，純彎曲的簡支梁的M-曲線。有四個階段：1）彈性工作階段2）彈塑性工作階段3）塑性工作階段4）應(yīng)變硬化階段彈性工作階段：彈性工作階段：彈性階段承載力的極限狀態(tài)：

5、注： 需進(jìn)行疲勞驗(yàn)算的梁以此作為承載能力極限狀態(tài)； 冷彎薄壁梁也以此作為承載能力極限狀態(tài) fyyefWMeyeWfM彈塑性工作階段：彈塑性工作階段： 梁翼緣邊緣纖維應(yīng)力已達(dá)到屈服點(diǎn)，開始形成塑性區(qū)，并從翼緣開始逐步向中和軸發(fā)展。靠近中和軸部分腹板面積仍保持彈性階段。這時所增加的外力M全部由彈性區(qū)來承受。fy彈塑性工作階段：普通鋼結(jié)構(gòu)的受彎構(gòu)件就是以這個階段作為承載力極限狀態(tài)。此時只考慮部分截面塑性發(fā)展。其計算公式是在彈性階段的基礎(chǔ)上引進(jìn)了一個截面塑性發(fā)展系數(shù)即： ynfWM塑性階段塑性階段：截面每一處纖維的應(yīng)力均等于fy，即： 是鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)行塑性設(shè)計的依據(jù)。此時截面出現(xiàn)塑性鉸，Mp即為塑性極限彎

6、矩。 wPn=S1n+S2n截面的形狀系數(shù)F=Wp/W 對矩形截面F=1.5; 圓形截面F=1.7; 圓管截面F=1.27; 工字形截面對軸 在1.10和1.17之間。ypnpypnpfWMfWMfy應(yīng)變硬化階段： 梁翼緣的強(qiáng)度有所增加，但在計算時不利用這一階段的強(qiáng)度值，作為強(qiáng)度儲備。設(shè)計中設(shè)計中 考慮截面有一定程度的考慮截面有一定程度的塑性發(fā)展，取截面的塑性發(fā)展系數(shù)塑性發(fā)展，取截面的塑性發(fā)展系數(shù) 和和 。peMMMxy！截面塑性發(fā)展系數(shù)截面塑性發(fā)展系數(shù) x和和 y ：取值取值1.01.2之間。如工字形截面之間。如工字形截面 x =1.05， y=1.2；箱形截面；箱形截面 x= y=1.05

7、！對于對于 x和和 y疲勞計算取疲勞計算取1.0（1 1） 彈性設(shè)計彈性設(shè)計（需驗(yàn)算疲勞的梁、薄壁桿）（需驗(yàn)算疲勞的梁、薄壁桿）軸的凈截面抵抗矩軸和對、軸為強(qiáng)軸）軸的彎矩（軸和繞、yxWWxyxMMnynxyxfWMWMfWMnyynxxnxx雙向彎曲：單向彎曲：3379，表查截面塑性發(fā)展系數(shù)，、Pyx（2 2） 部分發(fā)展塑性設(shè)計部分發(fā)展塑性設(shè)計（一般的梁）（一般的梁）ha125. 0允許截面允許截面部分發(fā)展塑性部分發(fā)展塑性，塑性發(fā)展區(qū)高度，塑性發(fā)展區(qū)高度fWMWMfWMnyyynxxxnxxx雙向彎曲：單向彎曲：ttwhyf byf xxttwhbf ycyf aaxx（3 3） 塑性設(shè)計塑

8、性設(shè)計（用于不直接承受動力荷載的固端梁和用于不直接承受動力荷載的固端梁和連續(xù)梁連續(xù)梁）ttwhbxx為了避免梁受壓翼緣的為了避免梁受壓翼緣的局部失穩(wěn)局部失穩(wěn)出現(xiàn)在出現(xiàn)在強(qiáng)度破壞強(qiáng)度破壞之前：之前：受壓翼緣的厚度。寬度；受壓翼緣板的自由外伸tb0 . 1235152351323515yxyyyftbfftb時，取，且當(dāng)fWMpnxx2. 梁的抗剪強(qiáng)度梁的抗剪強(qiáng)度剪應(yīng)力剪應(yīng)力VwfItVSmax在主平面內(nèi)受彎的梁，其抗剪強(qiáng)度應(yīng)按下式計算在主平面內(nèi)受彎的梁，其抗剪強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：。鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值腹板厚度；毛截面慣性矩；面對中和軸的面積矩；計算剪應(yīng)力處以上毛截用的剪力；計算截面沿腹板平面作Vw

9、ftISV剪應(yīng)力計算公式使用時應(yīng)注意：1 1）對熱軋型鋼，由于其）對熱軋型鋼，由于其腹板較厚，若腹板無腹板較厚，若腹板無孔洞或截面削弱，一孔洞或截面削弱，一般情況下不驗(yàn)算剪應(yīng)般情況下不驗(yàn)算剪應(yīng)力；力； 2）主、次梁連接采用圖中所示時，次梁端部剪應(yīng)力計算公式：vwwfthV5 . 1max3.梁腹板局部壓應(yīng)力梁腹板局部壓應(yīng)力h 0twahyRaFhyzlzl1ayh0hwtaa當(dāng)梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載、且當(dāng)梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載、且該該荷載處又未設(shè)置支承加勁肋荷載處又未設(shè)置支承加勁肋時，腹板計算高度上邊時，腹板計算高度上邊緣的局部承壓強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：緣的局部承壓強(qiáng)度

10、應(yīng)按下式計算：fltFzwc。對鋼軌上的輪壓可取的支承長度，集中荷載沿梁跨度方向梁端支反力：跨中集中荷載：，度邊緣的假定分布長度集中荷載在腹板計算高；其他荷載重級工作制吊車輪壓集中荷載增大系數(shù)：考慮動力系數(shù)；集中荷載，對動力荷載mmalFz500 . 135. 1zyR52lahhzy2.5lah。軌道的梁軌道的高度，對梁頂無度上邊緣的距離；自梁頂面至腹板計算高0RRhhhy4. 折算應(yīng)力折算應(yīng)力在梁的腹板計算高度邊緣處，若同時受有較大的正應(yīng)在梁的腹板計算高度邊緣處，若同時受有較大的正應(yīng)力、剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力，或同時受有較大的正應(yīng)力力、剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力，或同時受有較大的正應(yīng)力和剪應(yīng)力時，按下

11、式驗(yàn)算折算應(yīng)力：和剪應(yīng)力時，按下式驗(yàn)算折算應(yīng)力：。時，取同號或和當(dāng)異號時，取和當(dāng)計值增大系數(shù)，驗(yàn)算折算應(yīng)力的強(qiáng)度設(shè)為負(fù)。以拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力和剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力，、點(diǎn)上同時產(chǎn)生的正應(yīng)力腹板計算高度邊緣同一、1 . 102 . 1111cccccfcc12223f1 . 1322注意：同一截面的同一部位同一截面的同一部位有多種應(yīng)力狀態(tài)時，是否滿足強(qiáng)度要求。以工字型截面為例：max （邊緣）、max（中和軸）是同一截面的不同部位。此外任一部位都有、，找最不利的部位。驗(yàn)算公式fcc12223f1 . 1322折算應(yīng)力驗(yàn)算時應(yīng)注意幾個方面：折算應(yīng)力驗(yàn)算時應(yīng)注意幾個方面： 必須是同一截面同一部位的必須是

12、同一截面同一部位的、c； 公式應(yīng)用于特定截面、特定部位特定截面、特定部位如：沿梁長度方向：支座處、集中力作用處支座處、集中力作用處； 沿梁高度方向：翼緣和腹板交界處； 對簡支梁支座不計算折算應(yīng)力。5.1.2 5.1.2 梁的剛度計算梁的剛度計算 控制梁的撓跨比小于規(guī)定的限制（為變形量的限控制梁的撓跨比小于規(guī)定的限制（為變形量的限制）制）簡支梁受均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值簡支梁受均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk時的撓度為：時的撓度為：剛度不夠應(yīng)調(diào)整截面尺寸，其中以增加截面高度最為剛度不夠應(yīng)調(diào)整截面尺寸，其中以增加截面高度最為有效。有效。 / / vvv lv l或EIlMEIlqlkk485384535.2 5.2 梁的

13、整體穩(wěn)定梁的整體穩(wěn)定.1梁的整體穩(wěn)定概念梁的整體穩(wěn)定概念鋼梁喪失整體穩(wěn)定鋼梁喪失整體穩(wěn)定 的現(xiàn)象：的現(xiàn)象：側(cè)向彎扭屈曲側(cè)向彎扭屈曲（單向受彎構(gòu)件的失穩(wěn)形式）。為什么會發(fā)（單向受彎構(gòu)件的失穩(wěn)形式）。為什么會發(fā)生這種失穩(wěn)形式？生這種失穩(wěn)形式？梁的臨界荷載（或臨界彎矩）：推導(dǎo)以梁的臨界荷載（或臨界彎矩）：推導(dǎo)以純彎純彎曲雙軸對稱工字型截面曲雙軸對稱工字型截面簡支梁為例。簡支梁為例。圖圖5-7喪失整體穩(wěn)定現(xiàn)象喪失整體穩(wěn)定現(xiàn)象.2梁的整體穩(wěn)定計算原理梁的整體穩(wěn)定計算原理 圖中圖中,在小變形情況在小變形情況下下, xoz和和yoz平面平面內(nèi)的曲率分別取為內(nèi)的曲率分別取為d2

14、u /dz2和和d2v /dz2，并且認(rèn)為在并且認(rèn)為在 0和和 0 平面內(nèi)的曲率平面內(nèi)的曲率分別與之相等。在分別與之相等。在角度關(guān)系方面可以角度關(guān)系方面可以近似取用近似取用sin du/dz，sin ，cos 1和和cos 1。 依圖依圖c可以得到：可以得到：M = Mx cos cos Mx ，M = Mx cos sin Mx ，M = Mx sin Mxdu/dz 根據(jù)梁的邊界條件：根據(jù)梁的邊界條件： 當(dāng)當(dāng) z=0 和和 z=l 時時, =0, d2 /dz2 =0得梁的臨界彎矩得梁的臨界彎矩Mcr ：(4.45) GI(4.44) (4.43) 33t2222dzduMdzdEIdzd

15、MdzudEIMdzvdEIxxyxx(4.47) 122ttycrGIlEIGIEIlM圖4.33 單軸對稱截面 Mcr與什么因素有關(guān)？(4.47) 122ttycrGIlEIGIEIlM（翹曲剛度）有關(guān)（抗扭剛度）（抗彎剛度）與EIGIEIMtycr間距離）有關(guān)（受壓翼緣側(cè)向支撐點(diǎn)與lMcr)1 ()(223232221wtywbbyrcEIGIlIIyayalEIM梁失穩(wěn)的臨界彎矩梁失穩(wěn)的臨界彎矩一般式一般式為：為： )2/()(220 xAbIdAyxyyy坐標(biāo)原點(diǎn)取截面形心坐標(biāo)原點(diǎn)取截面形心O,縱坐標(biāo)指向受拉翼緣為正；縱坐標(biāo)指向受拉翼緣為正； 式中：式中：0y剪切中心剪切中心S至形心

16、至形心O的距離的距離(SO指向受拉翼緣為正指向受拉翼緣為正,反之為負(fù)反之為負(fù)) 123支承條件和荷載類型影響系數(shù)（表支承條件和荷載類型影響系數(shù)（表5-2） 截面對稱系數(shù)截面對稱系數(shù)yo = （I1h1 I2h2）/ Iy 剪力中心的縱坐標(biāo)，剪力中心的縱坐標(biāo)，得正值時，剪力中心在形心之下，得負(fù)值得正值時，剪力中心在形心之下，得負(fù)值時，在形心之上；時，在形心之上；a 荷載在截面上的作用點(diǎn)與剪力中心之間荷載在截面上的作用點(diǎn)與剪力中心之間的距離，當(dāng)荷載作用點(diǎn)在剪力中心以下時，的距離，當(dāng)荷載作用點(diǎn)在剪力中心以下時，取正值，反之取為負(fù)值；取正值，反之取為負(fù)值；I1和和I2 分別為分別為受壓受壓翼緣和翼緣和

17、受拉受拉翼緣對腹板翼緣對腹板軸線軸線(y軸軸)的慣性矩，的慣性矩，I1 =tlb1312，I2 = t2b2312；純彎均布荷載跨中集中荷載最小crM較大crM最大crM 影響梁整體穩(wěn)定承載力的因素影響梁整體穩(wěn)定承載力的因素FF1. 荷載的類型荷載的類型2. 荷載作用位置荷載作用位置3. 梁的截面形式梁的截面形式4. 梁受壓翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間的距離梁受壓翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間的距離5. 端部支承條件端部支承條件6. 初始缺陷初始缺陷7. 鋼材強(qiáng)度鋼材強(qiáng)度影響梁整體穩(wěn)定承載力的因素有：影響梁整體穩(wěn)定承載力的因素有： 截面形式及其平面特性（抗彎剛度截面形式及其平面特性（抗彎剛度EIy、抗扭剛度、抗扭剛度G

18、It和翹曲剛度和翹曲剛度EI ） 梁受壓翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間的距離梁受壓翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間的距離 荷載類型及其沿梁跨度分布情況荷載類型及其沿梁跨度分布情況 荷載作用于截面上的位置（作用在受壓翼緣易失穩(wěn)，荷載作用于截面上的位置（作用在受壓翼緣易失穩(wěn)，作用在受拉翼緣不易失穩(wěn)）作用在受拉翼緣不易失穩(wěn)） y值越大，值越大， Mcr 越大（加大受壓翼緣）越大（加大受壓翼緣） 端部支承對位移的約束越大，端部支承對位移的約束越大， Mcr 越大越大提高梁整體穩(wěn)定承載力的方法提高梁整體穩(wěn)定承載力的方法 增加梁受壓翼緣側(cè)向支承點(diǎn)增加梁受壓翼緣側(cè)向支承點(diǎn) 加大受壓翼緣加大受壓翼緣5.2.3 5.2.3 梁的整體穩(wěn)定系數(shù)

19、梁的整體穩(wěn)定系數(shù)對于雙軸對稱工字形截面簡支梁，在純彎曲作用下，可以改對于雙軸對稱工字形截面簡支梁，在純彎曲作用下，可以改寫為寫為在修訂鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范時，為了簡化計算，引用：在修訂鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范時，為了簡化計算，引用：式中式中 A 梁的毛截面面積；梁的毛截面面積； tl 梁受壓翼緣板的厚度；梁受壓翼緣板的厚度； h 梁截面的全高度。梁截面的全高度。并以并以E=206 103Nmm2及及EG=2.6代入式，可以得到臨代入式，可以得到臨界彎矩為：界彎矩為：(4.50) 2222ytyycrEIGIlIIlEIM(4.52) 4 (4.51) 3125. 131325. 1221213213hIIAt

20、AttbAttbIyiiiit(4.53) )(4 . 411017.102125mmNhtAhMyycr臨界應(yīng)力臨界應(yīng)力 cr 應(yīng)為應(yīng)為 式中式中 Wx 按受壓翼緣確定的毛截面抵抗矩。按受壓翼緣確定的毛截面抵抗矩。在上述情況下，若保證梁不喪失整體穩(wěn)定，應(yīng)使梁受壓翼緣的最大應(yīng)力在上述情況下，若保證梁不喪失整體穩(wěn)定，應(yīng)使梁受壓翼緣的最大應(yīng)力小于臨界應(yīng)力小于臨界應(yīng)力 cr 除以抗力分項(xiàng)系數(shù)除以抗力分項(xiàng)系數(shù) R ，即，即取梁的整體穩(wěn)定系數(shù)取梁的整體穩(wěn)定系數(shù) b為：為：以以 b 代入式，得到代入式，得到 (4.54) 4 . 411017.102125htAhWWMyxyxcrcr4.55 Rcrxx

21、WM4.56 ycrbf4.57 ffWMbRybxx即規(guī)范中梁的整體穩(wěn)定計算公式即規(guī)范中梁的整體穩(wěn)定計算公式以厚度以厚度16mm的的Q235鋼的鋼的fy =235Nmm2代代入，入，對于屈服強(qiáng)度對于屈服強(qiáng)度fy 不同于不同于235Nmm2的鋼材的鋼材： 4.58 fWMxbx4.59 4 . 414320212htWAhyxyb4.60 2354 . 414320212yyxybfhtWAh梁梁整體穩(wěn)定系數(shù)整體穩(wěn)定系數(shù) b b的計算公式可以寫為如下的形式：的計算公式可以寫為如下的形式：式中式中 b 工字形截面簡支梁的等效彎矩系數(shù)，參見附表工字形截面簡支梁的等效彎矩系數(shù)，參見附表15； b 截

22、面不對稱影響系數(shù)：雙軸對稱工字形截面取截面不對稱影響系數(shù)：雙軸對稱工字形截面取 b =0，加強(qiáng)受壓翼緣的工字形，加強(qiáng)受壓翼緣的工字形 截面取截面取 b =0.8(2 b 1)，加強(qiáng)加強(qiáng)受拉翼緣的工字形截面取受拉翼緣的工字形截面取 b =2 b 1； b=I1 / (I1+I2)，I1和和I2分別為受壓翼緣和受拉翼緣對分別為受壓翼緣和受拉翼緣對y軸軸的慣性矩。的慣性矩。由上述可見，由上述可見，4.61 2354 . 414320212ybyxybbfhtWAh 對加強(qiáng)受壓翼緣的工字形截面，對加強(qiáng)受壓翼緣的工字形截面， b為正值，為正值，將使整體穩(wěn)定系數(shù)將使整體穩(wěn)定系數(shù) b加大，反之，對加強(qiáng)受加大

23、，反之，對加強(qiáng)受拉翼緣的工字形截面，拉翼緣的工字形截面， b為負(fù)值，將使整體為負(fù)值，將使整體穩(wěn)定系數(shù)穩(wěn)定系數(shù) b降低。顯然，降低。顯然，應(yīng)用加強(qiáng)受壓翼緣應(yīng)用加強(qiáng)受壓翼緣的工字形截面更有利于提高梁的整體穩(wěn)定性的工字形截面更有利于提高梁的整體穩(wěn)定性。 對于鋼梁，當(dāng)考慮殘余應(yīng)力影響時，可取比例極對于鋼梁，當(dāng)考慮殘余應(yīng)力影響時，可取比例極限限fp =0.6fy 。因此，當(dāng)。因此，當(dāng) cr0.6 fy ，即當(dāng)算得的穩(wěn)，即當(dāng)算得的穩(wěn)定系數(shù)定系數(shù) b0.6時，梁已進(jìn)入了彈塑性工作階段，時，梁已進(jìn)入了彈塑性工作階段，其臨界彎矩有明顯的降低。此時，應(yīng)按下式對穩(wěn)其臨界彎矩有明顯的降低。此時，應(yīng)按下式對穩(wěn)定系數(shù)進(jìn)行

24、修正：定系數(shù)進(jìn)行修正： b =1.07-0.282/ b 1.0 用用修正所得系數(shù)修正所得系數(shù) b 代替式代替式5-17中的中的 b值作整體值作整體穩(wěn)定計算穩(wěn)定計算。 對于軋制普通工字鋼簡支梁的整體穩(wěn)定系數(shù)對于軋制普通工字鋼簡支梁的整體穩(wěn)定系數(shù) b，可由附表可由附表3-2（P386）直接查得，當(dāng)查得的）直接查得，當(dāng)查得的 b值值大于大于0.6時，同應(yīng)按時，同應(yīng)按(5-18)式進(jìn)行修正。式進(jìn)行修正。 整體穩(wěn)定系數(shù)整體穩(wěn)定系數(shù) b b值的近似計算值的近似計算對于受均布彎矩對于受均布彎矩(純彎曲純彎曲)作用的構(gòu)件，當(dāng)作用的構(gòu)件，當(dāng) y 120(235/fy)1/2時，其整體穩(wěn)定系數(shù)時，其整體穩(wěn)定系數(shù)

25、 b 可按下列可按下列近似公式計算：近似公式計算：1工字形截面工字形截面雙軸對稱時：雙軸對稱時：單軸對稱時：單軸對稱時：式中式中W1x為截面最大受壓纖維的毛截面抵抗矩。為截面最大受壓纖維的毛截面抵抗矩。(4.63) 2354400007. 12yybf(4.64) 235140001 . 0207. 121yybxbfAhW2T形截面形截面(彎矩作用在對稱軸平面，繞彎矩作用在對稱軸平面，繞x軸軸)彎矩使翼緣受壓時：彎矩使翼緣受壓時：雙角鋼組成的雙角鋼組成的T形截面形截面剖分剖分T型鋼板組成的型鋼板組成的T形截面形截面彎矩使翼緣受拉且腹板寬厚比不大于彎矩使翼緣受拉且腹板寬厚比不大于 時：時：u上

26、式中的上式中的 b值已經(jīng)考慮了非彈性屈曲問題。因此當(dāng)算得的值已經(jīng)考慮了非彈性屈曲問題。因此當(dāng)算得的 b值大于值大于0.6時不需要再換算成時不需要再換算成 b 值。當(dāng)算得的值。當(dāng)算得的 b值大于值大于l.0時，時，取取 b = l.0。(4.65) 2350017. 01yybf(4.66) 2350022. 01yybfyf23518(4.67) 2350005. 01yybf5.2.4 梁的整體穩(wěn)定計算方法梁的整體穩(wěn)定計算方法 單向受彎構(gòu)件單向受彎構(gòu)件 雙向受彎構(gòu)件雙向受彎構(gòu)件 提高梁的整體穩(wěn)定承載力的關(guān)鍵是，提高梁的整體穩(wěn)定承載力的關(guān)鍵是，增強(qiáng)梁受壓增強(qiáng)梁受壓翼緣的抗側(cè)移及扭轉(zhuǎn)剛度翼緣的抗

27、側(cè)移及扭轉(zhuǎn)剛度，當(dāng)滿足一定條件時，就可，當(dāng)滿足一定條件時，就可以保證在梁強(qiáng)度破壞之前不會發(fā)生梁的整體失穩(wěn)，可以保證在梁強(qiáng)度破壞之前不會發(fā)生梁的整體失穩(wěn)，可以不必驗(yàn)算梁的整體穩(wěn)定。以不必驗(yàn)算梁的整體穩(wěn)定。fWMWMyyyxbxxbxMfW整體穩(wěn)定性的保證整體穩(wěn)定性的保證符合下列任一情況時，都不必計算梁的整體穩(wěn)定性：符合下列任一情況時，都不必計算梁的整體穩(wěn)定性：1有鋪板有鋪板(各種鋼筋混凝土板和鋼板各種鋼筋混凝土板和鋼板)密鋪在梁的受密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連接，能阻止梁受壓翼緣的壓翼緣上并與其牢固相連接，能阻止梁受壓翼緣的側(cè)向位移時；側(cè)向位移時；2H型鋼或工字形截面簡支梁受壓翼緣的自由長

28、度型鋼或工字形截面簡支梁受壓翼緣的自由長度l1與其寬度與其寬度b1之比不超過表之比不超過表5-3所規(guī)定的數(shù)值時，如所規(guī)定的數(shù)值時，如圖所示，梁受壓翼緣的跨中側(cè)向連有支撐，可以作圖所示，梁受壓翼緣的跨中側(cè)向連有支撐，可以作為其側(cè)向不動支承點(diǎn)，為其側(cè)向不動支承點(diǎn)，l1 則為梁的半跨長度；則為梁的半跨長度； 表表5-3 H型鋼或工字形截面簡支梁不需計算整體穩(wěn)定性的最大型鋼或工字形截面簡支梁不需計算整體穩(wěn)定性的最大l1/b1值值注：其它鋼號的梁不需計算整體穩(wěn)定性的最大注：其它鋼號的梁不需計算整體穩(wěn)定性的最大l1/b1值，應(yīng)取值，應(yīng)取Q235鋼的數(shù)值乘以鋼的數(shù)值乘以 。需要注意的是需要注意的是，上述穩(wěn)定

29、計算的理論依據(jù)都是以梁的支座處，上述穩(wěn)定計算的理論依據(jù)都是以梁的支座處不產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)變形為前提的，在梁的支座處必須保證截面的不產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)變形為前提的，在梁的支座處必須保證截面的扭轉(zhuǎn)角扭轉(zhuǎn)角 為零。因此，在構(gòu)造上應(yīng)考慮在梁的支點(diǎn)處上翼為零。因此，在構(gòu)造上應(yīng)考慮在梁的支點(diǎn)處上翼緣設(shè)置可靠的側(cè)向支承，以使梁不產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)。緣設(shè)置可靠的側(cè)向支承，以使梁不產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)。鋼號鋼號跨中無側(cè)向支撐點(diǎn)的梁跨中無側(cè)向支撐點(diǎn)的梁跨中受壓翼緣有側(cè)向支撐點(diǎn)的梁無跨中受壓翼緣有側(cè)向支撐點(diǎn)的梁無論荷載作用于何處論荷載作用于何處荷載作用在上翼緣荷載作用在上翼緣荷載作用在下翼緣荷載作用在下翼緣Q23513.020.016.0Q34510.5

30、16.513.0Q39010.015.512.5Q4209.515.012.0yf2353箱形截面簡支梁，其截面尺寸滿足箱形截面簡支梁，其截面尺寸滿足hb06，且且l1b095(235/fy)時，不必計算梁的整體時，不必計算梁的整體穩(wěn)定性。穩(wěn)定性。 對于不符合上述任一條件的梁，則應(yīng)進(jìn)行整對于不符合上述任一條件的梁，則應(yīng)進(jìn)行整體穩(wěn)定性的計算。體穩(wěn)定性的計算。在最大剛度主平面內(nèi)彎曲的構(gòu)件，應(yīng)按下式驗(yàn)在最大剛度主平面內(nèi)彎曲的構(gòu)件，應(yīng)按下式驗(yàn)算整體穩(wěn)定性：算整體穩(wěn)定性：式中式中 Mx 最大剛度主平面內(nèi)的最大彎矩；最大剛度主平面內(nèi)的最大彎矩； Wx 按受壓翼緣確定的毛截面抵抗矩；按受壓翼緣確定的毛截面抵

31、抗矩； b 整體穩(wěn)定系數(shù)，按設(shè)計規(guī)范確定，整體穩(wěn)定系數(shù)，按設(shè)計規(guī)范確定，需要注意的是，這些系數(shù)只適用于等截面梁。需要注意的是，這些系數(shù)只適用于等截面梁。圖5-10 箱形截面梁4.58 fWMxbx在兩個主平面內(nèi)受彎曲作用的工字形截面構(gòu)件，應(yīng)按下式計在兩個主平面內(nèi)受彎曲作用的工字形截面構(gòu)件，應(yīng)按下式計算整體穩(wěn)定性：算整體穩(wěn)定性：式中式中 Wx ，Wy 按受壓纖維確定的對按受壓纖維確定的對x軸和軸和y軸的毛截面軸的毛截面抵抗矩；抵抗矩； b 在最大剛度主平面內(nèi)彎曲的整體穩(wěn)定系數(shù)；在最大剛度主平面內(nèi)彎曲的整體穩(wěn)定系數(shù)； y 繞繞y軸彎曲的塑性發(fā)展系數(shù)。軸彎曲的塑性發(fā)展系數(shù)。4.68 fWMWMyyy

32、xbx穩(wěn)定。要求：驗(yàn)算次梁的整體。，鋼材用軋制工字鋼靜力荷載）。次梁采標(biāo)準(zhǔn)值為活荷載（不包括次梁自重），為面層自重標(biāo)準(zhǔn)值固連接。次梁承受板和未與次梁翼緣牢支于主梁上面，平臺板示，次梁平臺梁梁格布置如圖所例23532(/5 . 4/0 . 3122QaImkNmkN369265.133cmWmkNMxx，解：次 梁主 梁3 m3 m3 m3 m5m5m5mm3m3m3m36m6m6mqm6fWMxbx為：梁整體穩(wěn)定的驗(yàn)算公式6 . 0b查表得：2236/215/322106926 . 01065.133mmNfmmNWMxbx，需另選截面。次梁的整體穩(wěn)定不滿足，需驗(yàn)算整體穩(wěn)定。1346130/6

33、00011bl例例2 某焊接工字形截面簡支梁?？缍热∧澈附庸ぷ中谓孛婧喼Я??？缍热=15米，在支座及三分米，在支座及三分點(diǎn)處各有一個側(cè)向支點(diǎn)，鋼材為點(diǎn)處各有一個側(cè)向支點(diǎn)，鋼材為Q345鋼，承受均布荷載作用鋼，承受均布荷載作用在上翼緣，永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為在上翼緣，永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為12.5kN/m，可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)，可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為值為27.5kN/m 。驗(yàn)算該梁的整體穩(wěn)定。驗(yàn)算該梁的整體穩(wěn)定。;05. 6;63006194;349356;1724442cmicmIcmWcmIcmAyyxx387. 134523511284 . 4146 .82161948 .1121726 .8243202

34、 . 12354 . 4143202 . 1/345137 .1630050006 .825 .605000222122111bybyxybbbbyyyfhtWAhmmNfblil計算：yb21yx2ybb235)4.4(14320fhtWAh穩(wěn)定滿足要求226/310/6 .2696194000901. 0107 .1504901. 0282. 007. 16 . 0664. 1mmNfmmNWMxbxbbb例例3 某簡支鋼梁跨度為某簡支鋼梁跨度為l=6米，跨中無側(cè)向支撐點(diǎn)，截面如圖所米，跨中無側(cè)向支撐點(diǎn)，截面如圖所示。承受均布荷載設(shè)計值示。承受均布荷載設(shè)計值q=180kN/m，跨中處還有一

35、個集中，跨中處還有一個集中力，集中荷載設(shè)計值力，集中荷載設(shè)計值P=400kN。兩種荷載均作用在梁的上翼緣。兩種荷載均作用在梁的上翼緣板上。鋼材為板上。鋼材為Q345鋼。鋼。二、梁的整體穩(wěn)定系數(shù)值一、梁的最大彎矩設(shè)計kNqLPLx14106180816400418141M22yb21yx2ybb235)4.4(14320fhtWAhcmhcmicmIcmIcmIcmIcmycmycmAyyx1030;20. 7;28842;933;7909;281700;7 .61;3 .41;4 .170442414212345235894. 010304 . 4163 .831682100010301704

36、03 .8343200.95721. 02354 . 4143200.950 . 1721. 013. 069. 00 . 2239. 01030390166000/345) 1894. 02(8 . 0) 12(8 . 08 . 0894. 0933790979093 .8372600045667 .61281700W68213 .41281700W2221211122111322x311xbybyxybbbbbybbbyyxxfhtWAhhbt lmmNfIIIilcmyIcmyI；乘以折減系數(shù)修正：計算：截面不對稱影響系數(shù)345235894. 010304 . 4163 .8316821

37、0001030170403 .8343200.95721. 02354 . 4143200.950 . 1721. 013. 069. 00 . 2239. 01030390166000/345) 1894. 02(8 . 0) 12(8 . 08 . 0894. 0933790979093 .8372600045667 .61281700W68213 .41281700W2221211122111322x311xbybyxybbbbbybbbyyxxfhtWAhhbt lmmNfIIIilcmyIcmyI；乘以折減系數(shù)修正：計算：截面不對稱影響系數(shù)226/310/9 .24468210008

38、44. 0101410844. 0282. 007. 16 . 025. 1mmNfmmNWMxbxbbb梁的整體穩(wěn)定 梁的失穩(wěn)形式彎扭失穩(wěn)（側(cè)向彎扭失梁的失穩(wěn)形式彎扭失穩(wěn)（側(cè)向彎扭失穩(wěn)）穩(wěn)） 影響梁整體穩(wěn)定的因素影響梁整體穩(wěn)定的因素 提高梁整體穩(wěn)定的措施提高梁整體穩(wěn)定的措施 梁的整體穩(wěn)定系數(shù)梁的整體穩(wěn)定系數(shù) 注意注意 梁的整體穩(wěn)定計算梁的整體穩(wěn)定計算bfWMxbx0 . 1282. 007. 16 . 0bbbbb：進(jìn)行梁的整體穩(wěn)定計算代替時，用當(dāng)5.3 梁的局部穩(wěn)定和腹板加勁肋梁的局部穩(wěn)定和腹板加勁肋5.3.1 梁受壓翼緣的局部穩(wěn)定梁受壓翼緣的局部穩(wěn)定222112btEcr:應(yīng)力為單向均勻

39、受壓板的臨界泊松比彈性模量折減系數(shù)，屈曲系數(shù)板邊緣的彈性約束系數(shù)EEt梁受壓翼緣板的局部穩(wěn)定計算采用強(qiáng)度準(zhǔn)則，梁受壓翼緣板的局部穩(wěn)定計算采用強(qiáng)度準(zhǔn)則，即即保證受壓翼緣的局部失穩(wěn)臨界應(yīng)力不低于保證受壓翼緣的局部失穩(wěn)臨界應(yīng)力不低于鋼材的屈服強(qiáng)度。鋼材的屈服強(qiáng)度。工字形截面梁的受壓翼緣工字形截面梁的受壓翼緣 三邊簡支，一邊自由的均勻受壓板三邊簡支，一邊自由的均勻受壓板 yxyxyftbftbftb23590 . 12351325. 00 . 1425. 00 . 123515 計方法：計方法：當(dāng)超靜定梁采用塑性設(shè)當(dāng)超靜定梁采用塑性設(shè)可得：可得：，取取 bt代入得：代入得：、，將將3 . 0/1006

40、. 24 . 095. 0425. 025 mmNEfKycr 梁腹板受到梁腹板受到彎曲正應(yīng)力彎曲正應(yīng)力、剪應(yīng)力和局部剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力壓應(yīng)力的作用，在這些應(yīng)力的作用下，的作用，在這些應(yīng)力的作用下，梁腹板的失穩(wěn)形式如圖所示。梁腹板的失穩(wěn)形式如圖所示。M1V1M2板腹V2緣翼上F5.3.2 梁腹板的局部穩(wěn)定梁腹板的局部穩(wěn)定橫向加勁肋橫向加勁肋：防止由：防止由剪應(yīng)力剪應(yīng)力和和局部壓應(yīng)力局部壓應(yīng)力引起的腹板失穩(wěn)；引起的腹板失穩(wěn)；縱向加勁肋縱向加勁肋：防止由：防止由彎曲壓應(yīng)力彎曲壓應(yīng)力引起的腹板失穩(wěn)，通常布置引起的腹板失穩(wěn)，通常布置 在受壓區(qū)；在受壓區(qū)；短加勁肋短加勁肋： 防止防止局部壓應(yīng)力局部壓應(yīng)力

41、引起的失穩(wěn)，布置在受壓區(qū)。引起的失穩(wěn)，布置在受壓區(qū)。同時布置有橫向加勁肋和縱向加勁肋時，同時布置有橫向加勁肋和縱向加勁肋時，斷縱不斷橫斷縱不斷橫。提高梁腹板局部穩(wěn)定可采取以下措施：提高梁腹板局部穩(wěn)定可采取以下措施： 加大腹板厚度加大腹板厚度不經(jīng)濟(jì)不經(jīng)濟(jì) 設(shè)置加勁肋設(shè)置加勁肋經(jīng)濟(jì)有效經(jīng)濟(jì)有效梁腹板的局部穩(wěn)定計算采用強(qiáng)度準(zhǔn)則，即保證腹板的局部梁腹板的局部穩(wěn)定計算采用強(qiáng)度準(zhǔn)則，即保證腹板的局部失穩(wěn)臨界應(yīng)力不低于鋼材的屈服強(qiáng)度。失穩(wěn)臨界應(yīng)力不低于鋼材的屈服強(qiáng)度。設(shè)置加勁肋后，腹板被劃分為不同的區(qū)格：梁端區(qū)格主要設(shè)置加勁肋后，腹板被劃分為不同的區(qū)格：梁端區(qū)格主要受剪力，跨中區(qū)格主要受彎曲正應(yīng)力，其余區(qū)格

42、一般是兩受剪力，跨中區(qū)格主要受彎曲正應(yīng)力，其余區(qū)格一般是兩者聯(lián)合作用，有時有局壓應(yīng)力存在。者聯(lián)合作用，有時有局壓應(yīng)力存在。 ywywcrywywcrwcrwcrwcrcrfthfhtfthfhththtEht235153100547:23. 1235177100377:66. 1100377:66. 1100445:0 . 1,1006. 2, 3 . 06 .39K,9 .23K112EK)102002020205minmin2022 翼緣未受到約束翼緣未受到約束翼緣受到約束翼緣受到約束種情況種情況到約束和未收到約束兩到約束和未收到約束兩實(shí)際規(guī)范對翼緣扭轉(zhuǎn)受實(shí)際規(guī)范對翼緣扭轉(zhuǎn)受腹板固定于翼緣

43、上腹板固定于翼緣上腹板簡支于翼緣上腹板簡支于翼緣上則工字形截面則工字形截面代入代入若若其余兩邊固定其余兩邊固定兩加荷邊簡支兩加荷邊簡支四邊簡支四邊簡支力力純彎曲作用下的臨界應(yīng)純彎曲作用下的臨界應(yīng)235153235177,002ywbywbbycrcrybfthfthff翼緣未受到約束翼緣受到約束種情況到約束和未受到約束兩實(shí)際規(guī)范對翼緣扭轉(zhuǎn)受得出如下公式代入前式引入通用高厚比概念與國際慣例一致是腹板受壓區(qū)高度。，對于單軸對稱梁，接鉚釘?shù)淖罱嚯x；為腹板與上、下翼緣連對于鉚接梁；焊接梁腹板的計算高度，對于ccwhhhhhhh20000塑性，彈塑性，彈性，分別適用于三種情況力公式有三個所以規(guī)范給出的

44、臨界應(yīng)鋼材為彈塑性體fffcrbbcrbbcrb85. 0)85. 0(75. 0125. 185. 01 . 125. 1,2 彈彈性性彈彈塑塑性性塑塑性性也也由由三三個個式式子子計計算算類類似似規(guī)規(guī)定定和和若若四四邊邊簡簡支支力力純純剪剪切切作作用用下下的的臨臨界界應(yīng)應(yīng) 2 . 1,/1 . 12 . 18 . 0,8 . 059. 018 . 0,5001723. 1,1006. 2, 3 . 01;434. 5K1;34. 54K112EK)225020min020min2022ssvcrsvscrsvcrcrcrwwwcrcrfffGBEhahthahtht 所以規(guī)范規(guī)定的此限制所以

45、規(guī)范規(guī)定的此限制所以由上式所以由上式則則則則若為塑性失穩(wěn)若為塑性失穩(wěn)不設(shè)置加勁肋不設(shè)置加勁肋特別提示特別提示yyywsvcrywsywsfffthfKhahafahthhafahth235802358 .7523534. 5418 . 08,. 0,34. 5, 0:0 . 1,235434. 5410 . 1,23534. 54410002000200 彈性彈性，彈塑性彈塑性，塑性塑性由三個式子計算由三個式子計算規(guī)定規(guī)定條件條件條件條件條件條件條件條件四邊簡支四邊簡支應(yīng)力應(yīng)力橫向壓力作用下的臨界橫向壓力作用下的臨界 2 . 1 /1 . 1 2 . 19 . 0 9 . 079. 01 9

46、. 0, 5001725 . 1 ; 59 .18K5 . 15 . 0 ; 83. 14 .139 .10K255. 081. 125 . 1 ; 9 . 011K5 . 15 . 0 ; 4 . 75 . 4K112EK)22,0003000000002022,cccrccvccrcccrccrcwcrccrcfffGBhahahahaahhaahahhaahahht 0 . 25 . 1,235/59 .18285 . 15 . 0,23583. 14 .139 .10280000300 hafhathhafhathywcywc 5.3.3 腹板加勁肋的設(shè)置腹板加勁肋的設(shè)置時，當(dāng)ywft

47、h235840）時，（或當(dāng)yywffth23515323517701.梁腹板加勁肋的布置和構(gòu)造要求梁腹板加勁肋的布置和構(gòu)造要求；的單獨(dú)作用下不會失穩(wěn)、腹板在crc,可能失穩(wěn)；的單獨(dú)作用下、但在的單獨(dú)作用下不會失穩(wěn)腹板在crc,所以不允許超過此值些截面的焊接翹曲稍好一當(dāng)。的單獨(dú)作用下可能失穩(wěn)、腹板在,2352500,ywcrcfth）時，（或當(dāng)yywyffthf235153235177235840設(shè)置支承加勁肋。受有較大固定集中荷宜）在梁支座處和上翼緣（壓區(qū)配置短加勁肋。大的梁，必要時宜在受局部壓應(yīng)力很受壓區(qū)的縱向加勁肋于應(yīng)配置橫向加勁肋和在時，（受壓翼緣受到約束）當(dāng)（肋；時，應(yīng)按計算配置橫勁）

48、當(dāng)（）；向加勁肋（有局壓應(yīng)按構(gòu)造配置橫時，一般不配）當(dāng)（4235150235170323580225 . 0,235801000000ywywywywfthfthfthhahfth考慮到幾種應(yīng)力同時作用的情況，并考慮工程設(shè)計經(jīng)驗(yàn)，規(guī)范對考慮到幾種應(yīng)力同時作用的情況，并考慮工程設(shè)計經(jīng)驗(yàn)，規(guī)范對在梁腹板上配置加勁肋作了以下規(guī)定：在梁腹板上配置加勁肋作了以下規(guī)定：ywfth2352500均不應(yīng)超過任何情況下， 腹板加勁肋的構(gòu)造要求腹板加勁肋的構(gòu)造要求兩側(cè)成對配置，可采用鋼板和角鋼，常用鋼板。兩側(cè)成對配置，可采用鋼板和角鋼，常用鋼板。000005 . 25 . 0100025 . 0. 1hahthh

49、ahwc時：且當(dāng)橫向加勁肋間距）（單側(cè)：）（雙側(cè)：橫向加勁肋外伸寬度mmhbmmhbss40302 . 14030. 200ssbt151. 3加勁肋的厚度3 3w w0 02 20 00 0y y0 03 3w w0 0y y0 03 3w w0 0z zt th hh ha ah ha a0.450.452.52.5I I0.85時，0.85時，當(dāng)a/h當(dāng)a/ht t1.5h1.5hI I0.85時，0.85時，當(dāng)a/h當(dāng)a/ht t3h3hI I4、同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強(qiáng)時：、同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強(qiáng)時：縱斷橫不斷縱斷橫不斷橫向加勁肋的截面慣性矩（對橫向加勁肋的截面慣性

50、矩（對z軸）軸）縱向加勁肋的截面慣性矩（對縱向加勁肋的截面慣性矩（對y軸）軸）。；相連連的腹板邊緣軸為與加勁肋z軸和y加勁勁肋單側(cè)布置時軸為腹板軸線z軸和y加勁勁肋雙側(cè)布置時軸線說明：軸線說明：處斷開。一般在距受拉翼緣與受拉翼緣焊接，間橫向加勁肋下端不應(yīng)力荷載的梁，中的斜角；對直接承受動）（高約），（約在加勁肋端部應(yīng)切去寬mmmmbmmbss10050602/403/. 5處。高度受壓邊緣腹板計算縱向加勁肋一般布置在45. 600hh4. 支承加勁肋的計算支承加勁肋的計算（1）按軸心壓桿計算支承加勁肋在腹板平面外的穩(wěn)）按軸心壓桿計算支承加勁肋在腹板平面外的穩(wěn)定性。定性。受壓構(gòu)件的截面面積受壓構(gòu)

51、件的截面面積A包括加勁肋和加勁肋每側(cè)包括加勁肋和加勁肋每側(cè)15tw范圍內(nèi)的范圍內(nèi)的腹板面積，計算長度取腹板面積，計算長度取h0。支承加勁肋支承加勁肋承受固定集中荷載或支座反力承受固定集中荷載或支座反力 的橫向加勁肋。的橫向加勁肋。（2） 支承加勁肋的端面承壓強(qiáng)度按下式計算：支承加勁肋的端面承壓強(qiáng)度按下式計算：值鋼材端面承壓強(qiáng)度設(shè)計端部承壓面積；集中荷載或支座反力；cececececefAFfAF（3） 支承加勁肋與腹板的連接焊縫，應(yīng)按承受全支承加勁肋與腹板的連接焊縫，應(yīng)按承受全部集中力或支反力進(jìn)行計算，假定應(yīng)力沿焊縫長部集中力或支反力進(jìn)行計算，假定應(yīng)力沿焊縫長度均勻分布。度均勻分布。2) 腹板加勁肋的配置計算腹板加勁肋的配置計算加勁肋有三種布置情況，分別進(jìn)行腹板局部穩(wěn)定驗(yàn)算。加勁肋有三種布置情況，分別進(jìn)行腹板局部穩(wěn)定驗(yàn)算。（1 1）僅用橫向加勁肋加強(qiáng)的腹板）僅用橫向加勁肋加強(qiáng)的腹板。，腹板邊緣的局部壓應(yīng)力；平均剪應(yīng)力，由平均剪力產(chǎn)生的腹板應(yīng)力；計算高度邊緣的彎曲壓由平均彎矩產(chǎn)生的腹板zwccwwltFthVa0h12,2crcrcccr計算公式為：腹板各區(qū)格局部穩(wěn)定的3.4 按強(qiáng)度條件選擇梁截面 有一個前提條件：當(dāng)梁的整體穩(wěn)定滿足要求時當(dāng)梁的整體穩(wěn)定滿