天寶后澆帶支撐施工方案(終稿)

1、天寶大廈后澆帶支撐施工方案天寶大廈后澆帶支撐施工方案目 錄1、后澆帶概況：31.1、EL/510軸后澆帶概況31.2、EL/16軸后澆帶概況31.3、2/AF/15軸后澆帶概況31.4、1/AF/410軸后澆帶概況31.5、3/AA/310軸后澆帶概況31.6、后澆帶因模板問題易出現(xiàn)的缺陷及原因31.7、后澆帶支撐方案41.8、后澆帶自由端臨時支撐計算參考資料、基本參數(shù)：52、EL/510軸后澆帶自由端臨時支撐計算52.1. 屋面H軸上6軸西側(cè)F、J軸梁自由端臨時支撐計算52.2. F/6、J/6軸16.50至18.00柱驗算72.3. 屋面G/6、H/6軸西側(cè)梁，三層H/6軸西側(cè)梁，二層H/

2、6L軸西側(cè)梁自由端臨時支撐計算82.4、二層G軸上6軸西側(cè)梁自由端臨時支撐驗算92.5、二層、三層其余6軸西側(cè)梁自由端臨時支撐驗算112.6、一層H軸上6軸西側(cè)梁自由端臨時支撐驗算112.7、一層6軸西側(cè)板自由端臨時支撐計算132.8、一層F軸南側(cè)板自由端臨時支撐計算152.9、地下一層EL/510軸無梁板自由端臨時支撐計算163、EL/16軸后澆帶自由端臨時支撐計算173.1. 5軸東側(cè)屋面板自由端臨時支撐計算173.2. G、H軸上5軸東側(cè)屋面梁自由端臨時支撐計算193.3. 5軸東側(cè)三層、二層樓板自由端臨時支撐計算223.4.二層G軸KL204(6A) 5軸東側(cè)自由端臨時支撐計算243.

3、5.二層、三層其余梁5軸東側(cè)自由端臨時支撐計算263.6. 5軸東側(cè)一層樓面梁自由端臨時支撐計算263.7. 一層12/F軸樓板自由端臨時支撐計算293.8. 一層26/F軸南樓板自由端臨時支撐計算303.9. 地下一層無梁板自由端臨時支撐計算314、2/AF/15軸后澆帶自由端臨時支撐計算314.1. 一層4軸東側(cè)樓板自由端臨時支撐計算314.2. 一層4軸東側(cè)梁自由端臨時支撐計算334.3. 一層E軸北側(cè)梁自由端臨時支撐計算334.4. 地下一層無梁板自由端臨時支撐計算345、1/AF/410軸后澆帶自由端臨時支撐計算345.1、EF/78軸后澆帶自由端臨時支撐計算345.2、一層5軸西側(cè)

4、梁自由端臨時支撐計算345.3、一層E軸北側(cè)梁自由端臨時支撐計算375.4、一層A軸南側(cè)梁自由端臨時支撐計算375.5、地下一層無梁板自由端臨時支撐計算376、3/AA/310軸后澆帶自由端臨時支撐計算376.1、一層雙向受力板自由端臨時支撐計算376.2、一層單向受力板自由端臨時支撐計算396.3、一層1/A軸北側(cè)梁自由端臨時支撐計算406.4、一層4軸西側(cè)梁自由端臨時支撐計算406.5、地下一層無梁板自由端臨時支撐計算417.后澆帶自由端臨時支撐施工方案圖417.1、EL/510軸后澆帶自由端臨時支撐施工方案圖417.2、EL/16軸后澆帶自由端臨時支撐施工方案圖417.3、2/AF/15

5、軸后澆帶自由端臨時支撐施工方案圖427.4、1/AF/410軸后澆帶自由端臨時支撐施工方案圖437.5、3/AA/310軸后澆帶自由端臨時支撐施工方案圖437.6、屋面后澆帶局部自由端臨時支撐圖447.7、三層樓面后澆帶局部自由端臨時支撐圖447.8、二層樓面后澆帶局部自由端臨時支撐圖447.9、地下一層結(jié)構(gòu)平面圖后澆帶自由端臨時支撐圖441、后澆帶概況：1.1、EL/510軸后澆帶概況1）地下一層為無梁板結(jié)構(gòu)，板厚400。一層至屋面為有梁板結(jié)構(gòu)。2）地下一層、一層6軸西側(cè)懸挑長度從軸線開始為2950，F(xiàn)軸南側(cè)懸挑長度從軸線開始為2250。3）與凌嵐電話聯(lián)系，同意裙房EL/510軸后澆帶從二層

6、樓面開始向西移500。二層至屋面6軸西側(cè)懸挑長度從軸線開始為3150，F(xiàn)軸南側(cè)懸挑長度從軸線開始為2250。1.2、EL/16軸后澆帶概況1）地下一層為無梁板結(jié)構(gòu)，板厚400。一層至屋面為有梁板結(jié)構(gòu)。2）地下一層、一層5軸東側(cè)懸挑長度從軸線開始為4650，F(xiàn)軸南側(cè)懸挑長度從軸線開始為2250。3）二層至屋面6軸東側(cè)懸挑長度從軸線開始為4150，F(xiàn)軸南側(cè)懸挑長度從軸線開始為2250。1.3、2/AF/15軸后澆帶概況1）地下一層為無梁板結(jié)構(gòu)，板厚400。一層為有梁板結(jié)構(gòu)。2）地下一層、一層4軸東側(cè)懸挑長度從軸線開始為2750，3軸東側(cè)懸挑長度從軸線開始為4850，E軸北側(cè)懸挑長度從軸線開始為43

7、50，1/A軸北側(cè)懸挑長度從軸線開始為2800。1.4、1/AF/410軸后澆帶概況1）地下一層為無梁板結(jié)構(gòu)，板厚400。一層為有梁板結(jié)構(gòu)。2）地下一層、一層E軸北側(cè)懸挑長度從軸線開始為4350，5軸西側(cè)懸挑長度從軸線開始為4850， A軸南側(cè)懸挑長度從軸線開始為4900。1.5、3/AA/310軸后澆帶概況1）地下一層為無梁板結(jié)構(gòu)，板厚400。一層為有梁板結(jié)構(gòu)。2）地下一層、一層1/A軸北側(cè)懸挑長度從軸線開始為2800，4軸西側(cè)懸挑長度從軸線開始為2750。1.6、后澆帶因模板問題易出現(xiàn)的缺陷及原因（1）后澆帶接縫夾渣主要是因為后澆帶加設(shè)構(gòu)造筋、鋼筋密集，無清掃孔，鑿下的松散混凝土清除困難，

8、尤其是碎小灰渣，致使清除不徹底，出現(xiàn)夾渣。（2）板（梁）底面后澆帶接縫不平順主要是因為施工中，后澆帶模板采用二次支模，模板與混凝土面接觸不緊密，后澆帶澆筑混凝土?xí)r，混凝土漿體沿縫隙擠出，造成新老混凝土交接處新混凝土外凸。（3）后澆帶所斷的梁根部（長梁段）表面出現(xiàn)裂縫主要是因為施工中后澆帶所在跨模板提前拆除，且沒有對長梁段采取可靠的支撐加固措施，使梁（長梁段）變成大懸臂構(gòu)件，改變了梁的受力方式，致使梁根部內(nèi)力偏大，根部混凝土受損，出現(xiàn)裂縫。（4）后澆帶兩邊接縫處出現(xiàn)高差出現(xiàn)這種現(xiàn)象有2種情況：     底層模板支撐在剛回填不久的回填土上，而回填土又沒有夯壓密實，在澆

9、梁板混凝土?xí)r回填土下沉，致使模板下沉或者是因為其他層面（含底層）后澆帶模板支撐不當，在澆梁板混凝土?xí)r此處模板下沉，造成在梁板混凝土澆筑成型過程中后澆帶兩邊出現(xiàn)高差；本工程模板支撐在筏板基礎(chǔ)上，不存在此情況。     在后澆帶未澆筑前提前拆除所在跨的模板，且對梁的自由端支撐加固措施不當，致使兩端梁變成懸臂結(jié)構(gòu)，造成自由端下?lián)?，形成高差?.7、后澆帶支撐方案（1）本工程設(shè)置自由端臨時支撐系統(tǒng)方案考慮到本工程后澆帶保留時間較長，采用在后澆帶兩邊設(shè)置的自由端臨時支撐系統(tǒng)，自由端臨時支撐系統(tǒng)由結(jié)構(gòu)計算確定。后澆帶混凝土未澆筑前，除自由端臨時支撐不拆除，后澆帶兩邊模板和后澆

10、帶模板完全拆除，此時，后澆帶處形成了一個無遮攔的大開口，清除雜物極為方便。雜物清除后，拆除的后澆帶模板按原位恢復(fù)。臨時支撐將一直留置到后澆帶混凝土澆筑后模板拆除之時。后澆帶混凝土未澆筑前，后澆帶兩側(cè)軸線范圍內(nèi)，不得有任何荷載。自由端臨時支撐系統(tǒng)與其它模板同時安裝，但不影響后澆帶所在跨的其它模板的安裝與拆除?？鐑?nèi)其它模板與同層其它模板安裝方式相同，且可與同層其它模板同時拆除，當達到后澆帶規(guī)定的澆筑時間時，鑿除老混凝土邊緣處松散混凝土，清盡老混凝土表面雜物后，即可安裝后澆帶二次模板。（2）自由端臨時支撐系統(tǒng)方案的優(yōu)點本后澆帶模板安拆方案清除雜物較為方便，雜物清除徹底，不會出現(xiàn)2.1所述缺陷。后澆帶

11、處模板二次安裝時，支撐體系采用配有可調(diào)螺桿的鋼管支撐或混凝土支撐，可使模板與老混凝土面緊密接觸，2.2所述的缺陷不會出現(xiàn)。后澆帶所在跨模板提前拆除，自由端處加設(shè)了有效支撐，此時梁、板段受力方式雖已改變，但因支撐的存在，梁、板的支撐跨度大大減少，而且此時梁、板所承受的荷載遠未達到設(shè)計值，故此時梁根部所產(chǎn)生的內(nèi)力不足以使根部混凝土受損，因而2.3所述缺陷同樣不會出現(xiàn)。因自由端處已設(shè)置有效支撐，自由端不會產(chǎn)生豎向位移，雖然梁、板段可在跨中產(chǎn)生下?lián)?，但在梁大截面小跨度的狀況下，下?lián)鲜欠浅Ｎ⑿〉?，而自由端在支撐處因下?lián)纤a(chǎn)生的角位移更是微乎其微，兩者均可忽略，故2.4所述缺陷也同樣不會出現(xiàn)。因后澆帶一般

12、設(shè)在構(gòu)件受力最小部位，后澆帶模板在后澆帶混凝土達到75%設(shè)計強度時即可拆除。（3）采用自由端臨時支撐系統(tǒng)方案的注意事項自由端支撐系統(tǒng)工要有詳細的模板、支撐等構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性計算，保證模板體系具有一定的剛度和穩(wěn)定性。施工時要嚴格按施工方案設(shè)置自由端支撐體系，保證構(gòu)件不受損，否則易造成混凝土構(gòu)件受損，嚴重的會導(dǎo)致混凝土構(gòu)件損壞，因此，施工過程中，要嚴格督查，保證方案得以正確實施。1.8、后澆帶自由端臨時支撐計算參考資料、基本參數(shù)：混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB500102002；木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GBJ 5-88；砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50003-2001；建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB 50009-2001；

13、混凝土結(jié)構(gòu)計算手冊(第三版)；特種結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊；建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(第二版)。施工荷載取0.50KN/m2。2、EL/510軸后澆帶自由端臨時支撐計算2.1. 屋面H軸上6軸西側(cè)F、J軸梁自由端臨時支撐計算2011年6月7日上午9：30與凌嵐電話聯(lián)系，同意裙房EL/16軸后澆帶從二、三層樓面向西移500，屋面向西移850。平面位置計算簡圖2.1.1、荷載計算： A、P計算P=WL511(3A)支座反力q1=1.288*0.12*25*1.2+1.288*0.5*1.4=5.54 KN/ mq2=(0.25*0.6+0.525*0.12)*25*1.2+(0.25+0.525)*0.5*1.4

14、=6.93 KN/ mP=RA=RB=5.54*(5-1.438)/2+6.93*5/2=27.19 KNB、q1計算q1=1.288*0.12*25*1.2+1.288*0.5*1.4=5.54 KN/ mC、q2計算q2=0.4*1.3*25*1.2+0.4*0.5*1.4=15.88 KN/m2.1.2、內(nèi)力計算： 由建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(第二版)，表22 MA=-27.19*2.501+5.54*2.376*2.376/4+15.88*3.151*3.151/2=-154.66KN·m2.1.3、正截面受彎承載力驗算：H軸上6軸西側(cè)屋面梁WL511(3A)混凝土C30，b*h

15、=400*1300。上部鋼筋4C25。h0=1300-40=1260 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-1 AM/(b·h02)=（154.66×106）/（400×12602）=0.24 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 表2-1-5 查得00.194% 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-2 As=0·b·h0=0.194%×400×1260=978實配4C25,As=1964mm2>978mm22.1.4、裂縫寬度驗算： 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-8-7 te=As/Ate=1964/（40

16、0×1300×0.5）=0.008 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）公式 2-8-8sk=M/（0.87h0As）=(154.66×106)/（0.87×1260×1964）=72N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-20 得0.35 根據(jù)te、鋼筋直徑d25查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）圖2-8-30 得max0.09mmlim=0.3mm2.1.5、經(jīng)驗算6軸西側(cè)F、J軸屋面梁滿足安全，不需設(shè)自由端臨時支撐。2.2. F/6、J/6軸16.50至18.00柱驗算F/6、J/6軸16.50至18.00柱為垂直懸臂柱，承受的彎距

17、=F、J軸屋面梁支座彎距154.66KN·m。2.2.1、正截面受彎承載力驗算：F/6、J/6軸16.50至18.00柱為垂直懸臂柱混凝土C30，b*h=600*600。上部鋼筋5C25。h0=600-40=660 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-1 AM/(b·h02)=（154.66×106）/（600×5602）=0.82 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 表2-1-5 查得00.235 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-2 As=0·b·h0=0.235%×600×560=790實配5C25,

18、As=2454mm2>790mm22.2.2、裂縫寬度驗算： 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-8-7 te=As/Ate=2454/（600×600×0.5）=0.0136 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）公式 2-8-8sk=M/（0.87h0As）=(154.66×106)/（0.87×560×2454）=129N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-20 得0.55 根據(jù)te、鋼筋直徑d25查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）圖2-8-30 得max0.15mlim=0.3mm2.2.3、經(jīng)驗算F/6、J/6軸16.5

19、0至18.00柱滿足安全，不需設(shè)自由端臨時支撐。2.3. 屋面G/6、H/6軸西側(cè)梁，三層H/6軸西側(cè)梁，二層H/6L軸西側(cè)梁自由端臨時支撐計算由PKPM結(jié)構(gòu)軟件，委托注冊一級結(jié)構(gòu)工程師計算、設(shè)計。計算結(jié)果見7.6節(jié).2.4、二層G軸上6軸西側(cè)梁自由端臨時支撐驗算計算步驟：由平面位置圖，可知第一步需計算L221(3B)位于KL204(6A)上的支座反力；第二步計算KL204(6A)的強度。一、 FG軸L221(3B)位于KL204(6A)上的支座反力計算q1=1.188*0.10*25*1.2+1.188*0.5*1.4=4.40N/mq2=(0.25*0.60+0.525*0.10)*25

20、*1.2+(0.25+0.525)*0.5*1.4=6.58KN/mRA= RB=4.4*(5-1.288)/2+6.58*5/2=24.62KN。二、 GH軸L221(3B)位于KL204(6A)上的支座反力計算q1=1.288*0.10*25*1.2+1.288*0.5*1.4=4.77N/mq2=(0.25*0.60+0.525*0.10)*25 *1.2+(0.25+0.525)*0.5*1.4=6.58KN/mRA= RB=4.77*(8-1.538)/2+6.58*8/2=41.73KN。三、 KL204(6A)驗算計算簡圖三.1、荷載計算:q1=(1.188+1.288)*0.1

21、0*25*1.2+(1.188+1.288)*0.5*1.4=9.16N/mq2= 0.40*0.70*25*1.2+0.4*0.5*1.4=8.68N/mP= L221(3B)位于KL204(6A)上的支座反力=24.62+41.73=66.35KN。三.2、內(nèi)力計算： 由建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(第二版)，表22 MB=-9.16*2.376*2.376/4+66.35*2.501+8.68*3.151*3.151/2=-221.96KN·m三.3、正截面受彎承載力驗算：KL204(6A混凝土C30，b*h=400*700。6軸支座上部鋼筋5C25。h0=700-40=660 由建筑

22、結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-1 AM/(b·h02)=（221.96×106）/（400×6602）=1.27 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 表2-1-5 查得00.367% 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-2 As=0·b·h0=0.367%×400×660=969mm2實配5C25,As=2454mm2969mm2。三.4、裂縫寬度驗算： 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-8-7 te=As/Ate=2454/（400×700×0.5）=0.018 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）公

23、式 2-8-8sk=M/（0.87h0As）=(221.96*106)/（0.87×660×2454）=173N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-20 得1.20 根據(jù)te、鋼筋直徑d25查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）圖2-8-30 得max0.19mmlim=0.3mm，滿足安全，不需設(shè)自由端臨時支撐。2.5、二層、三層其余6軸西側(cè)梁自由端臨時支撐驗算二層、三層其余6軸西側(cè)梁受力情況等于或小于二層G軸上6軸西側(cè)梁，截面大于或等于二層G軸上6軸西側(cè)梁，配筋大于或等于二層G軸上6軸西側(cè)梁，因此不需驗算。2.6、一層H軸上6軸西側(cè)梁自由端臨時支撐驗算一層6

24、軸西側(cè)荷載最大、梁最小為GH軸之間的LB107(8A)。H軸上6軸左側(cè)一層結(jié)構(gòu)梁平面位置圖計算簡圖2.3.1、荷載計算A、q1計算板自重：3.55*0.18*25*1.2=19.17施工活載：3.55*2.0*1.4=9.94q 1=19.17+9.94=29.11KN/ mB、q2計算梁自重：0.3*0.7*25*1.2=6.30施工活載：0.3*2.0*1.4=0.84 q 2=6.30+0.84=7.14KN/m2.3.2、內(nèi)力計算由建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(第二版)，表22MA-29.11*0.85*1.75/2*(2-0.850+29.11*1.75*1.75/3+7.14*2.6*2.

25、6/2-78.75KN/m2.3.3、正載面受彎承載力驗算LB107(8A)，混凝土C40，b*h=300*700。支座上部鋼筋4C25。h0=700-40=660由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-1AM/(b·h02)= （78.75×106）/（300×6602）=0.60 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 表2-1-7 查得00.198% 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-2 As=0·b·h0=0.198%×300×660=392mm2實配4C25,As=1964mm2>392mm22.3.4、裂縫

26、寬度驗算 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-8-7 te=As/Ate=1964/（300×700×0.5）=0.019 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）公式 2-8-8sk=M/（0.87h0As）=(78.75×106)/（0.87×660×1964）=70N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-20 得0.5 根據(jù)te、鋼筋直徑d25查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）圖2-8-30 得max0.1mmlim=0.3mm2.3.5、經(jīng)驗算一層6軸西側(cè)荷載梁滿足安全，不需設(shè)自由端臨時支撐。2.7、一層6軸西側(cè)板自由端臨時支撐計算

27、FG軸之間板面積最大。 一層6軸西側(cè)FG軸之間板平面位置計算簡圖2.4.1、荷載計算： 板自重：0.18×25×1.25.40KN/m2 施工活載：2.0×1.42.8KN/m2q=5.40+2.8=8.20 KN/m22.4.2、內(nèi)力計算： 由特種結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊，表1113b ly/lx=2.65/4.65=0.57 mx=0.0053×8.20×4.652=0.94KN·mmy=0.0051×8.20×4.652=0.90KN·m= -0.0152×8.20×4.652= -2.70

28、KN·m= -0.0239×8.20×4.652= -4.24KN·m2.4.3、正截面受彎承載力驗算：混凝土C40，板厚180。配筋C14200雙向雙層拉通。h0=180-25=155 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-1 AM/(b·h02)=（4.24×106）/（1000×1552）=0.18 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 表2-1-7 查得00.198% 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-2 As=0·b·h0=0.198%×1000×155=307m2實配C

29、14200,As=770mm2>307mm22.4.4、裂縫寬度驗算： 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-8-7 te=As/Ate=770/（1000×180×0.5）=0.0086 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）公式 2-8-8sk=M/（0.87h0As）=(4.24×106)/（0.87×155×770）=41N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-20 得0.32 根據(jù)te、鋼筋直徑d14查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）圖2-8-29 得max0.1mmlim=0.3mm2.4.5、經(jīng)驗算一層6軸西側(cè)FG軸之間

30、板滿足安全，不需設(shè)自由端臨時支撐。2.8、一層F軸南側(cè)板自由端臨時支撐計算一層F軸南側(cè)板厚250，配筋同一層6軸西側(cè)FG軸之間板，面積和懸挑長度均小于一層6軸西側(cè)FG軸之間板，因此不需驗算。2.9、地下一層EL/510軸無梁板自由端臨時支撐計算地下一層EL/510軸無梁板，以柱中心線計算，6軸西側(cè)懸挑長度為2950，F(xiàn)軸南懸挑長度為2250。GH軸之間6軸西板塊懸挑長度最大，面積也最大，按該板塊計算。2.8.1、GH軸之間6軸西板塊荷載計算無梁板結(jié)構(gòu)計算方法我國采用等代框架法，即把無梁板結(jié)構(gòu)認為是在每一個方向假設(shè)板為“扁梁”與柱聯(lián)接成的框架，用兩個互相垂直的框架的內(nèi)力分折代替無梁板結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分

31、折，將平板劃分為柱上板帶和跨中板帶。兩種板帶受力特點是：柱上板帶以柱為支座，類似于梁板結(jié)構(gòu)中的主梁，跨中板帶以另一方向的柱上板帶為支座，類似于梁板結(jié)構(gòu)中的次梁，但其支座為彈性支座。無梁板的荷載是按X向和Y向都是100%來傳力的。板自重：0.4*25*1.2=12 KN/m2施工活載:2.0*1.4=2.8 KN/m2q=12+2.8=14.80 KN/m22.7.2、GH軸之間6軸西板塊內(nèi)力計算G、H軸暗梁內(nèi)力計算：計算簡圖由建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(第二版)，表22MA-14.8*（5+8）*0.5*1.45*1.45*0.5-101.13KN/m2.7.3、正截面受彎承載力驗算：G、H軸柱上板

32、帶ZSB01寬4200，配筋，T:C18100；B:C16200；GH軸之間跨中板帶KZB01配筋，T:C14150；B:C16200。板厚400；混凝土C40。h0=400-40=360，計算板帶寬按柱帽邊長3000。 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-1 AM/(b·h02)=（101.13×106）/（3000×3602）=0.26 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 表2-1-7 查得00.198% 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-2 As=0·b·h0=0.198%×3000×360=2138mm2支座

33、上部實配C18100,As=254.5*30=7635mm2>2138mm22.7.4、裂縫寬度驗算： 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-8-7 te=As/Ate=7635/（3000×400×0.5）=0.013 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）公式 2-8-8sk=M/（0.87h0As）=(101.13×106)/（0.87×360×7635）=42N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-20 得0.50 根據(jù)te、鋼筋直徑d18查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）圖2-8-29 得max0.1mmlim=0.3mm2

34、.7.5、經(jīng)驗算GH軸之間6軸西柱上板帶滿足安全，不需設(shè)自由端臨時支撐。3、EL/16軸后澆帶自由端臨時支撐計算3.1. 5軸東側(cè)屋面板自由端臨時支撐計算2.1.1、板受力條件分折FG、HJ：4.70/1.225=3.842，為單向受力板。GH：7.60/1.225=6.202，為單向受力板。J1/J：2.20/1.225=1.802，為雙向受力板。按單向板驗算。2.1.2、荷載計算計算簡圖 板自重：0.12×25×1.23.60KN/m2 施工活載：2.0×1.42.8KN/m2q=3.60+2.8=6.40KN/m22.1.2、內(nèi)力計算： MA=6.4

35、5;1.7252×0.5=9.52KN·m2.1.3、正截面受彎承載力驗算：混凝土C30，板厚120。配筋C8150。h0=120-25=95 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-1 AM/(b·h02)=（9.52×106）/（1000×952）=1.05 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 表2-1-5 查得00.303% 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-2 As=0·b·h0=0.303%×1000×95=288m2實配C8150,As=335mm2>288mm22.1.4、裂縫寬度

36、驗算： 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-8-7 te=As/Ate=335/（1000×120×0.5）=0.0056 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）公式 2-8-8sk=M/（0.87h0As）=(9.52×106)/（0.87×95×335）=344N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-20 sk=374N/mm2圖2-8-20中sk最大值，因此裂縫寬度不滿足要求。 2011年6月7日上午9：30與凌嵐電話聯(lián)系，同意裙房EL/16軸后澆帶從二層樓面開始向西移500。2.1.5、按凌嵐同意的平面尺寸重新計算計算簡

37、圖2.1.6、內(nèi)力計算： MA=6.4×1.2252×0.5=4.80KN·m2.1.7、正截面受彎承載力驗算：混凝土C30，板厚120。配筋C8150。h0=120-25=95 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-1 AM/(b·h02)=（4.80×106）/（1000×952）=0.53 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 表2-1-5 查得00.194% 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-2 As=0·b·h0=0.194%×1000×95=184m2實配C8150,As=335

38、mm2>183mm22.1.8、裂縫寬度驗算： 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-8-7 te=As/Ate=335/（1000×120×0.5）=0.0056 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）公式 2-8-8sk=M/（0.87h0As）=(4.80×106)/（0.87×95×335）=173N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-20 得0.75 根據(jù)te、鋼筋直徑d8查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）圖2-8-29 得max0.1mmlim=0.3mm2.1.9、經(jīng)驗算5軸東側(cè)屋面板滿足安全，不需設(shè)自由端臨時支撐。3

39、.2. G、H軸上5軸東側(cè)屋面梁自由端臨時支撐計算平面位置圖計算簡圖3.2.1、荷載計算： A、P計算 P=G軸WL511(3A)的支座反力恒載：梁自重+梁上施工活載：0.25*0.6*25*1.2+0.25*2.0*1.4=5.20 KN/ m梁東側(cè)板自重+板上施工活載：1.225*0.12*25*1.2+1.225*2.0*1.4=7.84 KN/ m梁西側(cè)板自重+板上施工活載：1.118*0.12*25*1.2+1.118*2.0*1.4=7.16 KN/ mP=5.20*(5+8)/2+7.84*(5-1.225+8-1.225)/2+7.16*(5-1.188+8-1.188)/2=

40、113.19KNB、q1計算板自重：1.188*0.12*25*1.2*2=8.55施工活載：1.188*2.0*1.4*2=6.65q 1=8.55+6.65=15.20 KN/ mC、q2計算板自重：1.225*0.12*25*1.2*2=8.84施工活載：1.225*2.0*1.4*2=6.87q2=8.84+6.87=15.71 KN/ mD、q3計算G軸WL511(3A自重：0.4*0.7*25*1.2=8.40施工活載：0.4*2.0*1.4*2=1.12q 3=8.40+1.12=9.52KN/ m3.2.2、內(nèi)力計算： 由建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(第二版)，表22 MB=-(113

41、.19*2.5+15.2*2.375*2.375/4+15.71*0.4*2.1/2+9.52*3.85*3.85/2)=-381.56KN·m3.2.3、正截面受彎承載力驗算：G軸WL511(3A)混凝土C30，b*h=400*700。上部鋼筋4C25。h0=700-40=660 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-1 AM/(b·h02)=（381.56×106）/（400×6602）=2.19 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 表2-1-5 查得00.664% 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-2 As=0·b·h0=

42、0.664%×400×660=1753mm2實配4C25,As=1964mm2>1753mm23.2.4、裂縫寬度驗算： 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-8-7 te=As/Ate=1964/（400×700×0.5）=0.014 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）公式 2-8-8sk=M/（0.87h0As）=(381.56*106)/（0.87×660×1964）=338N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-20sk=338N/mm2圖2-8-20中sk最大值，因此裂縫寬度不滿足要求。將支座上部鋼筋

43、改為4C25+2C22,As=2724mm2sk=M/（0.87h0As）=(381.56*106)/（0.87×660×2724）=244N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-20 得1.42 根據(jù)te、鋼筋直徑d25查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）圖2-8-30 得max0.25mmlim=0.3mm3.2.5、經(jīng)驗算G、H軸上5軸東側(cè)屋面梁WL511(3A)支座上部鋼筋改為4C25+2C22后滿足安全，不需設(shè)自由端臨時支撐。3.2.6、屋面G/5、H/5軸KZ06加固措施屋面G/5、H/5軸KZ06在5軸西無縱向屋面梁，在G、H軸上5軸東側(cè)屋面梁的作

44、用下可能會產(chǎn)生水平位移，G、H軸上從5軸開始向西，在屋面板中部設(shè)2C16鋼筋，2C16鋼筋伸入5軸西第二根WL510a(1A)中和G、H軸上5軸東側(cè)屋面梁中La。此方法是否可行待咨詢。經(jīng)咨詢上述加固措施不安全，由PKPM結(jié)構(gòu)軟件，委托注冊一級結(jié)構(gòu)工程師計算、設(shè)計。計算結(jié)果見7.6節(jié).3.3. 5軸東側(cè)三層、二層樓板自由端臨時支撐計算2.3.1、板受力條件分折FG、HJ：4.70/1.225=3.842，為單向受力板。GH：7.60/1.225=6.202，為單向受力板。J1/J：2.20/1.225=1.802，為雙向受力板。按單向板驗算。2.3.2、荷載計算計算簡圖板自重：0.10×

45、;25×1.23.00KN/m2 施工活載：2.0×1.42.8KN/m2q=3.00+2.8=5.80KN/m22.3.3、內(nèi)力計算： MA=5.80×1.2252×0.5=4.35N·m2.3.4、正截面受彎承載力驗算：混凝土C30，板厚120。配筋C8150。h0=100-20=80 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-1 AM/(b·h02)=（4.35×106）/（1000×802）=0.68 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 表2-1-5 查得00.194% 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-

46、2 As=0·b·h0=0.194%×1000×80=155m2實配C8200,As=251mm2>155mm22.3.5、裂縫寬度驗算： 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-8-7 te=As/Ate=251/（1000×100×0.5）=0.0050 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）公式 2-8-8sk=M/（0.87h0As）=(4.35×106)/（0.87×80×251）=249N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-20 得1.5 根據(jù)te、鋼筋直徑d8查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)

47、計（第三版）圖2-8-29 得max0.15mmlim=0.3mm2.3.6、經(jīng)驗算5軸東側(cè)二、三層樓板滿足安全，不需設(shè)自由端臨時支撐。3.4.二層G軸KL204(6A) 5軸東側(cè)自由端臨時支撐計算平面位置圖計算步驟：由平面位置圖，可知第一步需計算L221(3B)位于KL204(6A)上的支座反力；第二步計算KL204(6A)的強度。一、 FG軸L221(3B)位于KL204(6A)上的支座反力計算q1=（1.388+1.325）*0.10*25*1.2+（1.388+1.325）*0.5*1.4=10.04KN/mq2=0.25*0.60*25 *1.2+0.25*0.5*1.4=4.68K

48、N/mRA= RB=10.04*(5-1.325)/2+4.68*5/2=30.15KN。二、 GH軸L221(3B)位于KL204(6A)上的支座反力計算q1=(1.388+1.288)*0.10*25*1.2+(1.388+1.288)*0.5*1.4=9.90N/mq2=0.25*0.60*25 *1.2+0.25*0.5*1.4=4.68KN/mRA= RB=9.90*(8-1.288)/2+4.68*8/2=51.94KN。三、 KL204(6A)驗算計算簡圖三.1、荷載計算:q1=(1.288+1.288)*0.10*25*1.2+(1.288+1.288)*0.5*1.4=9.5

49、3N/mq2= 0.40*0.70*25*1.2+0.4*0.5*1.4=8.68N/mq3=(1.225+1.225)*0.10*25*1.2+(1.225+1.225)*0.5*1.4=9.07N/mP= L221(3B)位于KL204(6A)上的支座反力=30.15+51.94=82.09KN。三.2、內(nèi)力計算： 由建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(第二版)，表22 MB=-9.53*2.375*2.375/4+8.68*3.85*3.85/2+82.09*2.50+9.07*1.225*3.44/2=-302.10KN·m三.3、正截面受彎承載力驗算：KL204(6A)混凝土C30，b*

50、h=400*700。6軸支座上部鋼筋6C25。h0=700-40=660 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-1 AM/(b·h02)=（302.10×106）/（400×6602）=1.73 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 表2-1-5 查得00.522% 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-2 As=0·b·h0=0.522%×400×660=1378mm2實配6C25,As=2945mm21378mm2。三.4、裂縫寬度驗算： 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-8-7 te=As/Ate=2945/（40

51、0×700×0.5）=0.021 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）公式 2-8-8sk=M/（0.87h0As）=(302.10*106)/（0.87×660×2945）=179N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-20 得1.42 根據(jù)te、鋼筋直徑d25查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）圖2-8-30 得max0.20mmlim=0.3mm，滿足安全，不需設(shè)自由端臨時支撐。3.5.二層、三層其余梁5軸東側(cè)自由端臨時支撐計算由結(jié)施13A、結(jié)施15A，二層、三層其余梁5軸東側(cè)受力情況等于或小于二層G軸上5軸東側(cè)梁，截面大于或等于二層G軸上5軸

52、東側(cè)梁梁，配筋大于或等于二層G軸上5軸東側(cè)梁梁，因此不需驗算。3.6. 5軸東側(cè)一層樓面梁自由端臨時支撐計算按最小配筋的5軸東側(cè)一層LB107(8A)自由端臨時支撐計算LB107(8A)平面位置計算步驟：由平面位置圖，可知第一步需計算LB114（3）位于LB107(8A)上的支座反力；第二步計算LB107(8A)的強度。一、LB114（3）位于LB107(8A)上的支座反力q1=1.775*0.18*25*1.2+1.775*0.5*1.4=10.83N/mq2=(0.30*0.70+0.3*0.18)*25 *1.2+0.6*0.5*1.4=8.34KN/mRA= RB=4*10.83/4+

53、8.34*4.0/2=27.51KN。二、LB107(8A)強度計算二.1、荷載計算:q1=1.775*0.18*2*25*1.2+1.775*0.5*2*1.4=21.66N/mq2= 0.30*0.70*25*1.2+0.3*0.5*1.4=6.51N/mP= LB114（3）位于LB107(8A)上的支座反力=27.51 KN。二.2、內(nèi)力計算： 由建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(第二版)，表22 MB=-21.66*3.95(3.95-1.775)/2+27.51*4.1+6.51*4.55*4.55/2=-475.38KN·m二.3、正截面受彎承載力驗算：LB107(8A)混凝土C4

54、0，b*h=300*700。5軸支座上部鋼筋4C25。h0=700-40=660 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-1 AM/(b·h02)=（475.38×106）/（300×6602）=3.64 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 表2-1-7 查得01.132% 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-1-2 As=0·b·h0=1.132%×300×660=2241mm2實配4C25,As=1964mm22241mm2，不安全。改為7C25 5/2,As=3436mm22241mm2。二.4、裂縫寬度驗算： 由建筑結(jié)

55、構(gòu)設(shè)計手冊（第三版） 公式2-8-7 te=As/Ate=3436/（300×700×0.5）=0.033 由建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）公式 2-8-8h0=700-65=635sk=M/（0.87h0As）=(475.38*106)/（0.87×635×3436）=250N/mm2 根據(jù)te、sk查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第三版）圖2-8-22 得2.40 根據(jù)te、鋼筋直徑d25查建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）圖2-8-30 得max0.26mmlim=0.3mm，滿足安全。 經(jīng)計算LB107(8A)在5軸支座上部鋼筋4C25改為7C25 5/2后安全，不需設(shè)自由端臨時支撐。F、G、H、J、K軸梁、LC101(9)、LC102(9)配筋等于或大于7C25 5/2，截面尺寸等于或大于300*700，因此不需計算。3.7. 一層12/F軸樓板自由端臨時支撐計算平面位置5100/1950=2.622為單向受力板。板厚250，h0=250-40=210?；炷罜40，C14200雙層雙向拉通。計算簡圖2.6.1、荷載計算： 板自重：0.25×25×1.27.50KN/m2 施工活載：0.5×1.40.70N/