第3章轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)

1、第3章 轉速、電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)本章提要3.1 轉速、電流反饋控制直流調速系統(tǒng)的組成及其靜特性3.2 轉速、電流反饋控制直流調速系統(tǒng)的數學模型與動態(tài)過程分析3.3 轉速、電流反饋控制直流調速系統(tǒng)的設計運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速、電流反饋控制直流調速系統(tǒng)的組成問題的提出采用帶PI調節(jié)器的轉速負反饋單閉環(huán)直流調速系統(tǒng)可以在保證系統(tǒng)穩(wěn)定的前提下實現轉速無靜差。但對于要求快速起動、制動，突加負載動態(tài)速降小等場合，單閉環(huán)系統(tǒng)不能滿足要求。在單個轉速閉環(huán)系統(tǒng)中，不能隨心所欲地控制電流和轉矩的動態(tài)過程。Id IdL =原因何在？GD2

2、 dn375Cm dt如何獲得最大加速度呢？Id nId nIdmIdcrIdmIdcrIdLIdLnn運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)直流電動機的理想啟動特性在單閉環(huán)直流調速系統(tǒng)中，電流截止負反饋環(huán)節(jié)是專門用來控制電流的，但并不能很理想地控制電流的動態(tài)波形。難以獲得最快速的啟動過程運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)解決思路為了實現在允許條件下的最快啟動，關鍵是要獲得一段使電流保持為最大值Idm的恒流過程。按照反饋控制規(guī)律，采用電流負反饋從理論上講應該能夠得到近似的恒流過程。較理想的控制方式：啟動過程中，希望只有電流負反饋，而沒有轉速負反饋。達到穩(wěn)態(tài)后，希望只有轉速負反饋

3、，而沒有電流負反饋。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速、電流反饋控制直流調速系統(tǒng)的組成為了實現轉速和電流兩種負反饋分別起作用，可在系統(tǒng)中設置兩個調節(jié)器，分別調節(jié)轉速和電流，即分別引入轉速負反饋和電流負反饋。二者之間實行嵌套（或稱串級）聯接。轉速調節(jié)器的輸出作為電流調節(jié)器的輸入；電流調節(jié)器的輸出去控制電力電子變換器UPE；6運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速、電流反饋控制直流調速系統(tǒng)的組成轉速、電流反饋控制直流調速系統(tǒng)電路原理圖運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速、電流反饋控制直流調速系統(tǒng)的組成兩個調節(jié)器的輸出都是帶限幅作用的轉速調節(jié)器ASR的輸出限幅電壓

4、U*im決定了電流給定電壓的最大值；電流調節(jié)器ACR的輸出限幅電壓Ucm限制了電力電子變換器的最大輸出電壓Udm。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)調節(jié)器的兩種狀況1）飽和輸出達到限幅值當調節(jié)器飽和時，輸出為恒值（限幅值），輸入量的變化不再影響輸出，除非有反向的輸入信號使調節(jié)器退出飽和；即飽和的調節(jié)器暫時隔斷了輸入和輸出間的聯系，相當于使該調節(jié)環(huán)開環(huán)。2）不飽和輸出未達到限幅值當調節(jié)器不飽和時，PI 控制器使得偏差U在穩(wěn)態(tài)時總是零，即無靜差。進入飽和狀態(tài)。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速、電流反饋控制直流調速系統(tǒng)的靜特性3-3 雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)結構圖 轉速反饋

5、系數 電流反饋系數利用ASR的輸出限幅作用，實現控制策略的轉換!為了實現電流的實時控制和快速跟隨，ACR一般不運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)雙閉環(huán)調速系統(tǒng)的靜特性由于ASR不飽和，U*i U*im，則 Id Idm，即靜特性從理想空載狀態(tài)的Id= 0一直延續(xù)到 Id = Idm ，而Idm一般大于額定電流IdN ，這就是靜特性的運行段（CA段）。1）轉速調節(jié)器不飽和U*n =Un = n = n0Ui * =Ui = IdU*n= n0 n =Uim運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)雙閉環(huán)調速系統(tǒng)的靜特性2）轉速調節(jié)器飽和ASR輸出達到限幅值U*im ，轉速外環(huán)呈開環(huán)狀

6、態(tài)，雙閉環(huán)系統(tǒng)變成一個電流無靜差的單電流閉環(huán)調節(jié)系統(tǒng)。穩(wěn)態(tài)時式中，最大電流Idm由設計者選定，取決于電機的容許過載能力和拖動系統(tǒng)允許的最大加速度。上式所描述的為靜特性AB段，它是垂直的特性。12*= IdmId =運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)雙閉環(huán)調速系統(tǒng)的靜特性2）轉速調節(jié)器飽和注意： AB段的下垂特性只適合于n n0，則Un U*n，ASR將退出飽和狀態(tài)。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)兩個調節(jié)器的作用雙閉環(huán)調速系統(tǒng)的靜特性在負載電流小于Idm時表現為轉速無靜差，這時，轉速負反饋起主要調節(jié)作用。當負載電流達到Idm后，轉速調節(jié)器飽和，電流調節(jié)器起主要調節(jié)作用，系

7、統(tǒng)表現為電流無靜差，得到過電流的自動保護。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)各變量的穩(wěn)態(tài)工作點和穩(wěn)態(tài)參數計算雙閉環(huán)調速系統(tǒng)在穩(wěn)態(tài)工作中，輸入偏差為零，兩個調節(jié)器都不飽和，此時有：U*n =Un = n = n0Ui * =Ui = Id = IdL轉速n由給定電壓U*n決定；ASR的輸出量U*i由負載電流IdL決定；15運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)各變量的穩(wěn)態(tài)工作點和穩(wěn)態(tài)參數計算控制電壓Uc同時取決于n和IdL，或者說，同時取決于U*n和IdL 。16CeU*n/ + IdLRKs=Cen+ IdRKs=Uc =Ud0KsUim轉速反饋系數電流反饋系數U*nmnmax

8、*Idm = =給定電壓的最大值U*nm和U*im由設計者選定。17運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)各變量的穩(wěn)態(tài)工作點和穩(wěn)態(tài)參數計算雙閉環(huán)調速系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)參數計算與無靜差單閉環(huán)系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)計算相似：運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的動態(tài)數學模型3-5 雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的動態(tài)結構圖18ns+1nsWASR(s) = Knis+1isWACR(s) = Kit1t2t3t4t運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)雙閉環(huán)調速系統(tǒng)啟動過程分析nn*tIdIdmIdL電流上升階段 恒流升速階段 轉速調節(jié)階段運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)雙閉環(huán)調

9、速系統(tǒng)啟動過程特點1）飽和非線性控制根據ASR的飽和與不飽和，整個系統(tǒng)處于完全不同的兩種狀態(tài)：當ASR飽和時，轉速環(huán)開環(huán)，系統(tǒng)表現為恒值電流調節(jié)的單閉環(huán)系統(tǒng)；當ASR不飽和時，轉速環(huán)閉環(huán)，整個系統(tǒng)是一個無靜差調速系統(tǒng)，而電流內環(huán)表現為電流隨動系統(tǒng)。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)雙閉環(huán)調速系統(tǒng)啟動過程特點2）轉速超調由于ASR采用了飽和非線性控制，啟動過程結束進入轉速調節(jié)階段，必須使轉速超調，使ASR 的輸入偏差電壓 Un為負后，才能使ASR退出飽和；即采用PI調節(jié)器的雙閉環(huán)調速系統(tǒng)的轉速響應必然有超調。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)雙閉環(huán)調速系統(tǒng)啟動過程特點3）準時

10、間最優(yōu)控制啟動過程中的主要階段是第II階段的恒流升速，其特征是電流保持恒定。一般選擇為電動機允許的最大電流，以便充分發(fā)揮電動機的過載能力，使啟動過程盡可能最快。這階段屬于有限制條件的最短時間控制。因此，整個啟動過程可看作為是一個準時間最優(yōu)控制。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能分析運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能分析1）抗負載擾動負載擾動作用在電流環(huán)之后；負載擾動必然引起轉速的變化；負載擾動只能靠轉速調節(jié)器ASR來產生抗負載擾動的作用，因此，在設計ASR時，應要求有較好的抗擾性能指標。對單閉環(huán)調速系統(tǒng)也是如此。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調

11、速系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能分析2）抗電網電壓擾動在單閉環(huán)調速系統(tǒng)中，電網電壓擾動的作用點離被控量較遠，調節(jié)作用受到多個環(huán)節(jié)的延滯，因此單閉環(huán)調速系統(tǒng)抵抗電壓擾動的性能要差一些。雙閉環(huán)系統(tǒng)中，由于增設了電流內環(huán)，電壓波動可以通過電流反饋得到比較及時的調節(jié)，不必等它影響到轉速以后才能反饋回來，抗擾性能大有改善。結論：在雙閉環(huán)系統(tǒng)中，由電網電壓波動引起的轉速動態(tài)變化會比單閉環(huán)系統(tǒng)小得多。 25運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速和電流兩個調節(jié)器的作用1）轉速調節(jié)器的作用 轉速調節(jié)器是雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的主導調節(jié)器，它使轉速 n 很快地跟隨給定電壓U*n變化，穩(wěn)態(tài)時可減小轉速誤差，如果采用PI調節(jié)

12、器，則可實現無靜差； 對負載變化起抗擾作用； 其輸出限幅值決定電機允許的最大電流。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速和電流兩個調節(jié)器的作用2）電流調節(jié)器的作用 作為內環(huán)的調節(jié)器，在外環(huán)轉速的調節(jié)過程中，它的作用是使電流緊緊跟隨其給定電壓U*i變化； 對電網電壓的波動起及時抗擾的作用； 在轉速動態(tài)過程中，保證獲得電機允許的最大電流，從而加快動態(tài)過程； 當電機過載甚至堵轉時，限制電樞電流的最大值，起快速的自動保護作用。一旦故障消失，系統(tǒng)立即自動恢復正常。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)控制系統(tǒng)的動態(tài)性能指標自動控制系統(tǒng)的動態(tài)性能指標包括跟隨性能指標抗擾性能指標運動控制系統(tǒng)

13、-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)跟隨性能指標cc(t)t0trtstp超調量穩(wěn)態(tài)值允許誤差5或2%100%cmax cc% =運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)隨動系統(tǒng)動態(tài)指標以跟隨性能為主。3-9 突加擾動的動態(tài)過程和抗擾性能指標通常：調速系統(tǒng)動態(tài)指標以抗擾性能為主，FtmCbtvt抗擾性能指標CFCCCmaxO動態(tài)降落恢復時間運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)調節(jié)器的工程設計方法必要性經典校正方法設計過程復雜；且要同時滿足系統(tǒng)穩(wěn)、準、快和抗干擾等要求.可能性大多數運動控制系統(tǒng)可由低階系統(tǒng)近似為按典型系統(tǒng)設計提供了可能運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)調節(jié)器的工

14、程設計方法調節(jié)器工程設計方法所遵循的原則：1）概念清楚、易懂；2）計算公式簡明、好記；3）不僅給出參數計算的公式，而且指明參數調整的方向；4）能考慮飽和非線性控制的情況，同樣給出簡單的計算公式；5）適用于各種可以簡化成典型系統(tǒng)的反饋控制系統(tǒng)。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)調節(jié)器的工程設計方法工程設計方法的宗旨：簡化問題，突出主要矛盾簡化基本思路（即調節(jié)器設計過程）：選擇調節(jié)器結構，使系統(tǒng)典型化，并確保系統(tǒng)穩(wěn)定和滿足穩(wěn)態(tài)精度要求；設計調節(jié)器的參數，以滿足動態(tài)性能指標的要求。( s +1)(T s +1)運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)調節(jié)器的工程設計方法Ksrmi=1n

15、j=1ij典型系統(tǒng)控制系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數為： W(s) =r 系統(tǒng)型別r = 0 0型系統(tǒng) 穩(wěn)態(tài)精度低；r = 1 型系統(tǒng)r = 2 型系統(tǒng)兼顧穩(wěn)定性和穩(wěn)態(tài)精度r = 3 型系統(tǒng) 難以穩(wěn)定34運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數式中， T系統(tǒng)慣性時間常數Ks(Ts+1)W(s) =C(s)c1T20dB/decR(s)+L/dB120lgK0090180Ks(Ts+1)a)b)3-10 典型型系統(tǒng)(a)閉環(huán)系統(tǒng)結構圖(b)開環(huán)對數頻率特性K系統(tǒng)開環(huán)增益特點：只包含開環(huán)增益K 和時間常數T 兩個參數，且時間常數T 往往是控制對象本身固有的，唯一可變的只有開環(huán)增益K。運

16、動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)特點結構簡單；中頻段斜率20dB/dec，且若中頻帶寬度足夠，則系統(tǒng)的穩(wěn)定性較好。參數選擇c 45o36 KT 1輸入信號階躍輸入R(t)=R0斜坡輸入R(t)=v0t加速度輸入2R(t)=a0t/2穩(wěn)態(tài)誤差0v0/K運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)跟隨性能指標I型系統(tǒng)在不同輸入信號作用下的穩(wěn)態(tài)誤差1+s +s+= 2 n = = 1運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)動態(tài)跟隨性能指標閉環(huán)傳遞函數KT=KT1TKs(Ts +1)Ks(Ts +1)W(s)1+W(s)Wcl(s) =2二階系統(tǒng)傳遞函數

17、標準形式n 2s +2ns+n 2KT1KT 2自然振蕩角頻率阻尼比運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)當 1 時，系統(tǒng)動態(tài)響應具有過阻尼的單調特性；當 = 1 時，系統(tǒng)是臨界阻尼。考慮快速性，系統(tǒng)常設計成欠阻尼狀態(tài)，即0 T1運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數=Ks(Ts+1)K1K2s(T1s+1)K2T2s+1K1(T2s+1)s(T1s+1)W(s) =W1(s)W2(s) =令R(s) = 0F W2(s)(T2s+1)(Ts + s+ K)(T2s+1)(2T s +2Ts+1)階躍擾動運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流

18、調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標FK2(Ts+1)2=s 1+W1(s)W2(s)C(s) =FsF(s) =2FK2T(Ts+1)2 2取KT = 0.5C(s) =C(t)L1T1Tm=T2T215110120130Cmax100%Cb27.8%16.6%9.3%6.5%tm/T2.83.43.84.0運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)取開環(huán)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)輸出值作為基準值Cb，即Cb = FK2。典型型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標表3-2 典型型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標與參數的關系（KT = 0.5）s (Ts+1) 21運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數 TW(

19、s) =K(s+1)2特點：時間常數T 往往是控制對象本身固有的，待定參數有兩個：K和。hh =中頻寬相角裕度=T = arctanc arctancT運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)中頻段的狀況對控制系統(tǒng)的動態(tài)品質起著決定性的作用 h值為關鍵參數。工程設計方法的思路：增加優(yōu)化約束引入Mr（閉環(huán)幅頻特性峰值）最小準則。只需按動態(tài)性能指標的要求確定h值，即可以代入公式計算K和 降低設計的復雜性。按Mrmin準則，得=h+122hh+1c12ch+12h2T 2K =1c = = hT輸入信號階躍輸入R(t)=R0斜坡輸入R(t)=v0t加速度輸入2R(t)=a0t/2穩(wěn)態(tài)誤

20、差00a0/K運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)跟隨性能指標型系統(tǒng)在不同輸入信號作用下的穩(wěn)態(tài)誤差T 2s2 +hTs+1輸入 R(s) = h+1T s +T s +hTs +1 運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)動態(tài)跟隨性能指標閉環(huán)傳遞函數=T 3s3 +2h2h+1hTs+12h2h+1W(s)1+W(s)Wcl(s) =2 23 32h2 1s 2h2shTs+1h+1C(s) =h3456789%52.6%43.6%37.6%33.2%29.8%27.2%25.0%23.3%tr/T2.402.652.853.03.13.23.3ts/T12

21、.1511.659.5510.4511.3012.2513.2514.20k3221111運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)動態(tài)跟隨性能指標表3-4 典型型系統(tǒng)階躍輸入跟隨性能指標(按Mrmin準則確定參數關系)注：典型型系統(tǒng)的超調量一般都比典型型系統(tǒng)大，WASR(s)RTmsWcli(s)UnIdnUn*Ui*1CeE運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標控制系統(tǒng)的動態(tài)抗擾性能指標是因系統(tǒng)結構和擾動作用點而異的。IdLPI調節(jié)器調節(jié)器K1(hTs+1) K2 K1 = K pKd /11 = hT運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)

22、典型型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數=K(hTs+1)s2(Ts+1)s(Ts +1) sW(s) =W1(s)W2(s) =令R(s) = 0F W2(s)= 22h TFK2T 2(Ts +1)T 3s3 +T 2s2 +hTs+1階躍擾動運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標FK2(Ts+1)s (Ts +1)+ K(hTs+1)s 1+W1(s)W2(s)C(s) =FsF(s) =2h2h+12h2h+12h2h+1C(s) =h+12 2K =h3456789Cmax/Cb72.2%77.5%81.2%84.0%86.3%88.1%89.6%t

23、m/T2.452.702.853.003.153.253.30tv/T13.6010.458.8012.9516.8519.8022.80運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標取基準值：Cb = 2FK2T表3-5 典型型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標與參數的關系(按Mrmin準則確定參數關系)注：h = 5是較好的選擇，這與跟隨性能中調節(jié)時間ts最短運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)與典型型系統(tǒng)對比典型型系統(tǒng)和典型型系統(tǒng)除了在穩(wěn)態(tài)誤差上的區(qū)別以外，在動態(tài)性能中：典型型系統(tǒng)的跟隨性能超調小，但抗擾性能稍差;典型型系統(tǒng)的跟隨性能超調量相對較大，抗擾性能卻

24、比較好。設計時選擇典型系統(tǒng)的重要依據運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)控制對象的工程近似處理方法1）高頻段小慣性環(huán)節(jié)的近似處理當高頻段有多個小時間常數T1、T2、T3、的慣性環(huán)節(jié)時，可以等效地用一個小時間常數T 的慣性環(huán)節(jié)來代替。T = T1 + T2 + T3 + .K(T1 +T2)s+1K(T1s+1)(T2s+1)例如： W(s) =13 T1T2近似條件： c 運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)控制對象的工程近似處理方法1）高頻段小慣性環(huán)節(jié)的近似處理K(T1 +T2 +T3)s+1K(T1s+1)(T2s+1)(T3s+1)若 W(s) =1 13 T1T2 +T

25、2T3 +T3T1近似條件：c c20dB/decL/dBs00dB/dec1 1T T11T240dB/decT = T1+T2as +bs +cs+1近似條件： c min(運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)控制對象的工程近似處理方法2）高階系統(tǒng)的降階近似處理實際系統(tǒng)常為高階系統(tǒng)，系統(tǒng)特征方程中存在高次項，工程上需降階處理。以三階系統(tǒng)為例3 2KW(s) =),13ca1b式中，a、b、c均大于0，且bc a，即系統(tǒng)穩(wěn)定。Kcs+1運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)控制對象的工程近似處理方法3）低頻段大慣性環(huán)節(jié)的近似處理時間常數特別大的慣性環(huán)節(jié)可以近似成積分環(huán)節(jié)。KTs

26、KTs +1W(s) =3近似條件： c TT1s (T2s+1)運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)控制對象的工程近似處理方法3）低頻段大慣性環(huán)節(jié)的近似處理W(s) =T1 T2K(s+1)2K(s+1)s(T1s+1)(T2s+1)T2K2Ts+1K2s(Ts+1)K2(T1s+1)(T2s+1)(T3s+1)T1、T2T3K2(T1s+1)(T2s+1)(T3s+1)T1T2,T3調節(jié)器結構Kpi(1s+1)1sKisKp(1s+1)(2s+1)sKpi(1s+1)1s參數配合1=T11=T1,2=T21=T1T=T2+T3運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)典型型系統(tǒng)控

27、制規(guī)律選擇校正成典型I型系統(tǒng)的調節(jié)器選擇和參數配合控制對象K2s(Ts+1)K2(T1s+1)(T2s+1)T1T2K2s(T1s+1)(T2s+1)T1,T2相近K2s(T1s+1)(T2s+1)T1,T2都很小K2(T1s+1)(T2s+1)(T3s+1)T1T2、T3調節(jié)器結構Kpi(1s+1)1sKpi(1s+1)1s(1s+1)(2s+1)sKpi(1s+1)1sKpi(1s+1)1s參數配合1=hT1=hT2近似：11T1s+1T1s1=hT1(或和T2)2=T（或2T1）1=h(T1+T2)1=h(T2+T3)近似：11T1s+1T1s運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)

28、典型型系統(tǒng)控制規(guī)律選擇校正成典型型系統(tǒng)的調節(jié)器選擇和參數配合運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)按工程設計方法設計轉速、電流反饋控制直流調速系統(tǒng)的調節(jié)器主要內容：系統(tǒng)設計對象系統(tǒng)設計原則系統(tǒng)設計步驟電流環(huán)轉速環(huán)運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)按工程設計方法設計轉速、電流反饋控制直流調速系統(tǒng)的調節(jié)器系統(tǒng)設計的一般原則“先內環(huán)后外環(huán)”從內環(huán)開始，逐步向外擴展。轉速、電流雙閉環(huán)調速系統(tǒng)設計步驟：1）先設計電流調節(jié)器ACR;2）把整個電流環(huán)看作是轉速調節(jié)系統(tǒng)中的一個環(huán)節(jié)，再設計轉速調節(jié)器ASR。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)電流調節(jié)器的設計電流調節(jié)器的設計分為以下幾個

29、步驟：1）電流環(huán)結構圖的簡化2）電流調節(jié)器結構的選擇3）電流調節(jié)器的參數計算4）電流調節(jié)器的實現運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)電流環(huán)結構圖的簡化忽略反電動勢的動態(tài)影響，令E0。1TmTl近似條件：ci 3運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)電流環(huán)結構圖的簡化等效成單位負反饋系統(tǒng)1 13 TsToi近似條件：ci 運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)電流環(huán)結構圖的簡化小慣性環(huán)節(jié)近似處理其中： Ti =Ts +Toi運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)電流調節(jié)器結構的選擇按穩(wěn)態(tài)要求：電流無靜差理想的堵轉特性典型I型系統(tǒng)按動態(tài)要求：主要因素限制電樞電流的超調(突

30、加給定時)次要因素對電網電壓波動及時抗擾綜上所述，選用典型I型系統(tǒng)。運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)電流調節(jié)器結構的選擇電流環(huán)的控制對象Wobj(s) =Ks / R(Tls+1)(Tis+1)特點：雙慣性環(huán)節(jié)，且Tl Ti。校正目標：典型型系統(tǒng)Ki(is+1)isACR結構： WACR(s) =運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)電流調節(jié)器的參數計算電流環(huán)開環(huán)傳遞函數為Wopi(s) =Ks / R(Tls+1)(Tis+1)Ki(is+1)is選擇i = Tl，用調節(jié)器零點消去控制對象中大的時間常數極點。=KiKs / Rs(Tis+1)=KIs(Tis+1)KI+ci

31、1T i20dB/dec40dB/decL/dB0s(T is+1)a)b)Ui*(s)3-20 校正成典型型系統(tǒng)的電流環(huán)(a)動態(tài)結構圖 (b)開環(huán)對數幅頻特性73R Tl2Ks Ti運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)電流調節(jié)器的參數計算在一般情況下，希望電流超調量i 5%，可選KITi = 0.5 ( = 0.707) ，則12TiKI =ci =)(=TlR2KsTiKIiRKsKi =注意：1）根據實際系統(tǒng)要求的跟隨性能指標選擇KI ；2）若對電流環(huán)抗擾性能有具體要求，需校驗。74Ki =運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)電流調節(jié)器的實現Ui*電流給定電壓；Id電流

32、負反饋電壓；Uc電力電子變換器的控制電壓。75R0Coi14Toi =ACR電路參數RiR0i = RiCi+R02R02RiCi+RbalR02CoiR02CoiAUi*Id運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速調節(jié)器的設計轉速調節(jié)器的設計分為以下幾個步驟：1）電流環(huán)的等效閉環(huán)傳遞函數2）轉速環(huán)結構圖的簡化3）轉速調節(jié)器結構的選擇4）轉速調節(jié)器的參數計算5）轉速調節(jié)器的實現Ui (s)/s+1KITi 2運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)電流環(huán)的等效閉環(huán)傳遞函數化簡電流環(huán)轉速環(huán)中的一個環(huán)節(jié)電流環(huán)閉環(huán)傳遞函數為：=s+11KI1s +KIKIs(Tis+1)1+s(Tis+

33、1)Wcli(s) =Id(s)*11KI1 KI3 Ti近似條件：cn s+1運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)電流環(huán)的等效閉環(huán)傳遞函數=Id(s)Ui*(s)1/1KIWcli(s)原來是雙慣性環(huán)節(jié)的電流環(huán)控制對象，近似地等效成只有較小時間常數1/KI的一階慣性環(huán)節(jié)。物理意義:電流環(huán)的閉環(huán)控制改造了控制對象，加快了電流的跟隨作用。局部閉環(huán)（內環(huán)）控制的一個重要功能78運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速環(huán)結構圖的簡化ASRRCeTms1/(1/KI)s+1Id(s)n(s)Un *(s)Tons+1小慣性環(huán)節(jié)的近似處理及等效成單位反饋系統(tǒng)Tons+1Ui * (s)I

34、dL(s)電流環(huán)+Ton=Tn1KIKn( ns+1) ns運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速調節(jié)器結構的選擇PI調節(jié)器按穩(wěn)態(tài)要求：轉速無靜差在負載擾動作用點之前必須有一個積分環(huán)節(jié)典型型系統(tǒng)ASR結構： WASR(s) =運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速調節(jié)器結構的選擇=Wn(s) =KnR( ns+1)nCeTms2(Tns+1)R/CeTms(Tns+1)Kn( ns+1)nsASR轉速環(huán)開環(huán)傳遞函數為Wobj(s)=KN (ns+1)s2(Tns+1)運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速調節(jié)器的參數計算轉速調節(jié)器的參數包括Kn和n。按照典型型系統(tǒng)

35、的參數關系，得n = hTnh+12h2T 2nKN =Kn =(h+1)CeTm2hRTn根據動態(tài)性能要求選擇中頻寬 h。若無特殊要求時，一般可選h = 5。82Kn =Un運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速調節(jié)器的實現Un*轉速給定電壓；n轉速負反饋電壓；Ui*調節(jié)器的輸出為ACR的給定電壓。83TonR0Con14=n = RnCnASR電路參數RnR0+R02R02RnCnRbalConR02ConR02A*nn (Idm IdL)t2 CeTmn* 2h KnUnTn(Idm IdL)R h+1 Uim IdL+TonKI運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速調節(jié)器退飽和時轉速超調量的計算 t0, t2 ，ASR飽和非線性，轉速開環(huán)；t = t2，n = n* ，Id Idm。n Id*IdmIdLOt0t2nmaxdn Rdt CeTm* ( )Kn =Tn =(h+1)CeTm2hRTn184n運動控制系統(tǒng)-轉速電流反饋控制的直流調速系統(tǒng)轉速調節(jié)器退飽和時轉速超調量的計算t =