頂推法鋼箱梁安裝施工方案

1、xx省高速公路曲港高速（xx至肅xx）曲港高速公路八分部鋼箱梁安裝施工方案xx路橋集團有限公司曲港高速八分部2022年6月曲港高速公路八分部鋼箱梁安裝施工方案編制： 審核： 批準： xx路橋集團有限公司曲港高速八分部2022年6月目錄目錄- 3 -一、本項目總說明11、工程概況12、引用標準23、材料33.1 鋼材33.2 高強螺栓33.3 剪力釘33.4 焊接材料34、鋼箱梁分段劃分4二、施工組織機構5三、施工準備工作5四、安裝方案設計131、鋼箱梁運輸方案132、鋼箱梁安裝步驟153、場地布置及要求164、頂推用臨時設施施工165、鋼箱梁吊裝176、頂推施工197、 調整就位218、吊裝剩

2、余梁段219、臨時設施拆除25五、臨時設施設計271、支架設計271.1支架基礎介紹271.2支架參數(shù)介紹281.3沙箱參數(shù)介紹312、導梁設計及參數(shù)介紹313、臨時支架的驗算333.1、材料333.2、計算依據(jù)333.3、吊車站位地基承載力計算353.4、臨時設施受力計算354、吊車選用方案585、牽引設施選用605.1 滑道系統(tǒng)605.2 糾偏系統(tǒng)615.3 錨板吊耳625.4 鋼絞線635.5 牽引千斤頂645.6 頂推控制系統(tǒng)及監(jiān)控系統(tǒng)65六、橋位上連接66七、施工作業(yè)區(qū)控制及標志牌的設置69八、質量保證體系和保證措施701、 質量保證體系702、 質量保證措施71九、安全文明施工保證

3、措施721、 概述722、 組織保證72（1）安全組織機構72（2） 崗位安全職責743、制度保證75（1）安全教育培訓制度75（2）安全生產檢查制度76（3）安全生產交底制度76（4）特種作業(yè)人員持證上崗制度76（5） 特種設備使用登記制度76（6）安全事故應急救援制度76（7）安全生產周例會制度77(8) 安全獎懲制度774、安全施工規(guī)定775、 安全管理措施786、其它注意事項78十、跨大廣高速安全生產應急預案781、 應急領導小組782、應急與響應領導小組成員的職責、權限、義務803、通訊聯(lián)系804、應急預案81（1） 交通堵塞應急救援預案81（2）交通事故應急預案82（3）治安防范預

4、案83（4）管線事故應急預案83（5） 觸電事故應急預案84（6）高處墜落事故應急預案84（7）大型機械設備倒塌應急預案85（8）箱梁吊裝安全應急預案86（9）惡劣天氣應急預案87（10）特殊節(jié)假日期間應急預案89- 6 -曲港高速公路八分部戶家營樞紐互通A、B匝道橋鋼箱梁安裝施工方案一、本項目總說明1、工程概況本工程為新建曲陽至黃驊港高速公路戶家營樞紐互通A、B匝道跨越大廣高速。A匝道中心樁號AK0+704.8，位于曲陽至黃驊港高速公路曲陽至肅寧段戶家營樞紐互通內，第二聯(lián)上跨大廣高速公路，為預應力鋼-砼組合箱梁。A匝道第二聯(lián)位于5#墩和9#墩之間，起始樁號：AK0+644.8，終止樁號：AK

5、0+764.8，全長120m，橋面寬10.5m?？鐝?5m+35m+35m+25m。本橋平面位于圓曲線(起始樁號：AK0+584.792，終止樁號：AK0+867.8，半徑R=200m，左偏)上，橋面橫坡為右超高4%，縱斷面位于R=2500m的豎曲線上。本橋路線中心線與大廣高速公路的右夾角為115.008°，上不采用斜交正做，下部承臺和樁基采用斜交斜做。橋面寬度為0.5米(護欄)+9.5米(行車道)+0.5米(護欄)=10.5米。主梁截面由預制開口鋼箱梁和現(xiàn)澆預應力混凝土橋面板通過抗剪連接器組成，鋼箱梁底寬7米，橫斷面為單箱雙室，懸臂長度1.75米。結構中心線處梁高1.4米，橋面板腹

6、板處厚0.4米，橋面板各箱室中心處厚0.3米，主梁結構中心線處全高1.8米。橋面橫坡通過腹板不等高形成，橋面鋪裝等厚。A匝道第二聯(lián)平面圖B匝道中心樁號BK1+014，位于曲陽至黃驊港高速公路曲陽至肅寧段戶家營樞紐互通內，第二聯(lián)上跨大廣高速公路，為預應力鋼-砼組合箱梁。B匝道第二聯(lián)位于5#墩和9#墩之間，起始樁號：BK0+959，終止樁號：BK1+069，全長110m，橋面寬10.5m。跨徑25m+30m+30m+25m。本橋平面位于緩和曲線(起始樁號：BK0+935.188，終止樁號：BK0+9953188，A=244.949，左偏)、圓曲線(起始樁號：BK0+995.188，終止樁號：BK1

7、+085.316，半徑R=200m，左偏)上，橋面橫坡為右超高4%，縱斷面位于R=2500m的豎曲線上。本橋路線中心線與大廣高速公路的右夾角為89.9671°，設計角度為90°。橋面寬度為0.5米(護欄)+9.5米(行車道)+0.5米(護欄)=10.5米。主梁截面由預制開口鋼箱梁和現(xiàn)澆預應力混凝土橋面板通過抗剪連接器組成，鋼箱梁底寬7米，橫斷面為單箱雙室，懸臂長度1.75米。結構中心線處梁高1.2米，橋面板腹板處厚0.4米，橋面板各箱室中心處厚0.3米，主梁結構中心線處全高1.6米。橋面橫坡通過腹板不等高形成，橋面鋪裝等厚。 B匝道第二聯(lián)平面圖戶家營樞紐互通平面圖2、引用標

8、準下列標準所包含的條文，通過在本規(guī)則中引用而成為本規(guī)則的條文。曲港高速工程設計圖GB 500092011 建筑結構載荷規(guī)范GB 502052001 鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范JTJ/T F50-2011 公路橋涵施工技術規(guī)范TB 500172001 鋼結構設計規(guī)范3、材料3.1 鋼材本鋼橋結構均采用Q345D鋼種，其化學成分和力學性能應符GB/T1591-2008的要求。3.2 高強螺栓高強螺栓、螺母、墊圈10.9S級，材質為20MnTiB或40B。高強螺栓、螺母、墊圈等均應符合鋼結構用高強度大六角頭螺栓（GB1228-1231）的規(guī)定。3.3 剪力釘剪力釘材料選用ML15，剪力釘技術條件應符

9、合 電弧螺柱焊用圓柱接頭焊釘（GB/T104332002）的要求。3.4 焊接材料根據(jù)設計要求、母材、接頭型式、焊接位置等因素，通過焊接工藝評定選取與母材匹配的焊絲、焊劑和焊條。各種焊接材料均應符合現(xiàn)行的國家標準。焊接材料選用表名 稱型 號規(guī) 格執(zhí) 行 標 準備注焊 條E50153.2、4.0碳鋼焊條實芯焊絲ER50-61.2氣體保護焊用碳鋼、低合金鋼焊絲陶瓷襯墊TG2.0輔材4、鋼箱梁分段劃分A匝道第二聯(lián)1根梁。沿長度方向分為5個節(jié)段，長度分別為：15m（A段）+30m（B段）+30m（C段）+30m（D段）+15m（E段）。各段在截面上又分為2個分段,寬度分別為3830mm,3230mm，

10、分段編號分別為：A-A1、A-A2，A-B1、A-B2，A-C1、A-C2，A-D1、A-D2，A-E1、A-E2。A匝道第二聯(lián)分段平面圖B匝道第二聯(lián)1根梁。沿長度方向分為5個節(jié)段，長度分別為：15m（A段）+26m（B段）+28m（C段）+26m（D段）+15m（E段）。各段在截面上又分為2個分段,寬度分別為3830mm,3230mm。分段編號分別為：B-A1、B-A2，B-B1、B-B2，B-C1、B-C2，B-D1、B-D2，B-E1、B-E2。B匝道第二聯(lián)分段平面圖二、施工組織機構針對本工程鋼結構制造工程，我公司成立了以項目經(jīng)理劉鄭為組長，副經(jīng)理薛金龍、總工趙曉光為副組長的項目領導小組

11、，領導本工程現(xiàn)場安裝的全部工作。領導小組由項目部主要領部室負責人組成。組 長：劉鄭副組長：薛金龍、趙曉光組 員：高海峰、郭曉光、于曉明、陳宇鵬、張建超、趙盼宗三、施工準備工作1、制作為了確保鋼箱梁的順利安裝，廠內加工嚴格按照既定的施工方案、國家相關規(guī)范、設計要求執(zhí)行。2、出廠驗收為了確保順利安裝，在鋼箱梁出廠時要檢查構件的外形尺寸是否與設計圖紙上的尺寸一致，構件間的栓接孔是否一致。3、現(xiàn)場準備G45大廣高速公路為運營高速公路，為保證鋼箱梁安裝時的施工安全，需對大廣高速進行交通導改。我項目部在大廣高速公路西側修建了臨時導改路，編制了曲陽至黃驊港高速曲陽至肅寧段戶家營樞紐互通跨越大廣高速公路施工組

12、織方案及安全保障措施，并組織專家、路政部門、交警部門對施工導改方案進行了評審，根據(jù)專家評審會結果對臨時導改方案及安全保障措施進行了補充完善。戶家營互通新修導改路示意圖根據(jù)我部編制的施工方案，在施工過程中根據(jù)不同施工階段工藝要求需要占路施工或封閉大廣高速半幅路施工，以占路施工為主，封閉半幅道路為輔的原則進行施工導行，我部制定了以下交通導行方案：根據(jù)我部編制的施工方案，在施工過程中根據(jù)不同施工階段工藝要求需要占路施工或封閉大廣高速半幅路施工，以占路施工為主，封閉半幅道路為輔的原則進行施工導行，我部制定了以下交通導行方案：（1） 第一階段：封閉大廣高速衡水方向超車道對高速中央分隔帶光纖管道進行改遷，

13、計劃時間2022年3月1日-2022年3月10日。導改示意圖如下：第一階段導改示意圖（1）第一階段交通導改示意圖（2）第一階段交通導改示意圖（3）（2） 第二階段：封閉大廣高速西側衡水方向，衡水方向車輛繞行西側新建輔路。本階段導改完成后首先進行大廣高速中央分隔帶位置K171+456.291主線3#墩、AK0+704.8匝道橋7#墩、BK0+014匝道橋7#墩下部結構（樁基、墩柱、蓋梁）施工，然后進行K171+456.291主線橋第3孔預制箱梁安裝、橋面系及防撞護欄施工。計劃時間2022年3月11日-2022年4月20日交通導改示意圖如下：第二階段交通導改示意圖（1）第二階段交通導改示意圖（2）

14、第二階段交通導改示意圖（3）（3） 第三階段：封閉大廣高速北京方向，北京方向車輛繞行衡水方向，衡水方向車輛繼續(xù)繞行大廣西側新建輔路。計劃時間2022年4月21日-2022年5月20日本階段導改完成后主要進行以下施工作業(yè)：K171+456.291主線橋第4孔預制箱梁安裝、橋面系及防撞護欄施工；AK0+704.8匝道橋第2聯(lián)鋼箱梁C段頂推作業(yè)；BK0+014匝道橋第2聯(lián)鋼箱梁C段頂推安裝作業(yè)；第三階段交通導改示意圖如下：第三階段交通導改示意圖（1）第三階段交通導改示意圖（2）第三階段交通導改示意圖（3）（4） 第四階段：封閉大廣高速兩側應急車道依次吊裝A、B匝道鋼箱梁B段、A段、D段、E段，計劃時

15、間2022年5月20日-2022年5月26日。導行示意圖如下：第四階段 交通導改示意圖（1）第四階段交通導改示意圖（2）第四階段交通導改示意圖（3）第四階段交通導改示意圖（4）（5） 第五階段：封閉戶家營互通區(qū)大廣高速兩側應急車道進行新舊路基、路面拼接施工，（導行方案與第四階段相同）。四、安裝方案設計1、鋼箱梁運輸方案大廣高速東側鋼箱梁運輸方案：鋼箱梁生產基地大廣高速施工現(xiàn)場大廣高速西側鋼箱梁運輸方案：鋼箱梁生產基地大廣高速肅寧收費站382省道李埝路施工便道施工現(xiàn)場運輸路線優(yōu)點：該運行路線人為障礙比較少，收費站多設有半開放式的超寬車道，最小空中障礙高度不低于5m,通過時沒有硬性障礙,滿足橋梁的

16、運輸要求。高速公路車道多屬單向雙車道，即一行車道，一超車道，另有一緊急停車道。車輛運行時只需考慮同向超車問題，不影響同向行駛車輛。車輛在高速公路上行駛平穩(wěn)，影響運行的客觀因素少，可以充分實現(xiàn)安全、快捷的運輸宗旨。路線存在的問題：高速公路上行駛的車輛車速較高，存在不安全隱患，超限件運輸需采取護送措施。按照國家及地方有關規(guī)定高速公路均禁止超限車輛行駛，需協(xié)調高速公路管理部門和交警管理部門，協(xié)調難度較大，護送費用較高。因運輸屬超級超限，在通過國道入口，各道路交叉口時，由于車流量大、路面較窄，運輸車隊會造成短時的交通阻塞，影響車輛通行。路線所遇到的問題解決的方法：通過xx省交通廳、xx省交警總隊協(xié)調沿

17、線各市高速路政、交警管理部門，辦理超限運輸通行證。全程運輸在車輛行駛時如需占用兩個車道，需申請交警、路政護送。為保證此次運輸順利進行，我公司專派技術人員及車輛進行運輸前的路線勘察，依據(jù)提供的設備清單，經(jīng)過實地測量，此路線能夠滿足運輸要求。鋼箱梁運輸線路圖2、鋼箱梁安裝步驟本工程鋼箱梁節(jié)段在工廠內加工制作，制作完畢后進行預拼裝，預拼裝完畢后進行涂裝，經(jīng)驗收合格后運輸至安裝現(xiàn)場，采用汽車吊拼裝跨高速節(jié)段C段，利用連續(xù)千斤頂將C段拖拉至設計位置，利用千斤頂對鋼箱梁C段進行精確定位，完畢后利用汽車吊依次吊裝剩余節(jié)段。A、B匝道鋼箱施工方式一致，下面以A匝道為例介紹：3、場地布置及要求安裝前對現(xiàn)場場地進

18、行平整、硬化，對地面比較松軟的地方進行灰土處理，并設置臨時施工便道，用于鋼箱梁運輸至現(xiàn)場后可到達指定吊裝位置，處理過的場地要保證150t運梁車和250噸汽車吊順利通行及作業(yè)。場地布置詳圖4、頂推用臨時設施施工4.1 根據(jù)現(xiàn)場實際情況C段從大廣高速東側進行拼裝焊接，然后頂推至設計位置。首先對大廣高速車流進行導改，北京方向車流行駛衡水方向車道，衡水方向車流改道行駛大廣高速西側新建臨時車道，如下圖所示：4.2 施工頂推用臨時支架，臨時支架共7組，其中ZJ3是牽引支架，布置200噸連續(xù)牽引千斤頂，其余支架上均布置滑道、限位裝置和頂升千斤頂?shù)仍O備： 支架布置5、鋼箱梁吊裝支架及頂推設施安裝完畢后，在臨時

19、支架上進行鋼箱梁C段的拼裝、B段切割段和導梁的預拼裝： C段吊裝就位 B段吊裝就位導梁吊裝就位6、頂推施工鋼箱梁節(jié)段和導梁連接完畢后降低支撐用頂升千斤頂，使鋼箱梁和導梁落在滑道上面，固定糾偏設備，并撤出頂升千斤頂。降落時多點同時進行，每次降落不超過2cm：滑道頂面涂上潤滑用的硅脂以減少摩擦。鋼箱梁和導梁利用200t連續(xù)千斤頂頂推至設計位置，并拆除導梁，完成整個頂推過程。調試頂推系統(tǒng)、固定糾偏裝置，試頂推4m，消除頂推過程中可能出現(xiàn)的隱患，待設備檢查無誤后繼續(xù)頂推；試頂完成后進行正式頂推；預計頂推至設計位置需13個小時：開始正式頂推，頂推過程中有專人統(tǒng)一指揮，在每個滑道位置安排一個人員觀察滑道的

20、運行情況，并隨時監(jiān)控牽引千斤頂頂推力大小和鋼箱梁整體橫向移動，發(fā)現(xiàn)問題立即匯報，解決后再進行頂推： 頂推階段 頂推階段 頂推階段 頂推階段頂推完成 拆除導梁7、 調整就位 利用千斤頂精確調整鋼箱梁平面和立面位置，達到設計及相關規(guī)范要求。8、吊裝剩余梁段8.1 A-B1段鋼箱梁總長22.989 m，寬3.830 m，高1.35 m，重48.6 t。鋼梁兩端放在臨時支架上，中間放在永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑10 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調

21、整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.2 A-B2段鋼箱梁總長22.989 m，寬3.230 m，高1.35 m，重43.9 t。鋼梁兩端放在臨時支架上，中間放在永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑10 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.3

22、A-A1段鋼箱梁總長14.915 m，寬3.830 m，高1.35 m，重32.7 t。鋼梁兩端分別放在臨時支架上與永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑16 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.4 A-A2段鋼箱梁總長14.915 m，寬3.230 m，高1.35 m，重26.5t。鋼梁兩端分別放在臨時支架上與永久墩上。250 t

23、汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑16 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.5 A-D1段鋼箱梁總長29.989 m，寬3.830 m，高1.35 m，重68.4 t。鋼梁兩端放在臨時支架上，中間放在永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑10 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊

24、耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.6 A-D2段鋼箱梁總長29.989 m，寬3.230 m，高1.35 m，重57.2 t。鋼梁兩端放在臨時支架上，中間放在永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑10 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將

25、鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.7 A-E1段鋼箱梁總長14.915 m，寬3.830 m，高1.35 m，重32.7 t。鋼梁兩端分別放在臨時支架上與永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑16 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。8.8 A-E2段鋼箱梁總長14.915 m，寬3.230 m，高1.3

26、5 m，重26.5 t。鋼梁兩端分別放在臨時支架上與永久墩上。250 t汽車吊與運梁車停在箱梁外側。鋼梁吊點中心位于吊車作業(yè)半徑16 m內，吊車慢慢起鉤使吊車承受到鋼箱梁的重量，檢查鋼絲繩、卡環(huán)受力和吊耳情況正常后，吊車將鋼箱梁吊起待高度超過墩柱蓋梁及臨時支墩1m后緩慢調整轉臂，到達安裝位置后停住。吊車通過回轉、變幅、松鉤等動作將鋼箱梁安裝就位，匹配調整軸線、里程、高程，栓接完成后進行焊接。9、臨時設施拆除9.1首先拆除沙箱，掏出沙箱里面的沙子，降低沙箱高度，將沙箱移出支架。9.2為確保安全，先用25t汽車吊轉臂至臨時支架正上方，吊取臨時支架，保證吊車處于非承擔臨時支架重量位置。9.3在臨時支

27、架頂端綁固纜風繩，切割橫梁工字鋼和立柱的焊縫，工人拆除臨時支架片體的連接螺栓，用吊車吊出橫梁和片體。9.4工人通過調整纜風繩角度和方向配合吊車將臨時支架節(jié)段平穩(wěn)吊出。9.5火焰切割臨時支架與預埋件的焊縫，取出鋼管，拆除臨時支架完畢，拆除圍擋?；謴徒煌?。五、臨時設施設計1、支架設計1.1支架基礎介紹支架基礎均為混凝土基礎，基礎頂面與地面平齊，基礎澆筑前應將基礎及周邊2m范圍地基進行處理，地基應具備足夠的承載力，避免在施工過程中支架沉降或不均勻沉降影響施工質量。每個支架基礎是由4m×3m×1m的C30混凝土基礎組成，基礎內布置16mm鋼筋，上面設置預埋鋼板固結，在預埋鋼板上搭設

28、支架并焊接牢固。如下圖所示：1.2支架參數(shù)介紹支架是由鋼管（426*7）、H型鋼（700*300*13*24）斜撐（16#a槽鋼）焊接成的桁架結構，高度11m左右，上面布置頂推設施，為了減小水平牽引力，牽引支架與邊側滑移支架進行橫向聯(lián)系，如下圖所示：頂推支架詳圖 牽引支架詳圖支架橫向聯(lián)系支架立柱采用4根圓管（426x7mm），立柱高度由現(xiàn)場測量計算，圓管上是橫梁（雙拼I40a），橫梁上面布置4個沙箱來承受鋼箱梁自重和施工載荷，支架下面制作4mx3mx1m的C30混凝土臨時基礎。如下圖所示：吊裝支架詳圖1.3沙箱參數(shù)介紹沙箱是由273×8mm和245×5mm的鋼管制作而成，沙

29、箱高度為450mm，里面放置石英砂。如下圖所示：2、導梁設計及參數(shù)介紹導梁是由翼板（25*800*L)、腹板（16*650*L、16*1210*L、16*1490*L）、加勁肋（10*240*L）和鋼管（7*426*6968）焊接成的桁架結構，如下圖所示：導梁詳圖C節(jié)段上翼板與導梁上翼板采用拼接板進行栓接，下翼板與導梁底板采用全熔透焊。C節(jié)段腹板與導梁腹板板采用拼接板進行栓接，高強螺栓不可重復利用。3、臨時支架的驗算3.1、材料3.1.1 鋼材臨時支架結構采用Q235B鋼種，其化學成分和力學性能應符合GB/T 700-2006的相關要求。3.1.2 焊接材料各種焊接材料均應符合現(xiàn)行的國家標準。

30、焊接材料選用表名 稱型 號規(guī) 格執(zhí) 行 標 準備注焊 條E50153.2、4.0碳鋼焊條實芯焊絲ER50-61.2氣體保護焊用碳鋼、低合金鋼焊絲3.2、計算依據(jù)3.2.1 計算依據(jù)曲港高速工程設計圖曲港高速工程安裝方案GB 500092011 建筑結構載荷規(guī)范TB 10203-2002 鐵路橋涵施工規(guī)范TB 100021.52005 鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范TB 10303-2009 鐵路橋涵工程施工安全技術規(guī)程GB 50017-2003 鋼結構設計規(guī)范3.2.2 設計參數(shù)3.3.2.1主要荷載（1）鋼材與混凝土鋼材容重78.5kN/m3,橋面系混凝土預制板容重24kN/m3。最重鋼箱梁重為

31、A-D1：鋼箱梁自重+模板重量=68t；橋面系鋼筋混凝土重：2.4×30×4.23×0.58=177t；鋼絞線重：10t臨時支架自重：6t（2）風荷載滄州地區(qū)50年一遇的基本風壓 0.5kN/m2，按B類地區(qū)進行計算 根據(jù)建筑結構載荷規(guī)范（GB 500092012）：（3）施工荷載施工荷載取1.5kN/m2。3.3.2.2材料力學性能Q235B鋼：彎曲容許應力w=185MPa；容許正應力=185MPa；剪切容許應力=105MPa。根據(jù)鋼結構設計規(guī)范要求容許應力值如下表：3.3、吊車站位地基承載力計算本項目吊裝計劃采用一臺250t汽車吊進行安裝，250t汽車吊自重為

32、96.6t，配重75t，吊車支腿墊塊規(guī)格為2×2m，計算時取1.5倍安全系數(shù)。最不利吊裝情況為吊車轉臂時單個支腿受力。最不利吊裝條件墊塊地基承載力=（吊車自重+配重+最大梁段重量的一半）×安全系數(shù)/墊板面積=（96.6t+75t+68t/2）×1.5/（2×2m）=77.1t/。故安裝現(xiàn)場吊車站位區(qū)域地基承載力不得小于78t/。3.4、臨時設施受力計算3.4.1臨時支架受力計算計算采用MIDAS Civil有限元計算軟件進行計算1） 施工工況計算載荷：支架自重、鋼箱梁重量以及上部結構：G=177+68+10+6=261t=2610KN施工荷載：g3=1.

33、5 kN/m2荷載效應組合：（永久荷載分項系數(shù)為1.2）Gr=2610×1.2+30×4.23×1.5=3322kN建模：采用Midas Civil軟件一般梁單元進行建模。邊界條件：按支架位置對節(jié)點的X、Y、Z方向位移進行約束；立柱和橫梁連接采用彈性連接（剛性）；2） 已知條件臨時支架采用Q235B鋼材，根據(jù)鋼結構設計規(guī)范要求容許應力值為：根據(jù)鋼結構設計規(guī)范，撓度容許值為l/250，即7000/250=28mm。計算結果：以最不利工況，單個支架承受單個最重梁段重量的2/3，共計有4個沙箱支撐梁段，則單個沙箱所受壓力為3322KN×2/3/4=554KN。

34、沙箱正下方是臨時支架鋼管立柱。最大梁單元應力59Mpa，最大變形4mm，最大支座反力540KN，符合要求，結構穩(wěn)定；圖表1 梁單元應力圖表2 變形圖表3 反力3.4.2 頂推結構各工況整體分析采用有限元分析軟件Midas/civil對滑移施工結構中全過程仿真模擬分析，支架采用的單元為梁單元，鋼箱梁和導梁采用的是板單元，頂推過程中按每前進10m為一個工況進行說明：工況名稱工況內容工況1頂推至10m，還需頂推27m工況2頂推至20m，還需頂推17m工況3頂推至30m，還需頂推7m工況4頂推至37m，頂推完成載荷：支架水平載荷=（鋼箱梁自重+施工載荷）*摩擦系數(shù)支架豎向載荷=鋼箱梁自重+施工載荷摩擦

35、系數(shù)取0.1；頂推工況載荷=鋼箱梁自重牽引支架受力分析應力組合最大值（Q235材質）max=153MPa=215MPa。施工階段最大剪應力如下圖所示。剪應力最大值（Q235材質）max=25MPa=125MPa。2、結構變形施工階段變形最大值，如下圖所示。位移最大值v=59mm1/400m。臨時支架受力分析應力組合最大值（Q235材質）max=85MPa=215MPa。施工階段最大剪應力如下圖所示。剪應力最大值（Q235材質）max=23MPa=125MPa。2、結構變形施工階段變形最大值，如下圖所示。位移最大值v=21mm1/400m。 糾偏裝置受力分析應力組合最大值（Q235材質）max=

36、5MPa=215MPa。位移最大值v=1mm1/400m。 錨箱受力分析應力組合最大值（Q235材質）max=61MPa=215MPa。位移最大值v=28mm1/400m。頂推各工況分析分析結果：工況名稱工況內容有效應力剪應力變形支座反力工況1頂推至10m，還需頂推27m211217420工況2頂推至20m，還需頂推17m422258370工況3頂推至30m，還需頂推7m6030115405工況4頂推至37m，頂推完成331722634工況一：頂推至10m，還需頂推27m1、結構強度板單元有效應力max=21MJa=310MJa。板單元剪應力max=12MJa=215MJa。2、結構變形結構最

37、大位移為17mm；3、支座反力最大支座反力為420KN。結論：符合要求，結構安全。工況二：頂推至20m，還需頂推17m1、結構強度板單元有效應力max=42MJa=310MJa。板單元剪應力max=22MJa=215MJa。2、結構變形結構最大位移為58mm；3、支座反力最大支座反力為370KN。結論：符合要求，結構安全。工況三：頂推至30m，還需頂推7m1、結構強度板單元有效應力max=60MJa=310MJa。板單元剪應力max=30MJa=215MJa。2、結構變形結構最大位移為115mm；3、支座反力最大支座反力為405KN。結論：符合要求，結構安全。工況四：頂推至37m，頂推完畢1、

38、結構強度板單元有效應力max=33MJa=310MJa。板單元剪應力max=17MJa=215MJa。2、結構變形結構最大位移為22mm；3、支座反力最大支座反力為634KN。結論：符合要求，結構安全。3.4.4 沙箱受力計算以最不利工況，單個支架承受單個最重梁段重量的1/4，共計有4個沙箱支撐梁段，則單個沙箱所受壓力為P=2610KN×1/4/4=163KN。根據(jù)歐拉公式，壓桿柔度：=×l/i=2×6/0.1128=107 （取2，長度因數(shù)，i是慣性半徑，查表可得）鋼管材質Q235B，E=206GPa p=185MpaP=E/p=100P適用于歐拉公式鋼管失穩(wěn)臨

39、界應力Fcr=2 EI/（2L）2=1412.30KN （I查鋼管截面手冊得）I=10013cm4P（260KN）Fcr (1412.30KN) 系統(tǒng)穩(wěn)定。FdQ235材質鋼材單位面積抗壓強度A245×5mm的鋼管截面面積3.4.5吊耳受力計算本工程鋼箱梁為雙機吊裝，每段鋼箱梁以重心對稱設置4個吊耳。吊耳布置除考慮重心外，還要考慮設置在縱橫隔板交叉位置，以避免頂板受力變形，確定吊耳位置。吊耳和構件之間的焊接采用CO2氣體保護焊，全熔透焊接，焊絲用ER50-6，hf24。設計采用最不利吊裝方式，即吊耳和鋼絲繩成60°夾角，如下圖所示：吊耳鋼板材質為Q345D，根據(jù)鋼結構設計規(guī)

40、范（GB 50017-2003）鋼材的容許應力值為：吊耳位置最大剪力計算: 吊耳孔徑設計為R=40mm，單個吊耳理論承受最大剪應力Nv=v×l×t=15×80×50=60000kg=60t v:Q345D鋼板抗剪強度值150Mpa=15kg/mm2 t:吊耳厚度(mm) l:吊耳剪切面長度(mm)，取最不利剪切面長80mm，如下圖所示：取1.5倍安全系數(shù)，則Nv =Nv/2=40t焊縫最大承載力計算：焊接材料為ER50-6，焊縫等級為全熔透一級，以達到焊縫與母材等強，單個吊耳焊縫允許最大拉應力為:Nc=q×l×t=26×38

41、0×30=296400kg=296.4tq:Q345D鋼板屈服強度值260Mpa=26kg/mm2t:吊耳厚度(mm)l:吊耳耳板長度(mm) 如下圖所示：取2倍安全系數(shù)，則Nc =Nc/2=148.2t最大拉應力計算：單個吊耳的允許最大拉應力為:F=×l×t=26×166×50=215800kg=215.8t:Q345qD鋼材抗拉強度設計值260Mpa=26kg/mm2t:吊耳厚度(mm)l:吊耳最不利斷面長度(mm),取166mm，如下圖所示：取2倍安全系數(shù)，則F=F/2=107.9t局部擠壓應力計算：單個吊耳的允許最大壓力為：N=F

42、15;d×t=39×80×50=156000kg=156tF:Q345qD鋼材抗壓強度設計值390Mpa=39kg/mm2t:吊耳厚度(mm)d:銷軸直徑(mm)，取80mm取2倍安全系數(shù)，則N=N/2=78t綜上所述： 單個吊耳承受最大剪應力為40t；單個吊耳最大屈服強度為148.2t；單個吊耳最大拉應力為107.9t；單個吊耳局部擠壓應力為78t最不利條件下，單個吊耳鋼板最大可承受40t重量。每個梁段設置4個這樣的吊耳，則最大起重能力為40×4=160t。3.4.6卸扣受力計算結合本項目最大吊裝重量78t，取1.2倍安全系數(shù)，即N=78t×

43、1.2=93.6t，每個卸扣承受的最大重量F=93.6t/4=23.4t，通過查閱一般起重鍛造卸扣D型卸扣和弓形卸扣（JB 81121999），本項目卸扣計劃采用M-DW40型卸扣，額定起重量為40t。D型卸扣基本參數(shù)表如下：表一 D形卸扣的尺寸 額定起重量dmax2Dmax2emaxSmin3Wmin2推薦銷軸M(4)S(6)T(8)螺紋tmm-0.63892.2Dmax189M9-0.630.89102010M10-0.811011.222.411.2M110.6311.2511.212.52512.5M120.81.251.612.5142814M1411.62141631.516M16

44、1.2522.5161835.518M181.62.53.218204020M2023.242022.44522.4M222.54522.4255025M253.256.325285628M2846.382831.56331.5M30581031.535.57135.5M356.31012.535.5408040M40812.51640459045M45101620455010050M5012.52025505611256M56162532566312563M62203240637114071M70254050718016080M80325063809018090M904063-9010020

45、0100M1005080-100112224112M11063100-112125250125M12580-125140280140M140100-140160315160M1603.4.7鋼絲繩受力計算根據(jù)梁段的重量和吊裝現(xiàn)場的實際情況，選用鋼絲繩直徑56.0毫米 6×37+1，抗拉強度為170Kg/mm2，長度22米。鋼絲繩允拉力：FG=AFG/K式中FG鋼絲繩的允許拉力（KN）FG鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（KN）A換算系數(shù) 查表取用K鋼絲繩的安全系數(shù) 查表取用鋼絲破斷拉力總和為164KN。安全系數(shù)根據(jù)相關安全規(guī)定，取8倍的安全系數(shù)。當鋼絲繩為6x37+1時，不均勻受力系數(shù)為A=

46、0.82根據(jù)以上許用拉力 FG=AFG/K代入以上數(shù)值許用拉力 FG=205KN假定最不利吊裝方式：吊裝時采用單機吊裝，鋼絲繩與吊耳成60°夾角，共計有8根鋼絲繩受鋼箱梁的拉力，則此吊裝方式下鋼絲繩承受的最大豎直拉力F=4FG sin60=8*205000*3/2=1420281N=142t>最重梁段68t。滿足吊裝要求。3.4.8臨時支架基礎計算=N/A=2610/2/2/（0.3×0.3×3.14）=2308Kpa=2.308Mpa<=10MpaN軸向抗壓力承載力最大值A臨時支架基礎預埋鋼板面積4、吊車選用方案結合本工程地理位置、橋梁重量等多種因素

47、，本工程節(jié)段吊裝采用1臺250t汽車吊進行作業(yè)。250t汽車吊外形尺寸及吊裝性能表如下圖所示：分段編號數(shù)量單重（t）吊裝重量（單重×動載系數(shù)1.05）汽車吊吊車選用噸位（t）回轉半徑（r）伸桿長度（m）可吊裝重量（t）備注A-A1132.75 34.38 2501633.753A-A2126.54 27.86 2501633.753A-B1119.8 20.90 2501633.753A-B2113.3 13.97 2501633.753A-B1148.651.03 2501633.753A-B2143.946.10 2501633.753A-C1167.09 70.44 25010

48、33.782.9A-C2152.10 54.71 2501033.782.9A-D1168.42 71.85 2501033.782.9A-D2157.21 60.07 2501033.782.9A-E1132.75 34.38 2501633.753A-E2126.54 27.86 2501633.753B-A1128.229.61 2501633.753B-A2125.726.99 2501633.753B-B1112.8913.54 2501633.753B-B2111.7612.352501633.753B-B1141.843.892501633.753B-B2138.1440.052

49、501633.753B-C1158.761.64 2501233.770B-C2153.456.07 2501233.770B-D1154.757.44 2501233.770B-D2149.952.40 2501233.770B-E1128.229.61 2501633.753B-E2125.726.99 2501633.7535、牽引設施選用5.1 滑道系統(tǒng)滑道系統(tǒng)由滑道和聚四氟乙烯組成。滑道頂部固定一塊12毫米厚的聚四氟乙烯，聚四氟乙烯與鋼梁底板構成滑移面。經(jīng)過多次工程實際的檢驗，通過這樣的處理，滑移面的摩擦系數(shù)小于0.05?；瑒幽Σ羏=摩擦系數(shù)×（節(jié)段重量+導梁重量）=0.0

50、5×（67.09+52.1+6）=6.3t滑道大樣圖5.2 糾偏系統(tǒng)糾偏裝置由型鋼和千斤頂?shù)妊b置組成，橋面系在前進過程中用全站儀隨時進行橋面系位置監(jiān)測，如果橋面系偏出行進路徑，則用千斤頂隨時進行糾偏。主視圖俯視圖左視圖 右視圖糾偏裝置大樣圖5.3 錨板吊耳錨板和牽引鋼絲繩錨接。錨板和C段底板之間采用高強螺栓（M24x130、10.9s）連接。錨板耳板和錨板底板的焊接采用CO2氣體保護焊，全熔透焊接，焊絲用ER50-6。錨板布置圖錨板大樣圖鋼絞線緊固件圖5.4 鋼絞線本項目計劃單個牽引千斤頂上用4根規(guī)格為1×7-15.20-1860（GB/T 52242003）的預應力鋼絞線

51、，此結構鋼絞線力學性能表如下：5.5 牽引千斤頂牽引千斤頂采用兩臺200t連續(xù)穿心頂，分別布置在右側的側墻上，與3、7號橫梁在同一直線上。自動連續(xù)千斤頂通過一臺計算機發(fā)出的命令和傳感器控制，可滿足橋面系整體同步頂推的頂推力(受力同步性5)、同步精度（位移同步性5mm）和頂推速度 (10cm/min)的要求。 牽引千斤頂圖如下：示意圖ZLD200 自動連續(xù)頂推千斤頂?shù)慕Y構1.后頂穿心套2.油缸3.后頂活塞4.后頂密封板5.后頂錨板 6.后頂夾片 7.行程開關 SQ18.行程開關 SQ2 9.行程開關 SQ310.前頂穿心套11.前頂活塞12.前頂密封板 13.前頂錨板14.前頂夾片 15.行程開關 SQ4 16.鋼絞線 17.行程開關 SQ518.行程開關 SQ619.前頂回油嘴 20.