干式氣缸套外圓無(wú)心磨削

1、2的。在磨削過(guò)程中，將干式氣缸套1置于砂輪導(dǎo)輪和托板者之間。干式氣缸套中心不定，其位置變化大小取決于粗磨前的原始誤差。經(jīng)過(guò)無(wú)心磨削后氣缸套的外圓直徑精度可達(dá)1丁5，11丁7級(jí)。圓度誤差可達(dá)0.0050.015，面粗糙度外圓無(wú)心磨削的加工原理干式氣缸套放在導(dǎo)輪及托板之間2.以導(dǎo)輪與托板工作面上的月0點(diǎn)定位，借助于橫向進(jìn)給運(yùn)動(dòng)使氣缸2套與砂輪接觸進(jìn)行磨削加工。在磨削加工過(guò)程中，導(dǎo)輪砂輪均按順時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)，氣缸套磨肖1線速度的方向和砂輪接觸點(diǎn)；的線速度方向致，氣缸套的運(yùn)動(dòng)軌跡是砂輪和導(dǎo)輪共同作用的3結(jié)果。氣缸套旋轉(zhuǎn)速度與導(dǎo)輪速度之間關(guān)系為Wwa=WeSina Wwa氣缸套軸向線速度，瓜，Vvlt氣缸

2、套切向線速度，a氣缸套與導(dǎo)輪軸線間夾角根據(jù)干式氣缸套的加工要求4以及氣缸套直徑大小而定，般取輪對(duì)氣缸套的徑向作用力只，及切向作用力尸8，其合力廣及導(dǎo)輪對(duì)氣缸套的徑向作用力，切向作用力廣，合力為+.托板對(duì)氣缸套的法向作用力只切向作5用力尸其合力Nb中保持平衡狀態(tài)2其平衡方程為Rw=O式中Rvv氣缸套外圓半徑p托板頂角導(dǎo)輪對(duì)氣缸套的切向作用力盡的大小和方向有種可能盡，盡=.當(dāng)戶時(shí)，磨削過(guò)程中導(dǎo)輪6制動(dòng)氣缸套，可以防止氣缸套在砂輪磨削力作用下超速轉(zhuǎn)動(dòng)。當(dāng)，時(shí)，磨削過(guò)程中導(dǎo)輪驅(qū)動(dòng)氣缸套，不可能控制氣缸套可靠地回轉(zhuǎn)。當(dāng)=0時(shí)，磨削過(guò)程中導(dǎo)輪雖然仍能控制氣缸套的旋轉(zhuǎn)7運(yùn)動(dòng)，但此時(shí)不消耗切向功率，相當(dāng)于空載

3、狀態(tài)，當(dāng)然，這僅僅是個(gè)短暫的過(guò)渡狀態(tài)。不論導(dǎo)輪處于制動(dòng)狀態(tài)還是驅(qū)動(dòng)狀態(tài)，托板對(duì)氣缸套徑向作用力只1的值不變。及由磨削用量氣缸套8的重量以及機(jī)械加工的工藝參數(shù)等因素決定，氣缸套在無(wú)心磨削機(jī)床上的中心高，時(shí)，尺，能大于零或等于零。尺1總是大于零，即氣缸套不會(huì)脫離托板，所以當(dāng)磨削精度要求不高直徑較9小的氣缸套時(shí)，為磨削穩(wěn)定，防止氣缸套跳動(dòng)，可取托板的切向作用力為負(fù)值時(shí)，會(huì)引起托板的磨損，所以取尸小些為宜。托板所受1方向作用力將使托板產(chǎn)生彎曲變形，使氣缸套磨削質(zhì)10量變差。氣缸套外圓的形成過(guò)程氣缸套外圓無(wú)心磨削的加工面就是定位基面，氣缸套在粗磨前的原始圓度誤差及無(wú)心磨削后的面圓度誤差都會(huì)反映為定位誤差

4、，影響氣缸套外圓氣缸粗而原11始誤，7的圓度。定位誤左氣缸套外圓在磨削的形成過(guò)程3，氣缸套在；點(diǎn)開(kāi)始磨削，在磨削0；1段圓弧時(shí)，其定位誤差主要取決于氣缸套在精車外圓時(shí)的圓度誤差33，即粗磨前的原12始誤差。當(dāng)磨削點(diǎn)，到達(dá)托板定位點(diǎn)8時(shí)，則召點(diǎn)的定位誤差取決于已磨削面的圓度誤差，此時(shí)廠點(diǎn)的定位誤差仍取決于精午外圓時(shí)的原始圓度誤差313=在最初磨削點(diǎn)未觸及導(dǎo)輪定位13點(diǎn)之前，氣缸套磨削點(diǎn)的定位誤差3當(dāng)初磨削點(diǎn)，到達(dá)導(dǎo)輪定位點(diǎn)。時(shí)，引起，點(diǎn)定位誤差的變化，并影響到磨削的面形狀31從誤差變化的觀點(diǎn)上看，氣缸套外圓面在磨削周后，其圓度14誤差心應(yīng)為粗磨前原始圓度誤差心磨出的合成誤差之差。即磨量殘留系數(shù)氣

5、缸套旋轉(zhuǎn)同后，殘留的磨削深度與理論磨削深度之比殘留磨削深度理論磨削深度實(shí)際磨削深度理論磨削深度氣缸15套定位誤差第；次諧波的振幅第；次諧波的初相角化的大小。直接影響外圓的形成效果，是調(diào)整參數(shù)義及調(diào)整角7的函數(shù)當(dāng)2，時(shí)，隨著9角的減小以及；的增高，系數(shù)1減小，增加。當(dāng)16寸隨著的增大及角的減小，隨著減小。在整個(gè)無(wú)心磨削過(guò)程中，如果氣缸套旋轉(zhuǎn)周，其圓度誤差為氣缸套在磨削了幾周之后，原始圓度誤差各次諧波振幅變化了倍，而相位角改變777，17度化直接反映了第；次諧波磨削前后的變化。若，則氣缸套第，次諧波得到了改善，外圓形成的效果較好；若，誤差變化系數(shù)內(nèi)是調(diào)整參數(shù)義調(diào)整角7及磨量殘留系數(shù)的函數(shù)，所以在無(wú)

6、心18磨削加工中只有調(diào)整好參數(shù)義調(diào)整角，及殘留系數(shù)時(shí)，才能加工出好的外圓，否則氣缸套的外圓會(huì)越磨越壞。機(jī)械工人冷加工2001導(dǎo)輪的曲面形狀及修整導(dǎo)輪在無(wú)心磨削加工中有兩個(gè)19作用，是作為氣缸耷在磨削時(shí)的定位基準(zhǔn)面，與托板工作面形成，形定位塊；是導(dǎo)輪與砂輪起使氣缸套獲得均勻的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)與軸向運(yùn)動(dòng)常用導(dǎo)輪曲面為單葉回轉(zhuǎn)雙曲面4，由所建立的坐標(biāo)20系可知，單葉回轉(zhuǎn)雙曲面的方程式為氣缸套與導(dǎo)輪的接觸線，般就認(rèn)為是導(dǎo)輪的直母線，81但實(shí)際的接觸線卻是條空間曲線，即通過(guò)氣缸套橢圓截面與導(dǎo)輪圓截面的各個(gè)公切點(diǎn)！SS221的空間軌跡。該空間曲線的近似方程為a氣缸套軸線與導(dǎo)輪軸線傾斜角a導(dǎo)輪喉截面半徑以甲葉回轉(zhuǎn)雙

7、曲面作導(dǎo)輪工作曲面，與氣缸套外圓面接觸會(huì)發(fā)生干涉，干涉量隨的增大，盡量采用22大的導(dǎo)輪直徑比較有利。單葉回轉(zhuǎn)雙曲面是近似理想導(dǎo)輪工作面，其修整導(dǎo)輪修整參數(shù)按下列公式計(jì)算，這樣修整的效果比較理想。單葉，轉(zhuǎn)雙曲面修整角以無(wú)心磨削的質(zhì)量分析與控制由23氣缸套外圓形成過(guò)程的圓度誤差方程1知，氣缸套外圓磨削后第次諧波的振幅與磨削前的振幅，之間成直線關(guān)系。即，位于45直線之上，磨削后氣缸套圓度誤差惡化，即使是調(diào)整正確，24磨削后圓度誤差也大于磨削前的圓度誤差。當(dāng)時(shí)，該直線位于45直線之下，磨削后的氣缸套外的圓度誤差將得到改善。氣缸套中心高！對(duì)圓度誤差的影響氣缸套在無(wú)心磨床上的中心高是25影響氣缸套外圓磨削

8、后圓度誤差的主要兒何因素。氣缸套中心高；對(duì)棱圓度的影響根據(jù)氣缸套外圓形成的理論可知。當(dāng)，=，時(shí)，各舒次諧波，些奇次諧波，氣缸套外圓的棱圓度增大，隨26著六的增高，向小于1的方向變化，氣缸套外圓的棱圓度將得到改善。氣缸套的中心高，對(duì)橢圓度的影響氣缸套在無(wú)心磨床上的中心高，對(duì)橢圓度的影響與棱圓度相反，在=0附近，=027，氣缸套外圓氣缸套外的橢圓度變差。界易產(chǎn)生較次的偶次諧波。般！在020以內(nèi)，對(duì)缸食外圓的橢圓度影響不大，過(guò)高時(shí)，容易產(chǎn)生振動(dòng)。度誤差包括棱圓度和橢圓度存在個(gè)最佳的中28心，在合理的高度下，奇次，偶次諧波同時(shí)得以改善，并且氣缸套受力較好，不易變形。最佳中心高；隨氣缸套直徑不同而+向，

9、般磨削直徑在5，=3012，范圍之內(nèi)時(shí)，??；=1529，20口左右為宜。在無(wú)心磨削加工中橢圓度比棱圓度容易得到控制，所以般在祖磨時(shí)，采用較高的中心高，以改善棱度。在精磨時(shí)，將中心高降低，以改善橢度，精度為士，同時(shí)棱圓度30也能得卑則螺紋時(shí)常，故障焱斛塊方這海南省高級(jí)技學(xué)校?？?900王懿榮螺紋是在圓柱工件面上，沿著螺旋線所形成業(yè)中，帶螺紋的零件應(yīng)用得十分廣泛。用乍削的方法加工螺紋，是31，前常用的加工方法。在臥式車床如6140上能車削米制。英寸制。模數(shù)和徑6制種標(biāo)準(zhǔn)螺紋，無(wú)論車削哪種螺紋，乍床主軸與刀具之間必須保持嚴(yán)格的運(yùn)動(dòng)關(guān)系即主軸每轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)即丁件轉(zhuǎn)32轉(zhuǎn)，刀具應(yīng)均勻地移動(dòng)個(gè)工忭的導(dǎo)程的距離。它

10、們的運(yùn)動(dòng)關(guān)系是這樣保證的主軸帶著工件起轉(zhuǎn)動(dòng)，主軸的運(yùn)動(dòng)經(jīng)掛輪傳到進(jìn)給箱；由進(jìn)給箱經(jīng)變速后主要是為了獲得各種螺距再傳給絲杠；33由絲杠和溜板箱1的開(kāi)合螺母配合帶動(dòng)刃架作直線移動(dòng)，這樣工件的轉(zhuǎn)動(dòng)和刀具的移動(dòng)都是通過(guò)主軸的帶動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)的，從而保證了了件和刀具之間嚴(yán)格的運(yùn)動(dòng)關(guān)系。在實(shí)際笮削螺紋時(shí)。由34于各種原因，造成由主軸到刀具之間的運(yùn)動(dòng)，在某環(huán)節(jié)出現(xiàn)問(wèn)，引起車削螺紋時(shí)產(chǎn)生故障，影響正常生產(chǎn)，這時(shí)應(yīng)及時(shí)加以解決。車削螺紋時(shí)常故障及解決方法如下哨刀故障分析及解決方35法原因是車刀安裝得過(guò)，或過(guò)低，工件裝夾不牢或車刀磨損過(guò)大。車刀安裝得過(guò)高或過(guò)低過(guò)高，則吃刀到定深度時(shí)，車刀的后刀面頂住工件，增大摩擦力。，

11、至把工件頂彎，造成啃刀現(xiàn)象36；過(guò)低，則切屑不易排出，車刀徑向力的方向是工件中心，加上橫進(jìn)絲杠與螺母間隙過(guò)大，致使吃刀深度不斷自動(dòng)趨向加深，從而把工件抬起，出現(xiàn)啃刀。此時(shí)，應(yīng)及時(shí)調(diào)整車刀高度，使37其刀尖與工件的軸線等高可利用尾座頂尖對(duì)刀。在粗車和半精車時(shí)，刀尖位置比件的中心高出3左右，被加工工件直徑。工件裝夾不牢工件本身的剛性不能承受車削時(shí)的切削力，因而產(chǎn)生38過(guò)大的撓度，改變了車刀與工件的心高度工件被抬，了，形成切削深度突增。出現(xiàn)啃刀，此時(shí)應(yīng)把工件裝夾牢固，可使用尾座頂尖等，以增加工件剛性。車刀磨損過(guò)大引起切削力增大，頂39彎工件，出現(xiàn)哨刀。此時(shí)應(yīng)對(duì)車刀加以修磨。亂扣到進(jìn)步改=如果氣缸套圓

12、度誤差要求較嚴(yán)。為提高外圓精度，常取，0，或者在0的情況下進(jìn)行磨削加工。托板頂角爐對(duì)圓度誤差的影40響托板頂角與氣缸套在無(wú)心磨床上的中心高起，決定了在無(wú)心磨削加工中起主要作用的調(diào)整角7.角小，隨著的增加，奇次諧波圓度誤差變化系數(shù)，的次方下降得越快，奇次諧波也容易得41到改善。9角小，也可小此，對(duì)改善氣缸套圓度行利，且氣缸套受力及運(yùn)動(dòng)更加穩(wěn)定。試驗(yàn)和理論研究已經(jīng)證明，1=60時(shí)對(duì)消除9邊棱圓度有效。9；角小些對(duì)氣缸套加工好處較多，42但1角小，則托板剛度減弱，容易引起磨削時(shí)振動(dòng)以及氣缸套扎刀現(xiàn)象。氣缸套圓柱度的誤差氣缸套的圓柱度誤差產(chǎn)生的主要原因是磨削過(guò)程中，氣缸套中心的實(shí)際運(yùn)動(dòng)軌跡偏離理論運(yùn)動(dòng)43軌跡直線，氣缸套在水平面內(nèi)轉(zhuǎn)動(dòng)以及導(dǎo)輪修整不正確等。氣缸套外圓直徑的面缺陷氣