太陽(yáng)城抗震概念設(shè)計(jì)

1、. 一、前言工程抗震概念設(shè)計(jì)這是一個(gè)老問(wèn)題，但我從事設(shè)計(jì)工作幾年以來(lái)，覺(jué)得這是一個(gè)即老又很重要的問(wèn)題，所以參考了有關(guān)文獻(xiàn)并結(jié)合太陽(yáng)城13號(hào)樓設(shè)計(jì)寫下此篇文章。以下是太陽(yáng)城13號(hào)樓剖面圖，顯而易見(jiàn)這是一個(gè)抗震不利體系，則應(yīng)采取什么措施呢？我們先從理論談起。長(zhǎng)期以來(lái)，在抗震設(shè)計(jì)方面。設(shè)計(jì)人員往往偏重于在做施工圖時(shí)利用計(jì)算機(jī)程序計(jì)算地震反響，然后根據(jù)計(jì)算結(jié)果結(jié)合相應(yīng)規(guī)的構(gòu)造措施進(jìn)展抗震設(shè)計(jì)，而在設(shè)計(jì)高階段中如何確定合理的抗震方案則考慮較少。這樣的抗震設(shè)計(jì)存在諸多弊病。首先，地震是一種隨機(jī)振動(dòng)，它有難于把握的復(fù)雜性和不確定性，要準(zhǔn)確預(yù)測(cè)建筑物未來(lái)將遭遇的地震的特性一時(shí)難以做到；其次，在構(gòu)造力分析方面(

2、盡管目前各種力分析程序很多)，由于未能充分考慮構(gòu)造的空間作用，非彈性性質(zhì)、材料的時(shí)效、阻尼變化等多種因素，因而也存在著不準(zhǔn)確性。故在建筑抗震理論遠(yuǎn)未到達(dá)很科學(xué)嚴(yán)密的今天，單靠理論計(jì)算很難使建筑物具有良好的抗震能力；而著眼于建筑總體抗震能力的“概念設(shè)計(jì)則愈來(lái)愈受到工程界的普遍重視，它在我國(guó)的抗震規(guī)中也開場(chǎng)有所表達(dá)。二、震“概念設(shè)計(jì)在設(shè)計(jì)的高階段，設(shè)計(jì)人員需完成工程選址、單體建(構(gòu))筑物總圖布置，確定合理構(gòu)造體系等工作，這一階段工作質(zhì)量的優(yōu)劣，直接影響施工圖階段設(shè)計(jì)能否順利開展以及將要建成的工程合理性、經(jīng)濟(jì)性、平安性及對(duì)地震破壞的抗御能力。2.1 房屋破壞的直接原因 根據(jù)以往的震害經(jīng)歷，房屋在地震

3、作用下破壞的直接原因可概括為三條：1地基失效地震引起砂土液化、軟土震陷等，對(duì)上部構(gòu)造造成危害； 2地震引起的山崩、滑坡、地面陷落或錯(cuò)位等地面變形引起其上建筑物破壞； 3建筑物在地面運(yùn)動(dòng)激發(fā)下產(chǎn)生劇烈震動(dòng)導(dǎo)致構(gòu)造因強(qiáng)度缺乏，產(chǎn)生過(guò)大變形，失去穩(wěn)定或整體傾覆而破壞； 針對(duì)破壞產(chǎn)生的原因，分析其機(jī)理，我國(guó)有關(guān)抗震規(guī)提出了一些抗震設(shè)計(jì)根本原則。可概括為二點(diǎn)：一是選擇合理的有利于抗震的構(gòu)造體系；二是選擇有利于抗震的地段。通過(guò)上述措施來(lái)保證實(shí)現(xiàn)“小震不壞，中震可修，大震不倒的三水準(zhǔn)設(shè)防要求。2.2 選擇有利抗震地段 根據(jù)房屋震害的直接原因，在選址時(shí)應(yīng)力圖避開不利地段。需要補(bǔ)充的是：從減少地震能量輸入的角度

4、出發(fā)，應(yīng)盡量使地震動(dòng)卓越周期與待建建筑物的自振周期錯(cuò)開，以防止建筑物發(fā)生“共振破壞。地震動(dòng)的卓越周期又稱地震動(dòng)主導(dǎo)周期，它相當(dāng)于根據(jù)地震時(shí)*一地區(qū)地面運(yùn)動(dòng)記錄計(jì)算出的反響譜的主峰位置所對(duì)應(yīng)的周期。從地震調(diào)查的結(jié)果看，在同一場(chǎng)地上，地震“有選擇地破壞*一類型建筑物，而“放過(guò)其它類型建筑物，證明“共振破壞確實(shí)存在。例如我國(guó)地震時(shí)，*市東郊工業(yè)區(qū)同樣是軟土地帶，大量較柔的單層鋼筋混凝土構(gòu)造廠房破壞嚴(yán)重，而較剛的多層磚房破壞輕微，這與人們的傳統(tǒng)思維“鋼筋混凝土比磚混結(jié)實(shí)相悖。國(guó)外也有這方面實(shí)例，如1985年9月黑西哥太平洋岸發(fā)生8.1級(jí)地震，共有164幢620層的房屋倒塌；其中5層以下房屋破壞輕微，2

5、3層以上的大樓也未破壞；特別是高度達(dá)181m，自振周期為3.9s的42層拉美大廈，根本沒(méi)有損害。該次地震持時(shí)22s，周期2s，加速度a0.1g。每一次地震的地震特性都是不同的，對(duì)于未來(lái)可能發(fā)生的地震要準(zhǔn)確預(yù)測(cè)它的波形是很難做到的；然而*一工程場(chǎng)址的地震動(dòng)卓越周期，盡管隨震級(jí)大小和震中距遠(yuǎn)近變化，卻因與該場(chǎng)址的場(chǎng)地條件特別是場(chǎng)地土性質(zhì)存在著*種相關(guān)性，是可以大致估計(jì)的。1985年墨西哥地震時(shí)，市區(qū)東部和中部位于古湖床上，含水量極高的軟粘土深達(dá)100m，據(jù)測(cè)定場(chǎng)地卓越周期為23s見(jiàn)圖1。而這一地區(qū)監(jiān)測(cè)站地震記錄的彈性反響譜顯示出地震動(dòng)卓越周期為2s和3s。這說(shuō)明場(chǎng)地周期與地震動(dòng)卓越周期比擬接近。場(chǎng)

6、地土自由振動(dòng)周期，可以利用環(huán)境振動(dòng)或小地震引起的場(chǎng)地土微幅振動(dòng)，采用脈動(dòng)量測(cè)技術(shù)和數(shù)據(jù)分析處理方法得到；沒(méi)有實(shí)測(cè)資料時(shí)，也可采用經(jīng)歷公式。為減輕因地震“共振而發(fā)生的破壞，根據(jù)估計(jì)出的該建筑所在場(chǎng)地的地震動(dòng)卓越周期，在進(jìn)展建筑方案設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)通過(guò)改變房屋層數(shù)和構(gòu)造體系，盡量加大建筑物根本周期與地震動(dòng)卓越周期的差距。則如何估算擬建房屋的根本周期T1呢“一般可參考經(jīng)歷公式估算：我國(guó)近年來(lái)對(duì)新建鋼筋砼高層建筑計(jì)算機(jī)計(jì)算結(jié)果歸納得出框-墻體系T1=0.065N(4-a)框架體系T1=0.085N(4-b)芯筒-框架體系T1=0.06N(4-c)外框筒體系T1=0.06N(4-d)全墻體系T1=0.05N(

7、4-e)式中N房屋的層數(shù)。有條件時(shí)，由上述經(jīng)歷公式計(jì)算所得值應(yīng)與當(dāng)?shù)匾延蓄愃平ㄖ锏闹芷谧鞅葦M，權(quán)衡取值。2.3 選擇有利于抗震的建筑布局及構(gòu)造體系 工程實(shí)例 1972年12月23日南美洲馬拉瓜(Manan-gua)地震，該市區(qū)約有一萬(wàn)幢建筑物遭到嚴(yán)重破壞或倒塌。引人注目的是十八層的美洲銀行大樓僅輕微損壞；而與之相隔不遠(yuǎn)的十五層中央銀行大廈卻遭嚴(yán)重破壞，震后撤除。兩棟建筑物的分析比照情況見(jiàn)表1。表11972年南美馬拉瓜地震震害分析項(xiàng)目中央銀行美洲銀行平立面見(jiàn)圖2見(jiàn)圖3構(gòu)造特點(diǎn)(1) 四層樓面以上布置了密集的小柱，共64根，柱凈距僅1.2m，支承在第四層樓板的水平過(guò)渡大梁上，通過(guò)大梁再傳至其下面

8、的10根1m1.55m大柱上，柱距9.4m；形成上、下兩局部剛度嚴(yán)重不均勻，不連續(xù)的構(gòu)造系統(tǒng)；(2) 4個(gè)電梯間偏置于塔樓西端，平面形心與重心偏離很大，地震時(shí)易產(chǎn)生極大的扭轉(zhuǎn)偏心效應(yīng)；(3) 四層以上樓板厚僅5cm，梁高45cm，跨度達(dá)14m，這樣的樓面體系是十分柔弱的，抗側(cè)力剛度差，且在地震力作用下易產(chǎn)生較大的樓板水平變形和垂直變形(1) 外框筒，構(gòu)造體系是均勻?qū)ΨQ的。根本抗側(cè)力體系包括 4個(gè) L型筒體，對(duì)稱地由聯(lián)肢梁連接起來(lái)構(gòu)成一個(gè)更大的正方形筒。震害情況(1) 第四層與第五層間的柱子嚴(yán)重開裂，柱鋼筋壓屈；(2) 橫向裂縫 (最寬達(dá) 1 0 mm)貫穿三層以上所有樓板，直至電梯井東側(cè)；(3

9、) 塔樓西立面及其它窗下空心磚填充墻，非構(gòu)造構(gòu)件嚴(yán)重?fù)p壞；(4) 電梯不能使用，樓梯也被碎片填塞，阻礙疏散(1) 連肢梁破壞是整個(gè)構(gòu)造能觀察到的主要破壞；(2) 電梯不能使用，但樓梯間是暢通的，墻僅有很小的裂縫震后分析美國(guó)加州大學(xué)貝克萊分校震后計(jì)算分析說(shuō)明 (含三維線彈性分析 )：(1) 構(gòu)造后確實(shí)存在嚴(yán)重的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)；(2) 填充墻減少了彈性階段的根本周期 2 0 % ，顯著增加了地震作用；(3) 塔樓三層以上北面、南面的大多數(shù)柱抗剪能力缺乏，率先破壞；(4) 在水平地震作用下，長(zhǎng)而弱的樓板產(chǎn)生可觀的豎向運(yùn)動(dòng)，引起支承在樓板上的非構(gòu)造件破壞對(duì)整個(gè)建筑的三維線彈性分析說(shuō)明：(1) 對(duì)稱的構(gòu)造布置

10、以及相對(duì)堅(jiān)強(qiáng)的聯(lián)肢墻，有效地限制了側(cè)向位移；(2) 當(dāng)聯(lián)肢梁破壞后，構(gòu)造體系的位移雖有了增加，但由于“L型小筒繼續(xù)提供了較大的抗側(cè)移剛度，使位移量不至過(guò)大。(3) 防止了長(zhǎng)跨度樓板和砌筑填充墻的非構(gòu)造構(gòu)件損壞這兩幢現(xiàn)代化鋼筋混凝土建筑的抗震差異，生動(dòng)地說(shuō)明了建筑布局和構(gòu)造體系的合理選擇，在抗震設(shè)計(jì)中所占的重要地位。從對(duì)這兩幢建筑物抗震性能的分析比照中，不難總結(jié)出一些有利抗震的根本原則，如建筑平面布置應(yīng)簡(jiǎn)單、均勻?qū)ΨQ，建筑物豎向剛度應(yīng)連續(xù)不應(yīng)發(fā)生突變，建筑物應(yīng)具有良好的整體性，多道抗震防線等，本文在下面將對(duì)這些要領(lǐng)概念逐一詮釋。 建筑與構(gòu)造的布局 關(guān)于建筑平面、豎向布局的要求以及構(gòu)造抗側(cè)力體系的

11、布局要求詳細(xì)的規(guī)定，有關(guān)這些規(guī)定條文的解釋可參見(jiàn)各相關(guān)規(guī)的條文說(shuō)明，這些規(guī)定都是歷次地震震害經(jīng)歷教訓(xùn)的總結(jié)，也是抗震設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的根本原則，本文不再贅述。 構(gòu)造的整體性和延性 傳統(tǒng)意義上的抗震構(gòu)造體系，是指依靠構(gòu)造的整體承載能力(或稱整體性)和變形能力來(lái)吸收和耗散地震能量，從而使建筑物免于倒塌。所謂整體性是指構(gòu)造在整個(gè)承受地震作用的過(guò)程中(不管在彈性工作階段或構(gòu)造局部進(jìn)入塑性并形成塑性鉸機(jī)制階段)各構(gòu)造構(gòu)件都能協(xié)同工作，保持對(duì)豎向荷載的支承能力，它是抗倒塌的必要條件。構(gòu)造的延性是相對(duì)于脆性而言，構(gòu)造的脆性破壞都具有突發(fā)性，不可恢復(fù)性，而延性破壞往往有一個(gè)時(shí)間過(guò)程，并是可恢復(fù)的。延性表現(xiàn)了構(gòu)造耗散

12、能量的大小，如圖4所示。構(gòu)造I在到達(dá)強(qiáng)度極限后，無(wú)明顯屈服過(guò)程，強(qiáng)度急劇下降，從強(qiáng)度極限到破壞的過(guò)程很短，是典型的脆性破壞，在破壞前所耗散的能量為S1；構(gòu)造在進(jìn)入屈服點(diǎn)后尚能繼續(xù)變形耗能，且承載力不致很快下降，我們說(shuō)后者它具有很好的延性，所消耗的能量為S2，顯然S2S1，構(gòu)造是有利于抗震的。防倒塌是建(構(gòu))筑物抗震設(shè)計(jì)的最低要求，也是抗震設(shè)防最重要的必須得到確實(shí)保證的要求。房屋破壞的根本原因是構(gòu)造的*些構(gòu)件破壞構(gòu)造喪失整體性變成了機(jī)動(dòng)構(gòu)架，因此構(gòu)造的超靜定次數(shù)愈多，進(jìn)入倒塌的時(shí)間過(guò)程就越長(zhǎng)。從耗散地震能量的角度出發(fā)，構(gòu)造每出現(xiàn)一個(gè)塑性鉸，就可吸收和耗散一定的地震能量，在整個(gè)構(gòu)造變成機(jī)動(dòng)構(gòu)架之前

13、，假設(shè)能夠出現(xiàn)的塑性鉸愈多，耗散地震輸入的能量也就愈多，就更能經(jīng)受住較強(qiáng)的地震而不倒塌。故在選擇抗震體系時(shí)應(yīng)盡量采用超靜定次數(shù)多的構(gòu)造，并采取一定的構(gòu)造措施保證適宜的塑性鉸的形成。選型上框架優(yōu)于排架，剛接框架優(yōu)于半剛接或鉸接框架；并聯(lián)的多肢抗震墻優(yōu)于并列的多片單肢抗震墻；具有穿插腹桿的支撐優(yōu)于單腹桿支撐；帶支撐框架優(yōu)于單一框架。 構(gòu)造材料的選擇單從抗震角度考慮，作為一種構(gòu)造材料應(yīng)輕質(zhì)、高強(qiáng)、材質(zhì)均勻；構(gòu)件間的連接應(yīng)有良好的整體性、連續(xù)性及延性，且能發(fā)揮材料的全強(qiáng)度。按照這一原則，不同材料構(gòu)造的抗震性能優(yōu)劣排序是：鋼構(gòu)造；型鋼混凝土構(gòu)造；混凝土-鋼混合構(gòu)造；現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)造；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)造；

14、裝配式鋼筋混凝土構(gòu)造；配筋砌體構(gòu)造。工程中常用構(gòu)造抗震表現(xiàn)分述如下：(1) 鋼構(gòu)造鋼構(gòu)造最符合抗震材料的要求，從已有的地震震害實(shí)例來(lái)看，鋼構(gòu)造的表現(xiàn)均很好；但它當(dāng)前的造價(jià)及維護(hù)費(fèi)用較高。(2) 現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)造該構(gòu)造整體性好，造價(jià)低廉，有較大的抗側(cè)移剛度，并且經(jīng)良好的設(shè)計(jì)可保證構(gòu)造具有良好的延性。但該材料也存在難以克制的弱點(diǎn)：當(dāng)?shù)卣鸪謺r(shí)較長(zhǎng)時(shí)，在周期性往復(fù)水平荷載作用下，構(gòu)件剛度因裂縫的開展而遞減，且塑性鉸區(qū)會(huì)產(chǎn)生反向斜裂縫，將混凝土擠碎，產(chǎn)生永久性的“剪切滑移。(3) 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)造預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)造在非開裂狀態(tài)下能承受較大的變形，因而在烈度不高時(shí)構(gòu)造破壞較輕，相應(yīng)地其所貯藏的彈性變形能要

15、比鋼筋混凝土高，但預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)造的滯回曲線比鋼筋混凝土狹窄，所能耗散的滯后能量要少一些，且由于預(yù)應(yīng)力構(gòu)件受壓區(qū)配筋一般相對(duì)較少，一旦混凝土開場(chǎng)壓碎，承載能力就會(huì)急劇下降，因此在高烈度地區(qū)，必須采取措施提高延性，方能使用預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)造。實(shí)踐證明，通過(guò)合理控制預(yù)應(yīng)力筋的含量(0.5%)可以實(shí)現(xiàn)這個(gè)目的。(4)裝配式鋼筋混凝土構(gòu)造此類構(gòu)造致命的抗震弱點(diǎn)在于整個(gè)構(gòu)造缺乏連續(xù)性和整體性；框架節(jié)點(diǎn)等預(yù)制構(gòu)件的連接和接頭強(qiáng)度及變形能力均低于構(gòu)件本身而形成薄弱環(huán)節(jié)；同時(shí)預(yù)制構(gòu)件裝配時(shí)會(huì)產(chǎn)生次應(yīng)力，故這類構(gòu)造不宜在高烈度地區(qū)采用；但假設(shè)采用整體裝配式構(gòu)造則可以改善這種情況。 多道抗震設(shè)防體系無(wú)論選用何種材料

16、、何種構(gòu)造體系的抗震構(gòu)造，都宜設(shè)置多道抗震防線。一次地震持續(xù)的時(shí)間少則幾秒，多則十幾秒甚至更長(zhǎng)。這樣長(zhǎng)時(shí)間的地震動(dòng)，一個(gè)接一個(gè)的強(qiáng)脈沖對(duì)建筑物產(chǎn)生屢次往復(fù)式?jīng)_擊，造成累積式破壞；如果建筑物采用的是單構(gòu)造體系，僅有一道抗震防線，一旦破壞后接踵而來(lái)的持續(xù)地震就會(huì)使建筑倒塌；而設(shè)了多重抗震體系的建筑物，在第一道防線的抗側(cè)力體系遭破壞后，后備的第二道、第三道防線立即接替，抵擋后續(xù)的地震沖擊，特別是對(duì)于因“共振而引起的破壞，在第一道防線失效后，構(gòu)造轉(zhuǎn)入第二道、第三道防線工作，此時(shí)隨著第一道防線破壞塑性鉸出現(xiàn)，構(gòu)造根本周期已發(fā)生變化，從而錯(cuò)開了地震動(dòng)卓越周期，建筑物免遭進(jìn)一步破壞。這種抗震設(shè)計(jì)概念是對(duì)付高

17、烈度地震的一種經(jīng)濟(jì)有效的方法，且已應(yīng)用到實(shí)際工程中，如前面提到的馬那瓜美洲銀行就是一個(gè)應(yīng)用多道抗震防線概念的成功實(shí)例。美國(guó)林同炎國(guó)際設(shè)計(jì)公司設(shè)計(jì)這一工程(美洲銀行)時(shí)所采取的指導(dǎo)思想是：在風(fēng)荷載和規(guī)規(guī)定的等效靜力地震荷載作用下，構(gòu)造具有較大的抗推剛度以滿足變形方面的要求；當(dāng)遭遇更高地震烈度，建筑物所受的地震力很大時(shí)，通過(guò)*些構(gòu)件的屈服過(guò)渡到另一個(gè)具有較高變形能力的構(gòu)造體系。據(jù)這一指導(dǎo)思想，該大樓采用了12.55m12.55m的芯筒作為主要的抗風(fēng)和抗震構(gòu)件，不過(guò)，該芯筒又由4個(gè)“L形小筒構(gòu)成，小筒外邊尺寸4.6m4.6m，在每層樓板處，采用較大截面的鋼筋混凝土連梁將4個(gè)小筒連成具有較強(qiáng)整體性的芯

18、筒(圖1)。進(jìn)展抗震設(shè)計(jì)時(shí)，既考慮了4個(gè)小筒作為大筒組成局部發(fā)揮整體作用時(shí)受力狀況，又考慮了連梁損壞后4個(gè)小筒各自作為獨(dú)立構(gòu)件時(shí)的受力狀態(tài)。這樣，當(dāng)小筒間連梁完全破壞后，整個(gè)構(gòu)造的抗側(cè)力能力也不至降低很多，同時(shí)由于各層連梁兩端出現(xiàn)朔性鉸之后，整個(gè)構(gòu)造自震根本周期加長(zhǎng)，地震反響減弱，有利于保持構(gòu)造的平安和穩(wěn)定。該大樓的震害表現(xiàn)(表1)說(shuō)明這種設(shè)計(jì)思想是成功的。據(jù)測(cè)算，該次地震在大樓中引起的水平地震力至少是0.35g，大樓是1963年設(shè)計(jì)的，設(shè)計(jì)的水平地震力相當(dāng)于0.06g，這就是說(shuō)大樓經(jīng)受住了6倍于設(shè)計(jì)的地震力。震后，美國(guó)伯克利加州大學(xué)對(duì)這幢大樓進(jìn)展了動(dòng)力分析，分別考慮了4個(gè)“L型小筒作為一個(gè)整

19、體共同工作和4個(gè)小筒單獨(dú)工作兩種狀態(tài)，計(jì)算出構(gòu)造的動(dòng)力特性和對(duì)馬拉瓜地震的反響(結(jié)果見(jiàn)表2)。從表中可以看出，在“大震時(shí)構(gòu)造的根本周期延長(zhǎng)了1.5倍，構(gòu)造底部地震力減少了一半，但構(gòu)造頂部位移增加了一倍。表 2美洲銀行的地震反響構(gòu)造工作狀態(tài)構(gòu)造動(dòng)力反響根本周期S構(gòu)造底部地震力(k N)構(gòu)造頂點(diǎn)位移(mm)4個(gè)小筒整體工作時(shí)1. 32700012 04個(gè)小筒單獨(dú)工作時(shí)3. 313000240對(duì)于太陽(yáng)城13號(hào)樓采取的措施 當(dāng)然最好的方法是在多層合高層間設(shè)縫，但由于建筑需要，并且國(guó)外也有不設(shè)縫的實(shí)例，在參閱了有關(guān)資料后采取了以下措施。1. 加強(qiáng)第四層樓板，第四層樓板板厚150mm，配雙層筋。2. 加強(qiáng)

20、四、五、六層柱子配筋及構(gòu)造。三、新的思路如前所述，目前為減輕震害所采取的措施都偏重于提高構(gòu)造自身的承載能力和變形能力，從而耗散地震能量防止建筑物的倒塌。這種方法可說(shuō)是一種“防守“被動(dòng)的方法，存在著造價(jià)高，構(gòu)造復(fù)雜，施工難度大的缺點(diǎn)；此外，對(duì)于持時(shí)短，震級(jí)高的直下型地震，按此方法設(shè)防的建筑物甚至來(lái)不及通過(guò)構(gòu)造變形和力調(diào)整來(lái)耗散地震能量就已因遭受超過(guò)構(gòu)造所能承受的破壞而發(fā)生倒塌。例如在1995年1月17日發(fā)生的日本阪神震中，大阪至神戶的高速公路高架橋約500m區(qū)段數(shù)十根巨大的鋼筋混凝土橋墩從根部折斷整齊地倒向一側(cè)，充分暴露了傳統(tǒng)抗震設(shè)計(jì)在抗御高震級(jí)，直下型地震時(shí)存在的缺陷。地震對(duì)建筑的破壞作用是由于地面運(yùn)動(dòng)激發(fā)起建筑物的強(qiáng)烈振動(dòng)所造成的。既