高支模梁板支模架專項技術方案設計

1、-PAGE . z. - - . .可修編. .*縣澄碧湖大廈工程高支模平安專項施工方案 職務： 時間： 職務： 時間： 職務： 時間：*中余建立集團*二 0 0 九 年九月-. z.目錄第一局部 工程概況2第二局部 編制依據(jù)2第三局部 工程特點分析、危險源辨識及相應措施2一、工程特點分析2二、主要危險源辨識及相應措施3三、其它危險源分析及相應措施4第四局部 設計及計算書5一、10001600梁支撐模板計算書5二、5001000梁支撐模板計算書10三、200mm厚板支撐模板系統(tǒng)計算書17四、700mm厚板支撐模板系統(tǒng)計算書20第五局部主要施工方法及平安技術管理措施24一、主要施工程序24二、模

2、板支撐構造要求及施工方法24三、平安技術措施25第六局部 驗收要求26第七局部 監(jiān)控方案28一、監(jiān)測工程28二、監(jiān)測手段、方法及預警值28三、監(jiān)測頻率及周期28四、監(jiān)測措施28第八局部 應急預案29一目的29二應急領導小組29三、公司應急指揮及救援組織職責29四應急領導小組職責30五應急反響預案30第九局部施工圖32附圖：附圖1：1014軸、A1/B軸高支模鋼管布置平布置圖33附圖2：44.5m高支模架鋼管搭設正立面示意圖34附圖3：44.5m高支模架鋼管搭設側(cè)立面示電圖34附圖4：1619軸、CJ軸高支模架鋼管平面布置圖35附圖5：1014軸、1/BB軸高支模架鋼管平面布置圖36附圖6：17

3、軸高支模架鋼管搭設立面示交意圖37第一局部工程概況1.參建單位業(yè)主單位：*縣城市投資開展*設計單位：*省建筑設計研究總院監(jiān)理單位：*恒實監(jiān)理咨詢公司施工單位：*中余建立集團*2.工程簡介工程名稱：澄碧湖大廈工程施工地點：*縣構造形式：鋼筋混凝土框剪構造3.本工程高支模、重荷載工程概況：本工程地上十二層，地下一層、架空層，地上十二層，建筑物總長129.6米，寬33.6米，房屋高度45米。本工程高支模梁板有三處，一處位于三層構造樓面eq oac(,10)eq oac(,14)軸、1/BB軸，另一處位于三層構造樓面eq oac(,16)eq oac(,18)軸、eq oac(,C)eq oac(,J

4、)軸，高支模支撐架高約8.5米，落于一層樓板0.000地下室頂板上，第三處高支模位于44.5m十二層梁板上，梁最大截面為10001600，最大線荷載達40KN/m，板厚0.18米、0.20米。一層板厚0.17米，地下一層板厚0.17米。施工現(xiàn)狀為二層及以下構造梁板已澆筑完畢。第二局部編制依據(jù)混凝土構造工程施工質(zhì)量驗收規(guī)*GB50204-2002建筑工程大模板技術規(guī)程JGJ74-2003建筑施工扣件鋼管腳手架平安技術規(guī)*JGJ130-20012002年版建筑施工平安檢查標準JGJ59-99鋼構造設計規(guī)*GB50017-2003建筑施工模板平安技術規(guī)*(JGJ162-2008)建筑施工高處作業(yè)平安

5、技術規(guī)程JGJ80-91建筑構造荷載規(guī)*(GB50009-2001)建立工程施工平安技術操作規(guī)程DB36/J0022005施工圖紙第三局部 工程特點分析、危險源辨識及相應措施工程特點分析該工程高支模系統(tǒng)主要分布在三個區(qū)域：eq oac(,16)eq oac(,18)軸、eq oac(,C)eq oac(,J)軸架高8.5m，eq oac(,10)eq oac(,14)軸、eq oac(,B)eq oac(,1/)B軸架高8.5m，eq oac(,10)eq oac(,14)軸、eq oac(,B)eq oac(,A)軸右架高44.5m。其共同特點是梁荷載大，支模系統(tǒng)高。eq oac(,16)e

6、q oac(,18)軸、eq oac(,C)eq oac(,J)軸和eq oac(,10)eq oac(,14)軸、eq oac(,B)eq oac(,1/)B軸兩區(qū)域高支模系統(tǒng)架總高8.50m，位于三層樓面，梁線荷載達40KN/m。eq oac(,10)eq oac(,14)軸、eq oac(,B)eq oac(,A)軸高支模系統(tǒng)更為典型的重荷載高支模系統(tǒng)，架體總高44.5m，位于十二層屋面，板厚0.7m，面荷載達20KN/m2。梁高0.51.0m線荷載也達15KN/m，尤其是架寬僅4.07.0m，支模架高寬比達6.39.0，架體整體穩(wěn)定性差，具體梁板截面類型列表如下：軸線位置梁截面寬度板厚

7、eq oac(,17)、eq oac(,18)軸10001600180eq oac(,C)eq oac(,J)軸250700、400700eq oac(,10)eq oac(,14)軸400600、250500q oac(,B)eq oac(,1/)B軸5001000、2150700700、150主要危險源辨識及相應措施針對上述工程特點分析，本工程危險源等級為一級，主要危險源辨識及應對措施如下：主要危險源辨識超高、重荷載支模系統(tǒng)的強度及穩(wěn)定；高寬比達6.3的重荷載高支模的整體穩(wěn)定；承當施工荷載的原構造層的平安度。針對主要危險源采取的相應措施合理選擇梁施工控制截面由于本

8、工程梁截面形式不多，可選取梁計算控制截面：10001600、5001000及200mm、700厚板進展驗算。eq oac(,16)eq oac(,18)軸、eq oac(,C)eq oac(,J)軸架高8.5區(qū)域和eq oac(,10)eq oac(,14)軸、eq oac(,B)eq oac(,1/)B軸左架高8.5m鋼管支模架采用安必行軟件進展驗算，保證施工強度及穩(wěn)定具體詳計算書。支模架布置如下：10001600梁：橫向截面立桿設置四根鋼管，梁立桿縱向間距0.6m，步距1.5m，梁底木方間距150mm，木方規(guī)格5080mm，膠板規(guī)格18mm厚，立桿均采用頂托支撐方式。18cm厚樓板：立桿縱

9、橫向距0.9m0.9m，步距1.5m，梁底木方間距200mm，木方規(guī)格5080mm，膠板規(guī)格18mm厚，立桿均采用雙扣件支撐方式，立桿自由端不得大于20cm。布置詳附圖。5001000梁：橫向截面立桿設置三根鋼管，梁立桿縱向間距0.7m，步距1.5m，梁底木方間距150mm，木方規(guī)格5080mm，膠板規(guī)格18mm厚，立桿均采用雙扣件支撐方式。布置詳附圖。20cm厚樓板：立桿縱橫向距0.7m0.8m，步距1.5m，梁底木方間距200mm，木方規(guī)格5080mm，膠板規(guī)格18mm厚，立桿均采用雙扣件支撐方式，立桿自由端不得大于20cm。布置詳附圖。根據(jù)高支模區(qū)域面積較小的特點，將支模系統(tǒng)的梁立桿一直

10、布置到地下室底板，減少對一層構造梁的校核，并且更有利于原構造層及支撐體系的平安。詳示意圖。梁板施工力的傳遞路線為：三層梁一層梁、板地下室頂板、梁無二層構造地下室底板三層板一層板0.7板、0.51.0、架高44.5，支模體系布置方式：所有立桿縱向間距0.5m、橫向間距0.5，步距1.3m，梁底木方間距150mm，木方規(guī)格5080mm，膠板規(guī)格18mm厚，立桿均采用頂托支撐方式。布置詳附圖。架高44.5、面荷載達20/2，架體高寬比達6.39.0的支模體系的強度及穩(wěn)定均可采用安必行軟件進展設計計算。進展有效的控制，但架體整體穩(wěn)定的控制在該支撐體系中則顯得更重要，經(jīng)研究決定采取以下針對性措施：架體高

11、達44.5所有立桿接頭一律采用正規(guī)廠家生產(chǎn)和鋼管接頭連接扣件。所有相鄰立桿連接接頭要互相錯開，不能布置在同一高度。由于高寬比大，架體橫向剛度較弱，因此支撐體系的橫向剪刀撐、縱向剪刀撐、平面剪刀撐必須嚴格按規(guī)*規(guī)定的構造要求搭設尤其是橫向剪刀撐。縱、橫向剪刀撐每隔四排立根必須設置一道，平面剪刀撐按其兩端與中間每隔4排立桿從頂部開場向下每隔2步設置一道水平剪刀撐，每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m。44.5m高重荷載支撐體系僅縱向有鋼筋砼筒體及兩圓柱，可作為支撐體系的可靠支撐點。44.5m高支模架橫向二、三層有梁，必須作為橫向支模架可靠支撐點。梁、柱墻、筒體的連接件可采用預埋鋼管或預埋件等形式

12、，預埋連接接點強度必須超過12KN?？v向柱及鋼筋砼筒體與支模架聯(lián)結布置詳平面布置圖，圓柱間距、連柱件豎向2.6m，筒體連結間距水平間距1000mm、豎向間距2600mm；二、二層橫向梁柱聯(lián)結間距為水平3.0m、豎向間距2.6m。注意與梁柱墻的可靠聯(lián)結是有效保證支模體系整體穩(wěn)定的有效措施，必須嚴格執(zhí)行。支撐體系橫向三層以上44.5m高無梁柱墻可靠連接，梁高寬比達6.39.0，橫向剛度較差，為增加支模架橫向剛度，加強整體穩(wěn)定，經(jīng)研究，將支模體系架橫向?qū)挾仍黾又?1m。承受鋼筋砼梁板豎向荷載的立桿間距為0.50.5m，加寬支模架立桿間距1.01.0m，具體詳布置圖。解決重荷載、高支模體系的大荷載問題

13、，擁有計算軟件并不困難，本工程44.5m高重荷載、高支模支撐體系要解決的最重要問題是支撐體系高、橫向剛度差，而偏偏橫向缺乏可靠的聯(lián)結支撐點，因此本方案再次強調(diào)：保證44.5m高重荷載、高支模架的總體穩(wěn)定的關鍵是本章第4條第幾點措施。該措施是通過橫向剪刀撐、縱向剪刀撐、平面剪刀撐形成一個剛度極大的三維鋼桁架體系，將高支模體系的橫向變形傳遞到支模架兩端的鋼筋砼筒體上，有效地抵御支模體系各個方向的變形包括橫向變形。同時支模體系架體下部增寬也能有效增加支模體系的橫向剛度，有利于保證整個支模體系的總體穩(wěn)定。因此工程部必須嚴格按設計方案設置縱、橫剪刀撐、平面剪刀撐，設置與梁、柱、墻、筒體的可靠連接，按支模

14、架設計方案布置鋼管支撐體系，在施工過程中要嚴格履行檢查、驗收、監(jiān)管手續(xù)，確保支模架體系整體穩(wěn)定的平安。8.50m高支模體系的各類剪刀撐及連墻件布置原則與此一樣。5有關平安相應技術措施梁砼體積較大，應采用雙摻技術，在砼配合比中摻入高效減水劑，粉煤灰，盡量優(yōu)化砼配比，減小水泥用量，減少水化熱。砼成型后及時養(yǎng)護、覆蓋。拆模順序注意必須自上而下撤除，即先拆梁下的支撐鋼管，再依次往下拆。支模則相反，鋼管必須和樓板、梁頂緊，以便共同作用。僅靠板承受梁荷載的，支模架必須與樓板頂緊。6防止高空墜落相應的平安措施按照國家有關平安規(guī)*的具體規(guī)定外，還必須嚴格按以下平安措施執(zhí)行，確保平安：架子工不得單獨進展操作，每

15、次開工前工程部必須對操作工進展詳細的平安技術交底；每次開工前工程部必須檢查操作人員的平安裝備是否符合規(guī)*要求。尤其是操作過程中必須系好平安帶，工程部要全過程地檢查監(jiān)視；在操作面下部必須按規(guī)定設置防墜落平安網(wǎng)。在支模架搭設、安裝及拆卸過程中，操作人員嚴禁感冒、喝酒上架作業(yè)。所有操作人員應持有特種作業(yè)的上崗證，并應經(jīng)體檢合格方能上架施工。支模架系統(tǒng)在搭設、撤除過程中可安排具體操作人員進展施工，其它時間段嚴禁進入架內(nèi)。工程部安排專職平安員進展監(jiān)視管理。其它危險源分析及相應措施第四局部 設計及計算書一、1000160014001000梁支撐模板計算書說明：14001000梁：梁底增加承重桿根數(shù)2根，間

16、距600mm；梁底兩側(cè)立桿間距1.8m；14001000梁其它支模參數(shù)均與10001600梁支撐體系一樣。梁支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)*(JGJ130-2001)；混凝土構造設計規(guī)*(GB50010-2002)；建筑構造荷載規(guī)*(GB 50009-2001)；鋼構造設計規(guī)*(GB 50017-2003)等規(guī)*編制。計算簡圖一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 (mm):1000mm；梁截面高度 (mm):1600mm；混凝土板厚度(mm):180mm；立桿縱距沿梁跨度方向間距L(m):0.6m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.2m；立桿步距(m):1.

17、5m；梁底增加承重立桿根數(shù)：2根梁支撐架搭設高度H(m)8.5m；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.5m；鋼管:48*3.2；2.荷載參數(shù)新澆混凝土自重標準值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；梁施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m2板施工均布荷載標準值(kN/m2):1.5kN/m23.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2)

18、:9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板參數(shù)梁底模板方木的間距(mm):150mm；梁底方木截面寬度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm):300mm；次楞間距(mm):300mm；穿梁螺栓水平間距(mm):300mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):300mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數(shù)：0個主楞鋼楞圓鋼管483.2W=4.732=9.46cm3I=11.362=22.72cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞寬度:50mm W=53.331=53.33cm3I=213.

19、331=213.33cm46.梁底頂托參數(shù)頂托類型：工字鋼頂托上托梁I：11cm4頂托上托梁W：8cm3二、梁模側(cè)板荷載標準值計算新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中：混凝土的重度，取24.00kN/m3；T混凝土的入模溫度，取20.00；t新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，5.71h；V混凝土的澆筑速度，取2.50m/h；H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1600.00m；1外加劑影響修正系數(shù)，取1.00；2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。40.52kN/m2、38400.00kN/m2，取較小值取40.52kN/m2新澆混凝土

20、壓力標準值 F1=40.52kN/m2。傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=1.00kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計算面板計算簡圖(單位：mm)W = 30.001.802/6=16.20cm3；I = 30.001.803/12=14.58cm4；新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.300.5=0.21kN/m；荷載設計值：q=q1+q2=14.60+0.21=14.81kN/m；l =300.00mm；1.抗彎強度計算：Mma*= 0.114.810.302= 0.13KNm； M/W =0.13106/1

21、6.20103=8.02N/mm2；f = 15.00N/mm2；滿足要求2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.614.810.30=2.67KN；=3V/(2bh)=32665.80/(230018)=0.74N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算：q = 0.3040.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2；I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.67712.17300.004/(10095001.46105) = 0.48 mm； = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；滿足要求！四、

22、梁側(cè)模木楞的計算1.次楞計算：新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.300.5=0.21kN/m；荷載設計值：q=q1+q2=14.60+0.21=14.81kN/m；W = 53.33cm3；I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2；計算簡圖(1).次楞強度驗算：M = 0.1ql2=0.114.810.302 = M/W =0.13106/53.33103 = 2.44 N/mm2；f = 15.00N/mm2；滿足要求！(2).次楞的撓度驗算：= 0.67714.813004/(10

23、02133300.009500.00)=0.04 mm = 300/250=1.20mm；滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中：N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面積 (mm2)；76mm2f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.240.55+1.41)0.300.30=4.51 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；滿足要求！六、梁底模板計算W = 100.001.802/6 = 54.00cm3；I = 100.001.803/12 = 48.60cm4；梁底模板計算簡圖1

24、.抗彎強度驗算：新澆混凝土設計值：q1=(24.00+1)1.001.60=40.00kN/m；模板構造自重荷載設計值：q2=0.351.00=0.35kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3=(1+0.5)1.00=1.50kN/m；q=1.2(40.00+0.35)+1.41.50=50.52kN/m；Mma*=0.1ql2= 0.150.520.152=0.11KNmm； =Mma*/W=0.11106/54.00103=2.04N/mm2；f=15.00N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.650.520.15=4.55kN；=3V/(2bh)=34

25、546.80/(2100018)=0.38N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=40.00+0.35=40.35kN/m；l =150mm；E = 9500N/mm2； =150/250 = 0.60mm；= 0.67740.351504/(100950048.60104)=0.03mm；滿足要求七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設計值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1)1.600.15+0.350.15(21.42+1.00)/1.00=7.44 kN/m；(2

26、)施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m)：q2 = 1.4(1+2.5)0.15=0.74 kN/m；(3)梁兩側(cè)樓板荷載設計值：q3=20.151.20.18(24.00+1)+1.4(2.5+1)(1.5-1.00)/4/1.00=0.39 kN/mq=q1+q2+q3=7.44+0.74+0.39=8.57 kN/m2.支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.008.008.00/6 = 53.33 cm3；I=5.008.008.008.00/12 = 213.33 cm4；E= 9500 N/mm2；計算簡圖及內(nèi)力

27、、變形圖如下：梁底方木計算簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)形變圖(mm)1.抗彎強度驗算：Mma*= 0.17kNm =M/W=0.17106 /5.33104=3.19 N/mm2；f=15 N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：Vma*= 2.14 kN =3V/(2bh0)=32.141000/(25080)=0.80N/mm2；=1.4 N/mm2；滿足要求！3.撓度驗算：ma* =0.08 mm；= 500.00/250=2.00mm；滿足要求！八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：工字鋼；W=

28、8.00cm3；I= 11.00 cm4；1.梁兩側(cè)縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 1.22 kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mma* = 0.28 kNm ；=M/W= 0.28106 /(8.00103 )=35.00 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：最大變形ma* = 0.30 mm ；允許撓度：= 600.00/250=2.40mm；滿足要求!2.梁底縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 3.06

29、kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mma* = 0.69 kNm ；=M/W= 0.69106 /(8.00103 )=86.25 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：ma* = 0.76 mm ；允許撓度：= 600.00/250=2.40mm；滿足要求!九、扣件抗滑移的計算R Rc其中：Rc 扣件抗滑承載力設計值；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=12.24kN頂托承載力的設計計算滿足要求十、立桿的穩(wěn)定性計算1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大

30、支座反力： N1 =4.90kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12918.5=1.32 kN；上端板的支座反力：新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：p1: 1.224.00+10.9+/20.180.6=2.27kN/m；模板構造自重荷載設計值：p2:1.20.350.9+/20.6=0.03kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：p3: 1.41.50.9+/20.180.6=0.16kN/m；N3 =2.27+0.03+0.16=2.46N =N1+N2+N3=4.90+1.34+2.46=8.70 kN；i = 1.59；A = 4.5； f =205 N/mm2；l0

31、= k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164；=0.262； = N/(A)f；= 8700.00/(0.262450.00) = 73.79 N/mm2；f=205 N/mm2；公式1滿足要求!l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119；=0.458； = N/(A)f；= 8700.00/(0.458450.00) = 42.21 N/mm2；f=205 N/mm2；公式2滿足要求!2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N

32、1 =12.24 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12918.5=1.32 kN；N =N1+N2=12.24+1.34=13.58 kN；i = 1.59；A = 4.5；W = 4.73；l0 = k1uhk1計算長度附加系數(shù)，取值為k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164；=0.262； = N/(A)f；= 13580.00/(0.262450.00) = 115.18 N/mm2；f=205 N/mm2；公式1滿足要求!l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=

33、1.90m；l0/i=119；=0.458； = N/(A)f；= 13580.00/(0.458450.00) = 65.89 N/mm2；f=205 N/mm2；公式2滿足要求!二、5001000梁支撐模板計算書梁模板計算書梁支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)*(JGJ130-2001)；混凝土構造設計規(guī)*(GB50010-2002)；建筑構造荷載規(guī)*(GB 50009-2001)；鋼構造設計規(guī)*(GB 50017-2003)等規(guī)*編制。計算簡圖一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 (mm):500mm；梁截面高度 (mm):1000mm；混凝土板厚度(mm):20

34、0mm；立桿縱距沿梁跨度方向間距L(m):0.7m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.2m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數(shù)：1根梁支撐架搭設高度H(m)8.5m；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.9m；鋼管:48*3.2；2.荷載參數(shù)新澆混凝土自重標準值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；梁施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m2板施工均布荷載標準值(kN/m2):1.5kN/m23.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N

35、/mm2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板參數(shù)梁底模板方木的間距(mm):150mm；梁底方木截面寬度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm):300mm；次楞間距(mm):300mm；穿梁螺栓水平間距(mm):300mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):300mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數(shù)：0個主楞鋼楞圓鋼管483.2W=4.732=9.46cm3I=11

36、.362=22.72cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞寬度:50mm W=53.331=53.33cm3I=213.331=213.33cm4二、梁模側(cè)板荷載標準值計算新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中：混凝土的重度，取24.00kN/m3；T混凝土的入模溫度，取20.00；t新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，5.71h；V混凝土的澆筑速度，取2.50m/h；H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1000.00m；1外加劑影響修正系數(shù)，取1.00；2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。40.52kN/m2、24000.00kN/m2

37、，取較小值取40.52kN/m2新澆混凝土壓力標準值 F1=40.52kN/m2。傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=1.00kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計算面板計算簡圖(單位：mm)W = 30.001.802/6=16.20cm3；I = 30.001.803/12=14.58cm4；新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.300.5=0.21kN/m；荷載設計值：q=q1+q2=14.60+0.21=14.81kN/m；l =300.00mm；1.抗彎強度計算：Mma*= 0.114.810.302= 0.

38、13KNm； M/W =0.13106/16.20103=8.02N/mm2；f = 15.00N/mm2；滿足要求2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.614.810.30=2.67KN；=3V/(2bh)=32665.80/(230018)=0.74N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算：q = 0.3040.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2；I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.67712.17300.004/(10095001.46105) = 0.48 mm； = l/250 =300.00

39、/250 = 1.20mm；滿足要求！四、梁側(cè)模木楞的計算1.次楞計算：新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.300.5=0.21kN/m；荷載設計值：q=q1+q2=14.60+0.21=14.81kN/m；W = 53.33cm3；I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2；計算簡圖(1).次楞強度驗算：M = 0.1ql2=0.114.810.302 = M/W =0.13106/53.33103 = 2.44 N/mm2；f = 15.00N/mm2；滿足要求！(2).次楞的撓度驗算

40、：= 0.67714.813004/(1002133300.009500.00)=0.04 mm = 300/250=1.20mm；滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中：N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面積 (mm2)；76mm2f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.240.55+1.41)0.300.30=4.51 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；滿足要求！六、梁底模板計算W = 50.001.802/6 = 27.00cm3；I = 50.001.803/12 =

41、 24.30cm4；梁底模板計算簡圖1.抗彎強度驗算：新澆混凝土設計值：q1=(24.00+1)0.501.00=12.50kN/m；模板構造自重荷載設計值：q2=0.350.50=0.18kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3=(1+0.5)0.50=0.75kN/m；q=1.2(12.50+0.18)+1.40.75=16.27kN/m；Mma*=0.1ql2= 0.116.270.152=0.04KNmm； =Mma*/W=0.04106/27.00103=1.48N/mm2；f=15.00N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.616.270.15=

42、1.46kN；=3V/(2bh)=31464.30/(250018)=0.24N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=12.50+0.18=12.68kN/m；l =150mm；E = 9500N/mm2； =150/250 = 0.60mm；= 0.67712.681504/(100950024.30104)=0.02mm；滿足要求七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設計值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1)1.000.15+0.350.15(20.80+0.50)

43、/0.50=4.76 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m)：q2 = 1.4(1+2.5)0.15=0.74 kN/m；(3)梁兩側(cè)樓板荷載設計值：q3=20.151.20.20(24.00+1)+1.4(2.5+1)(0.9-0.50)/4/0.50=0.65 kN/mq=q1+q2+q3=4.76+0.74+0.65=6.15 kN/m2.支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.008.008.00/6 = 53.33 cm3；I=5.008.008.008.00/12 = 213.33 cm4；E=

44、9500 N/mm2；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：梁底方木計算簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)形變圖(mm)1.抗彎強度驗算：Mma*= 0.10kNm =M/W=0.10106 /5.33104=1.88 N/mm2；f=15 N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：Vma*= 1.33 kN =3V/(2bh0)=31.331000/(25080)=0.50N/mm2；=1.4 N/mm2；滿足要求！3.撓度驗算：ma* =0.03 mm；= 450.00/250=1.80mm；滿足要求！八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集

45、中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(單鋼管) :48*3.2；W= 4.73cm3；I= 11.36 cm4；1.梁兩側(cè)縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.68 kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mma* = 0.22 kNm ；=M/W= 0.22106 /(4.73103 )=46.51 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：最大變形ma* = 0.31 mm ；允許撓度：= 700.00/250=2.80mm；滿足要求!2.梁底縱向鋼管的強度計算：縱向鋼

46、管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 1.71 kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mma* = 0.56 kNm ；=M/W= 0.56106 /(4.73103 )=118.39 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：ma* = 0.77 mm ；允許撓度：= 700.00/250=2.80mm；滿足要求!九、扣件抗滑移的計算R Rc其中：Rc 扣件抗滑承載力設計值；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.97kN扣件抗滑承載力的設計值為R=

47、12.00KN扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求十、立桿的穩(wěn)定性計算1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =3.19kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12918.5=1.32 kN；上端板的支座反力：新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：p1: 1.224.00+11.0+/20.200.7=2.94kN/m；模板構造自重荷載設計值：p2:1.20.351.0+/20.7=0.04kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：p3: 1.41.51.0+/20.200.7=0.21kN/m；N3 =2.94+0.04+0.21=3.19N =N1+N2+N3=3.19

48、+1.34+3.19=7.72 kN；i = 1.59；A = 4.5； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164；=0.262； = N/(A)f；= 7720.00/(0.262450.00) = 65.48 N/mm2；f=205 N/mm2；公式1滿足要求!l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119；=0.458； = N/(A)f；= 7720.00/(0.458450.00) = 37.46 N/mm2；

49、f=205 N/mm2；公式2滿足要求!2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =7.97 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12918.5=1.32 kN；N =N1+N2=7.97+1.34=9.31 kN；i = 1.59；A = 4.5；W = 4.73；l0 = k1uhk1計算長度附加系數(shù)，取值為k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164；=0.262； = N/(A)f；= 9310.00/(0.262450.00) = 78.97 N/mm2；f=205 N/mm2

50、；公式1滿足要求!l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119；=0.458； = N/(A)f；= 9310.00/(0.458450.00) = 45.17 N/mm2；f=205 N/mm2；公式2滿足要求!三、200mm厚板支撐模板系統(tǒng)計算書一、參數(shù)信息：1.立桿參數(shù)：立桿的縱距b=0.7m立桿的橫距l(xiāng)=1.0m立桿的步距h=1.50m伸出長度：0.2m2.荷載參數(shù)：混凝土板厚：200mm混凝土自重選用25kN/m3模板自重采用0.3kN/m2施工均布荷載選用1kN/m2振搗混凝土荷載0.5kN/m23.地基參數(shù)：地基承載力

51、標準值取170kN/m2根底底面面積取0.25m24.木方參數(shù)：木方的寬度50mm木方的高度80mm木方的間距200mm木方的彈性模量為9500N/mm2木方的抗剪強度取1.4N/mm2木方的抗彎強度取15N/mm2木方的截面慣性矩II=5.008.003/12=213.33cm4木方的截面抵抗矩WW=5.008.002/6=53.33cm35.面板參數(shù)：面板板厚為18mm面板的抗剪強度取1.4N/mm2面板的抗彎強度取15N/mm2面板的彈性模量為9500N/mm2面板的截面慣性矩II=1001.803/12=48.60cm4面板的截面抵抗矩WW =1001.802/6=54.00cm36.

52、其他參數(shù)：搭設高度取8.5m伸出長度取0.2m鋼管尺寸:48*3.2鋼管i:1.59cm鋼管立桿凈截面面積 (cm2)；A=4.5cm2鋼管截面慣性矩I：I=11.36cm4鋼管截面慣性矩W：W=4.73cm4二、模板面板計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板取1米板帶的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值：q1=0.20+1q1=250.201+0.31=5.30kN/m活荷載標準值：q2=+1.0q2=(1+0.5)1=1.50kN/m荷載設計值：q=1.25.30+1.41.50=8.46kN/m1、抗彎強度計算M = 0.1ql2M=0.18.46(2000.001)2截面

53、抗剪強度計算值：= M / W =0.03106/(54.00103)=0.56 N/mm2截面抗彎強度設計值:f=15.00 N/mm2滿足要求!2、抗剪計算V=0.6qlV=0.600(1.25.30+1.41.50)0.20=1.02kN截面抗剪強度計算值：T=3Q/2bh TT=31020.00/(21000.0018)=0.09N/mm2截面抗剪強度設計值 :T=1.40N/mm2滿足要求!3、撓度計算v=0.677q1l4/100EI v 面板最大撓度計算v=0.6775.302004 /(1009500486000.00)=0.01mmv=1.33mm滿足要求!三、板底木方和支撐

54、鋼管的計算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。計算簡圖1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)q11=0.200.20q11=250.200.20=1.00kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.20q12 =0.30.20=0.06kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：q22 =(+)0.20q22=(1+0.5)0.20=0.30kN/m荷載設計值：q=1.2(1.00+0.06)+1.40.30=1.69kN/m2.縱向木方的計算(1)木方抗彎強度計算：最大彎矩:M =0.1ql2=0.11.691.02截面抗彎強度必須滿足:=M/W

55、 f抗彎計算強度計算值：=0.17106/(53.33103)=3.19N/mm2滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算:V=0.6ql=0.61.691.0=1.01KN截面抗剪強度必須滿足:V = 3q/2bh T截面抗剪強度計算值：V=31.011000/(25080)=0.38N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2滿足要求!(3)木方撓度計算v=0.677(q1+q2)l4/100EI v面板最大撓度計算:v=0.677(1.00+0.06)1000.004 /(10095002133300.00)=0.35mmv=1.33mm滿足要求!3.橫向鋼管的計算集中荷載P取

56、縱向板底支撐傳遞力，P =1.690.7=1.18kN；計算簡圖剪力圖彎矩圖撓度圖最大彎矩 Mma* =0.57kN.m ；最大變形 Vma*=1.67mm ；最大支座力 Qma* =6.49kN ；最大應力=0.57106/4.73103=120.51N/mm2最大允許撓度 Vw=700.00/150=4.67mm支撐鋼管的抗彎強度設計值 f =205.00N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度，滿足要求!5.橫向木方的計算(1)木方抗彎強度計算：最大彎矩:M =0.1ql2=0.11.690.72截面抗彎強度必須滿足:=M/W f抗彎計算強度計算值：=0.08106/

57、(53.33103)=1.50N/mm2滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算:V=0.6ql=0.61.690.7=0.71KN截面抗剪強度必須滿足:V = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值：V=30.711000/(25080)=0.38N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2滿足要求!(3)木方撓度計算v=0.677(q1+q2)l4/100EI v面板最大撓度計算:v=0.677(1.00+0.06)700.004 /(10095002133300.00)=0.09mmv=1.33mm滿足要求!6.縱向鋼管的計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =1.691.0=1

58、.69kN；計算簡圖剪力圖彎矩圖撓度圖最大彎矩 Mma* =0.42kN.m ；最大變形 Vma*=0.60mm ；最大支座力 Qma* =6.56kN ；最大應力=0.42106/4.73103=88.79N/mm2最大允許撓度 Vw=700.00/150=4.67mm支撐鋼管的抗彎強度設計值 f =205.00N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度，滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)* 5.2.5):R RcRc 扣件抗滑承載力設計值；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計

59、值；(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)P11=0.200.71.0P 11=250.200.71.0=3.50kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：P 12=0.71.0P 12 =0.30.71.0=0.21kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：P 22 =(+)0.71.0P 22=(1+0.5)0.71.0=1.05kN/m荷載設計值：R=1.2(3.50+0.21)+1.41.05=5.92kN/m計算中R取最大支座反力,R=5.92kN當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗說明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0k

60、N；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求五、模板支架立桿荷載標準值(軸力): 1.靜荷載標準值：(1) 鋼管腳手架的自重(kN)：縱距查表值l=1.20m步距查表值h=1.50m 構造自重標準值Gk=0.1291NG1 =0.12918.5=1.10kN鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)*附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。(2)模板的自重(kN)：NG2 =0.30.71.0=0.21kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 =250.200.71.0=3.50kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=1.10+0.21+3.50