振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范

1、振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范目次 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark34 o Current Document 1總那么(1) HYPERLINK l bookmark12 o Current Document 術(shù)語(yǔ)和符號(hào) (2)術(shù)語(yǔ)(2)符號(hào)(2) HYPERLINK l bookmark38 o Current Document 基本規(guī)定(5)一般規(guī)定(5)地基和基礎(chǔ)的計(jì)算規(guī)定(6)地基動(dòng)力特征參數(shù)(6) HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 4地基動(dòng)力特征參數(shù)測(cè)試(9)一般規(guī)定(9)測(cè)試內(nèi)容及數(shù)據(jù)處理(9) HYPE

2、RLINK l bookmark6 o Current Document 5基礎(chǔ)動(dòng)力計(jì)算(17) HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 基礎(chǔ)構(gòu)造(17) HYPERLINK l bookmark16 o Current Document 基礎(chǔ)施工(17) HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 8檢驗(yàn)(19) HYPERLINK l bookmark20 o Current Document 附錄A基礎(chǔ)動(dòng)力計(jì)算簡(jiǎn)化公式(29) HYPERLINK l bookmark22 o Current Docume

3、nt 附錄B用豎向速度幅頻響應(yīng)曲線相對(duì)寬度計(jì)算地基阻尼比(30) HYPERLINK l bookmark24 o Current Document 附錄C電動(dòng)振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)選擇(31) HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 本規(guī)范用詞說(shuō)明(32) HYPERLINK l bookmark28 o Current Document 引用標(biāo)準(zhǔn)名錄(33)附：條文說(shuō)明(37)4地基動(dòng)力特征參數(shù)測(cè)試一般規(guī)定振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)前，宜在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行模塊基礎(chǔ)試驗(yàn)。模塊基礎(chǔ)應(yīng)建在擬建基礎(chǔ)附近具有類似結(jié)構(gòu)的原狀土層上，其尺寸可為 2.0 mxl.5 mxl.O m,數(shù)

4、量不宜少于2個(gè)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C25。當(dāng)工程 需要，尺寸可適當(dāng)加大，長(zhǎng)寬比不應(yīng)大于1.5,高寬比不應(yīng)大于0.6。此時(shí)，模塊 基礎(chǔ)的基組質(zhì)量比/宜與設(shè)計(jì)基礎(chǔ)接近。當(dāng)模塊基礎(chǔ)用樁基時(shí)，可按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)地基動(dòng)力特性測(cè)試規(guī)范GB/T 50269-2015第條進(jìn)行，樁距、樁截面及混凝土強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)與擬建基礎(chǔ)的樁 相同，樁長(zhǎng)應(yīng)到達(dá)擬建基礎(chǔ)樁尖地層。模塊基礎(chǔ)基坑坑壁至模塊基礎(chǔ)的四周距離應(yīng)大于500 mm,坑底土層應(yīng)保 持原狀結(jié)構(gòu)，坑底面應(yīng)保持水平面。模塊基礎(chǔ)的施工尺寸應(yīng)準(zhǔn)確，其頂面應(yīng)抹平抹光，預(yù)埋激振器連接螺栓位 置應(yīng)準(zhǔn)確，施工時(shí)可采用定位模具。螺栓位置、大小及長(zhǎng)度應(yīng)由測(cè)試單位按激振 器要求提供。測(cè)試

5、內(nèi)容及數(shù)據(jù)處理模塊基礎(chǔ)用激振法測(cè)試應(yīng)包括強(qiáng)迫振動(dòng)和自由振動(dòng)，并應(yīng)沿豎向和縱橫水 平方向分別測(cè)試，且應(yīng)清楚置和埋置兩種情況，埋置時(shí)四周回填土應(yīng)分層夯實(shí)， 壓實(shí)系數(shù)兀不應(yīng)小于0.94。用激振法測(cè)試時(shí)，除另有說(shuō)明外，應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)地基動(dòng)力特性測(cè)試 規(guī)范GB/T 502692015第4.4節(jié)的規(guī)定進(jìn)行。測(cè)試幅頻響應(yīng)時(shí)，激振擾力頻率 宜在3Hz50Hz范圍內(nèi)變化，對(duì)于硬土層或巖層應(yīng)提高。頻率間隔在共振區(qū)內(nèi)應(yīng) 小于1Hz,在共振區(qū)外應(yīng)為1Hz2Hz,逐個(gè)測(cè)試。基礎(chǔ)共振時(shí)的線位移不宜大 于 O.lmmo模塊基礎(chǔ)強(qiáng)迫振動(dòng)的數(shù)據(jù)處理，可按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)地基動(dòng)力特性測(cè)試規(guī) 范GB/T 50269-2015第條的規(guī)

6、定進(jìn)行。模塊基礎(chǔ)自由振動(dòng)的測(cè)試方法及數(shù)據(jù)處理，可按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)地基動(dòng)力 特性測(cè)試規(guī)范GB/T 50269-2015第4.4節(jié)、第4.5節(jié)的規(guī)定進(jìn)行，可用波形起10 始段無(wú)滯后的位移傳感器。模塊基礎(chǔ)地基振動(dòng)測(cè)試應(yīng)提供以下地基動(dòng)力參數(shù)：及水平回轉(zhuǎn)向第一振型以及扭轉(zhuǎn)向的阻尼比；2地基抗壓、抗剪、抗彎和抗扭剛度系數(shù)；3地基豎向和水平回轉(zhuǎn)向以及扭轉(zhuǎn)向的參振質(zhì)量。模塊基礎(chǔ)樁基振動(dòng)測(cè)試應(yīng)提供以下動(dòng)力參數(shù)：1樁基豎向和水平回轉(zhuǎn)向第一振型以及扭轉(zhuǎn)向的阻尼比；2單樁的抗壓剛度；3樁基抗剪和抗扭剛度系數(shù)；4樁基豎向和水平回轉(zhuǎn)向以及扭轉(zhuǎn)向的參振質(zhì)量。測(cè)試結(jié)果應(yīng)包括以下內(nèi)容：種幅頻響應(yīng)曲線及幅頻數(shù)據(jù)表；2地基動(dòng)力參數(shù)測(cè)

7、試值的分析計(jì)算表；3地基動(dòng)力參數(shù)的設(shè)計(jì)值分析計(jì)算表；4上述第條、第條的地基動(dòng)力參數(shù)。據(jù)處理結(jié)果，應(yīng)得到以下幅頻響應(yīng)曲線：1基礎(chǔ)豎向振動(dòng)為基礎(chǔ)豎向線位移的幅頻響應(yīng)曲線(心力；2基礎(chǔ)水平回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)為基礎(chǔ)頂面測(cè)試點(diǎn)沿了軸的水平線位移的幅頻響 應(yīng)曲線(dxQ，及基礎(chǔ)頂面測(cè)試點(diǎn)由回轉(zhuǎn)振動(dòng)產(chǎn)生的豎向線位移的幅頻響應(yīng)曲 線 Cdz(p-f)；3基礎(chǔ)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)為基礎(chǔ)頂面測(cè)試點(diǎn)在扭轉(zhuǎn)擾力矩作用下的水平線位移的幅 頻響應(yīng)曲線Qdx”。試時(shí)宜分別用定擾力、變擾力激振。當(dāng)用定擾力激振時(shí)，應(yīng)同時(shí)得出位 移、速度及加速度隨頻率變化的幅頻響應(yīng)曲線。當(dāng)只能用定擾力激振時(shí)，可用其 加速度幅頻響應(yīng)曲線峰點(diǎn)頻率啟a代替本規(guī)范第條第

8、條有關(guān)公式中 的變擾力位移幅頻響應(yīng)曲線峰點(diǎn)頻率Tmeo當(dāng)只能用變擾力激振時(shí)，可將變擾力 (P)的位移幅頻曲線Qd-f)化作單位定擾力位移幅頻響應(yīng)曲0-/),并得出 峰點(diǎn)頻率。.10地基豎向動(dòng)力特征參數(shù)可按以下公式計(jì)算：1當(dāng)只能用變擾力激振時(shí)，地基豎向阻尼比可按式(4.2.10-1)計(jì)算，除此 之外,均可按式(4.2.10-1)式(4.2.10-3)計(jì)算,并取平均值。114 z = 0.707 ” （fmJfme）（4210-1）C z = 0.707 Jl （Zj圖,）2（4.2.10-2）J= 0.707 Jl 一（盤/盤了（4.2.10-3）式中：地基豎向阻尼比；fmc 豎向定擾力振動(dòng)位移

9、輻頻響應(yīng)曲線峰點(diǎn)頻率（”z）； fme豎向變擾力振動(dòng)位移輻頻響應(yīng)曲線峰點(diǎn)頻率（上）； 標(biāo)豎向定擾力振動(dòng)速度幅頻響應(yīng)曲線峰點(diǎn)頻率（比）。2基礎(chǔ)豎向無(wú)阻尼和有阻尼固有頻率，可分別按以下公式計(jì)算：4,2.10-5）式中：?jiǎn)⒁灰换A(chǔ)豎向無(wú)阻尼固有頻率（）;加d基礎(chǔ)豎向有阻尼固有頻率（氏），可用沖擊法測(cè)試作驗(yàn)證。注：1加應(yīng)接近小V,允許偏差為10%,相差較大時(shí)，應(yīng)研究c與4e的取點(diǎn)是否合理, 或測(cè)試精度是否可靠。2當(dāng)有關(guān)曲線峰點(diǎn)不明顯或消失（裝=0.61.0）時(shí)，可用附錄B計(jì)算？Z。3第1款的除此之外的條件是：同一基礎(chǔ)、同一激振器、定、變擾力大小相同。3基礎(chǔ)的參振總質(zhì)量、地基抗壓剛度和抗壓剛度系數(shù)、單樁

10、抗壓剛度和樁 基抗彎剛度，可分別依次按以下公式計(jì)算。Kzmz=（2萬(wàn)九）2（4.2.10-6）P（1/、Kz= -,（4.2.10-7）dmc 2小 YA(4.2.10-8)kJpz%(4.2.10-9)12K p(pK p(p= kpz 為i=(4.2.10-10)式中：電基礎(chǔ)豎向振動(dòng)參振的總質(zhì)量(t),包括基礎(chǔ)、激振設(shè)備及地基的參振質(zhì)量，當(dāng)大于基礎(chǔ)質(zhì)量如的2倍時(shí)，應(yīng)取根z等于2 mf；Kz地基抗壓剛度(Wm)；Pc定擾力值(%N)；殺定擾力豎向振動(dòng)輻頻響應(yīng)曲線峰點(diǎn)線位移(m)。C地基抗壓剛度系數(shù)(kN/m3)；kpz單樁抗壓剛度(kN/m)；仁樁基抗彎剛度(kN-m)；n 第i根樁中線至基

11、礎(chǔ)底面形心回轉(zhuǎn)軸的距離(m)；np樁數(shù)。.11地基在軸x向水平回轉(zhuǎn)向動(dòng)力特征參數(shù)應(yīng)按以下公式計(jì)算：1當(dāng)只能用變擾力激振時(shí)，地基水平回轉(zhuǎn)耦合第一振型阻尼比可按式(4.2.11-1)計(jì)算，除此之外，均可按式(4.2.11-1)式(4.2.10-3)計(jì)算，并取平均值。(4.2.11-1)(4.2.11-2)(4.2.11-3)o.7O7 vnzmzT0.70711-01k./以尸0.707/-(狐/篇產(chǎn)式中：人歸基礎(chǔ)水平回轉(zhuǎn)向第一振型阻尼比；fmcd斷f幅頻響應(yīng)曲線第一振型峰點(diǎn)頻率(Hz)；水平變擾力振動(dòng)水平回轉(zhuǎn)位移卬式幅頻響應(yīng)曲線第一振型峰點(diǎn)頻 率(Hz)；篩ly水XX擾力振動(dòng)水平回轉(zhuǎn)速度幅頻響應(yīng)

12、曲線第一振型峰點(diǎn)頻 率(Hz)o2基礎(chǔ)無(wú)阻尼固有頻率可按下式計(jì)算：為二 7 fmcfme(4.2.11-4)式中：fnX基礎(chǔ)水平回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)第一振型無(wú)阻尼固有頻率()；注：1啟應(yīng)接近/小，允許偏差為10%,相差較大時(shí)，應(yīng)研究為1C馬fmle的取點(diǎn)是否 合理，或測(cè)試精度是否可靠。132第1款的除此之外的條件是：同一基礎(chǔ)、同一激振器、定、變擾力大小相同?；A(chǔ)水平回轉(zhuǎn)振動(dòng)的參振總質(zhì)量，應(yīng)按以下公式計(jì)算:以(8+4)(夕1+九)1L_%(2萬(wàn)九)2%的1-/ 7 + p：(4.2.11-5)(4.2.11-6)dx = dm 1 m 1(Z2+/z2)12(4.2.11-7)(4.2.11-8)(4.

13、2.11-9)P=d日式中:機(jī) 基礎(chǔ)水平回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)的參振總質(zhì)量（t）,包括基礎(chǔ)、激振設(shè)備 *1/和地基參振質(zhì)量，當(dāng)相加大于基礎(chǔ)質(zhì)量的L4倍時(shí)，應(yīng)取1.4倍。Px作用于方向的水XX擾力（kN）；pi基礎(chǔ)第一振型轉(zhuǎn)動(dòng)中心至基礎(chǔ)質(zhì)心距離（m）i 基礎(chǔ)回轉(zhuǎn)半徑（m）；mi 基礎(chǔ)第一振型峰點(diǎn)的回轉(zhuǎn)角位移（rad）；dz.第一臺(tái)傳感器測(cè)出的基礎(chǔ)水平回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)第一振型豎向峰點(diǎn)線位移（m）；d. 第二臺(tái)傳感器測(cè)出的基礎(chǔ)水平回傳耦合振動(dòng)第一振型豎向峰點(diǎn) 4P 2線位移（m）；h兩臺(tái)豎向傳感器的間距（m）；dx 基礎(chǔ)質(zhì)心處的水平線位移（m）；dm基礎(chǔ)水平回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)第一振型水平向峰點(diǎn)線位移（m）；hi基礎(chǔ)質(zhì)心

14、至基礎(chǔ)頂面距離（m）；/平行于擾力方向的基礎(chǔ)邊長(zhǎng)（m）；h基礎(chǔ)高度（m）；h3基礎(chǔ)質(zhì)心至激振器水平擾力距離（m）。地基抗剪剛度和抗剪剛度系數(shù)、抗彎剛度和抗剪剛度系數(shù)，應(yīng)按以下公14式計(jì)算。Kxmx(p2 冗fnx(4.2.11-10)fnx2)(4.2.11-11)Cx =(4.2.11-12)(4.2.11-13)(4.2.11-13)(4.2.11-14)勺=JQ兀加）2-K回 力他=Jpi 房/2 + fn(4.2.11-15)式中：Kx地基抗剪剛度QkNIm）；fnx基礎(chǔ)水平向無(wú)阻尼固有頻率（乩）；Cx抗剪剛度系數(shù)（Wm3）；K巾地基抗彎剛度（Wm）；于刖基礎(chǔ)回轉(zhuǎn)無(wú)阻尼固有頻率（凡）;

15、h2基組質(zhì)心至基礎(chǔ)底面的距離。C；抗彎剛度系數(shù)例3）；J 基礎(chǔ)對(duì)通過(guò)其重心軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量（tm2）；/基礎(chǔ)底面對(duì)通過(guò)其形心軸的慣性矩（”）。地基扭轉(zhuǎn)向動(dòng)力特征參數(shù)應(yīng)按以下公式計(jì)算：1當(dāng)只能用變擾力激振時(shí)，地基扭轉(zhuǎn)向阻尼比可按式（4.2.12-1）計(jì)算，除 此之外，均可按式（4.2.12-1）式（4.2.12-3）計(jì)算，并取平均值：1=0.707 卜（4.2.12-1）4 =0707jl-2（4.2.12-2）15I =0.707,1 一（加”方）2（4.2.12-3）式中：地基扭轉(zhuǎn)向阻尼比；fmwc定擾力扭轉(zhuǎn)振動(dòng)水平位移輻頻響應(yīng)曲線峰點(diǎn)頻 率；力中 變擾力扭轉(zhuǎn)振動(dòng)水平位移-/輻頻響應(yīng)曲線峰點(diǎn)頻

16、率；小 定擾力扭轉(zhuǎn)振動(dòng)速度匕-f輻頻響應(yīng)曲線峰點(diǎn)頻率。2基礎(chǔ)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)無(wú)阻尼固有頻率可按下式計(jì)算：f股-y fmi/c finite（4.2.12-4）式中：，叫 基礎(chǔ)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)無(wú)阻尼固有頻率（凡）。注：1力岬應(yīng)接近于工肥，允許偏差為10%，相差較大時(shí)應(yīng)研究力附與工”的 取點(diǎn)是否合理，或測(cè)試精度是否可靠。2第1款的除此之外的條件是：同一基礎(chǔ)、同一激振器、定、變擾力大小相同。3基礎(chǔ)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的參振總質(zhì)量，應(yīng)按以下公式計(jì)算:12 J7V qnw _ 2兀 fny7(4.2.12-5)(4.2.12-6)(4.2.12-7)式中：基礎(chǔ)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的參振總質(zhì)量口），包括基礎(chǔ)、激振設(shè)備和地基參振質(zhì)量；Jz基礎(chǔ)通過(guò)

17、其重心軸的極轉(zhuǎn)動(dòng)慣量（tm2）激振設(shè)備的定擾力扭轉(zhuǎn)力矩（kN.m）；扭轉(zhuǎn)軸至實(shí)測(cè)點(diǎn)的距離（相）；16d z定擾力扭轉(zhuǎn)振動(dòng)水平位移dxy/ - f幅頻響應(yīng)曲線峰點(diǎn)線位移 (m)；仲基礎(chǔ)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)無(wú)阻尼固有圓頻率Qrad/C； b一基礎(chǔ)寬度(相)。4地基的抗扭剛度和抗扭剛度系數(shù)，可分別按式(4.2.12-8)和式(4.2.12-9) 計(jì)算。Kv=A , 媼/(4.2.12-8)(4.2.12-9)式中：K,地基抗扭剛度(Wm)；地基抗扭剛度系數(shù)(W例3)；/z基礎(chǔ)底面對(duì)通過(guò)其形心軸的極慣性矩(加4)。由明置模塊基礎(chǔ)或樁基礎(chǔ)測(cè)試的地基阻尼比、地基剛度系數(shù)及地基參加 振動(dòng)的當(dāng)量質(zhì)量用于設(shè)計(jì)振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)

18、時(shí)，應(yīng)進(jìn)行有關(guān)換算，可按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo) 準(zhǔn)地基動(dòng)力特性測(cè)試規(guī)范GB/T 50269-2015第4.6節(jié)的規(guī)定進(jìn)行。換算后的 設(shè)計(jì)值，1不應(yīng)大于0.6, C、Q不應(yīng)大于0.3。且天然地基的抗壓剛度系數(shù) Cz，不應(yīng)大于現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)動(dòng)力機(jī)器設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50040-96表規(guī)定的2 倍。175基礎(chǔ)動(dòng)力計(jì)算基礎(chǔ)振動(dòng)計(jì)算體系基礎(chǔ)振動(dòng)計(jì)算體系如下(圖5.1.1)：1沿豎軸Z上下振動(dòng)；2在縱向XOZ平面內(nèi)的水平回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)，而為繞Y軸的俯仰振動(dòng);3在橫向YOZ平面內(nèi)的水平回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)，而為繞X軸的搖擺振動(dòng);4繞豎軸Z的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)。圖塊體基礎(chǔ)振動(dòng)計(jì)算體系基礎(chǔ)動(dòng)力計(jì)算時(shí)，如有多個(gè)激振器，可根據(jù)實(shí)際使用情況，當(dāng)激振力不同

19、 時(shí)到達(dá)最大值時(shí)可以折減，其折減系數(shù)由工藝單位提出。豎向振動(dòng)基組在通過(guò)其重心的豎向擾力Pz作用下，其豎向振動(dòng)線位移和固有圓頻 率的計(jì)算應(yīng)符合以下規(guī)定：1線位移和固有頻率可分別按式(5.2.1-1)和式(5.2.1-2)計(jì)算。R 1Kz rCD1 22 #(1-r)2+4 量 FV z z18m = mf + mm + ms + Zn9=蜃蠟夕當(dāng)u=0, 0.25, 0.5,殳=0.5, 1.0, 2.0(5.2.1-2)(5.2.1-3)(5.2.1-4)(5.2.1-2)(5.2.1-3)(5.2.1-4)式中：ro基礎(chǔ)底面積等效于圓板半徑；dz基組重心處的豎向線位移(m)；Pz激振器的豎向

20、擾力(kN)；nz基組的豎向固有圓頻率(rad/s)； m基組豎向振動(dòng)的總質(zhì)量(t)；mf基礎(chǔ)的質(zhì)量(t)；mm 基礎(chǔ)上機(jī)器設(shè)備的質(zhì)量(t)；ms基礎(chǔ)上回填土的質(zhì)量(t)；Am 參振土質(zhì)量(t),僅用于土層，人憶不大于300 kPa；及基礎(chǔ)的地基抗壓剛度(kN/m)； co 激振器的擾力圓頻率(rad/s)oq地基的豎向阻尼比。2最大線位移4max可按以下公式計(jì)算：1)當(dāng)Pz為定擾力，且G =2八2時(shí):(521-5)A 二三；一ZmaX( 24 V(5.2.1-5)2)當(dāng)Pz為變擾力，且一二/ 時(shí): 12二式中：dzmax機(jī)組重心處的豎向最大線位移;速度可按以下公式計(jì)算191總那么為了在振動(dòng)試

21、驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)的建造中貫徹執(zhí)行國(guó)家的技術(shù)經(jīng)濟(jì)政策,做到技術(shù) 先進(jìn)、平安適用、經(jīng)濟(jì)合理、確保質(zhì)量，編制本規(guī)范。本規(guī)范適用于液壓振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)和電動(dòng)振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)地基基礎(chǔ)的勘察、設(shè)計(jì)、 測(cè)試、施工和驗(yàn)收。振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)的技術(shù)要求除應(yīng)執(zhí)行本規(guī)范外，尚應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo) 準(zhǔn)的規(guī)定。V = dz 3在定擾力匕作用下:Kz 2,在變擾力作用下: 當(dāng)定、變擾力相等，V = V ze zcmax加速度可按以下公式計(jì)算 z = dz ar在定擾力匕作用下:zcmaxPzc 以：冷 27J1 Y(5.2.2-1)C5.2.2.-2)(522-3)(5.2.3-1)(5.23-2)(523-3)在變擾力匕作用下： 當(dāng)定、變擾力

22、相相等,ze= zcmax5.3水平回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)基組在水平擾力Px和豎向擾力Pz沿x向偏心矩作用下，產(chǎn)生x向水平、 繞y軸回轉(zhuǎn)（即x-0向）的耦合振動(dòng)（圖531）,基礎(chǔ)頂面控制點(diǎn)的豎向和水平 向振動(dòng)線位移可按以下公式計(jì)算:（a）第一振型20圖531基組沿x向水平、繞y軸回轉(zhuǎn)的耦合振動(dòng)的振型1基礎(chǔ)頂面控制點(diǎn)角點(diǎn)B的豎向和水平線位移的計(jì)算如下:=(d/i + d2 )1 %(5.3.1-1)=d Np + %) + d 小1p Q(5.3.1-2)d(pi -Mg2y)n(p(5.3.1-3)2n(plMq22y(2)3t222CO x ?a(1-H +4Cl-2-那么岫(5.3.1-4)22Z1

23、 CO 、2 23(1-一)+4/- n(p2 n(p2=g（說(shuō)+比夕）一、（說(shuō)-2、2 4mh； 4 .n(p)+； J y(5.3.1-5)+ J(*2 、2 4mh： 4 . 一 沖) +-?MnxJ y(5.3.1-6)2 Kx x=m(5.3.1-7)(5.3.1-8)K22 , j A2外約2U 2 )+ % x(p2 2n(pn(p基礎(chǔ)頂角點(diǎn)線位移:基礎(chǔ)頂角點(diǎn)線位移:豎向 dz*emax =也1c + demax)”(5.3.1-30)水平max水平max=%/夕以 + 生)+ ax(色PQ(5.3.1-31)3最大線位移比較和選取1)定、變擾力不同時(shí)作用，分別按振型比較，第1、

24、2振型線位移最大值時(shí)的頻率不同，亦須比較。當(dāng)定、變擾力相等時(shí)，定擾力的線位移大。2)由最大線位移及其相應(yīng)的固有頻率，可得最大速度和加速度。23式中：d紂 基礎(chǔ)頂面控制點(diǎn)，由于x向水平繞y軸回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)產(chǎn)生 的豎向線位移（m）；dx（p 基礎(chǔ)頂面控制點(diǎn)，由于x向水平繞y軸回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)產(chǎn)生的x向水 平線位移（m）。九、 基組x （p向耦合振動(dòng)第一振型的回轉(zhuǎn)角位移（rad）； 基組工5向耦合振動(dòng)第二振型的回轉(zhuǎn)角位移（rad）；Pw 基組x-（p向耦合振動(dòng)第一振型轉(zhuǎn)動(dòng)中心至基組重心的距離（m）； Pm 基組工 向耦合振動(dòng)第二振型轉(zhuǎn)動(dòng)中心至基組重心的距離（m）； M初繞通過(guò)x-（p向耦合振動(dòng)第一振型轉(zhuǎn)動(dòng)

25、中心0并垂直于回轉(zhuǎn)面 ZOX的軸的總擾力矩（kN-m）；Mp2繞通過(guò) 向耦合振動(dòng)第二振型轉(zhuǎn)動(dòng)中心。,2并垂直于回轉(zhuǎn)面 ZOX的軸的總擾力矩（kN-m）；3岫基組x （p向耦合振動(dòng)第一振型的固有圓頻率（rad/s）；3臉基組向耦合振動(dòng)第二振型的固有圓頻率（rad/s）；基組x向水平固有圓頻率（rad/s）；3mp基組繞y軸回轉(zhuǎn)固有圓頻率Qrad/s）；h2基組重心至基礎(chǔ)底面的距離（相）；Kx一基礎(chǔ)抗剪地基剛度（Wm）；&基組繞y軸的地基抗彎剛度（kN-m）；Jy基組對(duì)通過(guò)其重心的y軸的質(zhì)量慣性矩（r-m2）；J）,一基組對(duì)通過(guò)其重心的y軸的第一振型當(dāng)量質(zhì)量慣性矩。加2）； 人一基組對(duì)通過(guò)其重心的

26、y軸的第二振型當(dāng)量質(zhì)量慣性矩（H7?）； / 基礎(chǔ)底面對(duì)通過(guò)其形心y軸的慣性矩（m4）；g地基抗彎剛度系數(shù)；“xs見(jiàn)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)動(dòng)力機(jī)器基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50040-96式 （3.3.7-2）；網(wǎng)激振器豎向擾力沿x軸向的偏心距（m）；24h基組重心至基礎(chǔ)頂面的距離（m）；hQ水平擾力作用線至基礎(chǔ)頂面的距離（m）；C-pi基組x-（p向耦合振動(dòng)第一振型阻尼比；4叫2基組x向耦合振動(dòng)第二振型阻尼比；d初max基組X-P向耦合振動(dòng)第一振型最大回轉(zhuǎn)角位移（rad）；d“2 max 基組向耦合振動(dòng)第二振型最大回轉(zhuǎn)角位移（rad）；dz（p max 基礎(chǔ)頂面控制點(diǎn)，由X向水平繞y軸回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)產(chǎn)生的 最大

27、豎向線位移；d.max 基礎(chǔ)頂面控制點(diǎn)，由X向水平繞y軸回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)產(chǎn)生的 最大X向水平線位移?；M在水平擾力Py和豎向擾力2沿y向偏心矩作用下，產(chǎn)生y向水平、 繞軸回轉(zhuǎn)（即y-夕向）的耦合振動(dòng)，可以y代工, 6代0,代入531條各式 計(jì)算，并按有關(guān)說(shuō)明進(jìn)行?；M無(wú)水平力Py,在回轉(zhuǎn)力矩M。和豎向擾力Pz沿y向偏心矩作用下， 產(chǎn)生y向水平、繞x軸回轉(zhuǎn)（即y-6向）的耦合振動(dòng)（圖533）,基礎(chǔ)頂面控制 點(diǎn)的豎向和水平向振動(dòng)線位移可按以下公式計(jì)算：（0）（a）第一振型（b）第二振型圖533基組沿y向水平、繞x軸回轉(zhuǎn)的耦合振動(dòng)的振型1豎向和水平線位移應(yīng)分別按以下公式計(jì)算。25z。=(oi +102)

28、，ydyO =例（夕例+4）+旬2（- Pei）22+加/例）町例1 2CD 2(1-)孫，122+ 4務(wù)6丁-n61Me22(乙 + mpg) ne?122-co 22 G(1 - f )+ 魅y，2 f-叼訪2町82)_ j(3；y - 臉 I + :/八2 02=- Ky + COne) + J(y -K/K/K。= C4%8A/ Qj M g +Pz GyM Q2 = M 0 +Pz-223町，一印y，222302 .yei =P 62 =(5.3.3-1)C5.3.3-2)(533-3)C5.3.3-4)(533-5)(533-6)(533-7)(533-8)C5.3.3-9)(5.

29、3.3-10)(5.3.3-11)(5.3.3-12)(5.3.3-13)式中：乜基礎(chǔ)頂面控制點(diǎn)，由于y向水平繞x軸回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)產(chǎn)生的豎向 線位移（m）；dy0基礎(chǔ)頂面控制點(diǎn)，由于y向水平繞x軸回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)產(chǎn)生的y向水平線位移（m）。26dQ基組ye向耦合振動(dòng)第一振型的回轉(zhuǎn)角位移(rad)；% 基組y-e向耦合振動(dòng)第二振型的回轉(zhuǎn)角位移(rad)；p01基組y9向耦合振動(dòng)第一振型轉(zhuǎn)動(dòng)中心至基組重心的距離(m)； p02基組y9向耦合振動(dòng)第二振型轉(zhuǎn)動(dòng)中心至基組重心的距離(m)； 町 基組y 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50007-2011及混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 502010 的規(guī)定，以及其他有關(guān)國(guó)

30、家現(xiàn)行規(guī)范。472術(shù)語(yǔ)和符號(hào)術(shù)語(yǔ)對(duì)本規(guī)范中需要定義或解釋的主要術(shù)語(yǔ)作了規(guī)定。凡規(guī)范條文中已 作規(guī)定或意義明確不需解釋的未列出。符號(hào)本規(guī)范中已將主要符號(hào)列出。為便于查閱按“作用和響應(yīng)”、“計(jì)算 指標(biāo)”、“幾何參數(shù)”分類列出。483基本規(guī)定一般規(guī)定本條規(guī)定了設(shè)計(jì)振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)時(shí)所需要的工藝設(shè)備資料。本條規(guī)定了設(shè)計(jì)振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)時(shí)所需要的建筑場(chǎng)地資料。振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)必須與建筑物基礎(chǔ)及上部結(jié)構(gòu)分開(kāi)，以防止基礎(chǔ)振動(dòng)直接 傳遞到建筑物。當(dāng)兩者基礎(chǔ)遠(yuǎn)離，基礎(chǔ)底面可不同深，視具體情況在設(shè)計(jì)中確定?；A(chǔ)用淺縫與混凝土地面分開(kāi)，可防止地面相接處裂縫。不做隔振縫，可 增加地基阻尼比及剛度。有振動(dòng)的管道、管溝與建筑物

31、及其基礎(chǔ)脫開(kāi)，以免傳遞振動(dòng)或產(chǎn)生局部共 振。因第322條規(guī)定基礎(chǔ)振動(dòng)加速度不大于0.1g,相當(dāng)于7度地震時(shí)的加速 度，故建筑物在構(gòu)造上應(yīng)不低于7度要求。根據(jù)實(shí)測(cè)，基礎(chǔ)振動(dòng)時(shí)屋面梁或屋架 的加速度為0.05g0.1g,故屋面荷載應(yīng)增加5%10%。振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)地基必須有一定的強(qiáng)度，以免受振動(dòng)沉降。要求基礎(chǔ)重心與基礎(chǔ)底面形心在同一豎線上，以免產(chǎn)生偏心。當(dāng)不在同一 豎線上時(shí)，可參照現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)動(dòng)力機(jī)器基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50040-96第3.1.14 條處理。地基和基礎(chǔ)的計(jì)算規(guī)定根據(jù)國(guó)內(nèi)一些振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)的使用情況和測(cè)試情況,一般控制基礎(chǔ)的振 動(dòng)線位移不大于0.10 mm；振動(dòng)加速度不大于0.1g是適宜

32、的，可保證建筑結(jié)構(gòu) 平安。如果振動(dòng)影響鄰近精密設(shè)備，可根據(jù)設(shè)備要求，考慮基礎(chǔ)振動(dòng)限制值，必 要時(shí)可對(duì)振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)進(jìn)行主動(dòng)隔振，或?qū)茉O(shè)備基礎(chǔ)進(jìn)行被動(dòng)隔振，一般 可在工房位置布置上將兩者遠(yuǎn)離。地基動(dòng)力特征參數(shù)I天然地基圖332是一條根據(jù)一些振動(dòng)臺(tái)基礎(chǔ)和模塊基礎(chǔ)實(shí)測(cè)統(tǒng)計(jì)的曲線，基礎(chǔ)有49K” 天然地基抗扭剛度；kpz單樁抗壓剛度；Kp,樁基抗彎剛度；m 基組的質(zhì)量，為mm及ms之和；mt基礎(chǔ)的質(zhì)量；mm基礎(chǔ)上機(jī)器設(shè)備的質(zhì)量；ms 基礎(chǔ)上回填土的質(zhì)量（用于埋置的階梯形基礎(chǔ)）；明 基礎(chǔ)豎向振動(dòng)的參振總質(zhì)量，包括基組質(zhì)量和地基參振質(zhì)量；mx（p 基礎(chǔ)水平回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)的參振總質(zhì)量，包括基組質(zhì)量和地基參

33、振 質(zhì)量；機(jī)w基礎(chǔ)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的參振總質(zhì)量，包括基組質(zhì)量和地基參振質(zhì)量；m基組質(zhì)量比；J天然地基的豎向阻尼比；短6 天然地基的水平回轉(zhuǎn)向耦合振動(dòng)第一振型阻尼比；金*2 天然地基的水平回轉(zhuǎn)向耦合振動(dòng)第二振型阻尼比；嬴 天然地基扭轉(zhuǎn)向阻尼比。幾何參數(shù)：A基礎(chǔ)底面積；/ 基礎(chǔ)底面對(duì)通過(guò)其形心軸的慣性矩；J基組對(duì)通過(guò)其重心軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；4基礎(chǔ)底面通過(guò)其形心軸的極慣性矩；Jz基組通過(guò)其重心軸的極轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；h基礎(chǔ)高度；hi 基組質(zhì)心至基礎(chǔ)頂面的距離；2基組質(zhì)心至基礎(chǔ)底面的距離。一定的埋深和底面積，并與地基承載力特征值對(duì)應(yīng)。由于本規(guī)范的天然地基阻尼 比及剛度系數(shù)均已提高，因此對(duì)計(jì)算所得豎向或水平向線位移不進(jìn)行折

34、減。此處系引用地基半空間等效集總體系萊斯默比較法公式,對(duì)非勻質(zhì)地基進(jìn) 行修正、折減而得公式（337-1）。這是與用XX法、多峰法分析的阻尼比作比 較并參考國(guó)內(nèi)外資料得出的。萊斯默比較法得出的阻尼比一般很大。因其假定地基為勻質(zhì)彈性體，實(shí)際上 遠(yuǎn)非勻質(zhì)，且有分層，有的底下尚有硬層，使振波反射、折射，減少了幅射阻尼, 應(yīng)予修正，與XX法、多峰法分析的比較，約需折減50%-70%。以某實(shí)際大型 液壓振動(dòng)臺(tái)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)為例，用現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)動(dòng)力機(jī)器基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50040-96. XX法、萊斯默比較法得出的阻尼比，包括埋深提高在內(nèi)，分別為 0.19、0.51、0.95,前者過(guò)小、后者過(guò)大，以當(dāng)中為宜。因此

35、目前以用XX法或 多峰法分析為宜，既大為經(jīng)濟(jì)又不失平安，更能實(shí)用，當(dāng)然也希望有更好的方 法來(lái)代替。II樁基摩擦樁樁基豎向阻尼比，是根據(jù)一些振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)樁基礎(chǔ)和其他樁基礎(chǔ)的 測(cè)試得出的。504地基動(dòng)力特征參數(shù)測(cè)試一般規(guī)定振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)比較大，設(shè)計(jì)前可在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行模塊基礎(chǔ)試驗(yàn)，以取得實(shí)際 的地基動(dòng)力特性參數(shù)，可使設(shè)計(jì)經(jīng)濟(jì)合理、平安可靠。由于地基動(dòng)力特征參數(shù)與基礎(chǔ)大小及埋深關(guān)系很大,必要時(shí)可適當(dāng)加大模 塊基礎(chǔ)及埋深，在硬土層或巖層，亦宜加大，以使更符合實(shí)際。模塊基礎(chǔ)上預(yù)埋螺栓位置，必須注明要求準(zhǔn)確，以便激振器順利安裝。過(guò) 去在測(cè)試中經(jīng)常出現(xiàn)螺栓位置不準(zhǔn)，安裝困難，延誤工作。測(cè)試內(nèi)容及數(shù)據(jù)處理這幾條說(shuō)明測(cè)

36、試內(nèi)容及數(shù)據(jù)處理內(nèi)容。測(cè)試時(shí)最好能分別用定擾力、變擾力激振。激振時(shí)，一個(gè)測(cè)點(diǎn)最好能同時(shí) 用二、三種傳感器，能直接得出位移、速度及加速度幅頻響應(yīng)曲線，也可用全息 實(shí)時(shí)分析新技術(shù)得出，較為簡(jiǎn)便。有的激振器只能做定擾力激振，可用定擾力作 用下的加速度幅頻響應(yīng)曲線峰點(diǎn)頻率代替變擾力作用下的線位移幅頻響應(yīng)曲線 峰點(diǎn)頻率。由于有的激振器只能做變擾力激振，可將變擾力（尸）幅頻響應(yīng)曲線 化為單位定擾力幅頻響應(yīng)曲線，即在變擾力線位移幅頻（4/）曲線的/軸上 取點(diǎn)在曲線上可得對(duì)應(yīng)點(diǎn)4,相應(yīng)的擾力為=詢e（2萬(wàn)力產(chǎn) m0為激 振器旋轉(zhuǎn)局部質(zhì)量，e為其偏心距。&/月即為在單位定擾力作用下的線位移， 逐點(diǎn)進(jìn)行，可得單位

37、定擾力幅頻（d/P-fi響應(yīng)曲線。在現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)地基動(dòng)力特性測(cè)試規(guī)范GB/T 50269-2015中, 第條、第條、第條計(jì)算地基阻尼比是用只能計(jì)算單一位移幅頻 響應(yīng)曲線的點(diǎn)峰法，由于有的試驗(yàn)臺(tái)有多根幅頻響應(yīng)曲線，那么由本規(guī)范將其改 用多峰法，用位移、速度及加速度多根曲線共同分析。上述測(cè)試規(guī)范中的式（453-2）是點(diǎn)峰法求阻尼比公式，主要性能為：（1）4隨頻率增加而減小，極值在原點(diǎn)為0.707而最大，在峰頻為0而 最?。籏那么相反，在原點(diǎn)小、在峰點(diǎn)大，這是反常的。所以在峰區(qū)的阻尼比小 而很不經(jīng)濟(jì)，規(guī)范要求在峰頻內(nèi)取點(diǎn)計(jì)算，遠(yuǎn)離峰頻，卻用于用峰51幅計(jì)算參振質(zhì)量、地基剛度，那么不匹配，不免湊合；（

38、2）由于點(diǎn)峰法只能分析單根響應(yīng)曲線，當(dāng)用于多根那么有多組動(dòng)參數(shù)，甚 至有多個(gè)自振頻率，差異又大，很矛盾，不使使用。（3）在公式推導(dǎo)過(guò)程中，用峰幅與點(diǎn)幅兩式相除時(shí)，須假定m或K相等 才可約分消去。而實(shí)例算得各點(diǎn)的數(shù)值很不相等，不能約分消去，與假設(shè)矛盾。 只適用于阻尼比很小，曲線尖而窄，加、K變化不大，才可近似的相消。而基 礎(chǔ)的阻尼比較大，曲線較平緩，根、K變化大，故不宜用。（4）經(jīng)推導(dǎo)，點(diǎn)峰法公式實(shí)質(zhì)上是出自線位移幅頻響應(yīng)曲線相對(duì)寬度峰點(diǎn) 左半寬（圖1）（未用峰點(diǎn)左右全寬），并改名為點(diǎn)峰法，只適用于小阻尼比。W 0.1 O（5）由于長(zhǎng)期以來(lái)它是作為國(guó)家動(dòng)力機(jī)器基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范的阻尼比取值依據(jù), 因而

39、規(guī)范值偏低。由于該規(guī)范不包括振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)，因此不宜引用，以免使基 礎(chǔ)設(shè)計(jì)偏大而不經(jīng)濟(jì)。與使用正常按半空間理論等效體系比較法設(shè)計(jì)的大型液壓 振動(dòng)臺(tái)基礎(chǔ)實(shí)例相比，按其設(shè)計(jì)基礎(chǔ)要加大很多，要多用幾百乃至一千多立方米 鋼筋混凝土，有的多用1倍以上。有的還需加大房屋跨度，更不經(jīng)濟(jì)。0.60.40.20；0.4 0*6 0*8 1.0 L2圖4-2用點(diǎn)峰法分析位移響應(yīng)曲線的注：實(shí)線為變擾力4作用，fm為fme ;虛線為定擾力Pc作用，fm為fmc ; fm為峰 點(diǎn)頻率。52對(duì)于多峰法：(1)適用于有多條幅頻響應(yīng)曲線共同分析，得1組動(dòng)參數(shù)；(2)只用峰點(diǎn)的頻率比，不用振幅比，即可求出阻尼比，可減少誤差；(

40、3)在公式推導(dǎo)中，只假定固有頻率相等，其變化較??；未假定參振質(zhì)量、 地基剛度相等，因其隨頻率變化較大；(4)根據(jù)實(shí)測(cè)與分析，用多峰法得出的阻尼比較大，為半空間萊斯默比 擬法的50%70%,使設(shè)計(jì)大為經(jīng)濟(jì)；(5)多峰法系由XX法開(kāi)展而成，原始的XX法，系用機(jī)械式偏心塊激振 器的變擾力曲線，并化作單位定擾力曲線，用兩者峰點(diǎn)頻率作計(jì)算，原國(guó)家動(dòng) 力機(jī)器基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范主編自認(rèn)為粗糙而不用，從未公開(kāi)使用，只用點(diǎn)峰法。 實(shí)質(zhì)上是由于變擾力曲線有時(shí)峰點(diǎn)不明顯，不便確定而不便計(jì)算，因此有的測(cè)試 單位也棄而不用，同樣也不用點(diǎn)峰法。后來(lái)我們?cè)鰷y(cè)了定擾力的線位移、速度、 加速度曲線，速度峰頻力為力，加速度峰頻力可代替

41、力昭，這樣靈活計(jì)算， 形成多峰法。當(dāng)?shù)鼗枘岜容^大，位移及加速度響應(yīng)曲線峰點(diǎn)不明顯，甚至消失 (二二0.61.0),此時(shí)點(diǎn)峰法或多峰法不能用，但只要速度響應(yīng)曲線尚有峰點(diǎn), 可導(dǎo)出計(jì)算公式，見(jiàn)附錄B。從而較大的阻尼比亦能計(jì)算，由于為首次試用，現(xiàn) 只用于豎向。535基礎(chǔ)動(dòng)力計(jì)算給出計(jì)算圖形，說(shuō)明有四類振動(dòng)。折減可使設(shè)計(jì)經(jīng)濟(jì)。說(shuō)明豎向振動(dòng)計(jì)算內(nèi)容，包括求最大線位移、速度、加速度。關(guān)于 在521在土層用參振土質(zhì)量，因本規(guī)范用定擾力峰頻求地基剛度，土層峰頻 低，接近靜剛度，可用參振土質(zhì)量配合，首先使用，屬新舉措。至于巖層的 地基剛度，在我國(guó)為空白，本規(guī)范的巖層剛度是偏低的。半空間的等效剛度與 剪切波速平

42、方成比例，土層波速低，相應(yīng)剛度低，比實(shí)測(cè)的低，也低于我國(guó) 現(xiàn)行規(guī)范，不宣使用。而巖層波速高，剛度很高，但缺比照，暫不考慮參振 土作用。說(shuō)XX平回轉(zhuǎn)耦合振動(dòng)計(jì)算的各種內(nèi)容，包括求最大線位移、速度、 加速度。說(shuō)明扭轉(zhuǎn)振動(dòng)計(jì)算內(nèi)容，包括求最大水平線位移。546基礎(chǔ)構(gòu)造0.1本條系根據(jù)基礎(chǔ)整體穩(wěn)定性，并參考了國(guó)內(nèi)不少振動(dòng)臺(tái)基礎(chǔ)尺寸而提出 的?；A(chǔ)配筋需根據(jù)激振力大小和基礎(chǔ)大小進(jìn)行配置。557基礎(chǔ)施工激振器的連接是一個(gè)很重要的問(wèn)題，不少激振器需經(jīng)常移動(dòng)，固定于基座 板的T形槽內(nèi)，而基座板又固定于基礎(chǔ)上，通過(guò)基座板可使激振力均勻分布于 基礎(chǔ)。如果激振器位置固定不變，且出力不大，亦可直接固定于基礎(chǔ)上。基礎(chǔ)上

43、 的預(yù)埋螺栓必須準(zhǔn)確，施工中不能擾動(dòng)，需用定位模具。固定基座板的螺栓需加 預(yù)應(yīng)力，可使連接處長(zhǎng)期受壓而牢固，不致松動(dòng)。、由于基礎(chǔ)為大塊式，與普通大體積基礎(chǔ)不同，應(yīng)具有耐振性，力求 防止混凝土凝固時(shí)產(chǎn)生的水化熱而裂紋裂縫，故需從材料、施工操作、施工時(shí)間 嚴(yán)加考慮，保證施工質(zhì)量?？墒够A(chǔ)在室內(nèi)施工，夏天陰涼，有利降溫，冬天便于取暖，有利冬季施 工。由于基坑后開(kāi)挖，基礎(chǔ)底與鄰近房屋柱基礎(chǔ)底是否同深，有否影響，應(yīng)事先 考慮。568檢驗(yàn)8A1液壓振動(dòng)臺(tái)的混凝土基礎(chǔ)施工完畢，對(duì)基礎(chǔ)應(yīng)進(jìn)行振動(dòng)測(cè)試，按本規(guī)范 第條檢查是否滿足有關(guān)規(guī)定，并積累資料，為今后設(shè)計(jì)參考。由于涉及振 動(dòng)是否影響建筑結(jié)構(gòu)平安，故此條測(cè)試

44、為強(qiáng)制性條文，應(yīng)予遵守。57附錄A基礎(chǔ)動(dòng)力計(jì)算簡(jiǎn)化公式式(AO1-2)即式(5.2.1-5)的簡(jiǎn)寫式，為定、變擾力等量時(shí)的兩者最 大線位移之間的關(guān)系式，可用，z表示，兩者可互求，可用以簡(jiǎn)化計(jì)算。58附錄B用豎向速度幅頻響應(yīng)曲線相對(duì)寬度計(jì)算地基阻尼比式（BO1-2）不適用于只取曲線峰點(diǎn)左半寬而令%為零時(shí)的計(jì)算，取曲 線半寬有誤差，宜用全寬。當(dāng)八0.6,式（BO1-2）雖亦可計(jì)算，由于首次試用，暫不用。當(dāng)仁06可使最大線位移接近或等于當(dāng)量靜位移，由剛度控制。最大加 速度亦趨近于常量，由質(zhì)量控制（圖1）。照率比“一音戰(zhàn)陰y輕k福0 0.2 0.40.60.8 I 1.21.4 1.61.8 2 2.

45、2 2.42.62.8 3 獲率比“0 0.2 0.4 0.60.8 I 1.21.4 1.6 1.8 2 2.22.4 2.62.8 3 強(qiáng)率比“（C）加速度（a）位移（b）速度圖1振動(dòng)幅頻響應(yīng)曲線U =f/fn593基本規(guī)定一般規(guī)定振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)取得以下資料：個(gè)數(shù)、每個(gè)質(zhì)量及運(yùn)動(dòng)局部質(zhì)量；擾力及擾力矩大小、方向及作用位置；振頻率范圍；大行程、速度及加速度；質(zhì)量及擾力與擾力矩大小、方向及作用位置；詳圖，包括附加設(shè)備位置、預(yù)埋螺栓位置、管溝位置及其孔洞 尺寸。振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)取得所在建筑物的以下資料：1建筑物的施工圖；2在建筑物內(nèi)位置及鄰近局部的建筑物基礎(chǔ)詳圖及管溝布置圖；3建筑

46、物的地質(zhì)勘察資料，振動(dòng)臺(tái)基礎(chǔ)底面應(yīng)布置鉆孔，孔深應(yīng)至硬土層 或巖層或不小于20m,提供土層壓縮波、剪切波波速、剪切模量及泊松比。4地基動(dòng)力特性參數(shù)的測(cè)試資料。振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)應(yīng)與建筑物基礎(chǔ)及上部結(jié)構(gòu)分開(kāi)，凈距分別不應(yīng)小于 100mm及50mm。當(dāng)兩者基礎(chǔ)緊鄰，基礎(chǔ)底面應(yīng)同深。動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)頂部四周應(yīng)與混凝土地面分開(kāi)，縫寬應(yīng)為50mm,深應(yīng)為 500mm,可用聚苯乙烯泡沫板填塞，可不做隔振縫?；A(chǔ)四周的回填土應(yīng)分層夯 實(shí)，壓實(shí)系數(shù)兒不應(yīng)小于0.94。振動(dòng)的管道應(yīng)與建筑物脫開(kāi)，必要時(shí)可用柔性連接。有振動(dòng)的管溝應(yīng)與 建筑物基礎(chǔ)用縫分開(kāi)。動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)所在的建筑物在構(gòu)造上應(yīng)按抗震設(shè)防烈度不低于7度設(shè)計(jì),且 不低

47、于當(dāng)?shù)卦O(shè)防烈度要求，應(yīng)將屋面荷載增加5%10%計(jì)算屋面板、屋架及托 架，但不應(yīng)傳給柱子及基礎(chǔ)。動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)在天然地基上時(shí)，承載力特征值啟小于150kPa的應(yīng)進(jìn)行 地基處理或用樁基。組的重心與基礎(chǔ)底面形心宜在同一豎線上。附錄C電動(dòng)振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)選擇電動(dòng)振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)基礎(chǔ)的作用，是根據(jù)試件試驗(yàn)性能需要及廠房設(shè)備隔振需 要。按有無(wú)隔振裝置，分為無(wú)隔振振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)和帶隔振振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)兩種，無(wú)隔振 振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)如圖CO1-1所示，臺(tái)體與支架間為剛性連接，無(wú)隔振作用；帶隔振 振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)包括耳軸彈簧隔振式及底座彈簧隔振式,耳軸彈簧隔振式振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái) 將彈簧（空氣彈簧、金屬?gòu)椈苫驕p振墊等）安裝于振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)支架固連的耳軸及

48、 在臺(tái)體之間，圖為耳軸空氣彈簧隔振式振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)。支架底座彈簧隔振 裝置將彈簧安裝于支架與振動(dòng)試驗(yàn)XX裝基礎(chǔ)之間，圖為支架底座空氣 彈簧隔振式振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)。圖耳軸空氣彈簧隔振式振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)圖支架底座空氣彈簧隔振式振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)帶隔振裝置的振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)，在進(jìn)行低頻（例如5Hz以下頻率段）的振動(dòng)試 驗(yàn)時(shí)，其工作頻率接近空氣彈簧的共振頻率，隔振效率低，對(duì)周圍環(huán)境影響大, 同時(shí)會(huì)影響振動(dòng)臺(tái)位移的輸出，因此，需要使用專用隔振基礎(chǔ)?；A(chǔ)需要大的反作用質(zhì)量塊時(shí)，反作用質(zhì)量塊的重量最好為振動(dòng)臺(tái)最大推力 的100倍以上，實(shí)際使用中，受經(jīng)濟(jì)、空間限制，其最小重量不能低于推力10 倍以上。60電動(dòng)振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)隔振地基包括空氣彈簧

49、減振地基和底部砂土減振地基兩 種。空氣彈簧地基也稱氣浮地基，它通過(guò)安裝于基礎(chǔ)塊和大地之間的空氣彈簧隔 振，隔振效果好、一階隔振頻率可低至1Hz以下，可通過(guò)較小質(zhì)量的基礎(chǔ)塊降 低地基外圍振動(dòng)響應(yīng)，基礎(chǔ)塊截面有長(zhǎng)方形，T形和錐形，圖所示為空 氣彈簧的T型截面地基。底部砂土減振地基結(jié)構(gòu)如下圖，該地基直接 沉于砂土之上,利用松軟的砂土吸收振動(dòng)產(chǎn)生的能量，其隔振頻率約為1315Hz, 其隔振效果較差，需制作較大體積的地基。圖C.0.2-1 T型截面空氣彈簧上部地基十干十t-十十 十 +十十卜1-+Zb十十十十十.十十十十十十十+ 丹+十+ ,十十+卜十注+卜十十十 十 十 十 十 十十卜十b十鋼筋混凝土沙石泡沫塑料板十十十V十十十+ + + +-+ 十+ +. +十十十十十十七十十十十十育十 + + +十十十十十十十十 十+十才-十+ +十+十4。十十+ +A+ +圖底部沙土減振地基結(jié)構(gòu)-+ + + -f十外十升十.十十十