延遲焦化講課

1、延遲焦化工藝和參數(shù) 2005年11月1延遲焦化工藝和參數(shù)2延遲焦化工藝和工程 延遲焦化工藝流程延遲焦化基本參數(shù) 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮 焦化產(chǎn)品收率和質(zhì)量預(yù)測(cè) 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 幾點(diǎn)看法 目錄3一. 延遲焦化工藝和工程 4延遲焦化工藝在煉油廠重油深加工中作用 延遲焦化工藝特點(diǎn) 延遲焦化工藝和工程設(shè)計(jì)考慮 一. 延遲焦化工藝和工程 51. 延遲焦化工藝在煉油廠重油深加工中作用世界原油特性的趨勢(shì)是變重、變劣；高硫、高殘?zhí)?、高金屬、高酸值原油比例逐步增加。隨著重質(zhì)燃料油需求不斷減少，煉油廠的主要任務(wù)是將原油最大限度的轉(zhuǎn)化為輕質(zhì)運(yùn)輸燃料和石化原料延遲焦化工藝從30年代工業(yè)化以來(lái)，至今是應(yīng)用最廣的渣

2、油深加工技術(shù)，尤其是對(duì)加工高硫、高瀝青質(zhì)的重質(zhì)渣油 據(jù)2003年美國(guó)SFA太平洋咨詢公司統(tǒng)計(jì)，世界重油加工能力已超過(guò)8.64億噸年，約占原油一次加工能力的21 焦化約占重油加工總能力的30， 裂化減粘占26 重油催化裂化占24 重油加氫占17 溶劑脫瀝青占3 一. 延遲焦化工藝和工程 6世界重油加工能力構(gòu)成一. 延遲焦化工藝和工程 1. 延遲焦化工藝在煉油廠重油深加工中作用7技術(shù)成熟、對(duì)原料適應(yīng)性強(qiáng)產(chǎn)品的靈活性通過(guò)調(diào)節(jié)溫度、壓力和循環(huán)比等參數(shù)增加操作彈性 一. 延遲焦化工藝和工程 2 延遲焦化工藝特點(diǎn)82. 延遲焦化工藝特點(diǎn)-技術(shù)成熟、對(duì)原料適應(yīng)性強(qiáng) 能處理包括直餾渣油、裂解焦油，脫油瀝青、煤

3、焦油、澄清油、減粘渣油等多種重質(zhì)、劣質(zhì)原料處理原料康氏殘?zhí)繛?.8m%45m%，API 2.020的廣泛油品隨著烴類合成液體燃料和合成原油技術(shù)開發(fā)，也多用延遲焦化技術(shù)進(jìn)行改質(zhì)。如委內(nèi)瑞拉利用焦化工藝和加氫工藝對(duì)奧利油進(jìn)行改質(zhì)生產(chǎn)API 1632，S0.1m%的合成油一. 延遲焦化工藝和工程 92. 延遲焦化工藝特點(diǎn)-產(chǎn)品的靈活性 焦炭塔壓力及不同渣油焦化產(chǎn)品收率 一. 延遲焦化工藝和工程 102. 延遲焦化工藝特點(diǎn)-通過(guò)調(diào)節(jié)溫度、壓力和循環(huán)比等參數(shù)增加操 作彈性爐出口溫度增加56，瓦斯油收率增加1.01.2循環(huán)比降低到0.050.15，可較大提高液收，但務(wù)必注意加熱爐管結(jié)焦和分餾塔蒸發(fā)段超溫問(wèn)

4、題餾份油循環(huán)，液收可增加2.02.5m，焦炭收率下降2.53.5m，并緩和爐管結(jié)焦縮短焦化循環(huán)周期，提高焦化處理能力。但焦化周期從24小時(shí)縮短到18小時(shí)，焦炭塔壽命損失25，而且焦炭VCM會(huì)增加約1.0m 一. 延遲焦化工藝和工程 112. 延遲焦化工藝特點(diǎn)-通過(guò)調(diào)節(jié)溫度、壓力和循環(huán)比等參數(shù)增加操作彈性不同循環(huán)比減渣焦化產(chǎn)品收率及柴汽比 一. 延遲焦化工藝和工程 123. 延遲焦化工藝和工程設(shè)計(jì)考慮-工藝設(shè)計(jì)適應(yīng)當(dāng)前和未來(lái)可能操作原料性質(zhì)變化當(dāng)加工低硫原料生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)電極焦時(shí)，要優(yōu)化工藝條件，達(dá)到餾份油和焦炭收率之間最佳平衡和經(jīng)濟(jì)的操作點(diǎn)加工重質(zhì)劣質(zhì)“四高”原料量，一般采用低壓、高溫和低循環(huán)比操作

5、條件，以實(shí)現(xiàn)最大餾份油收率，但務(wù)必注意彈丸焦生成問(wèn)題。調(diào)整循環(huán)比，在達(dá)到最大餾份油收率和處理量時(shí)，應(yīng)滿足對(duì)蠟油（HCGO）質(zhì)量要求在采用低壓操作時(shí)，務(wù)必考慮到焦炭塔內(nèi)氣速以及造成的設(shè)備、管線及系統(tǒng)壓降，從而對(duì)氣壓機(jī)產(chǎn)生的影響優(yōu)化分餾與換熱流程，選擇合理的工藝方案，節(jié)省投資和能耗一. 延遲焦化工藝和工程 133. 延遲焦化工藝和工程設(shè)計(jì)考慮-加熱爐設(shè)計(jì) 采用雙面輻射加熱爐爐管熱量分布更均勻，熱強(qiáng)度周向不均勻系數(shù)低，降低了管壁峰值溫度和最大局部熱強(qiáng)度。但提高平均熱強(qiáng)度，可減少總輻射面積約2535，并延長(zhǎng)了加熱爐操作同期在加熱爐系統(tǒng)中采用ESD聯(lián)鎖，減少并緊急處理非計(jì)劃停工，起到加熱爐作用在線清焦（

6、on-line spalling（一般1.52天次）設(shè)計(jì)，延長(zhǎng)加熱爐連續(xù)運(yùn)行時(shí)間采用多點(diǎn)注汽、雙向燒焦技術(shù)以及“在線”燒焦（on-line decoking）技術(shù)正確選定輻射輻射段入口溫度和適宜的爐膛體積熱強(qiáng)度。短停留時(shí)間（42740秒）采用中、小能量低NOx火嘴及扁長(zhǎng)形爐膛尺寸和對(duì)稱爐管布置恒定和升溫梯度及良好的燃燒室熱分布控制一. 延遲焦化工藝和工程 143. 延遲焦化工藝和工程設(shè)計(jì)考慮-焦炭塔和框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中要充分考慮焦炭塔的加熱冷卻之周期，保證焦塔壽命。優(yōu)化焦炭塔設(shè)計(jì)，依據(jù)原料性質(zhì)（如殘?zhí)?、瀝青質(zhì)、密度、粘度等）、處理量、循環(huán)比、溫度、壓力以及是否考慮注有效消泡劑來(lái)計(jì)算確定焦炭收率、焦

7、炭塔允許氣速，從而來(lái)決定焦炭塔數(shù)目和塔徑、高度（顯然要結(jié)合考慮到水力除焦設(shè)備的能力和投資縮短生焦周期，要考慮到塔殼體裙座連接處應(yīng)力，采用有限元分析法，減少應(yīng)力焦炭塔框架設(shè)計(jì)便于操作、維修基礎(chǔ)上優(yōu)化高度，節(jié)省投資焦炭塔框架高度主要取決于焦炭塔溜槽、焦池、塔自身高度和甩油罐高度等要求一. 延遲焦化工藝和工程 15典型的延遲焦化工藝流程 放空系統(tǒng)流程焦炭處理系統(tǒng)流程二. 延遲焦化工藝流程161. 典型的延遲焦化工藝流程延遲焦化是一種主要的重油加工工藝，通過(guò)熱裂化和縮合反應(yīng)使重質(zhì)烴類輕質(zhì)化常規(guī)延遲焦化裝置由焦化、分餾（有的包括氣體回收）、焦炭處理、放空系統(tǒng)和冷、切焦水處理等幾個(gè)部分所組成世界上各大公司

8、開發(fā)的焦化工藝，他們的焦化分餾流程差別不大，主要在專有技術(shù)方面各有特色，形成各公司的專利 二. 延遲焦化工藝流程171. 典型的延遲焦化工藝流程二. 延遲焦化工藝流程181. 典型的延遲焦化工藝流程-可調(diào)循環(huán)比焦化工藝流程 二. 延遲焦化工藝流程191. 典型的延遲焦化工藝流程-可調(diào)循環(huán)比焦化工藝流程“可調(diào)循環(huán)比焦化工藝流程”的循環(huán)比是通過(guò)循環(huán)油泵抽出分餾塔底循環(huán)油，在流量控制下混入加熱爐進(jìn)料緩沖罐后實(shí)現(xiàn)的，這種流程的特點(diǎn)是：采用分餾塔底循環(huán)油（相當(dāng)于重蠟油餾份）代替國(guó)內(nèi)傳統(tǒng)流程中的新鮮原料渣油在分餾塔底部換熱段與來(lái)自焦碳塔的高溫油氣間進(jìn)行換熱循環(huán)油不僅可以用在分餾塔洗滌換熱段的換熱、洗滌，冷

9、凝來(lái)自焦炭塔高溫油氣中的循環(huán)油，作為爐輻射進(jìn)料，調(diào)節(jié)循環(huán)比，也可用蠟油、或柴油餾份，實(shí)現(xiàn)選擇性餾份油循環(huán) 由于采用塔底循環(huán)油經(jīng)塔外換熱器循環(huán)回流取熱，可控制塔底溫度不至于太高，減緩了塔底結(jié)焦和塔底泵抽空現(xiàn)象 由于受到換熱流程中熱流溫位的限制，使加熱爐進(jìn)料溫度最高330，這樣降低了加熱爐進(jìn)料泵苛刻度焦化新鮮原料渣油不進(jìn)入分餾塔內(nèi)與高溫油氣接觸換熱，對(duì)穩(wěn)定和提高蠟油產(chǎn)品質(zhì)量會(huì)有一定的好處 二. 延遲焦化工藝流程201. 典型的延遲焦化工藝流程-可調(diào)循環(huán)比焦化工藝流程該流程相應(yīng)的欠缺之處：循環(huán)油通過(guò)循環(huán)油泵來(lái)傳送，而不是在分餾塔內(nèi)經(jīng)與原料油和或蠟油餾份與來(lái)自焦碳塔頂?shù)母邷赜蜌庵苯咏佑|后冷凝流入塔底，

10、然后一步用加熱爐進(jìn)料泵抽出，泵送流程經(jīng)加熱爐快速加到所需溫度由于分餾塔內(nèi)蠟油或重蠟油集油箱以下的換熱洗滌段取熱是通過(guò)泵送循環(huán)油在塔外流經(jīng)原料換熱器或蒸汽發(fā)生器后取走的，不是在塔內(nèi)用蠟油餾份與高溫油氣直接接觸取熱，勢(shì)必傳熱效果要差，導(dǎo)致加熱爐進(jìn)料溫度較低，增加了加熱爐的所需熱負(fù)荷用分餾塔底含有焦粉的循環(huán)油作為分餾塔下沖洗滌換熱段換熱洗滌油使用，在同樣操作負(fù)荷下會(huì)增加焦粉隨上升油氣夾帶入柴、蠟油餾份中的份量 含有大量焦粉的塔底循環(huán)油，若外送出裝置，會(huì)對(duì)換熱和冷卻設(shè)備的正常使用和循環(huán)油的利用帶來(lái)令人麻煩的問(wèn)題若分餾塔底含焦粉的循環(huán)油不外送，從焦粉平衡的角度看，會(huì)增加塔底焦粉的沉積速率，并且會(huì)造成瀝青

11、態(tài)和焦態(tài)固體物的積聚，影響分餾塔和過(guò)濾器的正常運(yùn)行 二. 延遲焦化工藝流程211. 典型的延遲焦化工藝流程-CONOCO焦化零自然循環(huán)原則流程 二. 延遲焦化工藝流程222. 放空系統(tǒng)流程焦化裝置放空系統(tǒng)用于處理焦炭塔吹汽、冷焦過(guò)程中從焦炭塔排出的油氣和蒸汽為控制污染和提高烴氣體回收率,延遲焦化裝置設(shè)有氣體放空系統(tǒng) 焦炭塔生焦完畢后，開始除焦之前,需泄壓并向塔內(nèi)吹蒸汽，然后再注水冷卻此過(guò)程從焦炭中汽提出來(lái)的油氣、蒸汽混合物排入放空系統(tǒng)的放空塔下部，用經(jīng)過(guò)冷卻的循環(huán)油從混合氣體中回收重質(zhì)烴。然后將之送回焦化主分餾塔放空塔頂排出的油氣和蒸汽混合物經(jīng)過(guò)冷凝、冷卻后,在沉降分離罐內(nèi)分離出污油和污水，分

12、別送出裝置沉降分離罐分出的輕烴氣體經(jīng)過(guò)壓縮后送入燃料氣系統(tǒng) 二. 延遲焦化工藝流程232. 放空系統(tǒng)流程 延遲焦化裝置放空系統(tǒng)流程圖 二. 延遲焦化工藝流程242. 放空系統(tǒng)流程-美國(guó)ABB Lunnns公司延遲焦化裝置放空流程 二. 延遲焦化工藝流程塔頂冷凝水可去切焦水和或冷焦水系統(tǒng)回用回收的污油可去分餾塔回用 輕烴氣體可密閉利用作燃料氣252. 放空系統(tǒng)流程國(guó)內(nèi)現(xiàn)已設(shè)計(jì)的全密閉放空系統(tǒng)在放空塔底增設(shè)塔釜溫度控制的塔底油循環(huán)加熱器，以保證塔釜油脫水和除焦粉。這種工藝流程具有如下特點(diǎn)：污油可回用、降低污油排放和污染酸性水去可切焦水或冷焦水罐回用輕烴氣密閉利用、蠟油餾份可去分餾塔避免堵塞塔板、管

13、線避免水入分餾塔突沸使塔頂和污油系統(tǒng)的蠟最小 二. 延遲焦化工藝流程263. 焦炭處理系統(tǒng)流程-直接裝車 二. 延遲焦化工藝流程 焦炭直接裝車系統(tǒng)圖273. 焦炭處理系統(tǒng)流程-焦池裝車 二. 延遲焦化工藝流程焦池裝車系統(tǒng)流程圖 283. 焦炭處理系統(tǒng)流程- 儲(chǔ)焦坑裝車 二. 延遲焦化工藝流程 儲(chǔ)焦坑裝車系統(tǒng)流程圖293. 焦炭處理系統(tǒng)流程-脫水罐 二. 延遲焦化工藝流程 泥漿式脫水罐系統(tǒng)流程圖30原料性質(zhì)操作溫度 操作壓力循環(huán)比焦化工藝參數(shù)優(yōu)化 三. 延遲焦化基本參數(shù)31影響延遲焦化過(guò)程的有關(guān)參數(shù)原料參數(shù)工藝參數(shù)工程參數(shù) 原料參數(shù)是影響裝置設(shè)計(jì)和操作條件的主要參數(shù)有：原料的特性因素減壓蒸餾程度

14、（Degree of Reduction）殘?zhí)己蛄克嶂岛徒饘俸康仍弦蛩赝鞘孪却_定的客觀先決條件，但對(duì)焦化過(guò)程有很大的影響 三. 延遲焦化基本參數(shù)321. 原料性質(zhì)高酸值高稠原油，可考慮用延遲焦化匹配原油予處理的聯(lián)合工藝，作為輕質(zhì)化加工手段普通高稠原油可按照“稀釋換熱深度電脫鹽脫水加熱閃餾或初餾焦化”流程進(jìn)行加工塔河油常渣、遼河稠油渣油、沙輕減渣、伊朗油和科威特油減渣等高瀝青質(zhì)含量、高殘?zhí)?、低熱穩(wěn)定性的焦化料，建議不要采用超低循環(huán)比操作條件，避免在加熱爐管及主分餾塔底結(jié)焦；選用具有在線清焦技術(shù)的雙面輻射爐型；在工藝設(shè)計(jì)中考慮選擇性瓦斯油外循環(huán)流程，以增加產(chǎn)品方案靈活性和延長(zhǎng)焦化爐運(yùn)行周

15、期，并且可以避免彈丸焦的生成 三. 延遲焦化基本參數(shù)332. 操作溫度操作溫度是指焦化加熱爐出口溫度或焦炭塔溫度在壓力和循環(huán)比一定時(shí)，焦化溫度每增加5.5，瓦斯油收率增 加1.1，適當(dāng)增加反應(yīng)溫度對(duì)焦化是有利的焦炭塔溫度過(guò)高，容易造成泡沫夾帶和促進(jìn)彈丸焦的生成焦炭塔溫度同時(shí)可以控制焦炭的可燃揮發(fā)物（VCM）在操作中用加熱爐出口溫度來(lái)控制焦炭的揮發(fā)分含量 我國(guó)的延遲焦化裝置加熱爐出口溫度一般均控制在495500范圍之內(nèi)。 三. 延遲焦化基本參數(shù)343. 操作壓力操作壓力是指焦炭塔頂壓力，焦炭塔頂壓力下限值是為克服焦化主分餾塔及后繼系統(tǒng)壓降所需的壓力操作溫度和循環(huán)比固定之后，提高操作壓力將使塔內(nèi)焦

16、炭中滯留的重質(zhì)烴類增多，使焦炭的產(chǎn)率增加，氣體產(chǎn)率也略有增加，C5以上的液體產(chǎn)品產(chǎn)率下降。焦炭的揮發(fā)分含量也會(huì)略有增加延遲焦化工藝的發(fā)展趨勢(shì)是降低操作壓力，以提高液體產(chǎn)品的收率我國(guó)焦化裝置的操作壓力在0.150.20 MPa之間以前，典型焦化裝置的設(shè)計(jì)壓力為0.25 MPa左右新設(shè)計(jì)的焦化裝置操作壓力為0.1 Mpa，低壓操作設(shè)計(jì)應(yīng)注意焦化部份的系統(tǒng)壓力平衡,在老裝置改造時(shí)會(huì)受一定限制。三. 延遲焦化基本參數(shù)353. 操作壓力 延遲焦化裝置操作壓力對(duì)產(chǎn)品收率的影響三. 延遲焦化基本參數(shù)363. 操作壓力三. 延遲焦化基本參數(shù) 焦炭塔壓力對(duì)焦化餾出油產(chǎn)率的影響 374. 循環(huán)比循環(huán)比是對(duì)裝置處理

17、能力、產(chǎn)品性質(zhì)及其分布都有影響的重要操作參數(shù)延遲焦化循環(huán)比的定義有二種：循環(huán)比循環(huán)油量/新鮮原料油量聯(lián)合循環(huán)比（CFR）=（新鮮原料油量+循環(huán)油量）/新鮮原料油量=（1+循環(huán)比）通量循環(huán)比（TPR），和聯(lián)合循環(huán)比（CFR）相同 延遲焦化工藝總的趨向是降低循環(huán)比，尤其是新建裝置循環(huán)比由過(guò)去常規(guī)的1.2% 降低到 0.3% 三. 延遲焦化基本參數(shù)384. 循環(huán)比下述場(chǎng)合，也需要增加循環(huán)比：減少焦化蠟油（HCGO）產(chǎn)量改善焦炭質(zhì)量保護(hù)下游較老或超負(fù)荷的加氫精制（或加氫裂化裝置）避免彈丸焦（Shot-coke）生成減少加熱爐結(jié)焦 三. 延遲焦化基本參數(shù)394. 循環(huán)比三. 延遲焦化基本參數(shù)聯(lián)合循環(huán)比（

18、TPR）對(duì)焦化液體產(chǎn)品收率的影響404. 循環(huán)比三. 延遲焦化基本參數(shù)聯(lián)合循環(huán)比對(duì)大慶減壓渣油焦化產(chǎn)品收率的影響414. 循環(huán)比循環(huán)比大小直接影響焦化蠟油的干點(diǎn)。在操作上，一般是通過(guò)提高焦化蠟油（HCGO）的干點(diǎn)來(lái)降低循環(huán)比循環(huán)比降低后，焦化加熱爐輻射段進(jìn)料性質(zhì)將發(fā)生變化，表現(xiàn)為密度增加，CCR增加，瀝青質(zhì)增加，更接近焦化新鮮原料的性質(zhì)。三. 延遲焦化基本參數(shù)424. 循環(huán)比 循環(huán)比降低后對(duì)蠟油和加熱爐輻射段進(jìn)料性質(zhì)影響 三. 延遲焦化基本參數(shù)434. 循環(huán)比單程和低循環(huán)比焦化液收高，焦炭收率低，反之蠟油收率高，但柴油收率低、汽油和富氣收率略低。目前對(duì)國(guó)內(nèi)現(xiàn)有焦化裝置應(yīng)“因地制宜”，經(jīng)過(guò)少量整

19、改，通過(guò)降低循環(huán)比提高裝置加工量和液收是主要增效措施單程和低循環(huán)比下蠟油變重、變稠、康氏殘?zhí)扛哌_(dá)1.90m%，這會(huì)影響到下游催化裂化的加工能力低循環(huán)比下焦化爐進(jìn)料油性質(zhì)變差，特別是殘?zhí)亢蜑r青質(zhì)含量提高，必然會(huì)影響到焦化爐運(yùn)行周期，因此最好選用可以進(jìn)行在線清焦的雙面輻射爐爐型，并配以當(dāng)爐管內(nèi)介質(zhì)溫升速率達(dá)到某一T/值時(shí)，分別在前后管段適當(dāng)部位注入少量不同餾份油的技術(shù)。其原理是改變?cè)摳逿/管段介質(zhì)的四組成結(jié)構(gòu)，提高熱穩(wěn)定性三. 延遲焦化基本參數(shù)444. 循環(huán)比 近年來(lái)延遲焦化工藝的發(fā)展趨向是盡量降低循環(huán)比， 如果下游加工焦化蠟油的裝置能夠忍受較高的干點(diǎn)、金屬含量和高殘?zhí)?，例如總流程中配置有焦化蠟?/p>

20、加氫精制裝置，則新設(shè)計(jì)中就可以采用“超低循環(huán)比” 假如和降壓操作一起進(jìn)行，焦化蠟油CGO收率有很大提高，當(dāng)然由于蠟油性質(zhì)變差，焦化主分餾塔設(shè)計(jì)應(yīng)作一定改進(jìn)三. 延遲焦化基本參數(shù)454. 循環(huán)比不同操作條件下的焦化蠟油產(chǎn)率和質(zhì)量 三. 延遲焦化基本參數(shù)465. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化各種循環(huán)比下焦化蠟油的干點(diǎn) 三. 延遲焦化基本參數(shù)475. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化焦化蠟油（HCGO）干點(diǎn)和中沸點(diǎn)變化情況三. 延遲焦化基本參數(shù)485. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化 為循環(huán)比和焦炭增量的關(guān)系（產(chǎn)能1.23Mt/a） 三. 延遲焦化基本參數(shù)495. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化 焦化裝置（能力1.375Mt/a）采用低循環(huán)比后燃料成本的

21、變化 三. 延遲焦化基本參數(shù)505. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化 延遲焦化產(chǎn)品收率及焦化重瓦斯油的質(zhì)量比較三. 延遲焦化基本參數(shù)515. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化生產(chǎn)加氫裂化原料的延遲焦化裝置產(chǎn)品收率 三. 延遲焦化基本參數(shù)525. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化-福斯特惠勒公司（F.W）超低循環(huán)比方案 焦化裝置循環(huán)油來(lái)自以下三部分： 注入的急冷油（通常是焦化蠟油），可減少焦炭塔頂大油氣管線內(nèi)結(jié)焦 焦炭塔頂大油氣管線熱量損失產(chǎn)生的冷凝液 分餾塔下部?jī)?nèi)回流，最好是焦化蠟油返塔的洗滌油 三. 延遲焦化基本參數(shù)535. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化-福斯特惠勒公司（F.W）超低循環(huán)比方案 超低循環(huán)比的焦化分餾塔下部設(shè)計(jì) 三. 延遲焦化基本參數(shù)

22、545. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化-福斯特惠勒公司（F.W）最新技術(shù)零循環(huán)比方案 投資最小的零循環(huán)比改造流程 三. 延遲焦化基本參數(shù)555. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化-福斯特惠勒公司（F.W）最新技術(shù)零循環(huán)比方案 零循環(huán)比方案和超低循環(huán)比方案焦化收率比較 三. 延遲焦化基本參數(shù)565. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化-福斯特惠勒公司（F.W）最新技術(shù)零循環(huán)比方案零循環(huán)比方案和超低循環(huán)比方案焦化蠟油性質(zhì)比較 三. 延遲焦化基本參數(shù)575. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化-福斯特惠勒公司（F.W）最新技術(shù)零循環(huán)比方案超重焦化蠟油（XHCGO）的出路假如煉廠下游加工工藝裝置能夠很經(jīng)濟(jì)地解決質(zhì)量變差的問(wèn)題，XHCGO就可以和HCGO重新混合起來(lái)

23、，這種情況時(shí)，不用關(guān)心這二種產(chǎn)品之間的分餾問(wèn)題。所增加的焦粉可以用焦化裝置的過(guò)濾系統(tǒng)或改進(jìn)加氫精制裝置的過(guò)濾器來(lái)解決XHCGO也可以作為單獨(dú)的產(chǎn)品加以回收，用作為催化裂化和加氫精制裝置原料假如焦化裝置擴(kuò)能改造后操作壓力有了提高，其質(zhì)量問(wèn)題可得到緩和XHCGO能用作為重燃料油的調(diào)和料，如能代替餾分油如煤油等則是非常有吸引力的 三. 延遲焦化基本參數(shù)585. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化-Conocophillips 公司的低循環(huán)比餾分油循環(huán)方案下表是常規(guī)的自然循環(huán)（循環(huán)比1.05）和Conocophillips的零循環(huán)20LCGO（168343）餾分油循環(huán)的經(jīng)濟(jì)效益比較由表可以看出，在本案例中，效益是非常好

24、 年增效益1350萬(wàn)美元， 投資回收率36個(gè)月內(nèi)三. 延遲焦化基本參數(shù)595. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化-Conocophillips 公司的低循環(huán)比餾分油循環(huán)方案常規(guī)自然循環(huán)和Conocophillips零循環(huán)20LCGO餾分油循環(huán)效益比較 三. 延遲焦化基本參數(shù)605. 焦化工藝參數(shù)優(yōu)化-多產(chǎn)輕油的大循環(huán)比方案 三種焦化原料多產(chǎn)汽油時(shí)的物料平衡 三. 延遲焦化基本參數(shù)61影響加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行的因素焦化原料性質(zhì)的影響加熱爐進(jìn)料和燃燒系統(tǒng)的聯(lián)鎖控制及緩和結(jié)焦的工藝措施良好的加熱爐工藝和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮62影響加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行的因素歸納起來(lái)主要有以下三方面： 焦化原料、特別是加熱爐進(jìn)

25、料的性質(zhì)加熱爐進(jìn)料和燃燒系統(tǒng)的“本安型”工藝聯(lián)鎖控制及緩和結(jié)焦的工藝措施良好的加熱爐工藝和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮1. 影響加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行的因素63 焦化原料的性質(zhì)變化不僅會(huì)影響到焦化產(chǎn)品的分布和性質(zhì)變化，而且會(huì)要求主要操作參數(shù)如：爐出口溫度進(jìn)行調(diào)整，并且影響加熱爐連續(xù)運(yùn)行時(shí)間，使之被迫爐管燒焦 四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮2. 焦化原料性質(zhì)的影響64焦化原料如渣油中含鹽會(huì)誘發(fā)成焦先兆體的快速增加導(dǎo)致爐管結(jié)垢，為之要求控制鈉鹽含量50ppm。一般在25ppm時(shí)就會(huì)發(fā)現(xiàn)爐管結(jié)焦。這就要求上游常減壓裝置有良好電脫鹽設(shè)施，使脫鹽率在95%以上。 原料中含有非溶解性固體雜質(zhì)，如催化劑粉末同

26、樣會(huì)誘發(fā)、加速高溫介質(zhì)在爐管內(nèi)產(chǎn)生結(jié)焦現(xiàn)象，在考慮回?zé)挻呋吻逵?，生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)石油焦時(shí)，務(wù)需注意這一點(diǎn)，否則不僅增加石油焦中灰分含量，而且會(huì)加速爐管內(nèi)結(jié)焦現(xiàn)象要對(duì)焦化原料進(jìn)行予處理如對(duì)澄清油進(jìn)行靜電除塵或自動(dòng)反沖洗的機(jī)械過(guò)濾除去催化劑粉末。希望催化劑粉末100ppm。 四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮2. 焦化原料性質(zhì)的影響-原料含鹽和固體雜質(zhì) 65臨界分解范圍四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮2. 焦化原料性質(zhì)的影響-原料的特性因數(shù)66四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮穩(wěn)定因子與三組成的殘?zhí)康年P(guān)系式是: SF=A+R/SCR.(4.1) A芳烴 R膠質(zhì) S飽和烴 CR殘?zhí)?而瀝青與殘?zhí)康年P(guān)系式是：As=ACR+BC.

27、 . (4.2) As瀝青質(zhì) A、B不同渣油修正系數(shù) 2. 焦化原料性質(zhì)的影響-原料的特性因數(shù)67四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮穩(wěn)定蠟性因子是反映蠟含量對(duì)熱穩(wěn)定性影響的重要指標(biāo)之一 WF=（H2103/）-（n/100）.（4.3） H2氫含量 密度 n500餾份之含量% WF蠟性因子 2. 焦化原料性質(zhì)的影響-原料的特性因數(shù)68四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮殘?zhí)颗c焦炭收率的關(guān)系 2. 焦化原料性質(zhì)的影響-原料的特性因數(shù)69四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮1.832m/sec） 短停留時(shí)間，特別是介質(zhì)426以上段的停留時(shí)間 穩(wěn)定的溫升梯度 爐內(nèi)合理對(duì)稱布置和配管 較合理的平均熱強(qiáng)度及爐管熱強(qiáng)度周向不均勻系數(shù)

28、小 每管程多點(diǎn)注汽，但小的注汽（或水）量 正確的對(duì)流轉(zhuǎn)輻射處介質(zhì)設(shè)計(jì)溫度 中、小型能量的低NO火嘴及扁長(zhǎng)形爐膛尺寸 適宜的爐膛體積熱強(qiáng)度。四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮4. 良好的加熱爐工藝和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 77四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮4. 良好的加熱爐工藝和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 典型加熱爐爐管的分析 78內(nèi)膜溫度與結(jié)焦速度關(guān)系 四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮4. 良好的加熱爐工藝和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-多點(diǎn)注汽 79比表面積與管徑的關(guān)系四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮4. 良好的加熱爐工藝和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-管徑和管間距 80管心距與爐管圓周方向熱強(qiáng)度不均勻系數(shù)之關(guān)系四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮4. 良好的加熱爐工藝和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-管徑和管間距

29、1雙排，靠墻三角形排列 2雙排，雙面等量輻射 ， 排間距=2直徑3單排，靠墻 4單排，雙面等量輻射 81 Conoco/Bechtel公司設(shè)計(jì)的焦化爐在考慮爐管尺寸和排列方式時(shí)，以盡可能保證426以上管段的生焦因子和停留時(shí)間最小為出發(fā)點(diǎn)。為此，近爐管出口處調(diào)整爐管直徑；不在局部熱強(qiáng)度區(qū)安排爐管以及調(diào)整爐管出口溫控點(diǎn)位置，提高爐出口溫度與燃料氣壓力（或流量）串接控制的靈敏度等設(shè)計(jì)措施 當(dāng)然，焦化爐輻射室的爐膛尺寸和單位燃燒熱容積，爐管直徑和長(zhǎng)度，管間距和管墻距，火嘴距和火嘴管心距等結(jié)構(gòu)參數(shù)均與采用的火嘴型式、能量大小及燃料性質(zhì)都有密切關(guān)系四. 加熱爐長(zhǎng)周期運(yùn)行考慮4. 良好的加熱爐工藝和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

30、-火嘴和爐管布置 82康氏殘?zhí)繉?duì)焦化產(chǎn)品收率的影響硫含量和氮含量在產(chǎn)品中分配 五. 焦化產(chǎn)品收率和質(zhì)量預(yù)測(cè) 831. 康氏殘?zhí)繉?duì)焦化產(chǎn)品收率的影響 根據(jù)15種不同原油的無(wú)數(shù)次試驗(yàn)，得出康氏殘?zhí)浚–CR）與氫碳原子比（NH/NC）關(guān)聯(lián)式：由阿拉伯重油數(shù)據(jù)提出氫含量和康殘關(guān)聯(lián)式：氫（m%）=12.19-0.084CCR由28個(gè)阿拉伯重油的氮含量和康殘數(shù)據(jù)提出氮含量和康殘關(guān)聯(lián)式：氮（m%）=0.05+0.016CCR氫碳原子比越小表明所含芳香結(jié)構(gòu)份額越多、芳香環(huán)系稠合程度越高，其生焦傾向也越大。從上二關(guān)聯(lián)式說(shuō)明可以通過(guò)加氫或脫硫兩種途徑來(lái)降低殘?zhí)?五. 焦化產(chǎn)品收率和質(zhì)量預(yù)測(cè) 841. 康氏殘?zhí)繉?duì)焦

31、化產(chǎn)品收率的影響 James HGary提出焦化產(chǎn)品分布和原料康殘的關(guān)聯(lián)式。焦炭收率m%=1.6CCR氣體（C4）收率m%7.8+0.144CCR石腦油收率m%11.29+0.343CCR柴油收率m%0.648瓦斯油收率蠟油收率m%=0.35瓦斯油收率 該關(guān)聯(lián)式條件為d0.9465的直餾減渣；焦炭塔頂壓力0.150.20MPa(g)，汽油干點(diǎn)200，蠟油干點(diǎn)475495 五. 焦化產(chǎn)品收率和質(zhì)量預(yù)測(cè) 852. 硫含量和氮含量在產(chǎn)品中分配Baid推薦焦化產(chǎn)品中硫、氮含量估算如下：石腦油（C5204）:S m%=0.14VR中S%，N m%=0.01VR中N%柴油（204343）S m%=0.45

32、VR中S%，N m%=0.24VR中N%蠟油（343510）S m%=0.82VR中S%，N m%=0.63VR中N%密度0.528VR密度0.4053溴價(jià)283270密度上式適用于焦化操作條件為：焦炭塔壓力0.240.31MPa，焦化溫度430440，循環(huán)比0.1五. 焦化產(chǎn)品收率和質(zhì)量預(yù)測(cè) 86提高焦化液體產(chǎn)品收率提高焦化裝置的靈活性提高裝置處理量生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)焦降低能耗APC先進(jìn)過(guò)程控制 六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 87延遲焦化裝置應(yīng)在保證產(chǎn)品質(zhì)量、開工周期等前提下，盡量提高液體產(chǎn)品收率，降低焦炭的產(chǎn)率為實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo)可采取的措施有：降低循環(huán)比，降低操作壓力，提高操作溫度和減壓蒸餾采取渣油深拔

33、操作等措施采用餾分油循環(huán)流程也可以降低焦炭收率、提高液體產(chǎn)品收率提高餾分油收率，尤其是提高焦化蠟油收率（HCGO）可提供更多的裂化（催化裂化或加氫裂化）原料油，也是提高煉廠輕油產(chǎn)量的有效措施要注意的是，提高焦化蠟油產(chǎn)率可能帶來(lái)焦化蠟油質(zhì)量下降的結(jié)果六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1. 提高焦化液體產(chǎn)品收率88六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1. 提高焦化液體產(chǎn)品收率-降低循環(huán)比為了提高液體產(chǎn)品收率，生產(chǎn)燃料焦的焦化裝置以采用低循環(huán)比為好合理的低循環(huán)比應(yīng)以主分餾塔洗滌段能否有效洗滌來(lái)自焦炭塔的油氣為極限，還應(yīng)考慮焦化重瓦斯油的質(zhì)量隨著循環(huán)比的降低，焦化重瓦斯油的（HCGO）干點(diǎn)、殘?zhí)恐怠⒘蚣捌渌s質(zhì)

34、含量均有所增高RIPP開發(fā)了單程操作延遲焦化，進(jìn)行了循環(huán)比為0的試驗(yàn)。在進(jìn)料流程上采取了主分餾塔底重油在塔內(nèi)循環(huán)，渣油直接進(jìn)加熱爐，實(shí)現(xiàn)了單程操作單程操作的液體收率可提高5%6，氣體和焦炭收率均可下降2%4 89六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1. 提高焦化液體產(chǎn)品收率-降低循環(huán)比有循環(huán)比和單程操作的收率比較 90六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 提高焦碳塔頂溫度可增加焦化石腦油收率、降低焦炭產(chǎn)率，但是這樣都會(huì)帶來(lái)一些操作方面的困難當(dāng)焦化原料性質(zhì)固定以后，為改善焦化產(chǎn)品收率需要提高焦化反應(yīng)溫度時(shí)要綜合考慮多方面因數(shù)，焦化加熱爐的運(yùn)轉(zhuǎn)周期、焦炭塔清焦和焦炭質(zhì)量等，所以可調(diào)節(jié)幅度很小 1. 提高焦化液體

35、產(chǎn)品收率-提高操作溫度91六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 焦化原料預(yù)處理一般包括:原料電脫鹽減壓蒸餾按深拔方案操作和加氫處理在生產(chǎn)電極焦和燃料焦時(shí)應(yīng)特別注意原料含鹽、固體雜質(zhì)和環(huán)烷酸問(wèn)題 1. 提高焦化液體產(chǎn)品收率-焦化原料預(yù)處理 92六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1. 提高焦化液體產(chǎn)品收率-降低焦化操作壓力延遲焦化工藝的發(fā)展趨勢(shì)之一是降低操作壓力以達(dá)到提高液體收率和降低焦炭產(chǎn)率的目的高硫石油焦是一種低值產(chǎn)品，降低焦炭收率有利于改善焦化裝置的經(jīng)濟(jì)效益20世紀(jì)90年代初以來(lái)，新延遲焦化的設(shè)計(jì)和操作均朝著降低壓力和降低循環(huán)比方向發(fā)展焦炭塔壓力為0.1050.141MPa（或更低），循環(huán)比降至0.05

36、；使液體產(chǎn)品收率提高了約3左右；焦炭收率則約可降低2。Lummus公司典型的低壓操作焦炭塔壓力為1.05kg/cm2左右93六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1. 提高焦化液體產(chǎn)品收率-降低焦化操作壓力 延遲焦化降低壓力和循環(huán)比對(duì)產(chǎn)品收率的影響（進(jìn)料渣油殘?zhí)恐禐?0.5%） 94六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1. 提高焦化液體產(chǎn)品收率-降低焦化操作壓力無(wú)論新建延遲焦化裝置或改建舊焦化裝置，操作壓力均應(yīng)該根據(jù)實(shí)際情況確定盡管0.1MPa的操作壓力是適宜的，但是影響裝置經(jīng)濟(jì)性的因素甚多，必需綜合考慮后再做決定應(yīng)指出，焦化操作壓力低于0.1MPa，在工業(yè)上是不適宜的 95六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1

37、. 提高焦化液體產(chǎn)品收率-餾分油循環(huán) 采用焦化輕餾分油循環(huán)來(lái)代替重油循環(huán)可減少焦炭收率、提高液體產(chǎn)品收率和延長(zhǎng)操作周期的目的焦化石腦油、柴油或重瓦斯油餾分均可用作循環(huán)油，但效果不同根據(jù)對(duì)焦化產(chǎn)品種類的要求和后繼加工裝置的能力大小確定采用循環(huán)餾分的餾程范圍 96六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1. 提高焦化液體產(chǎn)品收率-餾分油循環(huán) 與常規(guī)循環(huán)流程相比，餾分油循環(huán)可以降低焦炭收率、提高液體產(chǎn)品收率隨著所采用餾分油餾程的不同，各類液體產(chǎn)品收率的變化也不同例如：用343427餾分作循環(huán)油時(shí)，重瓦斯油收率比用168343的循環(huán)油要少；而柴油收率則多于后者所以，應(yīng)按照煉廠實(shí)際需要的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)和煉油廠現(xiàn)有的后繼

38、加工裝置能力來(lái)選擇循環(huán)油的品種可見，采用餾分油循環(huán)技術(shù)對(duì)于新建或改建的焦化裝置有很大的吸引力 97六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1. 提高焦化液體產(chǎn)品收率-餾分油循環(huán) 延遲焦化餾分油循環(huán)方案的產(chǎn)品收率 98六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1. 提高焦化液體產(chǎn)品收率-餾分油循環(huán) 調(diào)整、改變循環(huán)油餾程就可以改變產(chǎn)品的種類結(jié)構(gòu)，更好地利用已有的加工能力實(shí)現(xiàn)最佳的效益。餾分油循環(huán)既適用于新建焦化裝置也適用于舊裝置的改、擴(kuò)建，是焦化裝置值得推廣的一項(xiàng)技術(shù)采用餾分油循環(huán)技術(shù)不僅改善了產(chǎn)品收率，并且提供了加大裝置處理量的機(jī)會(huì)對(duì)于舊裝置改造、消除瓶頸有實(shí)際意義當(dāng)舊裝置由于焦炭塔限制了處理量時(shí)，采用餾分油循環(huán)使焦

39、炭產(chǎn)率降低8或更多，也就是可以相應(yīng)提高處理量8。若因下游配套裝置能力制約了焦化處理能力的提高，通過(guò)改變循環(huán)餾分油切割點(diǎn)來(lái)調(diào)整焦化產(chǎn)品產(chǎn)率將有助于緩解下游配套裝置能力的瓶頸 99六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1. 提高焦化液體產(chǎn)品收率-餾分油循環(huán) 對(duì)于新建焦化裝置，工藝設(shè)計(jì)中按20餾分油循環(huán)操作考慮是明智的選擇，因?yàn)椋吼s分油循環(huán)方案的創(chuàng)收效益及投資償還率均比較好 焦化裝置對(duì)選擇原料油和適應(yīng)季節(jié)變化均有較好的靈活性今后煉廠擴(kuò)大生產(chǎn)能力時(shí)，有利于消除焦化裝置的瓶頸 1002. 提高焦化裝置的靈活性 不同原料的設(shè)計(jì)考慮 延遲焦化裝置靈活性的案例研究六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1012. 提高焦化裝置

40、的靈活性延遲焦化裝置的靈活性，既能滿足目前需要，又能符合未來(lái)石油工業(yè)可能發(fā)生的變化，例如原料品種、質(zhì)量及產(chǎn)品結(jié)構(gòu)和標(biāo)準(zhǔn)的變化等延遲焦化裝置的靈活性包括以下幾點(diǎn)：能加工多種原料油 處理能力有一定彈性 能最大量地生產(chǎn)餾分油或最大量生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)焦 能處理煉油廠廢渣和不合格油 有時(shí)還要求焦化裝置具有適應(yīng)煉油廠總流程變化的靈活性 六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1022. 提高焦化裝置的靈活性-不同原料的設(shè)計(jì)考慮相對(duì)比較不穩(wěn)定的蘇丹混合油減渣、大慶減渣、伊朗減渣、遼河稠油、中原減渣及塔河常渣含硫量較高的塔河油、勝利油及沙特油、伊朗油、阿曼油和科威特油等進(jìn)口油重質(zhì)、粘度高，酸值較高的塔河油、遼河稠油及蘇丹油、塔

41、河油常渣、遼河稠油渣油、沙輕減渣、伊朗油和科威特油減渣等高瀝青質(zhì)含量、高殘?zhí)?、低熱穩(wěn)定性的焦化料 適當(dāng)降低焦化爐輻射出口溫度和（/或）末期升溫操作 應(yīng)特別注意原料含鹽、固體雜質(zhì)和環(huán)烷酸問(wèn)題 在設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮注防腐劑、緩蝕劑 六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 103例1：加工輕質(zhì)低硫原油時(shí)，渣油的瀝青質(zhì)、硫、金屬含量均較低，可生產(chǎn)電極焦焦化裝置設(shè)計(jì)應(yīng)既能按餾分油產(chǎn)量最大，又能按焦炭產(chǎn)率最高的工藝條件運(yùn)轉(zhuǎn)最大餾分油生產(chǎn)方案要求的操作條件是較低的操作壓力、較高的反應(yīng)溫度和低循環(huán)比；而最高焦炭生產(chǎn)方案是為了生產(chǎn)電極焦，其操作條件是提高壓力、降低溫度和提高循環(huán)比因此焦化裝置必需具有較大的操作范圍變化的適應(yīng)能力

42、以滿足不同操作方案的需要 六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 2. 提高焦化裝置的靈活性-延遲焦化裝置靈活性的案例研究1042. 提高焦化裝置的靈活性-延遲焦化裝置靈活性的案例研究能適應(yīng)未來(lái)加工重質(zhì)原油的需要，包括更大量的減壓渣油和更高殘?zhí)恐档脑?。有時(shí)需要考慮裝置在不同時(shí)期的生產(chǎn)能力。此時(shí)，焦化裝置的設(shè)計(jì)處理能力可有三種選擇方案:方案1：按目前需要能力設(shè)計(jì)，不為后期擴(kuò)建預(yù)投資。這樣，初始投資最低，但將來(lái)擴(kuò)建時(shí)裝置和煉油廠就需要停工，某些設(shè)備可能需要更換方案2：初期建設(shè)中為后期擴(kuò)建預(yù)投資。預(yù)投資的設(shè)備及設(shè)施應(yīng)滿足當(dāng)前和未來(lái)生產(chǎn)的需要方案3：按最終能力設(shè)計(jì)，所需的初始投資高，其優(yōu)點(diǎn)是不需要再擴(kuò)建 六.

43、 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 例-2：105為使擴(kuò)建時(shí)減少停工時(shí)間，設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮： 可在裝置運(yùn)轉(zhuǎn)中安裝新增的設(shè)備 首次設(shè)計(jì)中預(yù)留管線接頭 平面設(shè)計(jì)考慮了增加設(shè)備的位置，甚至做好地基處理 對(duì)將來(lái)安裝設(shè)備的基礎(chǔ)預(yù)投資 為將來(lái)的管線、電纜預(yù)留空間 六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 2. 提高焦化裝置的靈活性-延遲焦化裝置靈活性的案例研究(方案2)106方案3：按最終能力設(shè)計(jì)，所需的初始投資高，其優(yōu)點(diǎn)是不需要再擴(kuò)建一部分投資在多年內(nèi)不能獲得經(jīng)濟(jì)效益。按經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)的標(biāo)準(zhǔn)衡量是不可取的若煉油廠已有減粘裂化裝置，可選擇把減粘裂化改造為延遲焦化的方案或在原有減粘裂化外另建一套延遲焦化改為按減粘焦化聯(lián)合運(yùn)轉(zhuǎn)后一種方案可比

44、減壓渣油直接焦化提高液體收率、降低焦炭收率六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 2. 提高焦化裝置的靈活性-延遲焦化裝置靈活性的案例研究(方案3)107延長(zhǎng)運(yùn)轉(zhuǎn)周期可以提高裝置的處理能力采用具有在線清焦技巧的雙面輻射加熱爐和提高爐管材料等級(jí)可使加熱爐的連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)周期超過(guò)3年改進(jìn)操作也是提高生產(chǎn)能力有效的措施。例如降低循環(huán)比、減壓蒸餾深拔均意味著提高現(xiàn)有焦化裝置的渣油處理量焦炭塔卸蓋和除焦冷卻自動(dòng)化有助于提高安全度和縮短焦炭塔操作周期，焦炭塔縮短生焦周期，從24小時(shí)減少到18小時(shí)。減少空高、充分利用焦炭塔高度等措施，可以在充分利用其他設(shè)備能力下，一定程度上提高處理能力 六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 3.

45、提高裝置處理量108美國(guó)延遲焦化裝置消除“瓶頸”增量改造主要措施有 :降低循環(huán)比，如采用循環(huán)比為 0.05-0.15 的超低循環(huán)比方案縮短切焦周期，由24小時(shí)減少到 16小時(shí)改造“瓶頸”設(shè)備，調(diào)整操作參數(shù)適當(dāng)增加一些關(guān)鍵設(shè)備六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 3. 提高裝置處理量1094. 生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)焦選擇好原料油 改變操作條件 六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1104. 生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)焦延遲焦化有兩種操作方案:一種是以提高液體收率為主的裝置只能生產(chǎn)普通燃料焦一種是以生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)石油焦為主的裝置，液體產(chǎn)品收率有一定的下降對(duì)于優(yōu)質(zhì)焦的生產(chǎn)工藝主要應(yīng)注意以下二點(diǎn)：選擇好原料油改變操作條件 六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展

46、 1114. 生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)焦-選擇好原料油生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)焦和針狀焦對(duì)原料油質(zhì)量有較嚴(yán)格要求用石蠟基渣油生產(chǎn)的焦炭密度低，無(wú)法作電極焦，只能通過(guò)調(diào)節(jié)操作參數(shù)，如提高焦化溫度1128和焦炭煅燒來(lái)改善其密度用高瀝青質(zhì)、高雜質(zhì)含量的渣油生產(chǎn)的焦炭質(zhì)量也不合格，只能作燃料級(jí)焦炭使用生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)焦原料的硫含量、灰分含量應(yīng)分別小于0.5%(質(zhì))和0.1(質(zhì))。高硫渣油需考慮加氫脫硫處理生產(chǎn)針狀焦要求使用高芳烴含量的渣油，催化裂化澄清油應(yīng)預(yù)過(guò)濾除去機(jī)械雜質(zhì)以滿足灰分要求 六. 延遲焦化工藝技術(shù)的發(fā)展 1124. 生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)焦改變操作條件 和生產(chǎn)焦化餾出油為主的生產(chǎn)方案不同，優(yōu)質(zhì)焦的生產(chǎn)工藝需根據(jù)原料特性適當(dāng)提高壓力、提高焦化溫度和提高循環(huán)比用石蠟基渣油生產(chǎn)電極焦時(shí)，焦炭塔頂壓力必須提高至0.24MPa，循環(huán)比0.35。此時(shí)焦炭收率上升，液體收率下降。福斯特-惠勒(Foster Wheeler)公司推薦生產(chǎn)針狀焦的條件：焦炭塔壓力；0.350.62 M