2017年注冊(cè)環(huán)保工程師考試專業(yè)案例下午真題

1、2017年注冊(cè)環(huán)保工程師考試專業(yè)案例（下午）真題（總分：128.00,做題時(shí)間：180分鐘）一、單項(xiàng)選擇題（總題數(shù)：64,分?jǐn)?shù)：128. 00）.某城市污水廠最大瞬時(shí)流量為0.8m/s,采用兩座曝氣沉砂池，停留時(shí)間3min,則綠池有效容積為（分 數(shù)：2. 00）1.2m372m3J3614加解析：每座曝氣沉砂池容積為：.企業(yè)采用升流式厭氧污泥床工藝處理食品加工廢水.流量為2500id7 d,進(jìn)水C0DW3500mg/L, BODs W 2000ng/L，有機(jī)負(fù)荷5kgBODs/ （m: d）,處理后CODW 300mg/L ,沼氣中甲烷含量按70%計(jì),下列 關(guān)于反應(yīng)器設(shè)計(jì)正確的足（分?jǐn)?shù)：2.0

2、0）A.厭氧反應(yīng)器有效容積為1500mB.采用有效水深6.2m ,宜徑為191n的圓柱形反應(yīng)器1座 V C.去除年克COD產(chǎn)沼氣0.5L. 日產(chǎn)甲烷氣不低丁 4000mD.厭氧反應(yīng)器水力停留時(shí)間為15h解析:3,城市污水處理廠二沉池每天排出含水率99. 2%.比重1.01的污泥900寸，濃縮池濃縮后 要求含水率減 低到97. 5%,污泥固體負(fù)荷為25kg/ （m: d ），下列濃縮面積設(shè)計(jì)經(jīng)濟(jì)合理的空（分?jǐn)?shù)：2. 00）100m： B.200m:300m:D.400m ;解析:4.確定燃煤電廠煙氣SCR股銷藝方案時(shí)需要考慮多種閔索,以下哪項(xiàng)因索可不予考慮?（分融 2. 00）A. NOx排放濃

3、度B.排放煙氣溫度C.煙氣C0含量 JD.煙氣中重金屬含量解析：教材上冊(cè)（第四版） P204可知AB選項(xiàng)需要考慮（NOx濃度影響凈化效率及氨的注入量等，溫度影 響凈化反應(yīng)的活性及催化劑老化等），P216可知D選項(xiàng)需要考慮（重金屬會(huì)導(dǎo)致催化劑中毒）.5.某火電廠350MW燃煤機(jī)組,配套了 SCR脫俏系統(tǒng)，液氨的設(shè)計(jì)消耗量為128. 65kg/h,液級(jí)密度為601kg/m 要求配置2分液第儲(chǔ)罐,儲(chǔ)量按照7d消耗量考慮，儲(chǔ)峰的裝量系數(shù)為0.8,試計(jì)算每臺(tái)儲(chǔ)探的容積.（分 數(shù)：2. 00）A.45. omB.22. 5msJC.18. On:D.14. 4ms解析：6.某風(fēng)機(jī)的風(fēng)量為9 X 1 4m3

4、 /h,風(fēng)機(jī)全壓為7.5kPa,風(fēng)機(jī)內(nèi)效率為83%,機(jī)械傳動(dòng)效率為98%,電 機(jī)功率的儲(chǔ)備系數(shù)為115%,試計(jì)算電機(jī)的選型功率.（分?jǐn)?shù)：200）1875kW2259kW23O5kWD.2651kW J解析：.關(guān)于生活垃圾焚燒廠工程規(guī)模分類，卜列哪項(xiàng)錯(cuò)誤？（分?jǐn)?shù)：2. 00）A.總焚燒能力大于2000t/d為特大類垃圾焚燒廠，其焚燒線數(shù)量宜大于3條,用地面積大于6ha V B.總焚燒能力1200t/d-2000t/d為一類垃圾焚燒廠,其焚燒線數(shù)量宜2條4條，建設(shè)用地面積4ha6ha C.總焚燒能力600t/d1200t/d為二類垃圾焚燒廠，其焚燒線數(shù)量宜2條3條，建設(shè)用地面枳3ha4ha D.總

5、焚燒能力150t/d600t/d為三類垃圾焚燒廠，其焚燒線數(shù)量宜1條3條,建設(shè)用地面積2ha3ha 解析：根據(jù)生活垃圾焚燒處理匚程項(xiàng)目建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)（建標(biāo)142-2010）表1和表3規(guī)定，特大類焚燒廠焚燒線 數(shù)量應(yīng)大于等于3條，A錯(cuò)誤。.采用SNCR技術(shù)控制焚燒煙氣中的NOx時(shí)，其還原劑的選擇和用量會(huì)影響NOx脫除效率和焚燒爐的運(yùn) 行狀況,下列哪項(xiàng)描述錯(cuò)誤？（分?jǐn)?shù)：2. 00）A. SNCR系統(tǒng)過(guò)量使用氨水，刎逃逸策會(huì)相應(yīng)增加，造成二次污染 JB.爐內(nèi)反應(yīng)剩余的財(cái)和煙氣中的氯化鉉、三氯化硫易生成氮化鉉、硫酸氫鉉，沉枳在鍋爐尾部，導(dǎo)致受 熱面腐蝕、結(jié)構(gòu)和堵塞C.桶樣尿索用水應(yīng)采用軟化水或除鹽水.以避免

6、結(jié)垢D.為提高脫硝效率,將液沉作為還原劑立接噴入爐內(nèi) 解析:教材（大氣上冊(cè)）P223. NH3/ NOx （摩爾比）增大雖然有利于NOx的還原.但是NH3泄漏量也會(huì)增 加, A選項(xiàng)正確：P2OL NH3會(huì)與S02氧化生成的S03反應(yīng)生成硫酸鉉和磷酸氧氨，這些錢鹽，特別是 硫酸氫氨對(duì)催化劑有較強(qiáng)的黏附性，會(huì)造成催化劑性能下降和下游設(shè)備堵塞和腐蝕，B選項(xiàng)正確：根據(jù)火 電廠煙氣脫硝工程技術(shù)規(guī)范選擇性非催化還原法 HJ563-2010）第6. 3. 14條稀釋用水宜采用除鹽水， C選項(xiàng)正確：附錄C可知液氨需通過(guò)液氨蒸發(fā)器蒸發(fā)后與稀杼空氣混合再噴入爐內(nèi).某污水處理廠濃縮污泥經(jīng)調(diào)理后采用隔膜廂式壓源機(jī)脫水

7、，已如該廠每天需處理的污泥中干物質(zhì)為18t. 進(jìn)機(jī)污泥含固率為3. 5%,要求脫水后泥餅的含固率達(dá)40%。經(jīng)試驗(yàn)：該年濾機(jī)處理能力為15kg+物質(zhì)/（m： 批次），該壓漁機(jī)從進(jìn)泥、隔膜壓灌、打開漁板、卸泥、濾板關(guān)閉的一個(gè)工作周期所需時(shí)間為4h, 每天工作20h.要求設(shè)2臺(tái)樂(lè)淀機(jī)，若采用1500皿X 1500mm港板，有效過(guò)港面積系數(shù)取0.8,試計(jì)算每 臺(tái)隔膜10式壓濁機(jī)所霜濁板數(shù)量。（分?jǐn)?shù)：2, 00）31 塊 J68 塊84 塊16S 塊解析：根據(jù)工作周期及每天的匚作時(shí)間可知,每天每臺(tái)壓濾機(jī)可工作20+4=5次則所需漉板數(shù)為：18X1000/（15X1.5X1.5X0.8X5X2X2）=34

8、 塊.已知某房間體積為4000m, 500Hz混響時(shí)間為2. 5s,現(xiàn)進(jìn)行吸聲降噪，若要使房間內(nèi)的噪聲降低3dB, 問(wèn)改您后的500Hz吸聲量應(yīng)為多少？（混響時(shí)間用賽賓公式計(jì)算）（分?jǐn)?shù)：2. 00）100m-520m2 VC. 650m2D. 800m； 解析:.在史引機(jī)導(dǎo)軌振動(dòng)無(wú)法充分隔離的情況下，對(duì)毗鄰起居的電梯井道采取隔聲降噪措施.下圖中的三個(gè) 方案哪個(gè)降噪效果最好？A.方案一B,方案二C.方案三 VD.方案二和方案一樣好 解析: 方案一在井道內(nèi)鋪設(shè)75mm厚心棉板;方案二在井道內(nèi)鋪設(shè)雙層12mm厚的石膏板，石膏板與鋼筋混泥土 墻之間埴充75mm厚巖棉板;方案三在起居室內(nèi)鋪設(shè)雙層12m厚

9、的石膏板，石膏板與鋼筋混泥土墻之間 填充75mm厚巖棉板。根據(jù)電梯井道隔聲構(gòu)造0SJ931 （圖集號(hào)），電梯井道的隔聲降噪采用方案三。這樣做的優(yōu)點(diǎn)是：在房間 內(nèi)施工簡(jiǎn)的、安全、節(jié)約施工安全投資：室內(nèi)環(huán)境比電梯井道環(huán)境好.隔聲結(jié)構(gòu)使用壽命長(zhǎng)，而旦若ff損 壞后序維修和更換方便：此方案會(huì)占用一定的房間使用面積。卜圖所示：.關(guān)于如下四種隔振方式正確的說(shuō)法是|Zl（分?jǐn)?shù)：2.00）A.圖（一）、圖（二）是主動(dòng)隔振B.圖（一）、圖（三）是主動(dòng)隔振 JC.僅圖（三）是被動(dòng)隔振D.僅圖（二）是被動(dòng)隔振 解析: 主動(dòng)隔振對(duì)振動(dòng)源的機(jī)器設(shè)備采取隔振措施：被動(dòng)隔振是對(duì)受到振動(dòng)干擾的設(shè)備采取隔振措施.（一）為 采取

10、隔振器的主要隔振.隔離空調(diào)機(jī)組的振動(dòng)：教材P181,可知（三）為采用彈性吊架的主動(dòng)隔振，隔離 新風(fēng)機(jī)組的振動(dòng)：（二）是采取隔振器的被動(dòng)隔掙,隔離地面振動(dòng)對(duì)顯微僮的影響：（四）為采用彈性吊 架的被動(dòng)隔振，隔離地面振動(dòng)對(duì)精密設(shè)備的影響.某鍍路廢水采用亞俺酸-石灰法進(jìn)行處理，廢水疑為1500m3/d ,進(jìn)水六價(jià)鈉濃度為40mg L ,出水六價(jià) 錯(cuò)濃度W0.2mg/L ,下列亞硫酸理論消耗量正確的是：（分子量52,亞硫酸分子量82）（分?jǐn)?shù)：200）91. 6kg/d138. 4kg/d141. 2kg/d V141.9kg/d 解析:.某工業(yè)園區(qū)污水處理廠設(shè)計(jì)規(guī)模20001117d ,出水總含鹽量為2

11、000mg/L ,采用混凝沉 淀+膜分離工藝 處理，回用水量5000m7d，總含鹽顯 100mg/L ,單極脫鹽率90%下列關(guān)于膜處理工藝選擇合理的是（分?jǐn)?shù):2. 00）A.采用UF+一級(jí)ROB.采用 UF+一級(jí) R0+二級(jí) RO JC.采用MF+一級(jí)ROD.采用 MF+UF解析：脫鹽需要采用R0工藝，單極R0脫鹽后,淡水含鹽量為 2000 x （1 - 0.9） = 200mg/L 100mg/Lo一級(jí)R0不能達(dá)到要求，需要上二級(jí)R0。15.某城市污水處理廠設(shè)計(jì)處理規(guī)模50000m7d.采用AA0工藝，出水達(dá)到GB18918 -2002 一級(jí)B的要求， 再通過(guò)深度處理達(dá)到GB18921 -

12、2002中的觀賞性景觀環(huán)境用水水景類標(biāo)準(zhǔn)，下列關(guān)F深度處理工藝選擇合 理的是（分?jǐn)?shù)：2. 00）A.采用混凝沉淀+纖維過(guò)濾+消等B.采用見氧催化氧化單元技術(shù)C.采用超灌膜過(guò)灌+消毒D.采用兩級(jí)曝氣生物灌池微絮凝砂濾+消毒 J解析：對(duì)比GB18918 - 2002 一級(jí)B標(biāo)準(zhǔn)和GB18921 - 2002中的觀賞性景觀環(huán)境用水水景類標(biāo)準(zhǔn)，BOD“ SS、 總氮、氨氮、總璘等超標(biāo)。選項(xiàng)A不合理，沒(méi)有除氮單元。選項(xiàng)B錯(cuò)誤。根據(jù)污水再生利用工程設(shè)計(jì)規(guī)范GB50335-2002第當(dāng)用于城鎮(zhèn)雜用水和景觀環(huán) 境用水時(shí)，應(yīng)進(jìn)行水質(zhì)水量監(jiān)漏、補(bǔ)充消毒、用水調(diào)（腌冰#等工作。B選項(xiàng) 沒(méi)有消毒工藝。選項(xiàng)C錯(cuò)誤。超濾

13、預(yù)處理不合理，根據(jù)膜分離法污水處聯(lián)搜術(shù)規(guī)范；HJ579-2010第5. 2.2 條,超謔前宜安裝細(xì)格柵及盤式過(guò)漉器 選項(xiàng)D合理。16.某城市污水處理廠設(shè)“處理規(guī)模3000m7d ,進(jìn)水水質(zhì)BOD5M 300mg, L . TP 4 6.Omg/L TN P173,吸收溫度較低時(shí)，吸收液面上SO二的平衡分壓降低，有助于氣、液相間傳 質(zhì)，但溫度過(guò)低時(shí),H60：和CaO,或Ca（OH）：之間的反應(yīng)速率降低，P178為了脫航系統(tǒng)的穩(wěn)定，要保持氧 化槽中具有相對(duì)穩(wěn)定的石灰石漿液濃度、石膏的過(guò)飽和度和漿液的pH值。教材第1分冊(cè)第三版） P742,漿液循環(huán)槽中主要是防止CaSO、和CaSO,的結(jié)垢。過(guò)低的溫

14、度和較高的pH值，C aSO,容易廣I . 品，當(dāng)發(fā)現(xiàn)漿液槽有疏松的CaS6結(jié)晶時(shí)，可暫停新鮮漿液的注入，使用CaSO,結(jié)晶溶解,在脫硫系統(tǒng)運(yùn) 行時(shí)可以采取以下措施預(yù)防結(jié)垢：保證吸收塔漿液氧化時(shí)間。故B選項(xiàng)可行。.某燃煤電廠采用石灰石一石膏法濕式脫酸工藝，吸收塔循環(huán)漿液管道布置如圖。已知噴嘴設(shè)計(jì)壓力為 7 5wH。循環(huán)漿液管道流動(dòng)阻力為2 5mHO 吸收塔出口工況煙氣量為2131300m5/h,設(shè)計(jì)液氣比為 146L,m3 （吸收塔出口實(shí)際濕煙氣），試計(jì)算#卜#4循環(huán)泵的流量及揚(yáng)塵。（假定漿液與水密度相同）【I （分?jǐn)?shù):2.00）每臺(tái)泵流量78 m3/h, #卜#4循環(huán)泵揚(yáng)塵分別為26.5mH

15、：0、24. 6mH：0. 22. 7mH：0. 20. 8mff：0J年臺(tái)泵流星：78 m7h.循環(huán)泵揚(yáng)塵分別為 34.8mH。、32. 3mH：Q. 31.29.每臺(tái)泵流量78 m7h. ffl-M循環(huán)泵揚(yáng)塵分別為26.5?nH9每臺(tái)泵流量 3112 m/h.循環(huán)泵揚(yáng)塵分別為 34.8mH：O、32. %nH=0、31. 0m/：0 29. lmH20解析：.濕法脫硫系統(tǒng)所用合金材料耐腐蝕強(qiáng)度，通常用耐點(diǎn)蝕指數(shù)PREN值的大小來(lái)衡顯,即：PREN = Cr+ 3. 3Mo , N,四種合金材料按耐腐蝕能力扣序，以下哪項(xiàng)是正確的？2. 00)A.C276317LNM L4529316LB.

16、C276316L 317LNM L4529C.C276 L4529316L 317LNMD. C276 L4529317LNM 316L解析：.關(guān)于城市生活垃圾焚燒爐煙氣SNCR脫硝工藝方案設(shè)計(jì)，以下哪項(xiàng)方案是TT效的？（分?jǐn)?shù)：2. 00）A.在爐上方溫度為850-980C的區(qū)域內(nèi)噴入尿素 JB.在省煤器后噴入氨水C.在煙氣管道內(nèi)噴入氫氧化鈣D.在袋式除塵踹前噴入活性炭粉末解析：教材上冊(cè)（第四版）P221, SNCR脫硝技術(shù)以鍋爐或水泥預(yù)分解爐之類工業(yè)窯爐的燃燒室或爐膛為反 應(yīng)器完成脫硝過(guò)程，P222為確保脫硝過(guò)程的主要反應(yīng)，氨或尿素必須注入最適宜的溫度區(qū)：P223SNCR有 效的溫度窗口常發(fā)

17、生在900-1100*0,故選A-31.關(guān)于煙氣循環(huán)流化床半干法脫破塔的進(jìn)、出口煙氣參數(shù)，以下哪項(xiàng)不需要參與PID自動(dòng)控制？（分?jǐn)?shù)：2. 00）A.溫度B.粉塵濃度C.壓力 JD.二氧化硫濃度解析：教材上冊(cè)（第四版） P198,煙氣循環(huán)流化床脫硫工藝控制主要通過(guò)以下3個(gè)回路實(shí)現(xiàn)：1）脫硫劑給 料審控制,通過(guò)脫硫塔入口和出口二氧化硫濃度控制消石灰粉的給料策.2）循環(huán)灰量控制：3）脫破煙溫 控制.32.某燃煤電廠排放煙氣中5。2原始濃度為2000mg m SO,原始濃度為25mg/m采用SCR 煙氣脫銷匚藝， SO： /SO,轉(zhuǎn)化率應(yīng)不大于試計(jì)克脫銷催化劑下游的S0,最大濃度？（分?jǐn)?shù)：2.00）A

18、.25. Ong/m2B.45. 0ng/m:50. 0ng/m2D.62. 5ng/m2 解析:33.某熱電廠鍋爐煙氣量250000m/h（標(biāo)態(tài)），煙氣中含濕量8%,氧含量5%（卜基），NOx初始濃度為200mg/m3 （標(biāo)態(tài)、干基，6%0 2）,閩置SXCR脫硝工藝，采用濃度20%的樹水作為還原劑，假設(shè)氨氮摩爾比為1.5, 試計(jì)算每小時(shí)氨水耗量。（分?jǐn)?shù)：2. 00）27kg128kg136kg148kg 解析:34.某設(shè)計(jì)院為燃用高硬煤的電廠設(shè)計(jì)SCR煙氣脫硝系統(tǒng),關(guān)于SCR工藝參數(shù)選取.試分析以下哪項(xiàng)足 錯(cuò)誤的？（分?jǐn)?shù)：2. 00）選取V。含量更高的SCR催化劑B.使用尿素作為還原劑比使

19、用液短或匆水更安全SCR反應(yīng)器空塔流速為5m/s要求氨逃逸質(zhì)量濃度小于2. 5mg/m3 解析:教材上冊(cè)（第四版 P206 （教材第一分冊(cè)（第三版 P778表3-2-43） 液氨為危險(xiǎn)品.液氨泄 露到空氣中時(shí),會(huì)與空氣中的水形成云狀物，不易擴(kuò)散,對(duì)附近人身安全造成危出：尿素是五無(wú)毒無(wú)害的 化學(xué)品，便于運(yùn)輸和儲(chǔ)存，尿素是在噴入混合燃燒室后轉(zhuǎn)化為氨.實(shí)現(xiàn)氧化還原反應(yīng)的，因此，可以避免 在儲(chǔ)存、管路及腳門泄露造成的危害，故B選項(xiàng)正確。教材下冊(cè)（第四版） P706根據(jù)火電廠煙氣 脫硝工程技術(shù)規(guī)范選擇性催化還原法（HJ562-2010）第6.1.4條氨逃逸質(zhì)量濃度宜小于2. 5颶/一，D選 項(xiàng)正確：教材

20、上冊(cè)（第四版）P204表4-8可知C選項(xiàng)正確：教材上冊(cè)（第四版）P204, V4 含量較高時(shí)，脫硝效率不增反降，同時(shí)VQ具有催化氧化二氧化磕的作用，所以過(guò)高的VG含量:會(huì)導(dǎo)致詭 酸鐵、破酸氫錢形成的可能性增加。35.某燃煤電廠SCR脫硝裝置充備24臺(tái)聲波吹灰器,每臺(tái)吹灰器的耗氣量為3加min （標(biāo)態(tài)），吹灰系 統(tǒng)每lOmin循環(huán)一次，每臺(tái)吹灰器單次吹灰時(shí)間為10s,試計(jì)算吹灰系統(tǒng)的壓縮空氣平均耗量。（分?jǐn)?shù)： 2. 00）1. 2m/ mtnB.7. 2m1/min0 mVmin72. Om5/min解析：36.某燃煤電廠進(jìn)行超低排放改造，電廠原采用SCR脫銷工藝,催化劑為“2+1”布置，即安裝

21、2層預(yù)留 1層.采用液就為還原劑.原系統(tǒng)脫銷效率為80%,超低排放改造后脫硝效率將提高到85%,試分析以下 哪項(xiàng)改造措施是不合理的？（分?jǐn)?shù)：2. 00）A.加裝預(yù)留層催化劑B.加固原有脫硝鋼架 JC.安裝預(yù)印層吹灰器D.核尊液就蒸發(fā)器出力,不足時(shí)更換解析：教材上冊(cè)（第四版）P219, “2+1”布置即初投運(yùn)時(shí)投入2層催化劑工作，為提高脫硝效率，通過(guò)增 加一層催化劑的方法，故需要加裝預(yù)留層催化劑、安裝預(yù)印層吹灰器（斑層催化劑對(duì)應(yīng)一個(gè)吹灰器），增 加了一層催化劑,液氨噴量需增加，故需要核算液氨蒸發(fā)器出力，不足時(shí)更換。37.關(guān)于氨法脫硬與石灰石-石膏法濕式脫硫相比.試分析以下哪項(xiàng)是錯(cuò)誤的？（分?jǐn)?shù)：2

22、. 00）A.氨法脫硫的液氣比（L/G）比石灰石-石膏法小B.氨法脫硫的副產(chǎn)物比石灰石-石吉法更易于綜合利用C.氨法脫硫裝置的腐蝕性比石灰石-石仔法強(qiáng)D.氨法脫硫的煙羽拖尾比石灰石-石可法輕微 V 解析：教材上冊(cè)（第四版）P195,由于氨或亞硫酸能吸收二氧化硫?qū)倏焖俜磻?yīng)而IL沉在水中的溶解速率和溶 解度高,能夠快速外充脫硫耗氨,因此,從確保脫硫效率和降低循環(huán)泵功耗號(hào)慮，颯法脫硫可以采用較小 的液氣比，A選項(xiàng)正確：P195,在氨法煙氣脫硫中,酸性氧化物在一定條件下與氣相氨反應(yīng)，會(huì)生成極細(xì) 的鍍鹽固體微粒，這些微粒如同煙塵漂浮在氣體中，依靠脫倚塔洗滌脫除這些氣溶股的效率很低.因此. 在氨法脫硫工程

23、中易出現(xiàn)所謂“白煙”，故D選項(xiàng)錯(cuò)誤。38.某工業(yè)爐窯煙氣量8 XIOM/h,煙氣中S02含量為2000mg/m,配備CFB半干法脫破設(shè)備,使用90% 純度的消石灰作為脫硫劑，Ca/s為2.0,已知SO：脫除效率90%,試計(jì)算消石灰的耗錄.（分?jǐn)?shù)：2.00）A. 1440kg/h1600kg/hC.3330kg hD.3700kg/h J解析：39.某垃圾焚燒發(fā)電廠配置了 3臺(tái)500t/d的循環(huán)流化床垃圾焚燒爐,輔煤消耗量為垃圾量的20%,配套 熱能回收系統(tǒng)蒸汽主參數(shù)為5. 3MPa/450-C,該廠正常情況下按兩爐運(yùn)行一爐備用模式運(yùn)行。若該廠工藝 設(shè)計(jì)按入爐垃圾低位熱值5500kJ/kg,輔煤

24、低位熱值23000kJ/kg, 廠熱電效率25. 2%考慮，結(jié)合機(jī)爐 配合運(yùn)行的可毒性、經(jīng)濟(jì)性和靈活性要求，余熱回收發(fā)電系統(tǒng)的汽輪發(fā)電機(jī)組如何配置比較合理？(分?jǐn)?shù)： 2. 00)A.2 X 30MWB.2X15MW V1X18MW1X15MW解析：轉(zhuǎn)化的總電能為：2X (5500X500X 103-23000X500X103X20%) X25. 2%/ (24X3600) =29458kJ/s=29. 5M,故設(shè)置2X15MW比較合適。40.某生活垃圾焚燒發(fā)電廠配置為兩介600t/d的垃圾焚燒爐和一件22MW的汽輪發(fā)電機(jī)組，進(jìn)場(chǎng)垃圾低 位熱望為1460kCal/kg.假設(shè)滲濾液產(chǎn)生比例為1居，

25、實(shí)際入爐垃圾低位熱值約1905kCal/kg,垃圾發(fā)電 廠全廠發(fā)電效率約22. 5&年運(yùn)行時(shí)間8000h,廠用電率為16%,若忽略線損，則該廠年上網(wǎng)電量為多少？(分?jǐn)?shù)：2. 00)1. 18 億 kW h1. 28 億 kW - h1. 42 億 kW h J1. 67 億 kW h解析：實(shí)際入爐垃圾產(chǎn)生的熱量為：2X1905X600X103X (1-15%) =1. 943X 109kcal/d=8. 135X 109kJ/d=3. 39X 108kJ/h則年上網(wǎng)電量為:3. 39X108X22. 5%X8000X (1-16%) =5. 13X 1011kJ=l. 42 億 kW h,選

26、C.41.某城市擬采用機(jī)械爐排焚燒爐建一座坨圾焚燒發(fā)電廠，已知該市日產(chǎn)垃圾量9003垃圾低位熱值為 U50kCal/kg,含水率為52%,設(shè)計(jì)爐排面枳熱負(fù)荷為1. 55X1C6 kJ/ (m ：h) ,設(shè)計(jì)機(jī)械燃燒強(qiáng)度為260kg (m:h),按兩爐一機(jī)配比，則單爐爐排面積為多少(分?jǐn)?shù)：200)A.60sB.73m:116m:145m:解析：根據(jù)爐排的熱負(fù)荷計(jì)算爐排面積至少需要：900X103X1150X4. 1868/ (21X2X1.55X106) =58m：根據(jù)爐排的機(jī)械負(fù)荷計(jì)算爐排面枳至少需要：900X103/ (24X2X260) =72m2,二者取大,選 B.某醫(yī)療廢物焚燒爐二燃室

27、爐腹直徑為2.2m,二燃室燃燒溫度為900c,壓力為9. 8kPa,若標(biāo)況下流 經(jīng)二燃室的理論煙氣流量為10912m3 /h,則二燃完的高度至少為多少？(分?jǐn)?shù)：2.00)1. 60m3. 13m4. 70m6, 26m V解析：壓力 9.8kPa 轉(zhuǎn)化為真實(shí)壓力：9.8+101.325=111.125kPa將標(biāo)況下的煙氣流量轉(zhuǎn)化為實(shí)際工作狀況下的,折合:0=10912X101. 325X (273+900)/(273X111. 125)=42750. 83m3/h=ll. 875m7s二燃完?duì)t膛的面積為:3. 14X2. 22/4=3. 7994r根據(jù)醫(yī)療廢物集中焚燒處置工程建設(shè)技術(shù)規(guī)范醫(yī)療廢

28、物焚燒煙氣在二燃室的停留時(shí)間為至少2s。則二燃室的高度為：11.875X2/3. 7994=6. 25m.選 D.地需建一座處理能力50t/d的危險(xiǎn)廢物焚燒廠.采用回轉(zhuǎn)窯焚燒工藝.已知回轉(zhuǎn)窯內(nèi)部有尺寸為 2500nmX 10000mm.轉(zhuǎn)速為3r/min,回轉(zhuǎn)窯斜度為0.0025m/m,額定容積熱負(fù) 荷為917MJ/ (mh),則 下列哪項(xiàng)計(jì)算結(jié)果正確？(分?jǐn)?shù)：2. 00)物料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的停留時(shí)間為lOlmin,焚燒危廢的低位熱值為15600kJ/kg,回轉(zhuǎn)窯額定砥量負(fù)荷為52kg/ (m 2 h)物料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的停留時(shí)間為lOlmin,焚燒危廢的低位熱值為21500kJ/kg,回轉(zhuǎn)窯額定質(zhì)量

29、負(fù)荷為12kgz (m 3 h)物料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的停留時(shí)間為96min,焚燒危廢的低位熱值為15600kJ/kg.回轉(zhuǎn)窯額定質(zhì)量負(fù)荷為52kg/ (m 2 h)物料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的停留時(shí)間為96min,焚燒危廢的低位熱值為21500k，kg,回轉(zhuǎn)窯額定質(zhì)量負(fù)荷為42kg/ (m 2 h)解析：停印時(shí)間 t=0. 19XL/DXK/ (nS) =0. 19X10000/2500X1/ (3X0. 0025) =101min回轉(zhuǎn)窯的體積為:2. 52X3. 14X10/4=49. 06m3低位熱值為：49 06X917X24X103/ (50X103) =21594kJ/kg旗量負(fù)荷為：50X103/

30、(24X49. 06) =42. 47kg/ (m、h),選 B44.垃圾焚燒廠產(chǎn)生的二嗯英可采用技術(shù)措施有效控制，確保焚燒煙氣中二塔英排放濃度小于0. IngTEQ,相 同時(shí)保證焚燒廠周國(guó)環(huán)境空氣中二嘮英濃度小于 0. 6pgTEQ/m世界衛(wèi)生組織最新規(guī)定的二嘮英人體安全 攝入量標(biāo)用TDI (人均允許攝入員)最嚴(yán)格限值或?yàn)镮psTEQ/ (ksd)，若某人體重72kg,年天吸入空.量約15m則在此環(huán)境中其攝入二嗯英量占安全攝入量的百分比為多少?(分?jǐn)?shù):2.00)20. 83%15. 63%12. 50% J3. 13%解析：此人旬天攝入二嘮英為:15X0. 6/72=0. 125pgTEQ/

31、 (kg d)占安全攝入量的:0. 1254-1=12. 5%,選Co 15.某生活垃圾焚燒廠采用機(jī)械爐持焚燒爐，入爐垃圾量為1000t/d.需要添加輔助燃料天然氣200(hn3 /d, 過(guò)量空氣系數(shù)為L(zhǎng) 6,垃圾和天然氣成分分析見下表：生活垃圾成分 C H 0 N S C1水分灰分質(zhì)量百分比(%)22. 40 3. 20 4.06 3.60 0. 040. 26 20. 40 46. 04天然氣成分CH,由體積百分比（%）94. 700. 664. 64判斷以下哪項(xiàng)正確.（分?jǐn)?shù)：2.00）理論空氣量為112950m5 /h實(shí)際空氣量為113702.9m3 /h總干煙氣量為216769. 85

32、m3 /h總煙氣量為202387m3 /h解析：46.某垃圾焚燒爐入爐垃圾量為500t/d,垃圾低位熱值為6000kJ/kg：垃圾燃燒理論空氣量1. 78m： /kg , 過(guò)量空氣系數(shù)1.8.空氣預(yù)熱溫度200c （熱空氣定樂(lè)比熱容1.036kJ/ （m J- *C）：垃圾燃燒產(chǎn)生的 煙氣量為4. 87m5 /kg.煙氣溫度850c （煙氣平均定壓比熱容1.465 kJ/ （m s- *C）：焚燒爐渣量約 為入爐垃圾量的14%,爐渣排出溫度按300C考慮（爐渣平均定壓比熱容0. 837 kJ/ （t-C）,爐渣 熱酌減率約3%：若爐體強(qiáng)制冷卻帶走的熱量按3.28X106 kj/h考慮，試計(jì)算爐

33、體表面散熱損失占入爐垃 圾熱量的百分比.（忽略氣體不完全燃燒損失，環(huán)境溫度按20C、炭的熱值按33920kJ/kg計(jì)）（分?jǐn)?shù)： 2. 00）5. 20%6.41% V8.10%8. 34%解析：取20c為基準(zhǔn)溫度，以1kg垃圾為研究對(duì)象進(jìn)入焚燒系統(tǒng)的熱量來(lái)源有:垃圾焚燒產(chǎn)生的熱顯：6000-0. 14X0. 03X33920=5857. 536kJ預(yù)熱空氣帶入熱曷:：1. 78X1. 8X 1. 036X （200-20）=597. 48kJ 進(jìn)入系統(tǒng)的總熱量為：6455. 016kJ流出焚燒系統(tǒng)的熱量有： 煙氣帶出的熱量:4. 87 X1. 465X （850-20） =5921. 68kJ

34、爐渣帶出的熱量：1X10-3X14%X0. 837X （300-20） =0. 0328kJ 爐體強(qiáng)制冷卻帶出的熱量:3.28X106 kj/h 折合:3. 28X106X24/ （500X103） =157. 44kJ則爐體表面散熱損失為：6455. 016-5921. 68-0. 0328-157. 44=384.86kJ爐體表面散熱損失占入爐垃圾熱送的：384. S6 6000=6. 41%.下列哪項(xiàng)工藝技術(shù)不適用于廢舊輪胎處理及資源化利用？（分?jǐn)?shù)：2. 00）A.熱解處理，回收燃料氣、衍生油、炭黑等B.用液氨將廢舊輪胎深度冷凍后粉碎,回收橡膠粉C.采用生物降解處理.用于叵I收沼氣 JD

35、.進(jìn)行粉碎、力II熱、機(jī)械等物理化學(xué)處理,生產(chǎn)再生股解析：根據(jù)固廢處理于冊(cè)，熱解和粉碎后回收橡膠粉以及經(jīng)過(guò)處理后生產(chǎn)再生膠都是廢舊輪胎的資源化利用辦 法，C不適合.我國(guó)每年產(chǎn)生脫硬石存量已達(dá)6000萬(wàn)t,脫硫石音可以用作水泥懾凝劑.添加量約為水泥熟料的3% 我國(guó)每年生產(chǎn)水泥熟料量已達(dá)12億t,若80%的脫硫石膏可以作為水泥線凝劑被資源化利用，貝過(guò)年” 以誠(chéng)少多少石仔礦產(chǎn)開采量？（分?jǐn)?shù)：2. 00）3600 萬(wàn) t V1800 萬(wàn) t6000 萬(wàn) t12 億 t解析：每年石宮總需求量為：12X108X3%=0. 36X108t脫硫石宮中可用量為：6000 X 101X 80%=0. 48X 10

36、8t則可減少石膏礦產(chǎn)開采0.36X10813600萬(wàn)3選A.49.某原農(nóng)藥生產(chǎn)場(chǎng)地，通過(guò)場(chǎng)地調(diào)查發(fā)現(xiàn)場(chǎng)地中部分區(qū)域存在土壤污染，主要污染物為三氯乙烯（TCE. CJIC13）,在土填表層的TCE濃度為4000mg/kg,采用高缽酸鉀（KMnOO作為化學(xué)氧化修復(fù)藥劑進(jìn)行修 復(fù)，假設(shè)高銃酸鉀反應(yīng)后全部轉(zhuǎn)化為MnO;和K*. TCE反應(yīng)后全部轉(zhuǎn)化為8=、CE和H，,若忽略土壤自 然氧化劑需求量，則污染修更添加的高鐳酸鉀員為多少？（KMnO,的相對(duì)分子質(zhì)量為158. GHCL的相對(duì) 分子旗量為131.5）（分?jǐn)?shù)：2. 00）9612g/kg9.61g/kg J0. 06g/kg1806g/kg解析:

37、50.某污染場(chǎng)地主要污染物為有機(jī)磷農(nóng)藥和多環(huán)芳燒，土壤中的細(xì)粒含量高達(dá)40%.場(chǎng)地修發(fā)執(zhí)行展覽 會(huì)用地土堆環(huán)境質(zhì)量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)（HJ 350-2007）中的A類標(biāo)準(zhǔn)，則下列哪 項(xiàng)技術(shù)方案最適用？（分?jǐn)?shù): 2. 00）A.熱脫附修復(fù)技術(shù)+化學(xué)氧化修發(fā)技術(shù) JB.化學(xué)氧化修旦技術(shù)+水洗脫修復(fù)技術(shù)C.熱脫附修發(fā)技術(shù)+固化穩(wěn)定化修發(fā)技術(shù)D.固化穩(wěn)定化修復(fù)技術(shù)+土填洗脫修復(fù)技術(shù)解析：根據(jù)教材（同廢上冊(cè)）P391固化/穩(wěn)定化技術(shù)多用于重金屬污染場(chǎng)地的修復(fù),排除CD,熱脫附技術(shù) 對(duì)于揮發(fā)性有機(jī)物和農(nóng)藥污染上域非常有效,化學(xué)氧化修復(fù)可以通過(guò)加入化學(xué)試劑來(lái)氧化污染物，對(duì)丁多 環(huán)芳煌非常有效.選A.下列哪項(xiàng)關(guān)于尾礦庫(kù)

38、生態(tài)修復(fù)的描述錯(cuò)誤？（分?jǐn)?shù)：2.00A.對(duì)尾礦庫(kù)進(jìn)行生態(tài)修復(fù)前,必須進(jìn)行包括地質(zhì)、水文、氣象、植被、居民分布等生態(tài)環(huán)境背景調(diào)查B.對(duì)尾礦庫(kù)進(jìn)行生態(tài)修旦前需要對(duì)土源及其他修豆材料的可獲得性進(jìn)行調(diào)查C.采用宜接覆土法修復(fù)尾礦，一般箱蓋土填層的厚度在沉實(shí)后不低于0.5mD.尾礦峰等場(chǎng)地生態(tài)修復(fù)后,尚需對(duì)植被生長(zhǎng),壩體穩(wěn)定性、水土流失等狀況進(jìn)行為期一年的觀察 J 解析：根據(jù)教材（固廢上冊(cè)）P105尾礦庫(kù)的生態(tài)修復(fù)的監(jiān)測(cè)與管理，需要建立長(zhǎng)效的跟蹤監(jiān)測(cè) 機(jī)制，對(duì)修 復(fù)后的植被生長(zhǎng)、壩體穩(wěn)定性、水土流失等進(jìn)行長(zhǎng)效跟蹤監(jiān)測(cè),D錯(cuò)誤。.已知吸聲吊頂構(gòu)造如下圖，問(wèn)當(dāng)空氣層厚度L為多少時(shí).250Hz吸聲性能最好？（

39、聲速為310m/s）分?jǐn)?shù)：2.00）530mm340mm270mm210mm J 解析：由噪聲與振動(dòng)控制工程手冊(cè)P104-穿孔板的共振頻率計(jì)算公式：由于空腔內(nèi)貼有多孔吸聲材料,其中1k的計(jì)算方法為L(zhǎng)2d, d為孔徑D=209mm 53.木制槽孔板時(shí)目用在建筑聲學(xué)工程中使用校多的裝飾性護(hù)面材料（前槽后孔的特殊板材），試計(jì)算如 下圖規(guī)格的木制槽孔板的穿孔率約為多少？（分?jǐn)?shù)：200）7%10%13%16%解析：由剖面圖可以看出,咧孔在槽孔的后面，前后貫通的孔只有槽孔與EI孔的部分，因此穿孔率只計(jì)算該 市會(huì)部分似以穿孔兩端為r線.即長(zhǎng)5mm、寬4mm的矩形，則穿孔率近似值為: 5（已知一做穿孔吸聲構(gòu)造

40、，丸微穿孔板的厚度為L(zhǎng)Om,穿孔率為0. 73%,如果將該吸聲 構(gòu)造的共振吸 聲頻率設(shè)計(jì)為1000Hz,則其空腔厚度應(yīng)為多少？（聲速為340ni/s）（分?jǐn)?shù)：2. 00）120mm90mm60mm30mm解析：教材P106公式7-8.題目來(lái)告訴微穿孔板的孔徑，取limn進(jìn)行計(jì)算,可得：D=90mm55.已知一個(gè)車間地面枳和頂面枳均為240m數(shù)為0.15,在房間地面的中央有一個(gè)點(diǎn)聲源,為多少？（所有數(shù)據(jù)均為500Hz值）（分?jǐn)?shù):增面枳為305旃，地面的吸聲系數(shù)為0.05,墻面的吸聲系 如果要使該聲源的臨界距離為3.0m,問(wèn)吊頂?shù)奈曄禂?shù)應(yīng) 2. 00）0.30.40.50.6解析： 教材P110

41、聲源在地面的中央Q6 = 2：房間總面積S = 24 X2 + 35 = 785m256.已知某房間內(nèi)仃部分堵面安裝了共振頻率為125Hz的穿孔共振吸聲結(jié)構(gòu)，穿孔板的圓孔呈正方形排列, 孔距為80mm,這時(shí)房間內(nèi)250Hz混響時(shí)間偏長(zhǎng),為降低250Hz混響時(shí)間，擬在其余墻而采用除孔距外 其他構(gòu)造與上述構(gòu)造相同的穿孔板共振吸聲結(jié)構(gòu)，間穿孔板的孔距應(yīng)為多少？（分?jǐn)?shù)：2. 00）20mm30mm10mm J50mm解析：教材P104公式7-5,公式7-6可知：共振頻率與孔距的平方成反比，即:57.已知某超凈車間內(nèi)設(shè)備產(chǎn)生較強(qiáng)的1000Hz倍頻帶噪聲，問(wèn)采用以下哪種吸聲構(gòu)造進(jìn)行吸聲降噪最合 理？（分?jǐn)?shù)

42、：200）1mm厚鋁板，板后有100mm空氣層1皿厚微穿孔鋁板,穿孔率1.5%,板后有100皿空氣層1mm厚穿孔鋁板,孔徑6皿，穿孔率20%,板后有100m厚玻璃棉 J1mm厚穿孔鋁板,孔徑6nxn.孔穿率20%,板后n100m空氣層解析：A為隔聲結(jié)構(gòu)：教材（第四版）物理污染分冊(cè)P105,在穿孔板背后填充一些多孔材料或在其背后貼敷 上聲阻較大的紡織物等材料,可改進(jìn)吸聲特性，C項(xiàng)較D項(xiàng)更優(yōu)。微穿孔板在孔小IL穿孔率低的情況下， 一般吸聲系數(shù)較穿孔板較高,但是微穿孔板適于寬頻帶吸收（噪聲與振動(dòng)捽制手冊(cè)PI35）,本題中B 項(xiàng)的孔徑未知，且C項(xiàng)板后填有厚玻璃棉，其他項(xiàng)的參數(shù)無(wú)區(qū)別。微穿孔板共振頻率（

43、假設(shè)孔徑為1皿）：因此，B與C相比，C項(xiàng)更優(yōu)。C和D的區(qū)別在下板后有多孔吸聲材料（玻璃棉），教材（第四版）物理污染分冊(cè)P105,在穿孔板 背后埴充一再多孔材料或在其背后貼敷上聲阻較大的紡織物等材料,可改進(jìn)吸聲特性，C項(xiàng)較D項(xiàng)更優(yōu)。58.以下關(guān)于隔振不正確的說(shuō)法是（分?jǐn)?shù)：2.00）A.金屬?gòu)椈梢蚱渚哂谐惺芰Ψ堕潖V、固有頻率低、耐腐蝕、耐久性好等優(yōu)勢(shì)，是變頻水泵隔振的首選隔振器 JB.當(dāng)承受荷較大R機(jī)器轉(zhuǎn)速大于1000r/min時(shí)，可采用壓縮-剪切型橡膠隔振器C.空氣彈簧隔損器即可用于主動(dòng)隔振，也可用于被動(dòng)隔振D.鎖錘隔振系統(tǒng)的BI尼比不應(yīng)小于0. 25解析：教材P179,存在自掇動(dòng)現(xiàn)象容易傳遞中

44、頻振動(dòng)，對(duì)低、高頻率傳遞較片，閃此不適合單獨(dú)作為變頻水泵隔 振的首選隔振器,因此A選項(xiàng)錯(cuò)誤.59.大型風(fēng)機(jī)啟動(dòng)和停車過(guò)程中會(huì)通過(guò)共振區(qū)，為緩解該問(wèn)庖的不良影響,以下不正確的做法是（分?jǐn)?shù):2. 00）A.璃加彈贊隔振器的阻尼B.加限位器C.港加彈簧隔振器的剛度 JD.采用雙層隔振臺(tái)座解析：教材P179, 2.彈簧隔振器中，彈簧隔振器缺點(diǎn)2）可知，A增加彈簧隔振器阻尼，可一定程度上抑制共 振：B, D措施均可降低振幅，抑制共振：C.增加林黃隔振器的剛度,會(huì)增加體系固有頻率，不利于緩解 共振.C選型不正確.60.某水泵房?jī)?nèi)安裝一臺(tái)轉(zhuǎn)速1450rpm、總質(zhì)量250kg的立式水泵.為避免毗鄰實(shí)險(xiǎn)室設(shè)備水

45、泵運(yùn)行振動(dòng) 干擾，要求對(duì)該水泵采取隔振措施的隔振措施的隔振效率295%,則隔振系統(tǒng)固有頻率應(yīng)小廣（分?jǐn)?shù)：200）4.1Hz5. 3Hz V6.1Hz11.8Hz解析： 教材 P185,公式(10-8),已知,轉(zhuǎn)速 1450rpm，則 f=1450/60=24.2Hz,隔振效率 0. 95,則 T=0.05,61.某會(huì)展廳長(zhǎng)25m、寬20m,吊頂高15m,房間常數(shù)450mL擬在吊頂均勻安裝數(shù)臺(tái)換氣風(fēng)機(jī)，要求總 換氣量不小于45000m1/h,現(xiàn)有兩個(gè)備選型號(hào)換氣風(fēng)機(jī),主要參數(shù)為：I型風(fēng)機(jī)一風(fēng)景8000m1/h. A聲 功率級(jí)65dB： II型風(fēng)機(jī)一風(fēng)量25500mL A聲功率級(jí)78dB,以下滿足

46、展廳室內(nèi)允許噪聲級(jí)低限標(biāo)準(zhǔn)的 換氣風(fēng)機(jī)組合方案是（分?jǐn)?shù)：2. 00）A.2臺(tái)n型風(fēng)機(jī)均勻布置.在吊頂上B.1臺(tái)II型風(fēng)機(jī)和2臺(tái)I型風(fēng)機(jī)均勻布置在吊頂上C.5臺(tái)I型風(fēng)機(jī)均勻布置在吊頂上D.6臺(tái)I型風(fēng)機(jī)均勻布置在吊頂上 J解析：B的奐氣量為：25500 2 x 8000 = 41500/h : C的換氣量為：5 x 8000 = 40000m7h,根據(jù)換氣量不 小于45000m/h的要求，BC不滿足，BC借誤。根據(jù)民用建筑隔聲設(shè)計(jì)規(guī)范表9.L1,會(huì)展中心室內(nèi)允許噪聲級(jí)低限標(biāo)準(zhǔn)為W55dB （A）。2臺(tái)II型風(fēng)扇機(jī)室內(nèi)聲壓級(jí)：G： + 3 = 57.5 + 3 = 6 5dB (A) ,不符合限值要求.A錯(cuò)誤：6臺(tái)I型風(fēng)扇機(jī)室內(nèi)聲壓級(jí): 101g6 = 44. 5 + 7.8 = 52. 3dB (A),符合限值要求，D正確62.地面上安裝了 3臺(tái)最大尺寸為6m的干冷器，全年2心運(yùn)行，距干冷器51m處為2類聲功能區(qū)的 住宅.干冷器全速運(yùn)行功率3. 3Kw,運(yùn)行啾聲A聲功率級(jí)為lOOdB；半速運(yùn)行功率1. 1K% 運(yùn)行噪聲A 聲功率為88dB：