公園配套用房幕墻計算書

1、計 計 算 書 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark98 o Current Document 第一局部、立面框架玻璃幕墻系統(tǒng)立面玻璃幕墻4 HYPERLINK l bookmark100 o Current Document 一、計算依據(jù)及說明4 HYPERLINK l bookmark102 o Current Document 1、工程概況說明4 HYPERLINK l bookmark104 o Current Document 2、設(shè)計依據(jù)4 HYPERLINK l bookmark114 o Current Document 3、基本計算公式62、玻

2、璃板塊自重GsAk：中空玻璃板塊平均自重(不包括鋁框)：玻璃的體積密度為：25.6(kN/m3)(JGJ102-2003 5.3.1)tp外層玻璃厚度8mmt2：內(nèi)層玻璃厚度8mm，1+ l2GSAk=25.6X=25.6 X8 + 81000=0.4096kN/m2= 1.757184kN3、玻璃強度計算選定面板材料為：8(TP)+12+8(TP)中空玻璃校核依據(jù)：oWf0q:玻璃所受組合荷載：L614688kN/m2a:玻璃短邊邊長：1.1mb:玻璃長邊邊長:3m4:中空玻璃外層玻璃厚度:8mmt2：中空玻璃內(nèi)層玻璃厚度:8mmE:玻璃彈性模量：72000N/mm2m:玻璃板面跨中彎曲系數(shù)

3、，按邊長比a/b查表得:0.114595H ：折減系數(shù)，根據(jù)參數(shù)。查表Ow：玻璃所受應(yīng)力：q=1.614688kN/m2荷載分配計算：qi.ixq又不可83=1.1X 1.614688X73=0.888078t23 q2=qxtl3+t23=0.807344tl3 qid= 1.1 XqkX3383 = 1JX1X8W=0.55t23qk2 - qktj+t2?83= 1X8W=0.5參數(shù)9計算：qkXa4X1099 i= -?(JGJ102-2003 6.1.2-3)h x t|_ =72000 X 84=2.730492查表 61.2-2 得 n 1 = 1qk2Xa4X109EXt24_

4、 0.5X1.1義 1()9二 72000 X 84=2.482266查表6.122得口2 = 1玻璃最大應(yīng)力計算：(JGJ 102-20036XmXqiXa2X1000 o wl=mX H 6X0.114595X0.888078X l.l2XI000=11.544484N/mm26XmXq2Xa2X1000 w2=2x n 26X0.114595X0.807344X l.l2X1000=10.494985N/mm211.544484N/mm2fg=84N/mm210.494985N/mm2 W fg=84N/mm2玻璃的強度滿足4、玻璃跨中撓度計算校核依據(jù)：dfdflim=-X 1000=1

5、8.333333mmD:玻璃剛度(N mm)v：玻璃泊松比:0.2E:玻璃彈性模量:72000N/mm2te:中空玻璃的等效厚度te=095 X折互守=0.95 X 巡3+83=9.5754mmEXte3D-12X(1-v2)72000X9.57543 12X(1-0.22)=5487200N mmqk：玻璃所受組合荷載標準值：lkN/m2u:撓度系數(shù)，按邊長比a/b查表6.L3得:0.011777參數(shù)9計算：qkXa40 -EXt 4(JGJ102-2003 6.1.2-3)e1X1.14。-V 1 f)9-72000 X9.57544=2.418859n：折減系數(shù)，根據(jù)參數(shù)。查表6.L2-

6、2得n =1df:玻璃組合荷載標準值作用下?lián)隙茸畲笾礥 XqkXa4dp=X n(JGJ102-2003 6.1.3-2)0.011777X1 XI.I4 o=5487200 X 1X 10=3.142366mm3.142366mm Wdfjm=18333333mm玻璃的撓度滿足四、立柱計算1、立柱材料預(yù)選風(fēng)荷載線分布最大荷載集度設(shè)計值(矩形分布) qw：風(fēng)荷載線分布最大荷載集度設(shè)計值(kN/m) Yw：風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項系數(shù)：L5 Wk:風(fēng)荷載標準值：lkN/m2B1：幕墻左分格寬：1.ImBr:幕墻右分格寬：LlmB|+Brqwk二亞女義工一i.i+i.i=i x-= l.lkN/mqw

7、=l5 Xqwk=1.5X1.l=1.65kN/m分布水平地震作用設(shè)計值GAkl:立柱左邊幕墻構(gòu)件(包括面板和框)的平均自重:0.65kN/m2GAkr:立柱右邊幕墻構(gòu)件(包括面板和框)的平均自重:0.65kN/m2 qEAkr5X amaxXGAkl(JGJ102-2003 5.3.4)=0.26kN/m2qEAkr=5 X a max X GAkr=0.26kN/m2qEklXB+qEkrXBrqek- 2二0.286kN/mqe44Xqek=0.4004kN/m立柱荷載組合立柱所受組合荷載標準值為：qk=qwk= l.lkN/m立柱所受組合荷載設(shè)計值為：q=qw+“EXqe= 1.654

8、-0.5 X 0.4004= 1.8502kN/m立柱彎矩：Mw:風(fēng)荷載作用下立柱彎矩(kN.m)q:組合線分布最大荷載集度設(shè)計值：L8502(kN/m)HvealMwI：立柱計算跨度:3.5m qXHvcaJ81.8502 X3.52=2.833119kN m(5)W:立柱抵抗矩預(yù)選值(cn?)M ?W=-xio3Y X 140_2j33L19-1.05X140 10 = 19.272917cm3選定立柱抵抗矩應(yīng)大于：19.272917cm3(6)Ivcal:立柱慣性矩預(yù)選值(cm，)Ivcal=5X105XQkHvca3384X70000X0.005556LI X3,53384X70000

9、X0.005556= 157.910156cm4選定立柱慣性矩應(yīng)大于：157.910156cm42、立柱型材特性選定立柱材料類別：鋁-6063-T6選用立柱型材名稱:LZ_B70X 130X3型材強度設(shè)計值：140N/mm2型材彈性模量：E=70000N/mm2X軸慣性矩：k=325.689cm4Y 軸慣性矩：Iy=102.514cm4X軸上部抵抗矩：Wxl=44.9508cm3X軸下部抵抗矩：Wx2=44.4655cm3Y軸左部抵抗矩：Wyl=29.2898cm3Y軸右部抵抗矩：Wy2=29.2898cm3型材截面積:A= 13.0567cm2型材計算校核處抗剪壁厚:t=3mm 型材截面面積

10、矩：S=29.3718cm3塑性開展系數(shù)：丫=1.05cS-2-ZjLZ_B70X130X33、立柱的強度計算N M校核依據(jù)：X +(JGJ102-2003 6.3.7)Bp幕墻左分格寬：1.1mBr:幕墻右分格寬：LlmHv:立柱長度GAk:幕墻左分格自重：0.65kN/m2GAkr:幕墻右分格自重:0.65kN/m2 幕墻自重線荷載：GAklXB4-GAkrXBrGk= 2_ 0.65X1.1+0.65 X 1.1二2=0.715kN/mNk:立柱受力：Nk=GkXHv=2.5025kNN:立柱受力設(shè)計值：Yg：結(jié)構(gòu)自重分項系數(shù)：13N=1.3XNk= L3X2.5025=3.25325k

11、Nf:立柱計算強度(N/mn?)A:立柱型材截面積：13.0567cm2M:立柱彎矩:2.833119kN mWx2：立柱截面抵抗矩:44.4655cm3Y：塑性開展系數(shù)：L05NX10 MX103 f= + A 1.05X Wx2_ 3.25325X 102.833119X 1()3=13.0567+ =63.172573N/mm263.172573N/mm2=140N/mm2d. 立柱強度滿足要求4、立柱的剛度計算校核依據(jù)：Umax W含；且Umax W 20mmDfmax:立柱最大允許撓度：HDfmaxlXlOOO3.5=T86x100=19.444444mmUmax：立柱最大撓度qwk

12、 :荷載組合標準值l.lkN/mHvcai：立柱計算跨度3.5mE:立柱材料的彈性模量70000N/mm2Ix:立柱截面的慣性矩325.689cm4_5Xqwk J=0.9174kN/mHhd qdFAdXh= 1.668XrJ=0.417kN/m組合荷載作用產(chǎn)生的線荷載標準值為:quk=qAkxT1.1=1XT =0.55kN/mqdkFAkX 手o5=1XT =0.25kN/mMh:橫梁在組合荷載作用下的彎矩(kNm)Mh12 * Qu *2JL jLk/=0.092505kN mMhd& XQdX Bh2 X。-常之）.XO.417XL12X（3-置 2）=0.058728kN mMh=

13、Mhu+Mhd=0.092505+0.058728橫梁強度：。：橫梁計算強度（N/mn?）:Wx2: X 軸抵抗矩:6.54104cm3Wy2: y軸抵抗矩：12.263cn?Y :塑性開展系數(shù)：L05MhMhyXWx2+ yXWy2JX103(0.3539250.151232 )U .05X6.54104 ；義 1 、=63.276905N/mm263.276905N/mm2 W f =140N/mm2d橫梁正應(yīng)力強度滿足要求3、橫梁的剛度計算校核依據(jù)：Umax乏擊且Umax三20mm，且滿足重力作用下U2maxW3mm橫梁承受分布線荷載作用時的最大荷載集度：qku：橫梁上部面板所受組合荷載

14、標準值為0.55kN/mqkd：橫梁下部面板所受組合荷載標準值為0.25kN/mUm ：橫梁上部水平方向由組合荷載產(chǎn)生的彎曲：Uhu-120XEXIyS55XL14_xw8120X70000X39.4121=0.243234mmUhd :橫梁下部水平方向由組合荷載產(chǎn)生的彎曲：(f-5X($2 + 2x($4)70000X39.4121X240=0.15877mmUhg :自重作用產(chǎn)生的彎曲:5XGhkXBh4X108%二384XEXTA4X108384X70000X24.5629=1.995742mm W 3mm綜合產(chǎn)生的彎曲為：=0.243234+0.15877=0.402004mm W 2

15、0mmD -u BhX1000_ 0.402004= 1.1X1000=0.000365 W 1/180D 二 %g BhX1000_ 1.995742= 1.1X1000=0.001814 W 1/500撓度滿足要求4、橫梁的抗剪強度計算校核依據(jù)：t max81.2N/mm2(1)Q：組合荷載作用下橫梁剪力設(shè)計值(kN)qu：橫梁上部組合荷載線荷載最大值:0.9174kN/mqd：橫梁下部組合荷載線荷載最大值：0.417kN/mBh:幕墻分格寬：1.1m需要分別計算橫梁上下局部面板的組合荷載所產(chǎn)生的剪力設(shè)計值 橫梁上部組合荷載線分布呈三角形分布橫梁下部組合荷載線分布呈梯形分布 BhQu=qu

16、xTi.i=0.9174 X=0.252285kNBh%Qd=qd x 了 x a -市)=0.417 X -y X (1 -乙1 . 1 A Z=0.177225kN(2)Q:橫梁所受剪力：Q=Qu+Qd=0.252285+0.177225=0.42951 kN(3)t：橫梁剪應(yīng)力Ssy:橫梁型材截面面積矩:7.63205cm3Iy：橫梁型材截面慣性矩:39.4121cm4t:橫梁抗剪壁厚:2.5mmQXSsvX100t 產(chǎn)(JGJ102-2003 6.2.5-2)lyXt0.42951 X 7.63205X100=3.326939N/mm2GrhXSsX100t v=- (JGJ102-2

17、003 6.2.5-2)=11.712224N/mm21 = (yj T h2+ T v2)= 12.175579N/mm212.175579N/mm2 W 81.2N/mm2橫梁抗剪強度滿足要求七、橫梁與立柱連接件計算1、橫梁與角碼連接計算Q:連接部位受總剪力：采用Sw+0.5Se組合Q=0.42951 kN橫梁與角碼連接螺栓材料:不銹鋼螺栓-A2-70螺栓連接的抗剪強度計算值:265N/mm2Nv:剪切面數(shù)：1D :螺栓公稱直徑:6mmDe:螺栓有效直徑:5.06mmNvbh:螺栓受剪承載能力計算：Nvbh=Nv X 3.14 X ()2 X 265(GB 50017-2017= 1X3.

18、14X =5328.89041NNnum:螺栓個數(shù)：0.42951X 1000 5328.89041=0.0806橫梁與角碼連接螺栓取2個Ng：連接部位幕墻橫梁型材壁抗承壓能力計算: t:幕墻橫梁抗剪壁厚25mmNcb=DXtX161XNnum=6X2.5X161X2=4830N429.5IN W4830N橫梁與角碼連接強度滿足要求2、角碼與立柱連接計算Gh:自重荷載(N):Gh=1.287kNN:連接處組合荷載： 采用 Sg+Sw+巾 e*SeR 1.2872+0.429512 = 1.356778kNNv:剪切面數(shù)：1Dp :螺栓公稱直徑:6mmDeo:螺栓有效直徑：5.06mm角碼與立柱

19、連接螺栓材料:不銹鋼螺栓-A2-70Nvbhv:螺栓受剪承載能力計算：Nvbhv=NvX3.14X(x265(GB 50017-2017 11.4.1-1)= lX3.14Xyj2X265 =5328.89041 NNnum2：螺栓個數(shù)：Nnum2=N/Nvbhv =0.254608 立柱與角碼連接螺栓取2個 Ncbj:連接部位角碼壁抗承壓能力計算： Lctl:角碼壁厚:4mmNcbj=DXLctlX161Nnum2(GB 50017-2017 11.4.1-3)=6X4X161X2 二7728N 1356.778479N W 7728N 立柱與角碼連接強度滿足要求八、幕墻固定壓塊強度計算1、

20、固定壓塊計算信息qw：作用在幕墻上的組合荷載設(shè)計值1.614688kN/m2qwk：作用在幕墻上的組合荷載標準值IkN/m2bp固定壓塊寬度80mmL:固定壓塊長度60mm t:固定壓塊厚度4mm D:壓塊連接螺栓直徑6mm 幕墻面板尺寸為3mX 1.1m,壓塊安裝間距不超過300mm，共有16個雙面固定壓塊,每個壓 塊需要1個M6螺栓固定固定壓塊材料為鋁-6063-T6固定壓塊的截面抵抗折減系數(shù)取口 =1I:固定壓塊的截面慣性矩（L-D 義 n）* t31=12（60-6義1）義43二 12 =288mm4W:固定壓塊的截面抵抗矩W X2X U_288X2X1 j 乙 1=144mm3A:固

21、定壓塊的承受荷載面積Dist:壓塊安裝間距，為300mmA =Bw/2 X Dist = l.l/2X0.3 =0.165m2固定壓塊承受荷載作用 a：荷載作用平安系數(shù)1 F=AXqwX1000X a=266.42352NFk=A X qwk X 1000 X a =0.165X1X1000X1 二 165NZf：集中作用力作用點到固定壓塊螺栓中心的距離30mm M:固定壓塊承受的彎矩M=FXZf=266.42352X30二2、壓塊強度計算固定壓塊的應(yīng)力設(shè)計值為M o 二 W_ 7992.7056二144=55.5049N/mm2 W f q=140N/mm2 d固定壓塊強度滿足要求3、壓塊剛

22、度計算固定壓塊的最大撓度為_ FkXZf3口 3XEXI_165義303= 3X70000X288.Zf 30=0.073661mm TT7； = 7T77 = 0.2mmJL v_/JL固定壓塊剛度滿足要求4、螺栓抗拉強度計算固定壓塊連接螺栓承受拉力 單個螺栓最大承受能力 Nt=PI X （當(dāng)）2乂鼻二PIXX280=5630.525717NNnum：每個壓塊上面的螺栓數(shù)量Po二Po二FX2266.42352 X 2=532.84704N W Nt=5630.525717N壓塊連接螺栓強度滿足要求九、端接構(gòu)件強度計算1、端接構(gòu)件受力基本情況Vx:通過構(gòu)件型心作用的水平方向剪力OkNVy：通過

23、構(gòu)件型心作用的豎直方向剪力3.25325kNN :通過構(gòu)件型心作用的軸力3.23785kNLx:水平方向剪力作用點到焊縫端部的距離0.3mLy:豎直方向剪力作用點到焊縫端部的距離0.3m L:構(gòu)件總長度0.3mMht:連接端傳遞來的水平方向端部彎矩OkN.m Mvt:連接端傳遞來的豎直方向端部彎矩OkN.m 構(gòu)件與主結(jié)構(gòu)連接的端部按照完全焊接固定考慮。Mh：總的水平方向端部彎矩Mh = Mht + Vx X Lx= 0 + 0 X 0.3=OkN.mMy：總的豎直方向端部彎矩MV = Mvt + Vy X Ly= 0 + 3.25325 X 0.3=2、端接構(gòu)件斷面特性選定連接構(gòu)件材料類別：鋼

24、-Q235選用連接構(gòu)件型材名稱:DC 12.6#型材強度設(shè)計值:215N/mm2型材彈性模量:E=206000N/mm2X 軸慣性矩：，=763.934cm4Y軸慣性矩：Iy=786.705cm4X軸上部抵抗矩：Wxl = 121.259cm3X軸下部抵抗矩：Wx2= 121.259cm3Y軸左部抵抗矩：Wyl=92.5535cm3Y軸右部抵抗矩：Wy2=92.5535cm3型材截面積:A=30.855cm2型材計算校核處抵抗豎向剪力的壁厚:t=5mm型材計算校核處抵抗水平剪力的壁厚：tx=3mmX軸型材截面面積矩：S =71.4377cm3Y軸型材截面面積矩：Ssy=74.0796cm3塑性

25、開展系數(shù)：Y =1.05DC12. 6#3、端接構(gòu)件強度計算,水平剪應(yīng)力計算0X74.0796X100 786.705 X 3=ON/mm2.豎直剪應(yīng)力計算VyXSsxTy - ixxt_ 3.25325 X 71.4377X 100=763.934X5= 6.084418N/mm23)直接作用力產(chǎn)生的構(gòu)件端部正應(yīng)力計算N n = A_ 3.23785X 10= 30.855-= 1.049376N/mm2.彎矩作用產(chǎn)生的構(gòu)件端部正應(yīng)力計算二 Mh0 wh- yXWy_0X1000= =ON/mm2Mv_ 0.975975X1000= =7.6654 IN/mm2.組合應(yīng)力計算在彎矩、剪力、軸

26、力共同作用下構(gòu)件的復(fù)合應(yīng)力驗算如下: - 4(。Wh+。wv+。/+( T x+ T y)2= 4(0+7.66541 +1.049376)2+(0+6.084418門=10.628624N/mm2 fa=215N/mm2所以構(gòu)件強度滿足要求.撓度計算在水平剪力作用下的撓度為VxXLx2X(3XL-Lx)D 二-vx6XEXIy_ 0X0.32X(3X0.3-0.3)Xl()8= -6X206000X786.705-二 0mm豎直剪力作用下的撓度為_ VyXLyZXCXL-Ly)Dvy = 6XEXTA3.25325 義 0.32 義(3 X 0.3-0.3) X 1 g6X206000X76

27、3.934= 0.018605mm所以總的撓度為Dx = Dy*二 0mmDy = Dvy二 0.018605mmD =皿2 + Dy2一日、占 LX2000=0.018605mm W 最大允許撓度Dfmax= onn- =2mm uua入 JUU所以撓度滿足要求十、端部連接焊縫強度計算1、端接焊縫基本信息Vx:通過焊縫中心作用的水平方向剪力:0kNVy：通過焊縫中心作用的豎直方向剪力:3.25325kNN :通過焊縫中心作用的垂直于焊縫平面的作用力:3.23785kNLx：承受水平方向剪力的焊縫長度53mmLy:承受豎直方向剪力的焊縫長度126mmMx：水平方向端部彎矩OkN.mMy:豎直方

28、向端部彎矩hf：角焊縫的焊腳尺寸為5mm角焊縫的斷面特性如下：X軸慣性矩：，=395.719cm4Y 軸慣性矩：Iy=33LU8cm4X軸上部抵抗矩：Wxl=58.8868cm3X軸下部抵抗矩：Wx2=58.8868cm3Y軸左部抵抗矩：Wyl=41.914cm3Y軸右部抵抗矩：Wy2=41.9141cm3斷面截面積:A= 16.4639cm2 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark88 o Current Document 6、混凝土劈裂破壞承載力校核38 HYPERLINK l bookmark96 o Current Document 7、錨栓鋼材受剪破壞校

29、核39 HYPERLINK l bookmark106 o Current Document 8、構(gòu)件邊緣受剪混凝土楔形體破壞校核40 HYPERLINK l bookmark108 o Current Document 9、混凝土剪撬破壞承載能力計算42 HYPERLINK l bookmark110 o Current Document 10、拉剪復(fù)合受力承載力計算43 HYPERLINK l bookmark112 o Current Document 11、錨栓構(gòu)造要求校核442、焊縫強度計算.計算參數(shù)說明B f正面角焊縫(端焊縫)的強度設(shè)計增大系數(shù)，對承受靜力荷載和間接承受動力荷載的

30、結(jié) 構(gòu)取1.22；對直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)取1。f：角焊縫的強度設(shè)計值取160N/mm2.焊縫剪應(yīng)力計算水平剪應(yīng)力計算Afx :水平方向承受剪力的焊縫面積Afx = LxXhfX0.7= 53X5X0.7=185.5mm2VxAT 二xA僅_ 0X1000= 185.5=ON/mm2豎直剪應(yīng)力計算Afy :豎直方向承受剪力的焊縫面積Afy = LyXhfX0.7=126X5X0.7=441 mm2T -Ay - Afy_ 3.25325X300二 441=7.376984N/mm2直接作用力產(chǎn)生的正應(yīng)力計算NO =n BfXA_ 3.23785X3= = 1.611997N/mm2.彎矩作用產(chǎn)

31、生的正應(yīng)力計算MxAo 二WX BfXWy_0X1000= =ON/mm2Mo 二&wy BfXWx_ 0.975975X1000= = 13.58504N/mm2.組合應(yīng)力計算在彎矩、剪力、軸力共同作用下焊縫的折算應(yīng)力驗算如下：o=q(wx+ wy+ n)2+ Y+、2二 /(0+ 13.58504+ 1.611997)2+ 02 + 7.3769842二 16.892892N/mm2 fl60N/mm2所以，焊縫強度滿足要求十一、機械錨栓計算1、錨栓計算信息描述當(dāng)前埋件采用結(jié)構(gòu)右側(cè)側(cè)埋方式。按照如下規(guī)那么建立埋件坐標系：多排錨栓的中心點為坐 標原點，垂直于埋板方向向外為X軸，重力方向豎向向

32、上為Y軸，通過右手法那么確定Z軸。結(jié)構(gòu)傳遞過來的各項力的作用點(螺孔中心)坐標為：ei = 120mm,e2=0mm,e3=0mm,該數(shù)據(jù) 也就是作用偏心距離。Vy：豎向剪力設(shè)計值，為-3253.25NVz:水平方向剪力設(shè)計值，為0NN:垂直于埋板的拉壓力設(shè)計值(拉為正，壓為負)，為3237.85NMxy：幕墻結(jié)構(gòu)傳遞過來的彎矩ON.mmMzx：幕墻結(jié)構(gòu)傳遞過來的水平彎矩ON.mmMyz：幕墻結(jié)構(gòu)傳遞過來的扭矩ON.mm考慮作用偏心的實際彎矩為：Mz:彎矩設(shè)計值(N mm)Mz= Mxy+ N X e2+ VyXei=0 + 3237.85 X0 + -3253.25 X 120=-39039

33、0N mm 取絕對值 為 390390N mmMy:水平彎矩設(shè)計值(N mm)My= Mzx+ N X e3+ VzXe= 0 + 3237.85X0 + 0X 120=ON mmMx:扭矩設(shè)計值(N mm)Mx= Myz+VyXe3+VzXe2=0 +-3253.25X0 +0X0=ON mmT:扭矩設(shè)計值(N.mm): ON.mm當(dāng)前計算錨栓類型：膨脹型錨栓錨栓材料類型：不銹鋼錨栓-A2-70錨栓直徑：12mm錨栓底板孔徑：13mm錨栓處混凝土開孔直徑：14mm錨栓有效錨固深度：110mm錨栓底部混凝土級別：混凝土-C30底部混凝土為開裂混凝土底部混凝土基材厚度:400mm混凝土開裂及邊緣

34、配筋情況：不開裂混凝土或邊緣為無筋或少筋的開裂混凝土錨栓錨固區(qū)混凝土配筋描述：其它情況2、錨栓承受拉力計算錨栓布置示意圖如下:55050 200 5Q 550oLOoLQ錨檜布皆示音圖(1 :錨栓直徑12mmdf:錨栓底板孔徑13mm在拉力和彎矩共同作用下，錨栓群有兩種可能的受力形式。首先假定錨栓群繞自身的中心進行轉(zhuǎn)動，經(jīng)過分析得到錨栓群形心坐標為150,125,各錨 栓到錨栓形心點的Y向距離平方之和為 y2=22500y坐標最高的錨栓為4號錨栓，該點的y坐標為200,該點到形心點的y向距離為yl= 200-125 = 75mmy坐標最低的錨栓為1號錨栓，該點的y坐標為50,該點到形心點的y向

35、距離為y2= 50-125 = -75mm所以錨栓群的最大和最小受力為:N MXy2NminJ + y23237.85390390X(-75)=4 +22500 =-491.8375NN MXylNmax=7 + Sy23237.85390390X(75)=4 +22500=2110.7625N由于Nmin，說明連接下部受壓，在彎矩作用下構(gòu)件繞最底排錨栓轉(zhuǎn)動，此時，分析計 算得到各錨栓到底排錨栓的Y向距離平方之和為 yd2=45000最高錨栓點到底排錨栓點的y向距離為yd= 200-50 = 150mme:拉力作用點到錨栓群轉(zhuǎn)動中心的距離為75mm錨栓所受最大拉力為(M+N 義 e)義 ydm

36、ax- x yd2(390390+3237.85 X 75)義 150=45000二2110.7625N在拉力和各彎矩共同作用下，各錨栓承受的拉力如下表:編號XYN(G)N(Mv)N(Mv) XCyN (Mh)N (Mh) XCxN()15050000022505000003502001301.32110.764221522110.7642502001301.32110.764221522110.76E (NXCoord)/SN=(150, 200),受拉錨栓形心(150, 200)偏心距eNx=0偏心距eNy=0,重力產(chǎn) 生的拉力1301. 3N所有錨栓承受的拉力總和為4221.525N3、

37、錨栓承受剪力計算錨栓承受剪力按照破壞模式計算如下1)錨栓鋼材破壞或混凝土剪撬破壞時單獨考慮豎向剪力作用，Vy :3253.25NVx :0Nny：參與豎向剪力V受剪的錨栓數(shù)目為4個?。簠⑴c水平剪力V受剪的錨栓數(shù)目為4個(JGJ145-2013 5.3.3-2)vV JSy ny _ 3253.25 4= 813.3125NVSxVSxnx(JGJ145-2013 5.3.3-1)=0N所以錨栓群在剪力作用下，錨栓的最大剪力設(shè)計值為Vsmax 二 V；= 813.3125N故V= VSmax =813.3125N群錨總剪力設(shè)計值為V：dx=0N,V：dy=3253.25N,V：d=3253.25

38、N2）混凝土邊緣破壞時根據(jù)邊距分析可知，豎向剪力垂直于基材邊緣，水平剪力平行于基材邊緣按照規(guī)范要求，垂直于基材邊緣時，按照局部承受剪力設(shè)計,否那么按照全部承受剪力設(shè)定 （JGJ145-2013 5.3.1.2）ny：參與豎向剪力V受剪的錨栓數(shù)目為2個改參與水平剪力V受剪的錨栓數(shù)目為4個vvSy單個錨栓承受的豎向剪力為ny3253.252口 626.625NVxAnx二0N所以錨栓群在剪力作用下，錨栓的最大剪力設(shè)計值為Vsmax = V；=1626.625N故尺d = Vsmax = 1626.625N群錨總剪力設(shè)計值為:（將反向剪力不考慮）剪切邊緣為水平下邊時，相應(yīng)荷載為V：dxi=0N,V：

39、dyi=3253.25N,V2i=3253.25N4、錨栓受拉承載力校核校核依據(jù)N1=7.0義 k-5XhefL5(JGJ145-2013 6.1.3-3)對于不開裂混凝土,N：kc=9.8Xfcu,k5 s2：豎直方向和水平方向錨栓最大的間距，分別為150mm和200mm；ccrN：無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)情況下混凝土錐體破壞時的臨界邊矩，取%rN=L5Xhef = 165mm；AcN= 127200mm2具體示意圖如下(受壓錨栓不計入面積)：混凝土破壞投影面積示意圖(530X240)“sN：邊矩c對受拉承載力的影響系數(shù)，按6.1.6JGJ145-2013采用:2 ct=0.7 +0.3 Xcc

40、crN(JGJ145-2013 6.1.6)其中c為邊矩，當(dāng)為多個邊矩時，取最小值，取為120mm“ eNT-0.7 +“ eNT-0.7 +Q3XcccrN=0.7 +0.3X120165=0.918182所以，W sN取0918182。巾reN：表層混凝土因為密集配筋的剝離作用對受拉承載力的降低影響系數(shù)，按 6.1.7JGJ145-2013采用，當(dāng)錨固區(qū)鋼筋間距s2150mm或鋼筋直徑dWlOmm且s2100mm時, 取 1.0；當(dāng)前錨固區(qū)屬于其它類型，需要按照下式計算“ reN=05 +“ reN=05 +hef200=0.5 +110200=LO51,取 1.0acN：荷載偏心eN對受

41、拉承載力的降低影響系數(shù)，按股h45-2013采用；巾 ecN二2 ecNl X 巾 ecN2 W1+ 2XnxscrNX2義02義01 +30- 2XeNy +乙scrN +130-=1所以，力ecN取1。把上面所得到的各項代入，得：0 AcNNRkc= NRkc X 7rx 弧n X 蚌eN 義弧cNA KT127200二44233.132378 X inQnnn X 0.918182 X 1 X 11 UojzUU=47439.00979 INNRdc=kXNRkcY RcN47439.009791=0.7 X 一= 18448.503808N由于 Y()XN|d=4643.6775WNR

42、dc，由于 Y()XN|d=4643.6775WNRdc，所以群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿足設(shè)計要求!6、混凝土劈裂破壞承載力校核校核依據(jù)N|d k XclL5 (JGJ145-2013 6.1.16-1)aa0.089443=0.063096Vrkc0= 1.35Xd(a)XhefXfcuJ XclL5=1.35 X 120 089443 X 1100 063096 X 730 X 1201-5=16330.306679NAv =4.5Xcl2 eV= 4.5X1202=64800mm2本處通常考慮群錨作用，具體示意圖如下:(JGJ145-2013 6.1.17)1 o2 混凝土邊緣剪撬破

43、壞投影面積示意圖（560X180）AcV = 100800mm2,07+Xc2sV u./ L5Xcl(JGJ 145-2013 6.1.19)0.3 X 600= 0 7+ 1.5X120按照規(guī)范取1“hV(JGJ 145-2013 6.1.20)_ 1.5X120）（i/2）- I 400 J二 0.67082020=1所以得到0 AcyVRkc =VRkc X T6- X 巾 sV * * hV * aV 義 ecVX reV AcV100800= 16330.306679 X A/1Qnn X 1 X 1 X 1 X 1 X 164800=25402.699278N(JGJ145-20

44、13 6.1.15-2)VRdc=kXVRkc丫 RcV(JGJ145-2013 6.1.15-1)八八 25402.699278= 0.6X-=10161.0797UN由于vgdWVRd。所以混凝土邊緣破壞受剪承載力滿足要求9、混凝土剪撬破壞承載能力計算VRap=K X 誓(JGJ145-2013 6.1.26-1)VRkcp= k XNRkc(JGJ 145-2013 6.1.26-2)在上面公式中：K：地震作用下承載力降低系數(shù)；VRdcp：混凝土剪撬破壞時的受剪承載力設(shè)計值；VRkcp：混凝土剪撬破壞時的受剪承載力標準值；YRcp：混凝土剪撬破壞時的受剪承載力分項系數(shù)，按表4310取1.

45、5；K ：錨固深度對VRkcp的影響系數(shù)，當(dāng)hei2A31611.176519； * 15805.58826；=0.0071061所以錨栓在拉剪復(fù)合受力下承載力滿足要求2）拉剪復(fù)合受力下混凝土破壞時的承載力，按照下面公式計算(JGJ145-2013 6.1.29-1)(JGJ145-2013 6.1.29-1)_ NRkcNRdc = 丁_ NRkcNRdc = 丁(JGJ145-2013 6.1.29-2)VRkc丫 ReVVRkc丫 ReV(JGJ 145-2013 6.1.29-3)分別代入各參數(shù)，計算如下:(4221.525 A 1,5( 325325 A 1.5-118448.503

46、808；+ ;10161.079711；=0.290623 100mm (JGJ145-2013 7.1.1)當(dāng)前,h為4OOmmNZXheFZZOmm,滿足構(gòu)造要求且h100mm,滿足構(gòu)造要求2)群錨最小間距值Smm以及最小邊距值Xin構(gòu)造要求：(JGJ145-2013 7.1.2)(JGJ145-2013 7.1.2)對于膨脹型錨栓:Smin三6dnom,Cmin對于擴孔型錨栓:Smin26dnom，Cmin2nom當(dāng)前錨栓為膨脹型錨栓，所以Smin :錨栓最小間距150mmdnom :錨栓直徑12mmsmin 6 X dnom = 72mm,滿足構(gòu)造要求1巾=120mm 三 10Xdno

47、m120mm，滿足構(gòu)造要求所以群錨最小間距值Smin滿足構(gòu)造要求 群錨最小邊距值(：而。滿足構(gòu)造要求29公共建筑節(jié)能設(shè)計標準GB 50189-201530緊固件機械性能螺母GB/T 3098. 2-201531建筑鋁合金型材用聚酰胺隔熱條JG/T 174-201432緊固件機械性能 不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱GB 3098.6-201433緊固件機械性能 不銹鋼螺母GB 3098.15-201434建筑鋁合金型材用聚酰胺隔熱條JG/T 174-201435混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計規(guī)范（附條文說明）GB 50367-201336混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程JGJ 145-201337中空玻璃用彈性密封膠GB/

48、T 29755-201338一般工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材 第1局部：一般要求GB/T 3880. 1-201239中空玻璃GB/T 11944-201240建筑陶瓷薄板應(yīng)用技術(shù)規(guī)程JGJ/T 172-201241建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-201242一般工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材第2局部：力學(xué)性能GB/T 3880. 2-201243一般工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材 第3局部：尺寸偏差GB/T 3880. 3-201244建筑工程用索JG/T 330-201145干掛空心陶瓷板GB/T 27972-201146建筑用隔熱鋁合金型材JG 175-201147鋁合金門窗工程技術(shù)規(guī)范JGJ 214

49、-201048建筑抗震設(shè)計規(guī)范（2016年版）GB 50011-201049建筑制圖標準GB/T 50104-201050建筑玻璃點支承裝置JG/T 138-201051緊固件機械性能 螺栓、螺釘和螺柱GB 3098.1-201052混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（2015版）GB 50010-201053陶瓷板GB/T 23266-200954天然花崗石建筑板材GB/T 18601-200955建筑抗震加固技術(shù)規(guī)程JGJ/T 116-200956公共建筑節(jié)能改造技術(shù)規(guī)范JGJ 176-200957平板玻璃GB 11614-200958夾層玻璃GB 15763.3-200959建筑用平安玻璃防火玻璃GB

50、15763. 1-200960石材用建筑密封膠GB/T 23261-200961耐候結(jié)構(gòu)鋼GB/T 4171-200862半鋼化玻璃GB/T 17841-200863建筑外門窗保溫性能分級及檢測方法GB/T 8484-200864中國地震烈度表GB/T 17742-200865搪瓷用冷軋低碳鋼板及鋼帶GB/T 13790-200866塑料門窗工程技術(shù)規(guī)程JGJ 103-200867中空玻璃穩(wěn)態(tài)U值（傳熱系數(shù)）的計算及測定GB/T 22476-200868建筑門窗玻璃幕墻熱工計算規(guī)程JGJ/T 151-200869不銹鋼棒GB/T 1220-200770建筑幕墻GB/T 21086-200771

51、鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50429-200772建筑幕墻用瓷板JG/T 217-200773民用建筑能耗數(shù)據(jù)采集標準JGJ/T 154-200774建筑外窗氣密、水密、抗風(fēng)壓性能現(xiàn)場檢測方法JG/T 211-200775不銹鋼和耐熱鋼牌號及化學(xué)成分GB/T 20878-200776百頁窗用鋁合金帶材YS/T 621-200777小單元建筑幕墻JG/T 216-200778中空玻璃用復(fù)合密封膠條JC/T 1022-200779干掛飾面石材及其金屬掛件JC830 1830 2-200580鋼化玻璃GB 15763.2-200581建筑隔聲評價標準GB/T 50121-200582建筑結(jié)構(gòu)用冷彎矩形

52、鋼管JG/T 178-200583玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ 102-200384幕墻玻璃接縫用密封膠JC/T 882-20013、基本計算公式,場地類別劃分：根據(jù)地面粗糙度，場地可劃分為以下類別：A類近海面，海島，海岸，湖岸及沙漠地區(qū)；B類指田野，鄉(xiāng)村，叢林，丘陵以及房屋比擬稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)；C類指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；邛味公園配套用房按B類地區(qū)計算風(fēng)壓.風(fēng)荷載計算:幕墻屬于薄壁外圍護構(gòu)件，根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012 8.L1-2采用風(fēng)荷載計算公式：wk= 3gzx uslx uzXw0其中：Wk作用在幕墻上的風(fēng)荷載標準值（kN/n?）瞬

53、時風(fēng)壓的陣風(fēng)系數(shù)*根據(jù)不同場地類型，按以下公式計算:6爐=1+2助0飴）（”）其中g(shù)為峰值因子取為2.5, 110為10米高名義湍流度,Q為地面粗糙度指數(shù)A 類場地：Iio=O.12 , a =0.12B 類場地：Iio=O.14 , a =0.15C 類場地：Io=O.23 , a =0.22D 類場地：Io=O.39 , a =0.30%-風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012取定，根據(jù)不同場地類型，按以下公式計算：A類場地：=L284X除）。&B 類場地：P ,= 1.000X-30C 類場地：u z=0.544 X （羌）44D類場地：二262X(制。6本工程屬于B類地區(qū)匕曠-風(fēng)荷載體型系數(shù)，按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范