大跨度超萬(wàn)噸級(jí)連續(xù)箱梁橋平轉(zhuǎn)施工技術(shù)

1、大跨度超萬(wàn)噸級(jí)連續(xù)箱梁橋平轉(zhuǎn)施工技術(shù)姓名：張文學(xué)單位：北京工業(yè)大學(xué)建筑工程學(xué)院電話箱：報(bào)告大綱1、項(xiàng)目提出背景及意義 2、項(xiàng)目主要研究?jī)?nèi)容3、結(jié)論及展望4、項(xiàng)目研究成果及效益報(bào)告大綱2、項(xiàng)目主要研究?jī)?nèi)容2.1 連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝2.2 連續(xù)箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主 梁受力影響研究2.3 轉(zhuǎn)體梁段拆除方式及其影響分析2.4 連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié) 構(gòu)設(shè)計(jì)2.5 大跨度連續(xù)箱梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè) 技術(shù)研究2.6 大跨度連續(xù)梁橋平轉(zhuǎn)穩(wěn)定性研究1、項(xiàng)目背景及意義1.1 項(xiàng)目背景1、項(xiàng)目背景及意義1.1 項(xiàng)目背景1、項(xiàng)目背景及意義1.1 項(xiàng)目背景 1、項(xiàng)目背景及意義1.2 項(xiàng)目意

2、義北京近些年轉(zhuǎn)體施工橋梁情況橋名橋型轉(zhuǎn)體噸位年代北京石景山斜拉橋混凝土斜拉14000 t2003年張家灣橋剛構(gòu)4800t2006年地鐵5號(hào)線清河橋斜拉橋2008年西6環(huán)豐沙跨鐵路橋斜拉橋1500t2008年地鐵亦莊跨5環(huán)橋剛構(gòu)2000t2010年軌道房山線高架橋4座剛構(gòu)2600t2010年1、項(xiàng)目背景及意義1.2 項(xiàng)目意義以長(zhǎng)平高速微子立交橋?yàn)橐劳泄こ蹋钊腴_(kāi)展大跨度連續(xù)箱梁橋轉(zhuǎn)體關(guān)鍵技術(shù)研究工作，為今后山西省的橋梁設(shè)計(jì)和施工提供技術(shù)參考。該項(xiàng)目的研究成果可以為今后我省橋梁設(shè)計(jì)、施工提供更多的橋型選擇，不僅可以節(jié)約建設(shè)成本，而且減少了對(duì)橋下交通的影響，具有較好的社會(huì)效益和實(shí)際經(jīng)濟(jì)效益。該課題的

3、研究成果不僅可以服務(wù)于山西省，增強(qiáng)山西省在大跨度橋梁施工技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)水平，提高本省橋梁施工企業(yè)的競(jìng)爭(zhēng)力，而且可以為全國(guó)同類工程提供參考。報(bào)告大綱1、項(xiàng)目提出背景及意義 2、項(xiàng)目主要研究?jī)?nèi)容3、項(xiàng)目研究成果及效益4、結(jié)論及展望 2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝依托工程介紹 微子立交橋主橋跨度為72+120+72m變截面連續(xù)梁,主橋在13號(hào)和14號(hào)墩之間跨越既有邯長(zhǎng)鐵路和遠(yuǎn)期規(guī)劃鐵路，與既有邯長(zhǎng)鐵路里程斜交，交角為69.6。14號(hào)墩側(cè)采用支架原位現(xiàn)澆法施工，13號(hào)墩側(cè)采用平行于鐵路方向的支架現(xiàn)澆施工，然后轉(zhuǎn)體就位合攏的施工方法。轉(zhuǎn)體重量達(dá)12300t。2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)

4、施工關(guān)鍵工藝依托工程介紹 設(shè)計(jì)荷載：公路-級(jí)。 道路等級(jí)：高速公路。 設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：100年。 路面坡度：橋面橫坡2.0%；最大縱坡2.94%。 鐵路凈空8.2m；公路凈空5.0m。 橋梁標(biāo)準(zhǔn)斷面寬：26.0m。 設(shè)計(jì)行車速度：100km/h。 抗震設(shè)防烈度：7度。2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝依托工程介紹 主梁采用C50混凝土，其中轉(zhuǎn)體施工段為（59+59）m，由0號(hào)節(jié)段4號(hào)節(jié)段組成，長(zhǎng)度分別為20m、212m、212m、212m、213m。后由于工期緊張，1號(hào)節(jié)段和2號(hào)節(jié)段合為一段，3號(hào)節(jié)段和4號(hào)節(jié)段合為一段，最終主梁轉(zhuǎn)體施工段由0號(hào)節(jié)段2號(hào)節(jié)段組成，長(zhǎng)度分別為20m、224m

5、、225m。2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝轉(zhuǎn)體構(gòu)造下轉(zhuǎn)盤上轉(zhuǎn)盤臨時(shí)撐腿球鉸 轉(zhuǎn)軸2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工步驟及要求1） 安裝定位下球鉸骨架 2） 安裝及定位下球鉸2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工步驟及要求 3）轉(zhuǎn)體下盤混凝土澆筑完畢 4）吊裝定位轉(zhuǎn)動(dòng)芯軸2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工步驟及要求 5）下球鉸聚四氟乙烯滑動(dòng)片安裝 6）吊裝上球鉸2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工步驟及要求 7）上轉(zhuǎn)盤一次混凝土澆筑 8）放置臨時(shí)撐腳2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)

6、施工步驟及要求 9）牽引索 10）牽引反力座2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝預(yù)應(yīng)力摩阻損失測(cè)試1）管道摩阻損失測(cè)試 兩邊取對(duì)數(shù)可得2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝預(yù)應(yīng)力摩阻損失測(cè)試1）管道摩阻損失測(cè)試 不考慮摩阻系數(shù)和的變異，利用最小二乘原理，試驗(yàn)誤差最小時(shí)的和應(yīng)使下式取得最小值：2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝預(yù)應(yīng)力摩阻損失測(cè)試1）管道摩阻損失測(cè)試 故有： 2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝預(yù)應(yīng)力摩阻損失測(cè)試2）錨口及喇叭口摩阻損失測(cè)試 2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝箱梁現(xiàn)澆支架2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝箱梁現(xiàn)澆支

7、架 2、研究?jī)?nèi)容 2.1連系梁橋平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵工藝箱梁現(xiàn)澆支架 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究工程案例回顧 1） 崇遵高速公路楚米號(hào)大橋轉(zhuǎn)體施工圖梁段長(zhǎng)度從根部至邊墩分別為104m、12m、33m、11m 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究工程案例回顧 2） 興郭路跨蘇嘉杭高速公路特大橋施工圖0#段長(zhǎng)10m，17#段長(zhǎng)6m，8#段長(zhǎng)10.52m 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究工程案例回顧3） 哈大客專運(yùn)糧河特大橋施工圖三段梁段長(zhǎng)度分為19、（218.5）m和（221）m，合攏段長(zhǎng)度為2.0，邊跨搭支架現(xiàn)澆直線段長(zhǎng)度為9.7

8、5 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究工程案例回顧4） 高浪路CQ1標(biāo)跨滬寧高速公路特大橋施工圖轉(zhuǎn)體部分箱梁長(zhǎng)260m，除0節(jié)段外分為7對(duì)梁段，均采用支架對(duì)稱逐段澆筑施工 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究依托工程介紹微子立交橋轉(zhuǎn)體段為（59+59）m，由0號(hào)節(jié)段4號(hào)節(jié)段組成，長(zhǎng)度分別為20m、212m、212m、212m、213m，后由于工期緊張，1號(hào)節(jié)段和2號(hào)節(jié)段合為一個(gè)節(jié)段，3號(hào)節(jié)段和4號(hào)節(jié)段合為一個(gè)節(jié)段，最終主梁轉(zhuǎn)體現(xiàn)澆段由0號(hào)節(jié)段2號(hào)節(jié)段組成，長(zhǎng)度分別為20m、224m、225m。2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究不考

9、慮箱梁與模架耦合效應(yīng) 最大懸臂狀態(tài)轉(zhuǎn)體段各單元上緣應(yīng)力對(duì)比圖 最大懸臂狀態(tài)轉(zhuǎn)體段各單元下緣應(yīng)力對(duì)比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究不考慮箱梁與模架耦合效應(yīng) 最大懸臂狀態(tài)各節(jié)點(diǎn)累計(jì)豎向位移對(duì)比圖最大懸臂狀態(tài)各節(jié)點(diǎn)累計(jì)水平位移對(duì)比圖2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究考慮箱梁與模架耦合效應(yīng) 假定現(xiàn)澆梁與底模支架摩阻系數(shù)為：0.03，0.1，0.3，1.0，分別計(jì)算最大懸臂狀態(tài)轉(zhuǎn)體段的應(yīng)力和位移。 計(jì)算模型采用依托工程實(shí)際施工的分段情況“分三段澆筑砼”。2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究考慮箱梁與模架耦合效應(yīng) 考慮不同模板與混凝土

10、間約束情況各單元上緣應(yīng)力對(duì)比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究考慮箱梁與模架耦合效應(yīng) 考慮不同模板與混凝土間約束情況各單元下緣應(yīng)力對(duì)比圖2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究考慮箱梁與模架耦合效應(yīng) 模板混凝土之間不同摩擦系數(shù)時(shí)各單元上緣應(yīng)力對(duì)比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究考慮箱梁與模架耦合效應(yīng) 模板混凝土之間不同摩擦系數(shù)時(shí)各單元下緣應(yīng)力對(duì)比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究考慮箱梁與模架耦合效應(yīng) 考慮不同模板與混凝土間約束情況各節(jié)點(diǎn)累計(jì)水平位移對(duì)比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁

11、受力的影響研究考慮箱梁與模架耦合效應(yīng) 考慮不同模板與混凝土間約束情況各節(jié)點(diǎn)累計(jì)豎向位移對(duì)比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究考慮箱梁與模架耦合效應(yīng) 模板混凝土之間不同摩擦系數(shù)時(shí)各節(jié)點(diǎn)累計(jì)水平位移對(duì)比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究考慮箱梁與模架耦合效應(yīng) 模板混凝土之間不同摩擦系數(shù)時(shí)各節(jié)點(diǎn)累計(jì)豎向?qū)Ρ葓D 2、研究?jī)?nèi)容 2.2箱梁不同分段長(zhǎng)度對(duì)主梁受力的影響研究小結(jié) 在不考慮現(xiàn)澆梁與底模支架之間摩阻力的情況下，不管分幾段澆筑混凝土，最大懸臂狀態(tài)轉(zhuǎn)體段各單元截面應(yīng)力相差不大。在不考慮現(xiàn)澆梁與底模支架之間摩阻力的情況下，不同分段施工的主梁豎向位移是

12、不同的，因此主梁的預(yù)拱度也是不同的，施工過(guò)程中應(yīng)根據(jù)不同的分段長(zhǎng)度確定不同的立模標(biāo)高?，F(xiàn)澆箱梁與模架之間的耦合作用對(duì)箱梁的有效應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力張拉引起的位移均有較大影響。施工時(shí)尤其張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)必須考慮現(xiàn)澆梁與底模支架之間的耦合約束影響。轉(zhuǎn)體段支架施工應(yīng)設(shè)法降低現(xiàn)澆梁與底模支架之間的耦合作用，盡可能使更多的模板與結(jié)構(gòu)脫離，使實(shí)際施加的預(yù)應(yīng)力與設(shè)計(jì)狀態(tài)接近一致。2、研究?jī)?nèi)容 2.3轉(zhuǎn)體梁段支架拆除方式及其影響分析支架拆除方式對(duì)箱梁節(jié)段應(yīng)力的影響不同落架方式的轉(zhuǎn)體段脫架后各單元上緣應(yīng)力對(duì)比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.3轉(zhuǎn)體梁段支架拆除方式及其影響分析支架拆除方式對(duì)箱梁節(jié)段應(yīng)力的影響不同落架方式的轉(zhuǎn)體段脫架后

13、各單元下緣應(yīng)力對(duì)比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.3轉(zhuǎn)體梁段支架拆除方式及其影響分析支架拆除方式對(duì)主梁應(yīng)力監(jiān)控措施的影響 主梁懸臂根部截面上緣應(yīng)力隨施工過(guò)程變化圖 主梁懸臂根部截面下緣應(yīng)力隨施工過(guò)程變化圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.3轉(zhuǎn)體梁段支架拆除方式及其影響分析支架拆除方式對(duì)主梁應(yīng)力監(jiān)控措施的影響 主梁L/4截面上緣應(yīng)力隨施工過(guò)程變化圖 主梁L/4截面下緣應(yīng)力隨施工過(guò)程變化圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.3轉(zhuǎn)體梁段支架拆除方式及其影響分析支架拆除方式對(duì)主梁位移影響分析 最大懸臂狀態(tài)各節(jié)點(diǎn)累計(jì)水平位移對(duì)比圖 最大懸臂狀態(tài)各節(jié)點(diǎn)累計(jì)豎向位移對(duì)比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.3轉(zhuǎn)體梁段支架拆除方式及其影響分析分節(jié)段落架與一次同時(shí)落

14、架 支架受力分析 分節(jié)段與一次同時(shí)落架過(guò)程中支架所受最大荷載對(duì)比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.3轉(zhuǎn)體梁段支架拆除方式及其影響分析不同落架順序?qū)χЪ苁芰τ绊懖煌浼茼樞驅(qū)χЪ芩茏畲蠛奢d對(duì)比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.3轉(zhuǎn)體梁段支架拆除方式及其影響分析不同落架順序?qū)χЪ苁芰τ绊懖煌浼茼樞驅(qū)χЪ芩茏畲蠛奢d與支架最大標(biāo)準(zhǔn)荷載百分比圖 2、研究?jī)?nèi)容 2.3轉(zhuǎn)體梁段支架拆除方式及其影響分析小結(jié)分段施工支架拆除方案要經(jīng)過(guò)準(zhǔn)確的計(jì)算，不同的落架方式對(duì)于支架的受力影響相當(dāng)大，拆除方式選擇不當(dāng)部分支架受力遠(yuǎn)超出支架最大標(biāo)準(zhǔn)荷載，當(dāng)部分模板與支架要先期拆除時(shí)，必須考慮荷載重分布對(duì)支架影響。 一次落架時(shí)中間節(jié)段結(jié)構(gòu)的變形有可

15、能無(wú)法檢測(cè)與評(píng)價(jià)，使得后期結(jié)構(gòu)的不確定性及風(fēng)險(xiǎn)有所增加。而分節(jié)段落架時(shí)，每一節(jié)段施工時(shí)都有懸臂狀態(tài)，邊界條件明確，可以真實(shí)地反映出每一節(jié)段施工效果。 2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)的作用及結(jié)構(gòu)形式 連續(xù)箱梁與連續(xù)剛構(gòu)對(duì)比2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)懸臂施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)失效事故2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)懸臂施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)形式懸臂施工臨時(shí)支墩?qǐng)D2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)懸臂施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)形式懸臂施工臨時(shí)支座圖2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)箱梁施工階段臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)受

16、力研究2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算模型一2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算模型二考慮到結(jié)構(gòu)的實(shí)際情況，假設(shè)箱梁0號(hào)塊的剛度無(wú)限大，每側(cè)臨時(shí)支墩的豎向抗壓剛度為，永久支座的豎向抗壓剛度為，此時(shí)臨時(shí)支墩的受力情況如下： 2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算模型二2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算模型二2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算模型三 施工期間考慮永久支座的作用，但靠近偏壓荷載一側(cè)的臨時(shí)支墩被壓碎退出工作?？紤]到結(jié)構(gòu)的實(shí)際情況，設(shè)箱梁0號(hào)塊的剛度無(wú)限大，每側(cè)臨時(shí)支墩的豎向抗壓剛度

17、為，永久支座的豎向抗壓剛度為，此時(shí)臨時(shí)支墩的受力情況如下：2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算模型三2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及施工要點(diǎn)對(duì)以上3種臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算模型的比較可知，對(duì)于臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)按照模型計(jì)算模型一和三計(jì)算時(shí)臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)的抗拉和抗壓承載力最大設(shè)計(jì)值分別為2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及施工要點(diǎn)1）抗壓設(shè)計(jì)：考慮永久支座參與受壓承載，采用計(jì)算模型二進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，此時(shí)臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)的抗壓設(shè)計(jì)荷載為2）抗拉設(shè)計(jì)：考慮到臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)的抗拉設(shè)計(jì)多采用螺紋鋼或精軋螺紋鋼結(jié)構(gòu)，只要做好抗拉材料

18、的錨固措施，一般均容易實(shí)現(xiàn)在墩頂布設(shè)，其拆除施工比較簡(jiǎn)單，而且抗拉一旦失效，沒(méi)有第二道保護(hù)措施，將直接導(dǎo)致嚴(yán)重的工程事故，固偏保守地采用計(jì)算模型三進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，此時(shí)臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)的抗拉設(shè)計(jì)荷載為 （控制抗拉承載力） 2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)環(huán)境風(fēng)速和墩高對(duì)臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)受力影響風(fēng)壓時(shí)程曲線有限元模型2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)環(huán)境風(fēng)速和墩高對(duì)臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)受力影響墩高參數(shù)h與環(huán)境風(fēng)速v參數(shù)取值參數(shù)取值h/m510152025304050607080v/(m/s)1357911-2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)環(huán)境風(fēng)速和墩高對(duì)臨時(shí)

19、固結(jié)結(jié)構(gòu)受力影響不同墩高對(duì)應(yīng)的Mx-v曲線 2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)環(huán)境風(fēng)速和墩高對(duì)臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)受力影響 不同風(fēng)速對(duì)應(yīng)的Vy-h曲線 2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速和墩高對(duì)臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)受力影響正弦波隨機(jī)波臨時(shí)固接結(jié)構(gòu)彎矩響應(yīng) 2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速和墩高對(duì)臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)受力影響方波隨機(jī)波臨時(shí)固接結(jié)構(gòu)彎矩響應(yīng) 2、研究?jī)?nèi)容 2.4連續(xù)箱梁轉(zhuǎn)體施工臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)小結(jié)經(jīng)過(guò)對(duì)比分析，結(jié)合具體工程經(jīng)驗(yàn)提出了推薦設(shè)計(jì)模型及驗(yàn)算公式，即對(duì)于連續(xù)箱梁的臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)建議按照“模型一”驗(yàn)算其抗拉承載力，按“模型三”驗(yàn)算臨時(shí)固結(jié)

20、結(jié)構(gòu)的抗壓承載力。研究表明隨著風(fēng)速對(duì)臨時(shí)固接結(jié)構(gòu)的受力有較大影響，在其他條件相同的情況下，隨著環(huán)境風(fēng)速的增加，臨時(shí)固接結(jié)構(gòu)的受力總體上呈現(xiàn)出增加的趨勢(shì)。因此在進(jìn)行臨時(shí)固接結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，不僅要考慮偏心荷載的作用效應(yīng)，而且還要考慮風(fēng)荷載的作用。對(duì)于轉(zhuǎn)體施工橋梁，轉(zhuǎn)體速度和墩高對(duì)臨時(shí)固接結(jié)構(gòu)的受力均有較大影響，轉(zhuǎn)體速度約大，臨時(shí)固接結(jié)構(gòu)所受的振動(dòng)影響荷載越大。因此，在對(duì)轉(zhuǎn)體施工預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁臨時(shí)固接結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)是，不僅需要考慮偏心荷載、風(fēng)荷載作用，而且還有考慮轉(zhuǎn)體引起的振動(dòng)荷載效應(yīng)，確保安全。 2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)目的及內(nèi)容為確保轉(zhuǎn)體施工安全，需要對(duì)如下內(nèi)容

21、進(jìn)行相應(yīng)的監(jiān)測(cè)：1）下轉(zhuǎn)盤應(yīng)力監(jiān)測(cè)；2）橋墩應(yīng)力監(jiān)測(cè)；3）臨時(shí)固結(jié)結(jié)構(gòu)應(yīng)力監(jiān)測(cè)；4）箱梁落架過(guò)程中梁端撓度測(cè)試；5）轉(zhuǎn)體前不平衡力矩測(cè)試；2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)目的及內(nèi)容6）試轉(zhuǎn)參數(shù)測(cè)試：a）是否需要助力啟動(dòng)及助力噸位大??；b）每分鐘轉(zhuǎn)速；c）停機(jī)后靠慣性力梁端轉(zhuǎn)過(guò)的弧線距離；d）每點(diǎn)動(dòng)一次梁端轉(zhuǎn)動(dòng)水平弧線距離。7）正式轉(zhuǎn)體過(guò)程監(jiān)控測(cè)試：a)轉(zhuǎn)速監(jiān)控測(cè)量；b)梁體剛體位移監(jiān)測(cè)；c)轉(zhuǎn)體加速度和梁端豎向振幅監(jiān)測(cè)；d)轉(zhuǎn)體過(guò)程中關(guān)鍵部位應(yīng)力監(jiān)測(cè)。2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)階段及監(jiān)測(cè)方案 轉(zhuǎn)前測(cè)試階段 試轉(zhuǎn)參數(shù)測(cè)試階段 正式轉(zhuǎn)體監(jiān)控

22、階段 2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)前測(cè)試階段 1）下轉(zhuǎn)盤應(yīng)力監(jiān)測(cè)2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)前測(cè)試階段 1）下轉(zhuǎn)盤應(yīng)力監(jiān)測(cè)落架后轉(zhuǎn)體前下轉(zhuǎn)盤應(yīng)力計(jì)讀數(shù)日期工況東（軸線大里程側(cè)）東北(左幅大里程側(cè))北側(cè)（左幅）西北（左幅小里程）西（軸線小里程側(cè)）西南（右幅小里程）南（右幅）東南（右幅大里程）轉(zhuǎn)盤中間應(yīng)力計(jì)編號(hào)559#326#330#492#631#415#395#641#616#2010.10.26.晚19：00陰支架拆完稱重前7.58 4.44 7.44 2.68 4.82 4.65 6.88 9.65 2010.10.27.晚17：00陰配重后

23、試轉(zhuǎn)前6.53 3.29 7.49 3.41 6.24 4.97 6.33 9.41 2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)前測(cè)試階段 2）橋墩應(yīng)力監(jiān)測(cè)2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)前測(cè)試階段 2）橋墩應(yīng)力監(jiān)測(cè)橋墩應(yīng)力監(jiān)測(cè)表測(cè)試序號(hào)測(cè)量時(shí)間應(yīng)變計(jì)值/MPa大里程右幅大里程軸線大里程左幅小里程右幅小里程軸線小里程左幅1墩身澆筑結(jié)束1.891.911.981.991.791.872箱梁澆筑結(jié)束6.365.647.564.043.635.373落架結(jié)束5.537.218.583.713.694.984配重后6.638.049.177.637.398.522、研究?jī)?nèi)

24、容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究試轉(zhuǎn)參數(shù)測(cè)試階段通過(guò)對(duì)依托工程的試轉(zhuǎn)可知：1）依托工程不需要附加千斤頂助力啟動(dòng)，配備的轉(zhuǎn)體牽引頂能夠滿足轉(zhuǎn)體需求。2）在試轉(zhuǎn)過(guò)程中，當(dāng)轉(zhuǎn)速平穩(wěn)時(shí)，每分鐘上轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)過(guò)的平均弧長(zhǎng)為11.6cm，大于設(shè)計(jì)值10.3cm；測(cè)得梁端每分鐘轉(zhuǎn)過(guò)的弧長(zhǎng)為135cm，大于設(shè)計(jì)值118cm。由此可知在正常開(kāi)動(dòng)牽引頂?shù)那闆r下，轉(zhuǎn)體速度稍有偏快，在正式轉(zhuǎn)體過(guò)程中應(yīng)加以控制，適當(dāng)降低牽引頂油泵的供油速度，確保轉(zhuǎn)體速度平穩(wěn)安全。3）通過(guò)試轉(zhuǎn)3分鐘后停止?fàn)恳敼┯?，測(cè)得試轉(zhuǎn)停機(jī)后僅靠慣性作用，轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)梁端轉(zhuǎn)過(guò)的弧長(zhǎng)約為21cm。4）通過(guò)點(diǎn)動(dòng)操作測(cè)得，5秒點(diǎn)動(dòng)梁端轉(zhuǎn)過(guò)的弧長(zhǎng)為13cm，

25、3秒點(diǎn)動(dòng)梁端轉(zhuǎn)過(guò)的弧長(zhǎng)為6cm，1秒點(diǎn)動(dòng)梁端轉(zhuǎn)過(guò)的弧長(zhǎng)為2cm。通過(guò)以上試轉(zhuǎn)數(shù)據(jù)的分析可知，在正式轉(zhuǎn)體過(guò)程中，當(dāng)梁端與設(shè)計(jì)中心線相差約50cm時(shí)應(yīng)進(jìn)行首次停機(jī)，避免發(fā)生轉(zhuǎn)過(guò)頭現(xiàn)象，然后通過(guò)點(diǎn)動(dòng)控制完成轉(zhuǎn)體的精準(zhǔn)就位。2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究正式轉(zhuǎn)體監(jiān)控階段1） 轉(zhuǎn)速監(jiān)控測(cè)量 2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究正式轉(zhuǎn)體監(jiān)控階段1） 轉(zhuǎn)速監(jiān)控測(cè)量 2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究正式轉(zhuǎn)體監(jiān)控階段2）下轉(zhuǎn)盤豎向振動(dòng)監(jiān)測(cè) 上轉(zhuǎn)臺(tái)下轉(zhuǎn)臺(tái)豎向振動(dòng)監(jiān)測(cè)器2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究正式轉(zhuǎn)體監(jiān)控階段3）轉(zhuǎn)體加速度和豎向振幅監(jiān)測(cè)

26、(a)立面(b)平面水平向加速度傳感器； 豎向振幅傳感器東南V-1（V-3）A-1（A-3）V-2（V-4）A-2（A-4）2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究正式轉(zhuǎn)體監(jiān)控階段有風(fēng)情況下中跨梁端豎向振幅：3.44mm 2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究正式轉(zhuǎn)體監(jiān)控階段轉(zhuǎn)體啟動(dòng)時(shí)中跨梁端豎向振幅：7.46mm 2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究正式轉(zhuǎn)體監(jiān)控階段正式轉(zhuǎn)體時(shí)中跨梁端豎向振幅：2.63mm 2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重有球鉸轉(zhuǎn)體稱重技術(shù) 利用球鉸轉(zhuǎn)動(dòng)測(cè)試不平衡力矩：該測(cè)試方法假設(shè)梁體可以繞球鉸發(fā)生剛體

27、轉(zhuǎn)動(dòng)。當(dāng)脫架完成后，整個(gè)梁體的平衡表現(xiàn)為兩種形式之一：1）轉(zhuǎn)動(dòng)體球鉸摩阻力矩(Mz)大于轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩(MG)。此時(shí)，梁體不發(fā)生繞球鉸的剛體轉(zhuǎn)動(dòng)，體系的平衡由球鉸摩阻力矩和轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩所保持；2）轉(zhuǎn)動(dòng)體球鉸摩阻力矩(Mz)小于轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩(MG)。此時(shí)，梁體發(fā)生繞球鉸的剛體轉(zhuǎn)動(dòng)，直到撐腳參與工作，體系的平衡由球鉸摩阻力矩、轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩和撐腳對(duì)球心的矩所保持。2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重1）轉(zhuǎn)動(dòng)體球鉸摩阻力矩大于轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩， 設(shè)轉(zhuǎn)動(dòng)體重心偏向A側(cè)，在B側(cè)承臺(tái)實(shí)施頂力P1 ，當(dāng)頂力P1逐漸增加到使球鉸發(fā)生微小轉(zhuǎn)動(dòng)的瞬間，有：（6-1)2、

28、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重1）轉(zhuǎn)動(dòng)體球鉸摩阻力矩大于轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩， 設(shè)轉(zhuǎn)動(dòng)體重心偏向A側(cè)，在A側(cè)承臺(tái)實(shí)施頂力P2，當(dāng)頂力P2逐漸增加到使球鉸發(fā)生微小轉(zhuǎn)動(dòng)的瞬間，有： （6-2)2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重1）轉(zhuǎn)動(dòng)體球鉸摩阻力矩大于轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩，2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重2）轉(zhuǎn)動(dòng)體球鉸摩阻力矩小于轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩設(shè)轉(zhuǎn)動(dòng)體重心偏向A側(cè)，此種情況下，只能在A側(cè)承臺(tái)實(shí)施頂力P2。當(dāng)頂力P2(由撐腳離地的瞬間算起)逐漸增加到使球鉸發(fā)生微小轉(zhuǎn)動(dòng)的瞬間，有：（6-3)當(dāng)頂升到位(球

29、鉸發(fā)生微小轉(zhuǎn)動(dòng))后，使千斤頂回落，設(shè)為千斤頂逐漸回落過(guò)程中球鉸發(fā)生微小轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的力，則（6-4)2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重2）轉(zhuǎn)動(dòng)體球鉸摩阻力矩小于轉(zhuǎn)動(dòng)體不平衡力矩2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重3）摩阻系數(shù)及偏心距 根據(jù)以上推導(dǎo)，球鉸的靜摩擦系數(shù)及轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的偏心距可按下式計(jì)算2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重?zé)o球鉸轉(zhuǎn)體稱重技術(shù) 2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重?zé)o球鉸轉(zhuǎn)體稱重技術(shù) 為表述方便做如下設(shè)定： 1）轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)自重為W； 2）兩側(cè)稱重轉(zhuǎn)動(dòng)支點(diǎn)撐

30、腳之間的距離為D； 3）轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)重心對(duì)兩側(cè)稱重轉(zhuǎn)動(dòng)支點(diǎn)撐腳重心的偏心距為簡(jiǎn)稱偏心距e； 4）稱重荷載R施加點(diǎn)距離兩側(cè)稱重轉(zhuǎn)動(dòng)支點(diǎn)撐腳中心的距離分別為L(zhǎng)1、L2； 以上個(gè)參數(shù)中需要通過(guò)稱重來(lái)獲得的有轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的自重W和偏心距e。根據(jù)以上稱重方案有：2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重?zé)o球鉸轉(zhuǎn)體稱重技術(shù) (6-7) (6-8) 由式(6-7)和(6-8)得：(6-9) 2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重?zé)o球鉸轉(zhuǎn)體稱重技術(shù) (6-10) 進(jìn)而得轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的自重W和偏心距e分別為(6-11) 由此得轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的不平衡力矩Me為(6-12) 2

31、、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究轉(zhuǎn)體稱重及平衡配重2、研究?jī)?nèi)容 2.5大跨度連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體監(jiān)測(cè)技術(shù)研究小結(jié)轉(zhuǎn)體施工監(jiān)測(cè)分為轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工過(guò)程監(jiān)測(cè)、試轉(zhuǎn)階段測(cè)試及正式轉(zhuǎn)體工程監(jiān)控3個(gè)階段。正式轉(zhuǎn)體過(guò)程中主要應(yīng)測(cè)試梁端的豎向振幅和豎向振動(dòng)加速度。有球鉸轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的稱重方案分2種情況，而無(wú)球鉸轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的稱重方案只有1種情況。具體稱重的施力位置根據(jù)具體工程情況及稱重儀器噸位來(lái)確定。在試轉(zhuǎn)啟動(dòng)

32、時(shí)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)梁端的豎向振幅和豎向振動(dòng)加速度均較大，是轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性最差階段，應(yīng)引起注意。環(huán)境風(fēng)速對(duì)轉(zhuǎn)體穩(wěn)定有較大影響，應(yīng)引起足夠重視；在轉(zhuǎn)體暫停、點(diǎn)動(dòng)就位過(guò)程中轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的振動(dòng)幅度均比較小，只要環(huán)境條件較好，點(diǎn)動(dòng)就位過(guò)程不是轉(zhuǎn)體穩(wěn)定的最不利過(guò)程。2、研究?jī)?nèi)容 2.6大跨度橋梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定性研究墩高和轉(zhuǎn)速對(duì)梁端豎向振動(dòng)位移的影響 正弦波荷載； 方波荷載； 隨機(jī)荷載； 正弦波隨機(jī)荷載； 方波隨機(jī)荷載；在豎向擺動(dòng)過(guò)程中臨時(shí)撐腳所受的豎向荷載最大值可近似等于克服球鉸動(dòng)摩擦力矩與臨時(shí)撐腳半徑之比，即： 根據(jù)實(shí)測(cè)： 各荷載的幅值，波長(zhǎng)均取100cm150cm。2、研究?jī)?nèi)容 2.6大跨度橋梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定性研究墩高和轉(zhuǎn)速

33、對(duì)梁端豎向振動(dòng)位移的影響不同轉(zhuǎn)速和墩高時(shí)梁端豎向振幅 2、研究?jī)?nèi)容 2.6大跨度橋梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定性研究墩高和轉(zhuǎn)速對(duì)梁端豎向振動(dòng)位移的影響墩高h(yuǎn)=50m，不同轉(zhuǎn)速時(shí)梁端豎向振幅2、研究?jī)?nèi)容 2.6大跨度橋梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定性研究墩高和轉(zhuǎn)速對(duì)轉(zhuǎn)體穩(wěn)定的影響a) h50m，t128s；=0.02rad，tf600sb) h50m，t128s； =0.2rad，tf60sc) h50m，t128s； =0.3rad，tf40sd) h50m，t128s； =0.4rad，tf28s2、研究?jī)?nèi)容 2.6大跨度橋梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定性研究墩高和轉(zhuǎn)速對(duì)轉(zhuǎn)體穩(wěn)定的影響轉(zhuǎn)速為0.02rad時(shí)墩底振動(dòng)彎矩與墩高的關(guān)系2、研究?jī)?nèi)容 2.

34、6大跨度橋梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定性研究墩高和轉(zhuǎn)速對(duì)轉(zhuǎn)體穩(wěn)定的影響墩高h(yuǎn)=50m，墩底振動(dòng)彎矩與轉(zhuǎn)速的關(guān)系 2、研究?jī)?nèi)容 2.6大跨度橋梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定性研究環(huán)境風(fēng)速對(duì)轉(zhuǎn)體穩(wěn)定的影響風(fēng)速變化對(duì)墩底彎矩的影響 墩底彎矩響應(yīng)時(shí)程曲線（v=7m/s, h=20m） 2、研究?jī)?nèi)容 2.6大跨度橋梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定性研究風(fēng)荷載作用下橋墩高度對(duì)轉(zhuǎn)體穩(wěn)定的影響墩高變化對(duì)墩底彎矩的影響 墩底彎矩響應(yīng)時(shí)程曲線（v=5m/s, h=40m） 2、研究?jī)?nèi)容 2.6大跨度橋梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定性研究小結(jié)通過(guò)與依托工程轉(zhuǎn)體實(shí)測(cè)梁端振動(dòng)時(shí)程曲線對(duì)本可知，采用正弦波隨機(jī)波荷載和方波隨機(jī)波荷載作為輸入時(shí)，分析所得梁端振動(dòng)響應(yīng)特性與實(shí)測(cè)情況比較接近。在其它條件相同的情況下，墩高越高，轉(zhuǎn)體過(guò)程中的穩(wěn)定性越差。隨著轉(zhuǎn)速的增加，在其它條件不變的條件下，隨之轉(zhuǎn)速的增加，轉(zhuǎn)體過(guò)程中梁端的豎向振幅和墩底的振動(dòng)彎矩均隨之增加，穩(wěn)定性隨之降低。在其它條件相同的情況下，隨著環(huán)境風(fēng)速的增加轉(zhuǎn)體過(guò)程中結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定隨之降低。2、研究?jī)?nèi)容 2.8大跨度橋梁轉(zhuǎn)體穩(wěn)定性研究小結(jié)通過(guò)與依托工程轉(zhuǎn)體實(shí)測(cè)梁端振動(dòng)時(shí)程曲線對(duì)本可知，采用正弦波隨機(jī)波荷載和方波隨機(jī)波荷載作為輸入時(shí)，分析所得梁端振動(dòng)響應(yīng)特性與實(shí)測(cè)情況比較接近。在其它條件相同的情況下，墩高越高，