反射爐設(shè)計(jì)(共24頁)

1、湖南工業(yè)大學(xué)課程設(shè)計(jì)目 錄第一章 概述(i sh)1 TOC o 1-3 t h z u HYPERLINK l _Toc27638 1.1 反射爐結(jié)構(gòu)(jigu)1 HYPERLINK l _Toc26197 1.2 反射爐使用的燃料與內(nèi)熱(ni r)傳遞2 HYPERLINK l _Toc23055 1.2.1 燃料2 HYPERLINK l _Toc19917 1.2.2 內(nèi)熱3 HYPERLINK l _Toc24451 1.3 爐型的確定3第二章 爐子裝料量和燃料燃燒的計(jì)算 HYPERLINK l _Toc5762 4 2.1 已知條件 HYPERLINK l _Toc32236 4

2、 2.2 爐子裝料量的計(jì)算 HYPERLINK l _Toc26791 4 2.3 重油低發(fā)熱量 HYPERLINK l _Toc1276 4 2.4 HYPERLINK l _Toc10209 空氣需要量5 HYPERLINK l _Toc28475 2.5 實(shí)際燃燒產(chǎn)物生成5 HYPERLINK l _Toc512 2.6 燃燒產(chǎn)物密度6 2.7 燃燒溫度計(jì)算6 爐子初步熱平衡和燃料消耗量計(jì)算8 3.1熱收入8 HYPERLINK l _Toc25702 3.1.1 重油燃燒熱8 3.1.2 空氣物理熱8 3.1.3 重油物理熱8 HYPERLINK l _Toc32747 3.1.4 蒸

3、汽物理熱8 HYPERLINK l _Toc17252 3.1.5 銅料氧化熱9 HYPERLINK l _Toc15643 3.2 熱支出9 HYPERLINK l _Toc26368 3.2.1 爐料吸收熱9 HYPERLINK l _Toc14821 3.2.2 不完全燃燒熱損失9 HYPERLINK l _Toc20077 3.2.3 爐氣帶走熱損失10 HYPERLINK l _Toc11359 3.2.4 通過磚砌體及爐門的各項(xiàng)散熱損失10 HYPERLINK l _Toc13913 第四章 爐子結(jié)構(gòu)及主要尺寸的計(jì)算和爐砌體的設(shè)計(jì)11 HYPERLINK l _Toc2478 4.

4、1爐床面積 第一章 概述(i sh) 反射爐是傳統(tǒng)的火法冶煉設(shè)備之一，是一種(y zhn)室式火焰爐。具有結(jié)構(gòu)簡單、容易控制、對原料和燃料的適應(yīng)性強(qiáng)，生產(chǎn)中耗水少，作業(yè)率高，適合大規(guī)模生產(chǎn)等優(yōu)點(diǎn)。傳熱方式主要是輻射傳熱。1.1 反射爐結(jié)構(gòu)(jigu)(1)爐底：按照爐底與爐基的關(guān)系分為架空爐底和實(shí)爐底；按照爐底結(jié)構(gòu)分為磚砌反拱爐底和燒結(jié)整體爐底。周期作業(yè)的精煉反射爐與熔煉反射爐多采用磚砌反拱爐底，一般厚為700900毫米。由下而上依次為：爐底鑄鐵板或鋼板、石棉板（1020mm）、粘土磚（230345mm）、搗打料層（50100mm）以及最上層砌的鎂磚或鎂鋁磚反拱（230380mm）。爐底反拱中

5、心角視熔體比重和深度而定。熔體比重和深度大時，反拱中心角宜較大，如對熔池深1.31.4米的粗鉛連續(xù)精煉爐，一般采用180的反拱中心角，其他情況下多用2045。(2)爐墻：熔煉反射爐的內(nèi)墻多采用鎂磚、鎂鋁磚砌筑。有些重要部位如銅熔煉反射爐的粉煤燃燒器附近及轉(zhuǎn)爐渣口等，為了延長使用壽命均采用鉻鎂磚砌筑。熔點(diǎn)較低的金屬的溶化爐可用黏土磚砌筑。外墻一般采用粘土磚。銅熔煉反射爐熔池上部爐墻的厚度一般為460690毫米。為延長爐墻壽命，熔池下部逐漸錯臺加厚，最厚處可達(dá)9001290毫米，端墻下部厚達(dá)10001400毫米。熔池部分的爐墻外面一般設(shè)有爐墻護(hù)板。對周期作業(yè)的爐子因爐溫波動較大，為增加爐墻結(jié)構(gòu)的穩(wěn)

6、定性，往往砌成弧形，避免爐墻向爐膛內(nèi)倒塌。 為延長爐墻的使用壽命，可在熔池渣線一帶的爐墻外面設(shè)置水套。(3)爐頂：反射爐爐頂結(jié)構(gòu)形式很為磚砌拱形和吊掛爐頂。吊掛爐頂又可分為：簡易型吊頂、壓梁式止推吊頂和立桿式止推吊頂。(4)加料口及轉(zhuǎn)爐渣注入口：周期作業(yè)熔煉反射爐爐頂加料口。煉錫、煉鉍和處理鉛浮渣等幾種周期作業(yè)的熔煉反射爐，其加料口一般均設(shè)在爐頂。加料口的大小視爐料的條件而定。爐頂加料口一般是做成水套式的。粗銅精煉反射爐加料口。粗銅精煉反射爐一般從操作門加料，也有少數(shù)在爐頂加料的。加料口的尺寸按加入銅塊的外形大小及加料方式來確定。采用機(jī)械加料時，加料口一般為1500900毫米，人工加料口一般為

7、1200600毫米。連續(xù)作業(yè)有料坡熔煉反射爐爐頂加料口。目前國內(nèi)銅熔煉反射爐均采用料坡 熔煉，其加料口均對稱設(shè)在爐頂兩側(cè)沿爐長方向排列，加料口的中心距一般為91.2米。加料口尺寸一般為（150250）（200300）毫米，按加料量及料中水分不同而定，也可將位于高溫區(qū)的加料口設(shè)計(jì)大些。目前國內(nèi)大型銅熔煉反射爐爐頂加料口數(shù)量多達(dá)56個。加料口的中心線至爐側(cè)墻內(nèi)沿的距離一般為200300毫米，加料口中心線與水平線的夾角一般不小于60。轉(zhuǎn)爐渣注入口。需在銅熔煉反射爐中處理轉(zhuǎn)爐渣時，其注入口宜設(shè)在前端使渣流方向盡量與側(cè)墻平行，以避免沖擊和破壞料坡?？紤]到轉(zhuǎn)爐渣對爐砌體的侵蝕和沖刷，注入口附近的砌磚一般應(yīng)

8、（大于700毫米），或設(shè)水冷裝置。(5)放出口(ch ku)：洞眼式產(chǎn)品(chnpn)放出口扒口式產(chǎn)品(chnpn)放出口。周期作業(yè)反射爐，如爐內(nèi)同時存在熔渣、冰銅和粗金屬等多層熔體，多采用扒口式產(chǎn)品放出口。虹吸式產(chǎn)品放出。虹吸式產(chǎn)品放出口具有操作方便、安全，可改善勞動條件、減輕勞動強(qiáng)度、提高產(chǎn)品質(zhì)量等優(yōu)點(diǎn)。(6) 工作門：周期作業(yè)反射爐的工作門用于加入塊料、插入氧化吹風(fēng)管、還原油管、進(jìn)行氧化還原操作以及向爐內(nèi)加入溶劑等，工作門的數(shù)量及位置視爐子大小而定。小爐子（30噸以下）爐門上設(shè)有窺視孔，大爐子爐門上設(shè)有風(fēng)管油管插入孔（250350）。 爐門的開啟與關(guān)閉，有平衡錘人工控制、手動葫蘆卷揚(yáng)和電

9、動卷揚(yáng)等，也可采用氣動裝置。 連續(xù)作業(yè)銅熔煉反射爐工作門為施工過程中筑爐材料的運(yùn)送和工作人員進(jìn)出之用，在爐子點(diǎn)火前即用與磚墻相同的耐火磚砌滿。工作門一般設(shè)在熔池渣線以上的爐子側(cè)墻上。大型銅熔煉反射爐也有利用轉(zhuǎn)爐渣口進(jìn)出而不另設(shè)工作門的。(7)煙道：周期作業(yè)反射爐通常采用豎式煙道。當(dāng)爐子寬度不大、豎煙道垂直部分不高時，可直接壓在爐子的拱定上，此處拱頂可采用“加強(qiáng)拱環(huán)”，已曾受煙道的荷重。(8)火橋：設(shè)燒煤火室的周期作業(yè)反射爐，其火橋在生產(chǎn)過程中易被侵蝕損壞，一般選用較好的耐火材料砌筑并在墻內(nèi)設(shè)水套或自然冷卻風(fēng)道。故火橋砌體叫厚。火橋不宜太高防止低溫死角。1.2 反射爐使用的燃料與內(nèi)熱傳遞1.2.

10、1 燃料精煉反射爐可用原煤、粉煤、重油、原油、煤氣、天然氣作燃料。重油發(fā)熱值高，升溫速度快，燃燒過程易于控制和調(diào)節(jié)，是大多數(shù)工廠火法精煉爐的理想燃料。一般重油加熱到90130。本設(shè)計(jì)采用(ciyng)燃料為重油，發(fā)熱值，重油燃料成分(%)：C83.44%；H12.18%；O0.4%；N0.3%；S0.7%；A0.98%；W2.0%。1.2.2 內(nèi)熱(ni r)在反射爐內(nèi)燃料產(chǎn)生的熾熱氣體溫度高達(dá)(o d)1500以上。爐氣以輻射和對流的方式將所含的熱量傳遞給被加熱或熔化的物料、爐頂和爐墻。爐頂和爐墻又以輻射方式傳遞給被加熱的物料，使物料熔化。1.3 爐型的確定 反射爐不同縱斷面形狀、特點(diǎn)和應(yīng)用

11、如表1-1，由于年處理粗銅3萬噸，產(chǎn)量比較小，從節(jié)能方面考慮，選用周期型反射爐精煉銅。所選用的反射爐示意圖如圖1-1。表1-1 反射爐不同縱斷面形狀、特點(diǎn)和應(yīng)用縱斷面形狀特 點(diǎn)應(yīng) 用爐頂平直，爐氣對爐頂沖刷作用小。多用于銅精礦或熔砂的冰銅熔煉。爐尾爐頂傾斜下壓，有利于傳熱及爐壓的分布。多用于爐氣含塵量少及要求爐溫分布均勻固體燃料供熱，爐頂前端為駝峰。用于煉銻及處理鉛浮渣。圖1-1 反射爐示意圖 爐子裝料量和燃料(rnlio)燃燒的計(jì)算2.1 已知條件(tiojin)粗銅年處理量：5.5萬噸粗銅品位(pnwi)：99%，全部冷料 重油燃料成分：C83.44%；H12.18%；O0.4%；N0.3

12、%；S0.7%；A0.9%；W2.0%年工作日：320天 ；爐作業(yè)時間：14.5h實(shí)收率：98%每爐作業(yè)時間為14.5h，各期分配如下：周期 加料 熔化 氧化 還原 澆鑄 合計(jì)時間/h 4.5 4.0 0.83 1.0 4.17 14.52.2 爐子裝料量的計(jì)算2.2.1爐子實(shí)際年處理量 火法精煉返回率：0.35% 則返回品 550000.35%=192.5t 殘極 5500015%=8250t 實(shí)際年處理量為：55000+8250+192.5=63442.5t 取65000t2.2.2日處理量A 2.2.3裝料量G 根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐取日作業(yè)率為0.97 (t/爐)2.2.4全年生產(chǎn)總爐數(shù)（爐）

13、2.3 重油(zhn yu)低發(fā)熱量按公式(gngsh)1-81： 2.4 空氣(kngq)需要量(1)理論干空氣量，按公式1-131：（按重油的元素組成計(jì)算） (2)理論濕空氣量： （按供風(fēng)溫度500C，相對濕度70%計(jì)算）(3)由于采用高壓霧化，復(fù)合內(nèi)混式噴嘴，霧化及混合效果較好，故取空氣系數(shù)=1.1，實(shí)際干空氣量，按公式1-161實(shí)際濕空氣量：按公式1-171： (4)霧化蒸汽用量：采用表壓0.4MPa的飽和蒸汽做霧化劑，1kg重油用量為0.5kg，故按1kg油計(jì)進(jìn)入燃料產(chǎn)物的蒸汽量為2.5 實(shí)際燃燒產(chǎn)物生成（煙氣成分）按公式1-191： 燃燒產(chǎn)物(chnw)組成（煙氣成分體積百分比）：

14、 按公式(gngsh)1-211： 2.6 燃燒產(chǎn)物密度(md)（煙氣密度）按公式1-231：2.7 燃燒溫度計(jì)算單位燃料的空氣量所含有的物理熱按公式1-251：單位重油所帶的物理熱按公式1-271：（0.4MPa的飽和蒸汽熱焓為276kJ/kg，其中汽化熱為2108kJ/kg，故物理熱為2747-2108=639（kJ/kg）則按公式1-241：燃燒產(chǎn)物中過?？諝夂浚焊鶕?jù)圖1-31使用I0、VL值查得 實(shí)際燃燒溫度t，按公式1-291， 若取，則 爐子初步(chb)熱平衡及燃料消耗量計(jì)算 按熱負(fù)荷最大的加料(ji lio)熔化階段考慮，設(shè)此階段內(nèi)平均每小時燃料消耗量為 kg/h。3.1 熱

15、收入(shur)3.1.1 重油燃燒熱 按公式3-941： ，式中 單位時間燃料消耗量，kg/h或m3/h 燃料的低發(fā)熱量，kJ/kg或kJ/m3 3.1.2 空氣物理熱按公式3-1001： 式中 燃料燃燒的實(shí)際空氣消耗量，m3/kg 空氣的定壓平均熱容，kJ/(m3) 空氣的預(yù)熱溫度，取入爐溫度 3.1.3 重油物理熱按公式3-991： 式中 C燃燃料的平均熱容，對于重油取1.72.1kJ/( kg) t燃燃料入爐溫度， 燃料消耗量，kg/h 3.1.4 蒸汽物理熱按公式3-1011： 式中 k單位燃料的霧化劑耗量，kg/kg或m3/kg I 霧化劑的焓，kJ/kg或kJ/m3 燃料消耗量，

16、kg/h 3.1.5 銅料氧化(ynghu)熱 （假定加料熔化階段(jidun)有2.4%的銅被氧化成Cu2O，其生成(shn chn)熱為1298kJ/kg，8.5為加料/熔化周期）總的熱收入：3.2 熱支出3.2.1 爐料吸收熱 按公式3-1021： 式中 G料每小時出爐或處理的物料量，kg/h t1、t2、t3物料的入爐、熔化及過熱溫度（） C1、C2物料在t1至t2和t2至t3的平均熱容，kJ/（kg） q熔物料的熔化潛熱，kJ/kg 3.2.2 不完全燃燒熱損失機(jī)械性不完全燃燒熱損失為1%，按公式3-1061： 式中 Q低燃料的低發(fā)熱量，kJ/kg或kJ/m3； k機(jī)械性不完全燃燒系

17、數(shù)，一般取k=0.01； 燃料消耗量，kg/h。 化學(xué)性不完全燃燒，設(shè)爐氣中CO+H2的含量為0.5%，按公式3-1071： 則3.2.3 爐氣帶走熱損失按公式3-1051： 式中 C塵煙塵的平均熱容，kJ/( kg)； t塵煙塵(ynchn)出爐時的溫度，； Vn單位(dnwi)燃料燃燒的實(shí)際煙氣量，由燃燒計(jì)算確定，m3/kg 燃料(rnlio)消耗量，kg/h。 3.2.4 通過磚砌體及爐門的各項(xiàng)散熱損失根據(jù)經(jīng)驗(yàn)先假定為總耗量的5%，則總熱支出為： 由 即 得 第四章 爐子結(jié)構(gòu)及主要尺寸的計(jì)算和爐砌體的設(shè)計(jì)4.1爐床(l chun)面積按公式(gngsh)13-11并參照(cnzho)表1

18、3-11取爐子單位生產(chǎn)率 ： 4.2長度與寬度（L與B）按公式13-21，考慮到本爐用機(jī)械加料，允許寬度較大，選取爐膛長寬比n=2.5（一般為2.23.0），并取形狀系數(shù)。 取 L=8.5(m)根據(jù)公式13-31 ，則 取B=3.5(m)4.3爐膛高度（h）按公式13-41：4.3.1 熔池深度（）熔池平均深度（），按公式13-51，并取產(chǎn)渣率1.8%最大熔池深度（），按公式13-61，并取爐底反拱平均中心角，則： 爐頂反拱中心角（），一般為2060，當(dāng)熔池內(nèi)液體密度較大，熔池較深時，反拱中心角應(yīng)大些。周期作業(yè)反射爐熔池深度(shnd)一般為0.50.9m，銅精煉反射爐比煉錫、煉鉍、鉛浮渣反射

19、爐的熔池要深些。銅料中雜質(zhì)多時，熔池深度不宜太大；銅料較純時，可以深些。實(shí)際上，爐底各橫截面反拱中心角不同，深度不一，并考慮到全部加冷料及加料機(jī)操作(cozu)方便，宜將熔池適當(dāng)加深，本題取。4.3.2 爐膛凈空(jn kn)高度（）按公式13-71計(jì)算：其中爐內(nèi)氣體平均溫度并取爐氣平均流速，爐拱頂中心角，則故，取。4.4下壓爐頂處爐膛垂直斷面按公式13-81，取煙氣在該處流速， 故取下壓爐頂處爐膛垂直凈空高度尺寸為。4.5 爐頂為了提高爐頂壽命，采用普通吊掛爐頂結(jié)構(gòu)，選用厚300mm的鎂鋁磚。爐頂示意圖如下：圖4-1 反射爐爐頂加料口示意圖 反射爐爐頂加料口示意圖如下：1-立柱；2-爐墻；3

20、-爐頂加料孔；4-壓梁；5-吊壓桿；6-止擺螺帽；7-吊掛；8-吊頂支承大梁；9-筋碎大掛環(huán)；10-輕軌；11-輕軌夾緊螺桿；12-筋碎小吊環(huán)；13-爐頂磚；14-爐頂縱向圖4-2 爐頂示意圖4.6 爐墻 爐墻內(nèi)壁采用鎂磚(mi zhun)，其厚度為350mm；外壁采用(ciyng)粘土磚，厚230mm。爐墻外側(cè)(wi c)設(shè)40mm厚的鑄鐵護(hù)板。4.7 爐底采用磚墩架空式爐底，架空高度為300mm，爐底各厚層（自上而下）如下：鎂鋁磚反拱層 380mm 鎂砂搗固層 60mm粘土磚層 465mm 鋼 板 15mm爐底結(jié)構(gòu)示意圖如下：a-單層反拱，b-雙層反拱，1-上層反拱，2-下層反拱，3-填料

21、（毛爐胚）圖4-3 磚砌體反拱爐底結(jié)構(gòu)示意圖4.8 爐門(l mn)設(shè)三個爐門?？紤](kol)采用機(jī)械從爐門加料，取爐門寬1300mm，高800mm。4.9 扒渣口設(shè)兩個扒渣口，均位于與爐門相對的側(cè)墻上，其尺寸為400mm400mm。為便于扒渣，取扒渣口下沿低于加料(ji lio)口下沿132mm，周圍均砌鎂磚。4.10 放銅口采用洞眼式放銅，其位置設(shè)在爐尾端墻中部，洞眼尺寸為25mm。放銅口磚組材質(zhì)為鎂鋁磚。圖4-4為扒口式金屬放出口。圖4-4 金屬放出口結(jié)構(gòu)示意圖第五章 爐子(l zi)主要性能指標(biāo)的驗(yàn)算5.1 最終熱平衡及燃料(rnlio)消耗量核算5.1.1 熱收入(shur)由第四章

22、按加料及熔化階段計(jì)算。（1）重油燃燒熱 kJ/h（2）空氣物理熱 kJ/h（3）重油物理熱 kJ/h（4）霧化機(jī)物理熱 kJ/h（5）金屬氧化反應(yīng)熱 kJ/h5.1.2 熱支出(1)爐料吸收熱 (kJ/h)(2)不完全燃燒 (kJ/h)(3)爐門逸氣帶走熱爐門開啟時逸氣量： 爐門開啟時間率為0.177，則逸氣帶走熱：爐門關(guān)閉時的漏氣量約為開啟時的10%，即： (kJ/h)總的逸氣帶走熱 (4)爐氣帶走熱：爐門逸出爐氣量： (5)通過(tnggu)磚體及爐門散熱通過(tnggu)磚體和爐門損失的熱量列于表5-1。表5-1 通過磚體及爐門(l mn)散熱損失部 位材 質(zhì)厚度/m內(nèi)表面積/計(jì)算面積/

23、內(nèi)表面溫度/散熱量/備注爐 頂鎂鋁磚0.320.9720.971374988渣線以上爐 墻鎂 磚粘土磚0.350.2316.2517.881374235渣線以下爐 墻同 上同上7.458.2117088爐 底鎂 磚毛爐底粘土磚鋼 板0.380.060.4650.01522.536.5外表溫度180339 q=9293工 作 門0.61.042開啟系數(shù)0.1771374322總散熱量1972 (6)其他熱損失： 包括水冷拱腳架、水冷爐門及不可預(yù)計(jì)的項(xiàng)目設(shè)為燃料燃燒熱的2%，即 由熱平衡方程： 得加料和熔化階段的平均小時耗油量：。燃料消耗量與初步熱平衡計(jì)算基本相符，最終熱平衡列于表5-2。表5-2

24、 加料與熔化階段熱平衡表 收 入 項(xiàng)支 出 項(xiàng)項(xiàng) 目MJ/h%項(xiàng) 目MJ/h%燃料燃燒熱5964995.80爐料吸收熱12449.520.37空氣物理熱13412.15不完全燃燒19043.12重油物理熱2740.44爐門逸氣帶走熱28924.73 霧化機(jī)物理熱4680.75爐氣帶走熱4188968.55銅氧化反應(yīng)熱5350.86通過磚體及爐門散熱19723.23合 計(jì)62267100.00合 計(jì)62415100.005.2 主要(zhyo)結(jié)構(gòu)參數(shù)及工作指標(biāo)的驗(yàn)算5.2.1 燃燒(rnsho)空間施熱率（）式中各工藝階段的重油消耗量，kg/h，根據(jù)工廠經(jīng)驗(yàn)，各階段燃料(rnlio)消耗量與加

25、料熔化期的平均消耗量（）有如下關(guān)系：加料期： 燜燒期： 熔化前期：熔化后期：爐膛燃燒空間容積（m3）。當(dāng)熔池深度為630mm時， 當(dāng)熔體深面達(dá)750mm時， 加料熔化階段爐膛燃燒空間釋熱率的波動范圍： 最大爐膛燃燒空間釋熱率（熔化后期）： 因爐膛燃燒空間釋熱率很大，除要求選用優(yōu)質(zhì)耐火材料以外，還應(yīng)該采用霧化良好的噴嘴，強(qiáng)化燃燒過程。本設(shè)計(jì)選用高壓蒸汽霧化、高壓風(fēng)套（出口風(fēng)速約125m/s）、湍流、內(nèi)混、HB型復(fù)合式高壓噴嘴。另外，為促進(jìn)霧化并加速著火過程，將噴嘴安裝處端部爐墻設(shè)計(jì)成燃燒前室。5.2.2 爐氣流速驗(yàn)算按最大爐氣量按設(shè)計(jì)確定爐膛各處橫截面積及流速如下：部位 橫截面積/ 流速/爐頭

26、2.18 14.17爐中 3.5 9.1爐尾 1.65 18.3出口流速較大，要求排煙系統(tǒng)抽力做相應(yīng)考慮。5.2.3 床能率按裝料量與每爐冶煉(ylin)周期驗(yàn)算：驗(yàn)算表明，按經(jīng)驗(yàn)確定的爐子主要尺寸(ch cun)是適宜的。5.2.4 燃料(rnlio)消耗(1)按氧化、還原、澆注階段熱平衡得該期內(nèi)的平均燃料消耗(2)每爐總的燃料消耗量：加料熔化期耗重油氧化、還原、澆注期耗重油每爐總耗重油(3)每噸爐料耗重油：5.3 爐子主要結(jié)構(gòu)參數(shù)及技術(shù)性能表爐子主要結(jié)構(gòu)參數(shù)及技術(shù)性能見表5-3：表5-3 爐子主要結(jié)構(gòu)參數(shù)及技術(shù)性能表序號項(xiàng)目數(shù)量序號項(xiàng)目數(shù)量1裝料量/125.610離爐爐氣溫度/13002熔

27、池面積/m22611爐膛最大釋熱率/33261033爐膛尺寸（長寬高）/mm85003500165012床能率/ 8.314熔池深度（最大）/mm75013爐子日處理量/203.155重油每小時最大消耗量/kgh-11477.514每爐作業(yè)時間表/h14.56最大空氣需要量/1457015HB型高壓復(fù)合式湍流內(nèi)混噴嘴個數(shù)/個37空氣壓力/kPa657016霧化蒸汽量（最大）/5568最大爐氣量變/1600017蒸汽壓力/MPa0.59爐膛最高溫度/150018爐料的重油單耗/87.4第六章 爐子(l zi)主要附屬設(shè)備的設(shè)計(jì)6.1 燃油燒嘴采用HB型高壓(goy)油燒嘴，根據(jù)表2-161，其技術(shù)性能(xngnng)如下：燃燒能力：3180Lh-1調(diào)節(jié)比：1: