電網(wǎng)微機保護測試技術(shù)讀書筆記

1、電網(wǎng)微機保護測試技術(shù)讀書筆記第一章微機保護測試裝置與測試技術(shù)的發(fā)展 第一節(jié)微機型繼電保護測試裝置繼電保護經(jīng)歷了機電型、電磁型、整流型、晶體管型、集成電路型幾個發(fā)展階段。微機保護取代傳統(tǒng)的繼電保護。最早的繼電保護測試手段是由調(diào)壓器、升流器、移相器、滑線電阻等傳統(tǒng)的試驗設備及電氣儀表如電壓表、電流表、相位表、頻率計和毫秒計等儀器構(gòu)接線構(gòu)成。測試裝置通常要求電流幅值在0.2 30A,誤差不大于0.5%,要求電壓幅值在 2-75V,誤差不大于0.5%,電流、電壓信號的頻率可調(diào)范圍01000H乙測試裝置的暫態(tài)特性即電流突變量、電壓突變量、頻率突變量、阻抗變化量，這些突變量的上升速率（響應速度）。測試裝置

2、應具有控制兩臺試驗裝置的同步接口，可通過衛(wèi)星定位系統(tǒng)（ GPS對測試裝 置的輸出量進行遠程同步，實現(xiàn)對高壓輸電線路縱聯(lián)保護的測試。不同性能的保護對“暫態(tài)故障”和“靜態(tài)故障”的反應不一樣，如方向阻抗繼電器分別 在正向和反向短路故障時的暫態(tài)阻抗動作特性以及正方向故障時的穩(wěn)態(tài)阻抗特性是完全不 同的。因此試驗裝置應能設定動作特性搜索方式為模擬暫態(tài)故障時的動作特性搜索方式或模 擬穩(wěn)態(tài)故障時的動作特性搜索方式。整組試驗：主要用于高壓線路保護裝置。電壓承 sit自。虛管摩戶僮臚*咎中置所歷史實軀塔記*計算帆電保F裝百動憑裝置保產(chǎn)生產(chǎn)廠率技術(shù)支用國】-5完*的翦四代立電保護觀場蒲版系統(tǒng)框圖閉環(huán)的繼電保護裝置動

3、態(tài)測試：保護裝置、自動重合閘、操作箱、斷路器（或模擬斷路器）。第二節(jié)微機保護測試技術(shù)由微機型繼電保護測試裝置與被測裝置構(gòu)成了繼電保護自動測試系統(tǒng)（AutomaticRelay Test System ,簡稱 ARTS 同結(jié)成及等ii網(wǎng)絡或at務都圖1-6 H動測試系統(tǒng)構(gòu)成承意圖（蓊被測裝置與測試儀通信*被測裝置與后臺機通信圖（a）示出了后臺機（PQ經(jīng)測試儀與被測裝置構(gòu)成的自動測試閉環(huán)系統(tǒng)；圖（b）中測試儀在此系統(tǒng)中只起電壓、電流發(fā)生器的作用。微機自動裝置：微機型備用電源自動投入裝置；微機型自動重合閘裝置；微機型自動準同步裝置；同步發(fā)電機微機勵磁調(diào)節(jié)裝置；微機型自動按頻率減負荷裝置；微機型遠動裝

4、置；電壓、無功綜合自動控制裝置； 微機型故障錄波裝置； 微機型小電流接地系統(tǒng)單相接地自動 選線裝置。第二章中低壓線路保護及其測試第一節(jié)階段式電流保護在35KV及以下中性點不接地電網(wǎng)中的饋線，常采用階段式電流保護作為本線路相間故 障的保護。由于故障電流大于負載電流，而且不存在反向故障電流的問題，因此采用非方向性過電流保護。對于饋線的接地短路故障，多采用母線絕緣監(jiān)視裝置或小電流接地選線裝置加以反映。階段式電流保護：電流保護多采用三段式， 第I段為無時限電流速斷保護或無時限電流 閉鎖電壓速斷保護，第n段為帶時限電流速斷保護或帶時限電流閉鎖電壓速斷保護，I段和n段保護作為本線路相間短路的主保護，第m段

5、為過電流保護或低電壓閉鎖的過電流保護， m段作為本線路相間故障的近后備保護及相鄰線路的遠后備保護，但根據(jù)被保護線路在電網(wǎng)中的地位，在能滿足選擇性、靈敏性和速動性的前提下，也可只裝設I段、出段，n段、出 段或只裝設第出段保護。三段電流保護的定值呈階梯特性，故稱為階段式電流保護。過流保護定值定點測試選“線路保護定值校驗（tzk ）模塊單元，“線路速斷、過流保護定值校驗”。在“線路保護定值校驗”單元可以對過流I、n、出段的動作值和動作時間 進行一次性測試，即以 5炮差為標準對動作值進彳T定點測試，選擇 1.2的整定倍數(shù)測試保 護動作時間。選擇測試項目為線路速斷、過流保護定值校驗，故障類型：單相接地、

6、相間短 路。,最大故障時間故障前時間設置應大于保護裝置的整組復歸時間（保護上電復歸時間） 設置應大于保護各段延時整定的最大值。,可在測試設定中選擇“突突變量啟動一保護在啟動后需要整組復歸（保護上電復位） 變量啟動”，則同時激活了 “故障前時間”的設置。將“故障前時間”設置成大于保護整組 復歸時間（一般為 45s）即可。測試時整定值一般“動作值”與“返回值”設定相同。過流保護定值邊界測試選擇“遞變”（Ramp試驗模塊單元，測試項目選“電流保護”對過流各段的動作值和動作時間進行測試。第二節(jié)電壓閉鎖的方向電流保護在雙側(cè)電源線路上，電流保護應增設方向元件以構(gòu)成方向電流保護，增設方向元件后，只反映正向短

7、路故障。 對電流保護n段裝設方向元件后，可不與反方向上的保護配合，有時603 70湖額90接線功率方向元件接線方式接人繼電博 電流K接入繼電器電壓比A相功率方向元件力幽B相功率方向元件/rOcaC相功率方向元件10 AB定電壓。功率方向繼電器接線 方式及動作區(qū)域：對整流型功率方向繼 電器，接線方式就是指功率 方向繼電器的電壓線圈接 什么相別的電壓，電流線圈 接什么相別的電流。同樣， 微機保護中方向元件判斷可以提高靈敏度。同時，將低電壓元件引入方向電流保護，可提高方向電流保護的工作可靠 性，有時也可提高過電流保護的靈敏度，低電壓閉鎖元件的動作電壓一般取90接線。當功率因數(shù)為1時,接入繼電器的電流

8、I k與電壓U間有90相角差。功率方向元件的內(nèi)角a （30或45 ）為正方向元件最靈敏時的角（最靈敏角）的負值。當Ik超前Uk的角度為a時，位于動作區(qū)域的中心，正方向元件動作最靈敏。ab,?以Uk為參考相量,其陰影線側(cè)即為向超前方向（逆時針方向）作Ukeja相量，再作垂直于Ik的動作區(qū)。因此功率方向元件的判據(jù)為?.Ukeja相量的直線方向所根據(jù)的電壓、電流也被稱為接線方式。反映相間短路故障的方向元件多采用90 arg(I k/Ueja)v90 (正向元件)90 arg(I k / Ueja) v 270 (反向元件)(2) arg(I k/ Uk) 5V (說明是短路故障)。該線路三相電流 院

9、均小于0.1倍額定電流In (說明該線路負荷較小， 即使全部 切除對系統(tǒng)頻率回升也無多大作用)。系統(tǒng)頻率f45Hz。頻率滑差I(lǐng) df/dt I 閉鎖值。低周減載的滑差閉鎖：當系統(tǒng)發(fā)生故障時，頻率快速下降，滑差較大，此時閉鎖低周減載。頻率滑差元件動作后進行自保持，直到頻率恢復到低周減載整定頻率以上后復歸。當系統(tǒng)有功不足，頻率緩慢下降，滑差較小，此時開放低周減載。滑差閉鎖定值通常設置為 5Hz/s oTV斷線o舞5低干閉軌值U A5 V o.Vd .o/ , 5V (說明是短路故障)。該線路三相電流 /均小于0.1倍額定電流In (說明該線路負荷較小，即使全部切除對系統(tǒng)頻率回升也無多大作用)。任意

10、一相的相電壓 5V12V?；瑝?電壓變化率)I dU/dt I 閉鎖電壓變化率。一般情況下，閉鎖電壓變化率(相電壓)可取 2030V/S。電壓變化率元件動作后進行自保持，直到電壓恢復到低壓減載整定電壓以上復歸。一般下降，滑壓dU/dt較大，此時閉鎖低壓減載。 電壓變化率元件動作后進行自保持，直到電壓恢復到低壓減載整定電壓以上復歸。當系統(tǒng)無功不足時，電壓緩慢下降，dU/dt較小，此時開放低壓減載。低壓減載測試使用“狀態(tài)序列”單元進行校驗，添加3個狀態(tài)：狀態(tài)1為正常狀態(tài)，電壓電流參數(shù)設為正常，觸發(fā)條件為按鍵觸發(fā)；狀態(tài)2一故障狀態(tài)，動作過程，即變量改變直至動作，變量選擇設置為電壓變化，變量 選Vab

11、c,設置dU/dt、終止電壓，觸發(fā)條件選電壓觸發(fā)， 觸發(fā)電壓設置值與終止電壓值相同。狀態(tài)3跳閘后狀態(tài)（保護動作后保持），電壓幅值與狀態(tài) 2中的觸發(fā)電壓一致，觸發(fā) 條件選最長狀態(tài)時間，并設為大于低壓減載保護延時。第三章高壓線路保護及其測試： 第一節(jié)縱聯(lián)保護目前，220KV及以上電壓等級輸電線路基本上都配置有雙套主保護和后備保護。主保護 一般為縱聯(lián)保護。按照保護動作原理，國內(nèi)常使用的縱聯(lián)保護有閉鎖式方向或距離、允許式方向或距離保護和分相電流差動保護。隨著計算機和數(shù)字通信技術(shù)的發(fā)展，光纖及微波通信系統(tǒng)在電力系統(tǒng)得到廣泛應用，可供繼電保護使用的信號傳輸通道不再單一，可選擇的保護信號傳輸通道方式主要有：

12、 專用的導引線（較少見）、專用載波通道（ON-OFF,復用載波機（FSK）、復用微波通道（FSK64kbit/s ）; 專用光纖通道（64kbit/s , RS-232串行口）、復用光纖通道（FSK 64kbit/s , RS-232串行 口）。而主保護的形式根據(jù)通信方式可以分為以下4種（通常縱聯(lián)保護也按此命名）：導引線縱聯(lián)保護（簡稱導引線保護）、電力線載波縱聯(lián)保護 （簡稱載波或高頻保護）、微波縱聯(lián)保護 （簡稱微波保護）、光纖縱聯(lián)保護（簡稱光纖保護）。一.縱聯(lián)保護的一些基本概念.允許信號與閉鎖信號：允許信號是允許保護動作跳閘的信號，即允許信號的存在是保護動作于跳閘的必要條件。如圖所示的系統(tǒng)中，

13、對于保護1、2而言，當MN路外部K2點短路時，N側(cè)判為反向故障，不發(fā)允許信號，因此M側(cè)保護即使動作，由于收不到N側(cè)發(fā)來的允許信號，也不會作用于跳閘；當圖中線路MN內(nèi)部K1點發(fā)生短路時，兩側(cè)方向元件均判 為正向故障，M N兩側(cè)互發(fā)允許信號，兩側(cè)保護動作作用于跳閘。當信號工作在允許式時， 因線路某一側(cè)向另一側(cè)傳送的信號，僅表示短路故障在本側(cè)正向整定范圍內(nèi)，所以一側(cè)的收信機只能接收對側(cè)發(fā)信機的信號，兩側(cè)發(fā)信機的頻率不同（雙頻制）。M(圖3-1允許信號與閉鎖信號（a）允許信號，?。╅]鎖信號閉鎖信號是阻止保護動作跳閘的信號，所以無閉鎖信號是繼電保護動作于跳閘的必要條件。圖中對于保護1、2而言，當MN線路

14、外部K2點短路時，N側(cè)保護2判斷為反向故障， 發(fā)出閉鎖信號，因此 M側(cè)保護即使動作，因收到來自N側(cè)的閉鎖信號，也不會作用于跳閘；當圖中線路 MN內(nèi)部K1點發(fā)生短路時，兩側(cè)方向元件均判斷為正向故障，M N兩側(cè)都停止發(fā)出閉鎖信號，兩側(cè)保護動作作用于跳閘。當信號工作在閉鎖式時，因線路上有閉鎖信號傳 送，則判定故障在區(qū)外， 因此一側(cè)的收信機不但可以接收對側(cè)發(fā)信機的信號，而且可接收本側(cè)發(fā)信機的信號，即兩側(cè)發(fā)信機和收信機的頻率是相同的(單頻制)國3-2區(qū)內(nèi)、外故障及保護動作示意圖.超范圍與欠范圍：高頻保護的發(fā)信由方向元件控制?？刂瓢l(fā)信元件的保護區(qū)小于線路全長，稱欠范圍；超過線路全長，稱超范圍。(1)超范圍

15、允許式：控制發(fā)信的正方向元件的動作區(qū)超過線路全長，即正方向區(qū)外的 一段區(qū)域內(nèi)發(fā)生故障時，保護也發(fā)出允許信號；反向故障立即停信。(2)欠范圍允許式：控制發(fā)信的正方向元件的動作區(qū)不超過線路全長。反向故障立即 停信。(3)超范圍閉鎖式：控制停信的正方向元件的動作區(qū)超過線路全長，反向故障立即發(fā) 信。3.通道監(jiān)視：當信號工作在閉鎖式時，因僅在區(qū)外故障時傳送閉鎖信號，而在區(qū)內(nèi)短路故障時不傳送信號，所以采用輸電線路高頻通道傳送信號即使因內(nèi)部短路故障通道阻塞對保 護也無影響，不會造成拒動。而當通道破壞時，區(qū)外故障要造成保護誤動，因此，要采用定 期檢查的方式對通道進行監(jiān)視。二.方向元件的基本原理方向縱聯(lián)保護與距

16、離縱聯(lián)保護利用通道將保護裝置對故障方向判斷的結(jié)果傳送到對側(cè)，每側(cè)保護根據(jù)兩側(cè)保護裝置的動作過程邏輯來判斷和區(qū)分是區(qū)內(nèi)還是區(qū)外故障。此類保護是間接比較線路兩側(cè)的電氣量，在通道中傳送的是邏輯信號。不同線路保護裝置所采用的方向元件原理各不相同，如RCS-901型裝置包括以工頻變化量方向元件和零序方向元件構(gòu)成的方 向縱聯(lián)保護，RCS-902型為復合式距離方向元件和零序方向元件構(gòu)成的方向縱聯(lián)保護。保護 裝置可以使用保護專用通道或復用載波通道，通過切換實現(xiàn)閉鎖式或允許式高頻保護。(1)工頻變化量方向元件。以 RCS-901裝置為例，工頻變化量方向元件，設有正向和 反向兩個元件，其原理是比較電壓和電流故障分

17、量的相位，算法為：正方向元件 AF+4+=arg( aLAllzco ( A I? 12ZD)反方向元件 A F-()=arg( A U2)/ ( A I 12Z)式中，ZD為模擬阻抗，其阻抗角與線路阻抗角一致；ZCOM為補償阻抗，當補充阻抗和線路阻抗之比Zs/Zl0.5時，取ZcOM= 0,否則取ZcOM= 1/2Z set (Zl為被保護線路阻抗，Zset為AZ元件的整定阻抗)；U12、AI12為正序、負序電壓和電流綜合分量。兩種方向元件的動作條件均為180 ,正向故障時 4+=180 , 4-= 0,反向故障時 忙=180 , 4+=0 。(2)零序方向元件。對于 RCS系列保護，縱聯(lián)零

18、序保護的正方向元件由零序方向元件 中的比較過流元件和 F0+元件相與輸出，而反方向元件由零序方向元件中的零序起動過流元件和F0元件相與輸出。由分析可知，如已知零序阻抗角為8,當正方向接地故障時,310超前3Ub為180 如，零序功率為負，F(xiàn)0+元件動作；當反方向接地故障時，3U超前3I0為如，零序功率為正，F(xiàn)o-元件動作。因此零序阻抗角8 = 75時，正方向元件 Fo+動作方程為165 v arg （3U0/3I。）345 ;反方向元件 F。-動作方程為一15 arg （3U/3I。）165 。對于PSL系列保護，零序正反方向元件的動作角度取160 ,正方向元件 Fo+動作方程為170 v a

19、rg （3U/3I.。）330 ;反方向零序檢測元件 F。-動作方程為一10 arg （3U0/3I。）v 150。（3）能量積分方向元件。以 PSL系列保護為例，根據(jù)疊加原理，系統(tǒng)發(fā)生故障后可分 解為正常系統(tǒng)和故障分量系統(tǒng)。能量積分元件通過計算故障分量能量函數(shù)來判別故障點的方 向。當正方向故障時能量積分函數(shù)S（t）為負，而反向故障時 S（t）為正。（3）阻抗方向元件。阻抗方向元件按回路分為三個相間阻抗（Zae Zbc、Zca）和三個接地阻抗（Za、Zb、Zc）；而每個回路的阻抗又分為正向阻抗元件和反向阻抗元件。三.光纖電流差動保護分相電流差動保護利用通道將本側(cè)電流的波形或代表電流相位的信號傳

20、送到對側(cè)，每側(cè)保護根據(jù)對兩側(cè)電流的幅值和相位比較的結(jié)果區(qū)分是區(qū)內(nèi)還是區(qū)外故障。此類保護在每側(cè)都直接比較兩側(cè)的電氣量。分相電流縱差具有原理簡單、工作可靠、選擇性好等突出優(yōu)點。 兩側(cè)保護通過對本側(cè)電流分別進行采樣處理將電流信號變換形成每相電流的正弦、余弦電流分量系數(shù)a、bo三相電流經(jīng)變換后得到 6個系數(shù)（每相2個），通過光纖每隔5ms保護向?qū)?cè)發(fā)送一幀信息。對 側(cè)保護在收到信息幀后，按相將所收到的電流采樣值與本側(cè)對應電流進行實時同步比較，計算出差流的幅值和相角及制動電流的大小。分相式電流差動保護邏輯框圖如圖所示。向?qū)︴醢l(fā)娓通 動作允許值號於都裳護瓦nat算* TAffi*動元件b 16相英動元件卜

21、二n LrC C羞功元件零序差動對德建動倚王上DA相拉劫動作B相墨動動作*C相壁動動作困3-4分相式電流差動保護違輯推用（1）三相斷路器在跳閘位置或經(jīng)保護起動控制的差動繼電器動作，向?qū)?cè)發(fā)差動動作 允許信號（一側(cè)斷路器跳閘后，對側(cè)跳閘前，本側(cè)差動繼電器處動作狀態(tài)）。（2）收到對側(cè)發(fā)來的差動動作允許信號（即對側(cè)差動信號），本側(cè)保護起動同時差動元件動作時，本側(cè)保護才動作。所以兩側(cè)保護起動、兩側(cè)差動元件同時動作，兩側(cè)保護才動作。（3）通道異常時， 兩側(cè)保護閉鎖。（4） TA斷線期間，本側(cè)的起動元件、差動元件可能動作，但對側(cè)起動元件 不動作，不向本側(cè)發(fā)差動保護動作信號，故差動保護不會誤動作。當TA斷線

22、閉鎖差動整定為“1”時，TA斷線則閉鎖電流差動保護。（5）保護起動、收到對側(cè)差動信號時，零序差動 動作跳三相斷路器。 零序差動動作后帶有延時。（6）裝置用于弱電源側(cè)時， 區(qū)內(nèi)發(fā)生短路故 障，差動繼電器動作，但起動元件可能不動作，此時若收到對側(cè)的差動保護動作允許信號（對側(cè)的起動元件動作、對側(cè)差動保護動作），則判本側(cè)差動繼電器動作的相關(guān)相電壓、相關(guān)相間電壓，如小于 60%額定電壓，則起動元件動作，進入故障測量程序，允許對側(cè)跳閘，本 側(cè)也能選相跳閘。四.縱聯(lián)保護的單端測試方法該方法是指線路兩側(cè)分別完成各自的保護測試和通道的測試。（這里結(jié)合 DL/T625 -1997LFP- 900系列超高壓線路成套

23、快速保護裝置檢驗規(guī)程說明該類型縱聯(lián)保護的測試 方法）單端測試時必須合上高頻收發(fā)信機電源，收發(fā)信機設置為“自發(fā)自收”。利用測試儀的“整組測試” （Shot）單元進行測試。. 901A工頻變化量方向保護測試投入“主保護投運”壓板，分別模擬A相、B相、C相正方向單相接地瞬時故障，AB、BC CA正方向相間瞬時故障以及正向出口三相短路故障，模擬故障前電壓為額定電壓，故障時間為100150m&限于篇幅，假設被測試的方向元件動作區(qū)超過線路全長(超范圍)，略去具體設置頁面，重點說明模擬不同類型故障時，故障電壓、電流及兩者夾角設置。模擬以下三類故障時，保護裝置都應可靠動作：(1)模擬單相故障時：U= 1.2(

24、1 + K)IZ set p2； I =|n；Men。式中，U一故障相電壓；I一故障相電流；I N一額定相電流(5A或1A) ； Zset P2一接地距離段定值；(j)阻抗角；(j)sen 一最靈敏角；K零序電流補償數(shù)。(2)模擬相間故障時：U= 2.4IZ set pp2； I = I N； (!)= (j)sen式中，U故障線電壓；I故 障相電流；I NI一額定相電流(5A或1A) ； Z set pp2一相間距離n段定值；(j)阻抗角；(j)sen一最 靈敏角。(3)模擬正向出口三相短路故障時：U= 0V; I = 6I n； ()= (j)seno式中，U故障線電壓；I一故障相電流；I

25、N額定相電流(5A或1A)； ()阻抗角；(j)sen一最靈敏角。. 902A復合式距離方向保護測試投入“主保護投運”壓板，分別模擬A相、B相、C相正方向單相接地瞬時故障，AB、BC CA正方向相間瞬時故障以及正向出口三相短路故障，模擬故障前電壓為額定電壓，故 障時間為100150ms。限于篇幅，略去具體設置頁面，重點說明模擬不同類型故障時，故 障電壓、電流及兩者夾角設置。模擬以下三類故障時，保護裝置都應可靠動作：(1)模擬單相故障時： U= m(1+K)IZset p2 ； I = maxI n,9/(1 + K)(DZ setk mZetk);() = 78。式中，U一故障相電壓；I故障相

26、電流；In一額定相電流(5A或1A); Z set p2 一接 地距離n段定值；Zsetk一四邊形距離元件阻抗定值；DZsetk一超范圍工頻變化量阻抗定值；。一阻抗角； K零序電流補償數(shù)。(2)模擬相間故障時： U= 2mIZset pp2 ； I =maxlN,7.7/ (DZ setk mZetk) ； (j)= 78。式 中，U一故障線電壓；I一故障相電流；In一額定相電流(5A或1A); Zset pp2一相間距離H段 定值；Zsetk一四邊形距離元件阻抗定值；DZsetk一超范圍工頻變化量阻抗定值；小一阻抗角。(3)模擬正向出口三相短路故障時：U= 0V; I = 6I n； e=7

27、8。式中，U一故障線電壓；I故障相電流；In額定相電流(5A或1A); j阻抗角。上面這幾種情況下，取m= 0.9 ,當模擬故障電壓較大(大于100V)或電流量較大(大于30A)時，可減小 m值。.高頻零序方向保護測試投入“主保護投運”和“零序保護投運”壓板，分別模擬A相、B相、C相單相接地瞬時故障，一般情況下模擬故障電壓取50V,當模擬故障電流較小時可適當降低故障電壓數(shù)據(jù)，模擬故障時間為100150ms,相角為靈敏角。模擬故障電流為I = mbsetk,式中|0setk一零序方向比較過流定值；m一系數(shù)，其值為別為0.95、1、1.05 及 1.2。高頻零序方向保護在 0.95倍定值時應可靠不

28、動作，在1.05倍定值時應可靠動作，在1.2倍定值時測量高頻方向保護的動作時間。.保護反方向出口故障性能檢驗投入“主保護投運”和“零序保護投運”和“距離保護投運”壓板，分別模擬反方向B相接地、CA相間和ABC三相瞬時故障。模擬故障前電壓為額定電壓，模擬故障電壓為零， 相角。=180。+ jsen,模擬故障時間小于距離出段和零序過流出段時間定值，保護裝置應可靠不動作。模擬故障電流為：對901A裝置：I = min6I n,100/(1 +K)DZset；對 902A裝置：l =min6I n,100/(1 + K)DZSetk 。式中Zset 一工頻變化量阻抗定值；DZetk 一超范圍工頻變化量

29、阻抗定值。五.縱聯(lián)保護的帶通道聯(lián)調(diào)帶通道聯(lián)調(diào)是指借助于高頻通道，利用測試儀在線路兩端同時模擬故障，進行高頻保護測試。帶通道聯(lián)調(diào)的主要目的是檢驗線路兩側(cè)高頻保護在線路區(qū)內(nèi)、區(qū)外故障時的動作行為，以期發(fā)現(xiàn)保護裝置在整定或設計中存在的問題。.通道檢查試驗線路兩側(cè)收發(fā)信機均設置為“通道”位置，兩側(cè)收發(fā)信機和微機保護裝置電源開關(guān)地均 合上。兩側(cè)分別進行通道檢查試驗(按保護屏上的通道檢查試驗按扭)，確定兩側(cè)收發(fā)信電平都正常。.保護裝置帶通道試驗投入“主保護投運”壓板，退出“零序保護投運”和“距離保護投運”壓板。模擬故障 前電壓為額定電壓，故障時間為100150m&利用測試儀的“整組測試”單元進行故障量的模

30、擬。故障電氣量的設置與高頻保護單端測試時相同。具體測試方法如下。(1)閉鎖式保護 線路兩側(cè)收發(fā)信機和保護裝置均投入正常工作，單側(cè)(兩側(cè)分別進 行)模擬區(qū)內(nèi)故障，相角為靈敏角。要求模擬不少于5次故障，高頻保護均不應動作；合上線路一側(cè)收發(fā)信機和保護裝置的直流電源開關(guān)，將線路另一側(cè)收發(fā)信機關(guān)機。模3次區(qū)內(nèi)故障，高頻保護均應可靠動作。(2)允許式保護 線路兩側(cè)收發(fā)信機和保護裝置均投入正常工作。兩側(cè)同時模擬故障，其中一側(cè)模擬反方向故障， 另一側(cè)模擬區(qū)內(nèi)故障。 要求模擬不少于 5次故障，高頻保護均不 動作；兩側(cè)同時模擬區(qū)內(nèi)故障，高頻保護應能動作。六.借助于全球定位系統(tǒng)(GPS的縱聯(lián)保護的測試必須指出，通過

31、人工的方法無法實現(xiàn)真正意義上的“兩側(cè)同時模擬故障”，因此引用GPS全球定位系統(tǒng)實現(xiàn)帶通道聯(lián)調(diào)是較為可行的辦法。在我國220KV及以上的高壓電網(wǎng)中， 輸電線路在正常投運之前，應對線路兩側(cè)的繼電保護和通道設備進行聯(lián)調(diào)。常規(guī)的試驗方法是在線路兩側(cè)分別完成各自的保護測試和通道的測 試。然而在這種保護系統(tǒng)的測試和事故分析中，因為線路兩側(cè)不能同時加故障量，因此無法模擬真正的短路故障試驗，不能實現(xiàn)真正意義上的保護、通道聯(lián)調(diào)，使得保護和通信設備上的故障隱患得不到及時發(fā)現(xiàn)，也使得有關(guān)縱聯(lián)保護的事故分析難以深入展開。全球定位系統(tǒng)(GPS由24顆地球衛(wèi)星組成。 當GP或收機鎖定了其中的 4顆衛(wèi)星信號 后，便能準確地

32、進行定位和定時。GPS每秒發(fā)出一次覆蓋全球的高精度(1Ws )的脈沖信號，稱為PPS (Pulse Per Second)。利用接收機在每秒、每分的整點時刻發(fā)出的PPS PPM(Pulse Per Minute)信號來控制保護試驗儀器，可實現(xiàn)多臺試驗儀器的信號同步輸出，從 而達到時步暫態(tài)試驗的目的。試驗原理如圖所示3V,31,眺M信號圖3-5借助于GPS的縱能保護酒試示意圖.保護測試儀接受 PPS和PPM信號的方式：(1)電腦主機直接控制電流電壓放大器方式測試儀采用電腦主機直接控制電流電壓放大器的方式，計算機通過RS232串口與GPS接收機相連接并讀取 GPS俞出的秒脈沖(PPS)、分脈沖(P

33、PM以及時鐘信號。(2)上位機下位機方式測試儀采用上位機下位機的方式， 上位機為電腦主機、下位機為數(shù)字信號處理器 (DSB , 由DSP控制電流電壓放大器，測試儀的主機直接和 GPS接收機相連接，由主機內(nèi)的 DSP以 TTL電平的形式讀取 GPS俞出的秒脈沖(PPS、分脈沖(PPM以及時鐘信號。以上兩種方式都采用中斷查詢方式捕捉GPSW PPS和PPM脈沖信號，因此中斷頻率決定同步誤差。DSP的中斷頻率大大高于電腦的中斷頻率，同步精度也自然大大提高。.故障電氣量的回放方法(1)方法1:利用測試儀的故障回放單元GPS觸發(fā)功能，將線路兩端錄波器的錄波數(shù)據(jù)(comtrade格式)同時進行故障回放。(

34、2)方法2：利用測試儀的故障回放單元GPS觸發(fā)功能，將電磁暫態(tài)計算程序計算出的線路故障數(shù)據(jù)(comtrade格式)同時進行故障回放。(3)方法3:利用測試儀的專用測試單元如整組試驗單元、狀態(tài)序列單元的GPS觸發(fā)功能，通過設置故障方向或定量的故障同時進行故障回放，檢測保護的動作行為。.借助于GPSW方向縱聯(lián)保護的測試對于方向縱聯(lián)保護如距離方向、零序方向、變化量方向等通過通道傳輸方向信號的縱聯(lián)保護，可通過在線路兩端利用 GP祠步模擬正方向、反方向、區(qū)內(nèi)區(qū)外故障實現(xiàn)聯(lián)調(diào)，可利用測試儀“整組試驗”單元進行測試。具體方法如下：PW系列測試儀與 PGPS01同步時鐘連接完成同步試驗準備。用專用九芯數(shù)據(jù)線連

35、接PGPS01的COM1W測試儀后板上的 GP%口，正確連接GPM線。將電源切換開關(guān)按下，由 測試儀提供GPS的工作電源。當接收器鎖定 4顆以上衛(wèi)星時，GPS旨示燈LOCK嵐亮。設置測試軟件。打開整組試驗單元，設置故障觸發(fā)方式為 GPS觸發(fā)。設置故障類型選擇 正反向故障，通過設置電流、阻抗等參數(shù)控制區(qū)內(nèi)區(qū)外故障。如線路一端為正向區(qū)內(nèi)，另一端為反向故障。線路兩端保護均應可靠不動作。如高頻零序電流定值為 6A,則設置電流為1.05倍高頻零序電流定值為 6.3A,短路方向 為正向，即為正向區(qū)內(nèi)故障。按開始試驗按扭進入故障前狀態(tài)，此時通過PPS實現(xiàn)兩端測試儀輸出信號同步。通過電話與對方聯(lián)系， 當GPS

36、時鐘離整分還有一段時間時，雙方均按下SY帔扭，開放與整分同步的Ready信號。整分時，當測試儀收到Ready信號時，觸發(fā)故障，線路兩側(cè)試驗裝置同時輸出故障狀態(tài) 信號，完成同步試驗。另外，在同步試驗中，可以正確模擬電力系統(tǒng)各種類型的瞬時、永久以及轉(zhuǎn)換性故障。 可模擬負荷電量，負荷電流從空載到滿載可隨意設置。通過功率角的設置， 可模擬因負荷電流而引起的附加阻抗對送電側(cè)或受電側(cè)保護裝置的影響。通過設置故障時的合閘角，在故障瞬間疊加直流衰減分量，用于測試量度保護裝置的暫態(tài)超越。通過斷路器動作和合閘時間的設置， 可以仿真現(xiàn)場實際斷路器的動作， 當測試裝置接收 到保護跳閘信號后， 斷路器延遲一段時間動作，

37、 且在該相電流過零時斷開。 當測試裝置接收 到合閘信號后，斷路器延遲一段時間合閘。.借助于GPSW電流縱差保護的測試對于光纖或微波分相電流縱差保護， 通道傳輸?shù)氖莾蓚?cè)（稱為A端和B端）故障電流的 幅值和相位，可通過在線路兩端利用 GPS同步模擬故障電流的相位和幅值實現(xiàn)聯(lián)調(diào)， 可使用 測試儀“狀態(tài)序列”單元，設置不同狀態(tài)電流的相位和幅值加以實現(xiàn)。具體方法如下：同步試驗準備。將 PW系列測試儀與 PGPS01同步時鐘連接，用專用九芯數(shù)據(jù)線連接 PGPS01的COMK測試儀后板上的 GP%口，正確連接GPM線。將電源切換開關(guān)按下，由 測試儀提供GPST作電源（或?qū)㈦娫辞袚Q開關(guān)彈起，外接GPS的工作電

38、源）。當接收器鎖定4顆以上衛(wèi)星時，GPS旨示燈LOCK嵐亮。設置測試軟件。打開“狀態(tài)序列”單元，添加兩個狀態(tài)：“狀態(tài)1”為故障前狀態(tài)、“狀態(tài)2”為故障狀態(tài)?！盃顟B(tài)1”參數(shù)和觸發(fā)條件設置如下：設置A、B C相電壓為二次額定電壓，A、B、C相負荷電流為零；在“觸發(fā)條件”頁面選中“GPS發(fā)”，然后在“狀態(tài)參數(shù)”頁面中選中“由 GPS現(xiàn)多裝置同步輸出”，以使線路兩端測試儀同步輸出“故障前狀態(tài)”，用于同步觸發(fā)故障?！盃顟B(tài)2”參數(shù)和觸發(fā)條件設置如下：通過分別設置兩端測試儀軟件電 流的幅值和相位，來定量地測試差動電流定值和比率；“觸發(fā)條件”選擇“開入量”觸發(fā)，用于記錄保護的動作時間；A端電流設置，假設A端差

39、動電流高值定值為 2.5A,設置電流為1.05倍定值為2.625A,相位為零，B端電流設置為0A,相位為零?？梢娋€路兩側(cè)（A B端） 差動電流為2.625A大于整定值，A端、B端保護均應動作。試驗過程具體步驟為：將保護的動作接點接入測試儀的開入量端子，用于記錄保護的動作時間。接開始試驗按扭進入狀態(tài)1 故障前狀態(tài)”，此時通過GPS實現(xiàn)兩端測試儀輸出信號同步，由于兩端電流均為零，因此差流為零，彳護不動作。通過電話與對方聯(lián)系，當GPS時鐘離整分還有一段時間時，雙方均按下“ SYN按扭，開放與整分同步的 Ready信號。GPS 時鐘整分時，測試儀收到Ready信號時，觸發(fā)故障，線路兩側(cè)試驗裝置同時輸出

40、故障狀態(tài)信 號，差動電流為2.625A大于整定值，A端、B端保護均應動作，測試儀記錄動作時間完成同 步試驗。由于狀態(tài)序列單元電流的幅值相位可任意設置，所以通過線路兩端故障態(tài)對電流的設置，可定量的進行差動電流高值低值比率的測試。第二節(jié)距離保護微機型距離保護一般由起動部分、測量部分(包括方向測量和距離測量)、振蕩閉鎖部分、電壓回路斷線失壓閉鎖部分、選相部分、邏輯部分等構(gòu)成。一.阻抗測量元件當阻抗元件用于反映相間短路故障時，通常采用相電壓差和相電流差的接線方式，其測量阻抗Zm可表示為Zm= 5 (/i j)j)式中U 為保護安裝處的相電壓差，。后AR BG CA 1fM為保護安裝處流向被保護線路的相

41、電流差，。Q AR BG CA當阻抗元件用于反映接地短路故障時，通常采用相電壓和帶有零序電流補償?shù)南嚯娏鞯慕泳€方式，其測量阻抗 Zm可表示為Zm= U/I；+K3?0)式中U G為保護安裝處相電壓，e = A、B C; I G為保護安裝處流向被保護線路的相電流，。=A、B、C; 3I?0為保護安裝處流向被保護線路的零序電流(3倍)；K為零序電流補償系數(shù)。.測量式方向阻抗元件動作特性(1)反映相間短路故障的測量式方向阻抗元件反映相間短路故障的測量式方向阻抗元件由偏移特性元件、電抗元件、方向元件構(gòu)成。偏移特性阻抗元彳特性如圖中ABCm區(qū)域所示，其判據(jù)為X setWXmW 工包；R set RW R

42、et+XmCtg (f)set式中Rn Xm為測量電阻、電抗，計算方法如式Zm= U j 摟； Xset、X set為整定電抗值；Ret、R set為整定電阻值；(f)set為整定的阻抗角。方向元件特性如圖中EOF拆線右上方內(nèi)區(qū)域所示，其判據(jù)為-25 argUi/l產(chǎn) 145式中U 1為保護安裝處的相間電壓的正序分量，。后AR BC CA 1fM為保護安裝處流向被保護線路的相電流差， 。后AB BG CA電抗元件特性如圖中 X斜線所示，直線下方是動作區(qū)。其判據(jù)為180 arg(Z m Zset) 360 0式中Zset為整定阻抗；。為下傾角度。右圖示出了三段測量式阻抗元件的動作特性，四邊形Ai

43、BiCR方向元件EOF電抗元件Xi構(gòu)成I段動作特性，整定阻抗為Zset. I；四邊形AnBnCR方向元件EOF電抗元件Xn構(gòu)成n段動作特性，整定阻抗為Zset. n；四邊形 A BmCD方向元件EOF構(gòu)成出段動作特性，當出段不帶方向時，僅是 % Bm CD四邊形構(gòu)成出段動作特性，整定阻抗為Zset。因出段阻抗特性較大，不需要采用電抗元件來克服過渡電阻對保護區(qū)的影響。設定不同的Ret值，可使保護區(qū)內(nèi)短路故障時允許有不同的過渡電阻。(2)反映接地短路故障的測量式方向阻抗元件反映接地短路故障的測量式方向阻抗元件同樣由偏移特性阻抗元件、零序電抗元件、方向元件構(gòu)成。偏移特性阻抗元件測量阻抗的計算公式與相

44、間短路時相同，為X, set W XmV Xset ；R set Rn Ret+XnCtg (f)set其特性如圖中ABCEE域所示。其中 R、Xm計算方法如式Zn Uj(l+K3?o)。方向元件的動作區(qū)域與相間短路時相同，為-25 WargU/(I；+K3lo)wi45由于接地故障有較大的過渡電阻，采用零序電抗元件克服過渡電阻對保護區(qū)的影響，采用l?o與L. g比相構(gòu)成零序電抗元件，動作方程為90 & argUop. /(I oej)27O式中 M為流過保護安裝處零序電流與故障點零序電流的角度差。整理可得180 + 產(chǎn) arg(Z m Zset) Zn值確定相位置。OM 0陰！ M N點阻抗

45、繼電器的測量阻抗。當 P側(cè)電動勢與Q側(cè)電動勢幅值之比為 Ke時，可以證明，動點 0的軌跡為圓或直線。當 Ke=1時，Zm的變化一軌跡為PQ勺中垂線（圖中虛直線）；當（1時，0點的軌跡為包含 Q點的一個圓，如圖中mn圓?。ㄕ麄€圓未畫出）；當Ke1時，0點的軌跡為包含 P點的一個圓（圖中虛線圓弧， 整個圓未畫出）。軌跡線與P微段交點處對應 180 ,軌跡線與P磁段延長線的交點處對應8=0。（ 360。）。對M側(cè)阻抗元件來說，若 M側(cè)為送電側(cè)，正常運行時測量阻抗（負荷阻 抗）在0點。系統(tǒng)振蕩時，0點隨8角的變化在軌跡線上移動，安裝在系統(tǒng)各處的阻抗繼電 器測量阻抗跟著發(fā)生變化。變化軌跡從m變化到n （

46、順時針）或從 m變化到n（直線），或從m變化到n （逆時針）。需要指出，實際系統(tǒng)中，Em與En是接近相等的，即 Ke很接近1,所以圖中的軌跡圓很大，與直線軌跡很接近。不難看出，系統(tǒng)振蕩時阻抗元件有誤動的可能性，因此必須測試距離保護是否有躲振蕩的能力。圖3-17系統(tǒng)振畬時測量阻抗的變化軌跡三.測試模型對阻抗元件測試的影響在進行阻抗元件測試時， 保護裝置根據(jù)測試儀向其提供的電壓、 電流計算出阻抗值及其 變化規(guī)律，決定是否動作，而測試儀的短路計算模型不同， 其輸出電壓、電流的方式也不同。 短路計算模型通常有短路電流恒定、短路電壓恒定和系統(tǒng)阻抗Zs恒定三種計算模型。在不同的計算模型下，所測試出的保護裝

47、置阻抗特性是有區(qū)別的， 必須找出符合實際的計算模型。阻抗元件有靜態(tài)和暫態(tài)兩種動作特性。傳統(tǒng)的測試方法因為受測試條件的限制，很難對阻抗元件的暫態(tài)特性進行測試，隨著繼電保護測試技術(shù)的發(fā)展，利用微機化的繼電保護測試裝置可容易地對阻抗元件的暫態(tài)特性進行測試。.系統(tǒng)阻抗恒定?恒定電源（系統(tǒng)側(cè)）阻抗模型如圖，接地阻抗模型考慮了零序補償系數(shù)K, M母線背后Uig為保護安裝為理想電壓源串聯(lián)一個系統(tǒng)阻抗（1 +KIZs,然后經(jīng)（1 +K）Zk與故障點K相接,處相電壓，I M為流過保護安裝處相電流，LK為故障點處相電壓，（f）=A、R C;相間阻抗模型不考慮零序補償系數(shù)K, M母線背后為理想電壓源串聯(lián)一個系統(tǒng)阻抗

48、Zs,然后經(jīng)Zk與故障點K相接。5為保護安裝處線電壓，1MtM為流過保護安裝處相電流差，LK為故障點處線電壓，（）后 A BG CA該模型與實際電網(wǎng)相接近。系統(tǒng)阻抗Zs恒定不變，保護安裝處的電壓、電流根據(jù)短路阻抗Zk、系統(tǒng)阻抗Zs計算而得。短路電壓和短路電流隨著短路阻抗的變化而變化。需要指 ?出的是，考慮金屬性短路時，U1 ia-4(*)(b)圖3，18恒定電源(系統(tǒng)SO阻抗模型fa)接地阻抗模型, lb)相間阻抗模型對于電源(系統(tǒng))阻抗恒定的計算模型，當短路阻抗與電源阻抗之和接近或等于零時，計算得出的短路電流將過大，可通過增大電源阻抗的辦法消除所出現(xiàn)的數(shù)值越限。.短路電流恒定恒定電流模型假定

49、在故障回路上接有一理想電流源，通過短路電流和短路阻抗計算出短路電壓。0B 3-19恒定電流計算模型(a)揍雉阻抗澳Sb (b)相間阻抗模型對于恒定電流計算模型， 由電流和阻抗計算得出的短路電壓 Um不能大于系統(tǒng)額定電壓?？蛇x取較小的短路電流，以滿足條件。其中短路電流Im (ImJ、短路阻抗(1 + K)Z K (Zk)、?零序補償系數(shù)K可由用戶設置。在這種計算模型中，短路電流I?mg (I?mgJ恒定不變，并假定故障相電壓與故障前電壓同相位，這意味著極化電壓 UPoi=- Im(1 +K)Zk (接地)和 Li=|(相間)。所以，工作電壓 L. (Lp.。與極化電壓的夾角也隨Zk的阻抗角變化而

50、變化，不受短路故障方向的影響。因此，這一模型不能測試正序電壓記憶量作為極化電壓的阻抗元件的暫態(tài)特性，只能測試其穩(wěn)態(tài)特性。2,短路電壓恒定恒定電壓模型假定在故障回路上接有一理想電壓源，短路電流由短路電壓及短路阻抗計算得出。 TOC o 1-5 h z I FK HYPERLINK l bookmark66 o Current Document 4-_=o口3U-(b)圖3 7。恒定電壓件源模駕 接地阻抗型(b)相同阻抗畏啜對于電壓恒定的計算模型， 當由電壓和阻抗計算得出的故障電流過大，大于測試儀的最大輸出時，可通過減小的短路電壓來消除數(shù)值越限。其中短路電壓、短路阻抗、零序補償系 數(shù)可由用戶設置。

51、 ?在這種計算模型中，電壓Umg ( Umg J恒定不變，并假定故障相電壓與故障前電壓同相位，同恒定電流模型一樣，該模型也不能測試正序電壓記憶量作為極化電壓的阻抗元件的暫態(tài)特 性，只能測試其穩(wěn)態(tài)特性。由此可見，不能采用短路電流恒定或電壓恒定的測試方法測試阻抗元件的暫態(tài)特性，只有在系統(tǒng)阻抗恒定的計算模型中，阻抗元件才能比較真實地反映故障前電壓的情況從而得到 比較真實的極化電壓，也只有采用實種模型，才能測出阻抗元件的動態(tài)阻抗特性。四.零序補償系數(shù)對距離保護測試的影響?在進行接地阻抗元件測試時，必須考慮零序補償系數(shù)K,否則將會出現(xiàn)誤差。1 2口 一 43 Zj_ 1 Rq+訊一 R鬼=/凡+閑1 R

52、廠比+j(品-&)=3X& + 閡1 鳳-屯+式扁-&)因一屈)一 X 3鷲+M1 R】一貂+七4+/(& -凡&) y .3段+后彳1一%+3豆+“生女）1 斯丁班用這兩J 丁八碼rJ=3X我。翼口取式中Ri、R）一正序、零序電阻； Xi、一正序、零序電抗； Zi、Z0一正序、零序阻抗。?當近似認為零序阻抗角等于正序阻抗角時，即為/ R = Xi / R,此時K成為一實數(shù)，可表示為K,其虛部In（K）=0o繼電保護的零序補償系數(shù)定值一般僅為一實數(shù)，即R(K),而不考慮Xo/ RwXi/ Ri的情況。因此，零序補償系數(shù)可表示為1 量+及照K = 3X 題系在進行接地阻抗元件測試時，必須根據(jù)保護

53、裝置零序補償系數(shù)的不同表達方式,對測試儀的測試參數(shù)進行相應的設置，具體裝置的設置方法如下RCS系列線路保護裝置定值清單中提供的零序補償系數(shù)為K （實數(shù)）。選擇以度=0。，即直接以阻抗來表述零序補償系數(shù)。“ Kl”的表達方式，幅值為 K;角1 Zo-Zj K = -xJWXB CSL PSL系列線路保護裝置定值清單中提供的零序補償系數(shù)相關(guān)定值相關(guān)定值為“ 形式來間接表述零序補償系數(shù)，即Kx”和“Kr”。分別以電阻及電抗1%一比注意Kr、Kx并不能代表零序補償系數(shù) K的實部及虛部,由Kr、Kx到K的換算為在測試儀中進行零序補償系數(shù)設置時，設置“RE/ RL”值相當于設置 Kr的參數(shù)，設置“XE/X

54、L”值相當于設置Kx參數(shù)。對于國外的一些保護定值清單中提供的是零序電抗值、電阻值和正序電抗值、電阻值，用戶可根據(jù)式區(qū)計算。如定值清單中提供的是Zo/Zi,選擇Zo/Zi表達式，可按式1 ZD-ZiK = -x 11 11JZi計算。五.阻抗定值校驗（一）阻抗定值校驗內(nèi)容參考DL/T625 1997LFP 900系列超高壓線路成套快速保護裝置檢驗規(guī)程,對于三 段式距離（阻抗元件）的定值校驗測試內(nèi)容要求如下：.距離I段保護檢驗分別模擬A相、B相、C相單相接地瞬時故障，AB BC CA相間瞬時故障。故障電流 I固定（一般I = In）,相角為靈敏角，模擬故障時間為100150ms,故障電壓為：模擬單

55、相接地故障時U= mIZseti （1 +K）;模擬兩相相間故障時U= 2mIZseti o式中m-系數(shù)，其值分別為0.95、1.05及0.7 ; K零序補彳11系數(shù)；Zsetl 一距離I段定值。距離I段保護在 0.95倍定彳t （ m= 0.95）時，應可靠動作；在 1.05倍定值時，應可靠 不動作；在0.7倍定值時，測量距離保護I段的動作時間。.距離H段和出段保護檢驗檢驗距離H段保護時，分別模擬A相接地和BC相間短路故障；檢驗距離出段保護時，分別模擬B相接地和CA相間短路故障。故障電流I固定（一般I=In）,相角為靈敏角。故障電壓為：模擬單相接地故障時 U= mIZsetpn（1 +K）；

56、模擬兩相相間故障時 U= 2mIZsetppn。式中 m-系數(shù)，其值分別為0.95、1.05及0.7 ; n其值分別為2和3,表示距離保護H段和出段； K零序補彳11系數(shù)；Zsetpn一接地距離n （2或3）段保護定值；Zsetppn一相間距離n （ 2或3）段 保護定值。距離H段和出段保護在 0.95倍定值（m= 0.95 ）時，應可靠動作；在 1.05倍定值時， 應可靠不動作；在 0.7倍定值時，測量距離保護H段和出段保護的動作時間。（二）測試注意事項.短路阻抗角的選擇如圖，短路阻抗角的設置方法如下：國？ 2】網(wǎng)踣阻抗角的選擇當Zset為靈敏角下的阻抗值時（如LFP、RCS PSL系歹U）

57、,短路阻抗角設置為線路正序阻抗角。在圖示中為特性阻抗圓乙，實線圓代表阻抗定值所對應的阻抗圓，較大虛線圓對應1.05倍定值所對應的阻抗圓，圓周上的小圓點對應于靈敏角下的阻抗值。較小的虛線圓 對應0.95倍定值所對應的阻抗圓，圓周上的小圓點對應于靈敏角下的阻抗值。當Zset為電抗值和電阻值時（如CSL100系歹U）,校驗電抗值定值時，短路阻抗角設置為90。；校驗電阻值定值時，短路阻抗角設置為0。圖中阻抗特性四邊形，在實軸（ R軸）的兩個小圓點對于阻抗角為0時，1.05倍定值及0.95倍定值所對應的兩點。同理，在虛軸（X軸）上也有對應的兩點。.測試儀的開入量的選擇由于測試儀一次性完成時間、接地各段的

58、定值校驗，所以不能用保護的保持接點，只能 用瞬時接點以保證接點正確反映每次故障保護的動作行為。.測試儀的故障前時間、最大故障時間的設置設置故障前時間的意義在于保證TV斷線消失、重合閘充電、保護整組復歸，在此時間內(nèi)測試儀輸出額定電壓及負荷電流（為了防止保護頻繁啟動一般負荷電流設為零），經(jīng)驗值25s。最大故障時間為輸出故障的時間應大于三段阻抗延時、重合閘延時，經(jīng)驗值5s。.如何完成相間、接地各段的定值一次性校驗對于距離I段保護本金驗:分別模擬A相、B相、C相單相接地瞬時故障， AR BG CA相間瞬時故障；距離H段保護檢驗：分別模擬A相接地和BC相間短路故障；距離出段保護檢驗：分別模擬B相接地和C

59、A相間短路故障?？稍跍y試儀的軟件界面列出所有測試點，也可 首先選擇部分被測試阻抗段。然后將測試點添加到測試列表中，通過測試列表可控制測試點的順序及是否測試。Ho崛試瑣自漉建噩超STr倍敷八隨抗定情神接地1 900口73 f0, 950：v3用抗定值2 1WQ7B.0*LD504用抗定信12.800Q|78.00.7005胃抗定值EC短跑3 800QT8 0*0劃夕6阻抗定值4點逋T6 O,1.D507脂抗定值瞬地4.2UUQ75 O10.700V8薪定值B相接地5 700Q78. O-0999陰抗定情茶擢地6.3UO2?8.D1 050 y圉3- 23 阻抗定峋11.&.如何對不合格點進行重測

60、可通過對測試界面中“測試列表”右鍵下拉菜單的操作實現(xiàn)測試點的選擇、保存等功能。.如何顯示阻抗的階梯特性測試儀阻抗顯示交互界面應具有兩個功能：R-X平面顯示測試點在阻抗平面的位置、Z-t平面顯示阻抗階梯特性，用于監(jiān)視動作時間。兩個平面可實時選擇切換。當前項目主選匯）當前項目消除CJ全部選擇QL）全部酒除心）刪除當前行3）跚除所有行（&）導入E工）導出一堂國% ”測試訓，袋”下拉菜單 | 3 - 25 阻抗的階梯特性顯示六.阻抗特性校驗阻抗特性校驗的目的是搜索阻抗元件的動作邊界，在傳統(tǒng)的圓特性阻抗元件測試中這項試驗被稱為“搖圓”。測試出動作邊界有利于測試人員對阻抗元件的動作特性有更直觀的了 解，也