年產(chǎn)10萬噸氯堿合成工段的初步設(shè)計(jì)說明

1、 . . 61/66摘要本設(shè)計(jì)是以氯化氫為產(chǎn)品，年產(chǎn)10萬噸氯堿車間氯化氫合成工段的初步設(shè)計(jì)。說明書首先闡述了合成氯化氫的意義與作用，國外氯化氫合成的研究現(xiàn)狀以與發(fā)展前景。其次介紹了本設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)依據(jù)，廠址選擇，原材料與產(chǎn)品規(guī)格。確定工藝路線，工藝流程的簡(jiǎn)述，以與整個(gè)生產(chǎn)過程的物料和熱量衡算。對(duì)氯化氫合成爐、吸收器以與解析塔等主要設(shè)備進(jìn)行了計(jì)算以與相應(yīng)的選型，并綜合各方面因素對(duì)車間布置，自動(dòng)控制，安全和環(huán)境保護(hù)工程以與公用工程進(jìn)行了合理的設(shè)計(jì)。完成了20000字的設(shè)計(jì)說明書，同時(shí)對(duì)生產(chǎn)流程圖，車間平立面布置圖以與主體設(shè)備圖進(jìn)行了繪制。關(guān)鍵詞：氯化氫；氯堿；合成；工藝路線AbstractHydro

2、gen chloride is theproduct of the the design,thepreliminarydesignofanannualoutputof100,000 tonsofchlor-alkaliworkshophydrogen chlorideSection. Manualfirst expoundedthesignificance and roleofthesynthesis ofhydrogen chloride, hydrogen chloridesynthesisofcurrent research anddevelopment prospectsathomea

3、ndabroad. Second, itdescribes thedesignbasisofthedesign, site selection, raw material and product specifications. Determinetheprocess route,a brief descriptionoftheprocess, as well asmaterialandheat balanceofthe entire production process. Hydrogen chloride synthesis furnace, themain equipmentoftheab

4、sorber, aswellasanalyticaltowerwere calculatedand the correspondingselection, and integration ofvarious factorsontheplant layout, automatic control,safety andenvironmental protectionengineeringandpublic worksfor a reasonabledesign. Completeda20,000-word design specification, flow chartofproductionwo

5、rkshopand facadelayoutandthemain equipmentFiguredrawing.Keywords: Hydrogen chloride; Chlor-alkali; Synthesis;Process route目 錄TOC o 1-3 h z uHYPERLINK l _Toc326170903摘要 PAGEREF _Toc326170903 h IHYPERLINK l _Toc326170904ABSTRACT PAGEREF _Toc326170904 h IIHYPERLINK l _Toc326170906第1章總論 PAGEREF _Toc3261

6、70906 h 1HYPERLINK l _Toc3261709071.1概述 PAGEREF _Toc326170907 h 1HYPERLINK l _Toc3261709081.1.1生產(chǎn)的意義與作用 PAGEREF _Toc326170908 h 1HYPERLINK l _Toc3261709091.1.2國外的現(xiàn)狀與發(fā)展前景 PAGEREF _Toc326170909 h 1HYPERLINK l _Toc3261709101.1.3產(chǎn)品的性質(zhì)與特點(diǎn) PAGEREF _Toc326170910 h 2HYPERLINK l _Toc3261709111.1.4產(chǎn)品的生產(chǎn)方法概述 P

7、AGEREF _Toc326170911 h 3HYPERLINK l _Toc3261709121.2設(shè)計(jì)依據(jù) PAGEREF _Toc326170912 h 4HYPERLINK l _Toc3261709131.3廠址選擇 PAGEREF _Toc326170913 h 4HYPERLINK l _Toc3261709141.4設(shè)計(jì)規(guī)模與生產(chǎn)制度 PAGEREF _Toc326170914 h 4HYPERLINK l _Toc3261709151.4.1設(shè)計(jì)規(guī)模 PAGEREF _Toc326170915 h 4HYPERLINK l _Toc3261709161.4.2 生產(chǎn)制度 P

8、AGEREF _Toc326170916 h 5HYPERLINK l _Toc3261709171.5 原料與產(chǎn)品規(guī)格 PAGEREF _Toc326170917 h 5HYPERLINK l _Toc3261709181.5.1 主要原料規(guī)格與技術(shù)指標(biāo) PAGEREF _Toc326170918 h 5HYPERLINK l _Toc3261709191.5.2 產(chǎn)品規(guī)格 PAGEREF _Toc326170919 h 6HYPERLINK l _Toc3261709201.6 經(jīng)濟(jì)核算 PAGEREF _Toc326170920 h 6HYPERLINK l _Toc326170921第

9、2章工藝設(shè)計(jì)和計(jì)算 PAGEREF _Toc326170921 h 7HYPERLINK l _Toc3261709222.1 工藝原理 PAGEREF _Toc326170922 h 7HYPERLINK l _Toc3261709232.2 工藝路線的選擇 PAGEREF _Toc326170923 h 8HYPERLINK l _Toc3261709242.3 工藝流程簡(jiǎn)述 PAGEREF _Toc326170924 h 9HYPERLINK l _Toc3261709252.3.1 工藝流程示意圖 PAGEREF _Toc326170925 h 9HYPERLINK l _Toc326

10、1709262.3.2 工藝流程簡(jiǎn)述 PAGEREF _Toc326170926 h 9HYPERLINK l _Toc3261709272.4 物料衡算 PAGEREF _Toc326170927 h 10HYPERLINK l _Toc3261709282.4.1 生產(chǎn)能力與原料氯氣與氫氣量的計(jì)算 PAGEREF _Toc326170928 h 10HYPERLINK l _Toc3261709292.4.2 合成爐的物料衡算 PAGEREF _Toc326170929 h 10HYPERLINK l _Toc3261709312.4.3 降膜吸收器的物料衡算 PAGEREF _Toc32

11、6170931 h 13HYPERLINK l _Toc3261709332.4.4 解吸塔的物料衡算 PAGEREF _Toc326170933 h 14HYPERLINK l _Toc3261709352.4.5 尾氣吸收塔的物料衡算 PAGEREF _Toc326170935 h 15HYPERLINK l _Toc3261709372.5 熱量衡算 PAGEREF _Toc326170937 h 16HYPERLINK l _Toc3261709382.5.1 合成爐的熱量衡算 PAGEREF _Toc326170938 h 16HYPERLINK l _Toc3261709422.5

12、.2 石墨冷卻器的熱量衡算 PAGEREF _Toc326170942 h 22HYPERLINK l_Toc3261709442.5.3降膜吸收器的熱量衡算 PAGEREF _Toc326170944 h 24HYPERLINK l _Toc3261709602.5.4解吸塔的熱量衡算 PAGEREF _Toc326170960 h 26HYPERLINK l _Toc3261709692.5.5 尾氣吸收塔的熱量衡算 PAGEREF _Toc326170969 h 27HYPERLINK l _Toc3261709712.5.6石墨換熱器的熱量衡算 PAGEREF _Toc32617097

13、1 h 29HYPERLINK l _Toc326170973HYPERLINK l _Toc3261709782.5.7鹽水石墨冷卻器的熱量衡算 PAGEREF _Toc326170978 h 30HYPERLINK l _Toc3261709882.6 Aspen模擬 PAGEREF _Toc326170988 h 31HYPERLINK l _Toc3261709892.6.1全流程的Aspen模擬圖 PAGEREF _Toc326170989 h 31HYPERLINK l _Toc3261709902.6.2氯化氫合成爐的Aspen模擬圖 PAGEREF _Toc326170990

14、h 31HYPERLINK l _Toc3261709912.6.3降膜吸收器的Aspen模擬圖 PAGEREF _Toc326170991 h32HYPERLINK l _Toc326170992第3章設(shè)備選型 PAGEREF _Toc326170992 h 35HYPERLINK l _Toc3261709933.1 關(guān)鍵設(shè)備的計(jì)算 PAGEREF _Toc326170993 h 35HYPERLINK l _Toc3261709943.1.1合成爐爐體直徑的計(jì)算 PAGEREF _Toc326170994 h 35HYPERLINK l _Toc3261709953.1.2合成爐換熱面積

15、的計(jì)算 PAGEREF _Toc326170995 h 35HYPERLINK l _Toc3261709963.1.3合成爐爐高的計(jì)算 PAGEREF _Toc326170996 h 39HYPERLINK l _Toc3261709973.1.4合成爐燈頭尺寸的計(jì)算 PAGEREF _Toc326170997 h 39HYPERLINK l _Toc3261709983.1.5爆破膜尺寸的計(jì)算 PAGEREF _Toc326170998 h 42HYPERLINK l _Toc3261709993.1.6 厚度的計(jì)算 PAGEREF _Toc326170999 h 43HYPERLINK

16、l _Toc3261710003.1.7 封頭的選擇與計(jì)算 PAGEREF _Toc326171000 h 44HYPERLINK l _Toc3261710013.2 其他設(shè)備的計(jì)算與選型 PAGEREF _Toc326171001 h 45HYPERLINK l _Toc3261710023.2.1石墨冷卻器的計(jì)算與選型 PAGEREF _Toc326171002 h 45HYPERLINK l _Toc3261710033.2.2降膜吸收器的計(jì)算與選型 PAGEREF _Toc326171003 h 46HYPERLINK l _Toc3261710043.2.3 尾氣吸收塔的計(jì)算與選型

17、 PAGEREF _Toc326171004 h 47HYPERLINK l _Toc3261710053.2.4解吸塔的計(jì)算與選型PAGEREF _Toc326171005 h 48HYPERLINK l _Toc3261710063.2.5石墨換熱器的計(jì)算與選型 PAGEREF _Toc326171006 h 49HYPERLINK l _Toc3261710073.2.6鹽水石墨冷卻器的計(jì)算與選型 PAGEREF _Toc326171007 h 52HYPERLINK l _Toc326171008第4章設(shè)備一覽表 PAGEREF _Toc326171008 h 53HYPERLINK

18、l _Toc326171009第5章車間設(shè)備布置 PAGEREF _Toc326171009 h 54HYPERLINK l _Toc326171010第6章自動(dòng)控制 PAGEREF _Toc326171010 h 55HYPERLINK l _Toc326171011第7章安全和環(huán)境保護(hù) PAGEREF _Toc326171011 h 57HYPERLINK l _Toc3261710127.1 安全 PAGEREF _Toc326171012 h 57HYPERLINK l _Toc3261710137.2 三廢產(chǎn)生情況 PAGEREF _Toc326171013 h 58HYPERLIN

19、K l _Toc3261710147.3 三廢處理情況 PAGEREF _Toc326171014 h 58HYPERLINK l _Toc326171015第8章公用工程 PAGEREF _Toc326171015 h 58HYPERLINK l _Toc3261710168.1 供水 PAGEREF _Toc326171016 h 58HYPERLINK l _Toc3261710178.2 供電 PAGEREF _Toc326171017 h 59HYPERLINK l _Toc3261710188.3 供暖 PAGEREF _Toc326171018 h 59HYPERLINK l _

20、Toc3261710198.4 通風(fēng) PAGEREF _Toc326171019 h 60HYPERLINK l _Toc326171020參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc326171020 h 60HYPERLINK l _Toc326171021致 PAGEREF _Toc326171021 h 61第1章 總論1.1概述1.1.1生產(chǎn)的意義與作用工業(yè)上用電解飽和食鹽水的方法來制取NaOH、Cl2、H2，并以它們?yōu)樵仙a(chǎn)一系列化工產(chǎn)品，稱之為氯堿工業(yè)。NaOH、Cl2和H2都是重要的化工生產(chǎn)原料，可以進(jìn)一步加工成多種化工產(chǎn)品，廣泛用于各工業(yè)。所以氯堿工業(yè)與相關(guān)產(chǎn)品幾乎涉與國民經(jīng)濟(jì)與人民

21、生活的各個(gè)領(lǐng)域。氯化氫在化工生產(chǎn)中液有廣泛的用途。在有機(jī)化學(xué)工業(yè)中，氯化氫是極為重要的基礎(chǔ)原料，可與烯烴與炔烴發(fā)生液相加成反應(yīng)，或在有催化劑作用下進(jìn)行加成反應(yīng)以制取氯乙烯、氯乙烷和氯丁二烯等重要化工產(chǎn)品。還可與烴類發(fā)生氧氯化反應(yīng)生成二氯乙烷、氯苯、三氯乙烯和四氯化碳等氯烴產(chǎn)品。在電子工業(yè)中，氯化氫可用于硅外延生長(zhǎng)、氣相拋光、吸雜、刻蝕和結(jié)晶處理等工藝。在石油工業(yè)中，對(duì)由滲透率低的石灰?guī)r組成的儲(chǔ)油結(jié)構(gòu)進(jìn)行酸化，可擴(kuò)大巖層裂縫，提高油的流動(dòng)性和滲透率。1.1.2國外的現(xiàn)狀與發(fā)展前景1.1.2.1氯堿工業(yè)的國外現(xiàn)狀與發(fā)展前景世界氯堿生產(chǎn)集中度較高，其中半數(shù)集中在亞洲，但其規(guī)模普遍較小。世界氯堿技術(shù)發(fā)

22、展總體方向是規(guī)模大型化，節(jié)能降耗技術(shù)將成為重點(diǎn)，新建和擴(kuò)建氯堿產(chǎn)能90%以上將采用離子膜法工藝。我國氯堿工業(yè)創(chuàng)建于20世紀(jì)20年代。近幾年，我國的氯堿生成工藝雖然有了較大的變化，采用先進(jìn)的生成工藝的生產(chǎn)裝置逐年增加，但是，總的來說，生產(chǎn)工藝與國外相比相對(duì)落后，再加上其他一些因素，生產(chǎn)成本普遍較高5。1.1.2.2氯化氫合成的國外現(xiàn)狀與發(fā)展前景隨著石油化工的蓬勃興起，對(duì)氯的需求量大幅增長(zhǎng)，推動(dòng)了氯堿工業(yè)的發(fā)展，為了利用大量的副產(chǎn)物氫氣，合成法制鹽酸發(fā)展起來了。目前國外對(duì)于制備高純度氯化氫的方法很多。例如，解吸法，鹽酸脫析法，合成法，工業(yè)副產(chǎn)酸脫析法，石油化工副產(chǎn)氯化氫提純法等。本世紀(jì)上半葉合成法

23、逐漸成為世界各國生產(chǎn)鹽酸的主要方法。我國在合成氯化氫氣體的生產(chǎn)過程中不斷進(jìn)行革新，引進(jìn)國外先進(jìn)工藝流程。今年來，由于石墨爐的廣泛使用，生產(chǎn)效率大幅度提高，也使得氯化氫與鹽酸的合成工藝達(dá)到了新的技術(shù)水平。1.1.3產(chǎn)品的性質(zhì)與特點(diǎn)1.1.3.1氯化氫的性質(zhì)1、物理性質(zhì)氯化氫分子量為36.46，在常溫下為無色氣體，具有刺激性氣味。氯化氫比空氣重，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的密度為1.639g/L。臨界溫度為51.54，臨界壓力為8314KPa，臨界密度為0.42g/cm3。氯化氫在水中的溶解度很大，不同溫度下，氯化氫在水中的溶解度見下表。表1-1 氯化氫在水中的溶解度（101.3KPa）溫度溶解度 LHCl/LH

24、2O0506.510473.920442.030411.540385.750361.660338.7氯化氫在101.3KPa壓力下，沸點(diǎn)為-85，凝固點(diǎn)為-114.2。氯化氫的比熱容在常壓下15時(shí)為0.8124KJ/（Kg），在01700圍，可按下式計(jì)算（其誤差為1.5%） 式中，T為絕對(duì)溫度，K。氯化氫能與空氣中的水蒸氣形成煙霧，因此，氯化氫在空氣中能發(fā)煙。無水氯化氫在常溫與607.8 KPa壓力下可液化，在沸點(diǎn)時(shí)密度為1.194g/ml。2、化學(xué)性質(zhì)（1）干燥的氯化氫不與金屬反應(yīng)。（2）氯化氫與三氧化硫作用可生成氯磺酸：SO2 + HCl = HSO3Cl（3）氯化氫與不飽和烴在催化劑作用

25、下可發(fā)生加成反應(yīng)：C2H2 + HCl = C2H3Cl1.1.3.2鹽酸的性質(zhì)1、物理性質(zhì)氯化氫的水溶液成為鹽酸。鹽酸是一種揮發(fā)性酸，純凈的鹽酸是無色透明的溶液。但在工業(yè)鹽酸中常有鐵、氯或有機(jī)物而呈黃色。15時(shí)不同濃度鹽酸的密度建表1-2表1-2 鹽酸溶液的沸點(diǎn)濃度%0.168.1617.1323.8230.5531.5232.4933.4634.4235.38密度g/ml1.0001.0401.0851.1201.1551.1601.1651.1791.1751.180鹽酸溶液在在大氣壓下的沸點(diǎn)見表1-3表1-3 鹽酸溶液在在大氣壓下的沸點(diǎn)HCl濃度%（mol）0246810.512141

26、718.526.3溫度（）100101.8103.3105.3108.0109.7109.0105.292.082.769.02、化學(xué)性質(zhì)鹽酸容易與許多金屬起反應(yīng)，放出氫氣而生成鹽類，與堿類發(fā)生中和反應(yīng)生成鹽和水。2HCl + Fe = FeCl2 + H2HCl +NaOH=NaCl+H2O1.1.4產(chǎn)品的生產(chǎn)方法概述國外對(duì)于制備高純氯化氫氣體的方法有很多。1、解吸發(fā)。20世紀(jì)70年代以前電子工業(yè)用高純氯化氫的制備，一直是將濃硫酸滴加到鹽酸中，將其中的水吸收掉，使過飽和氯化氫氣體析出。20世紀(jì)80年代以后制備方法發(fā)展到用濃硫酸與烘焙干的氯化鉀反應(yīng)，生成高純氯化氫氣體，用壓縮機(jī)壓入鋼瓶中。2、

27、鹽酸脫析法。將濃鹽酸置于脫析塔中加熱脫析制氯化氫氣體。鹽酸脫吸法制高純氯化氫廣泛用于PVC、氯丁二烯和高純鹽酸的生產(chǎn)中。3、合成法。氯氣和氫氣在合成爐中進(jìn)行燃燒反應(yīng)，生成氯化氫氣體是八十年代初為適應(yīng)我國電子工業(yè)的迅速發(fā)展而提出的。在技術(shù)上市較先進(jìn)的方法。此種方法生產(chǎn)的氯化氫氣體純度在99.99%以上。4、工業(yè)副產(chǎn)酸脫析法。隨著鹽酸脫析法的逐步推廣，副產(chǎn)酸脫析生產(chǎn)氯化氫工藝的工藝已廣泛應(yīng)用于生產(chǎn)。它是通過稀酸在絕熱吸收塔吸收有機(jī)氯化物生產(chǎn)中的副產(chǎn)氯化氫，提濃后，進(jìn)入解吸塔脫析出來高濃氯化氫氣體。5、石油化工副產(chǎn)氯化氫提純法。目前電子級(jí)氯化氫出口國，如美國，主要是從石油化工副產(chǎn)氯化氫作為原料來制備

28、高純氯化氫。石油化工副產(chǎn)氯化氫氣體，其中水含量低，對(duì)不銹鋼和碳鋼基本無腐蝕。對(duì)于此種氣體的凈化通常采用精餾或吸附的方法，但由于其中乙炔和乙炔雜質(zhì)的沸點(diǎn)與氯化氫沸點(diǎn)相近，很難采用精餾的方法脫除得干凈，而吸附的方法操作過程繁瑣，需頻煩的更換吸附劑，生產(chǎn)成本高。本設(shè)計(jì)采用的方法是合成法制備氯化氫氣體。1.2設(shè)計(jì)依據(jù)1、大學(xué)化學(xué)與化學(xué)工程學(xué)院下發(fā)的畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書。2、化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)一書3、自身在昊華化工氯堿車間實(shí)習(xí)的相關(guān)信息與知識(shí)。4、化工設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè)1.3廠址選擇根據(jù)廠址選擇的原則與要求，將本設(shè)計(jì)的廠址選在省市合德鎮(zhèn)。市合德鎮(zhèn)地處我國東部沿海的中部，東臨黃海，南與市毗鄰，北與接壤，西與、相連，對(duì)接

29、長(zhǎng)三角，鐵路、公路、水路、航空四種運(yùn)輸方式構(gòu)成了四通八達(dá)的交通運(yùn)輸網(wǎng)絡(luò)。市沿海生態(tài)環(huán)境有相對(duì)較好、容量較大的優(yōu)勢(shì)，沿海灘涂土地資源也相對(duì)充足。氯堿工業(yè)的副產(chǎn)物氯氣與氯化氫等可用于下游橡膠、塑料、醫(yī)藥工業(yè)的發(fā)展。再加上政府對(duì)于海洋工業(yè)的扶植，重點(diǎn)發(fā)展鹽化工，增加了再此地建氯堿廠的優(yōu)勢(shì)。1.4設(shè)計(jì)規(guī)模與生產(chǎn)制度1.4.1設(shè)計(jì)規(guī)模生產(chǎn)能力入下表1-4所示。表1-4 生產(chǎn)能力產(chǎn)品名稱氫氧化鈉生產(chǎn)時(shí)間8000小時(shí)處理量12.5噸/小時(shí)1.4.2 生產(chǎn)制度本車間工作人員的工作制度為三班制，每班8小時(shí)連續(xù)生產(chǎn)，按四班三倒制度運(yùn)轉(zhuǎn)，其中管理人員實(shí)行一班制。人員組成如表1-5所示表1-5 車間人員組成序號(hào)職能名

30、稱人數(shù)人員配備班制1車間主任1八小時(shí)工作制2班長(zhǎng)3四班三倒制3技術(shù)員3四班三倒制4分析檢驗(yàn)員3四班三倒制5中控室操作員3四班三倒制6操作工12四班三倒制7維修工3四班三倒制1.5 原料與產(chǎn)品規(guī)格1.5.1 主要原料規(guī)格與技術(shù)指標(biāo)原料氣組成如下表1-6所示表1-6 原料氣組成物質(zhì)氯氣（V%）氫氣（V%）純度97.1697.45含氫0.3497.45含二氧化碳0.21含氧氣0.990.01含水分0.182.48含氮?dú)?.120.06進(jìn)料溫度（）2525進(jìn)料壓力（MPa）0.210.211.5.2 產(chǎn)品規(guī)格本設(shè)計(jì)工段的主要產(chǎn)品為氯化氫氣體與鹽酸。產(chǎn)品氯化氫的純度 99.9%產(chǎn)品鹽酸濃度 20%-22

31、%1.6 經(jīng)濟(jì)核算化工工程建設(shè)項(xiàng)目在籌備階段就要進(jìn)行費(fèi)用估算，目的是給項(xiàng)目主管部門提供決策依據(jù)。經(jīng)濟(jì)核算必須考慮到一切可能存在的因素：用于原材料、勞動(dòng)力、設(shè)備維修、動(dòng)力和其他公用工程等方面的直接生產(chǎn)成本，還包括車間的管理費(fèi)、銷售費(fèi)用以與其他費(fèi)用。在本設(shè)計(jì)中，經(jīng)調(diào)查海鹽的市場(chǎng)價(jià)為240元/噸，冷凍鹽水的市場(chǎng)價(jià)為1250元/噸，冷卻水的市場(chǎng)價(jià)為0.4元/噸，低壓蒸汽為65元/噸。原料海鹽費(fèi)用的計(jì)算如下：=146250t/a所以，W1=146250240=35 100 000元冷卻水費(fèi)用的計(jì)算如下：所以，W2=0.4/1000=1853362.80元/年冷凍鹽水費(fèi)用的計(jì)算如下：所以，W3=1250/

32、1000=79367300元/年低壓蒸汽費(fèi)用的計(jì)算如下：所以，W4=65/1000=172723.2元/年本車間定員28人，每人每月平均工資為3000元，則每年工人的工資總費(fèi)用為1008000元本設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)核算見表1-7。表1-7 經(jīng)濟(jì)核算表序號(hào)指標(biāo)名稱計(jì)算單位設(shè)計(jì)指標(biāo)成本/萬元1生產(chǎn)規(guī)模t/a10wt氯堿2車間定員人28100.83原鹽t/料水t/a4.5wt37694.7525蒸汽耗量t/a2657.2817.272326冷凝水耗量t/a4633405.2185.336287冷凍鹽水t/a63493.847936.738設(shè)備數(shù)量與投資臺(tái)104009車間建筑面積m2

33、260100第2章 工藝設(shè)計(jì)和計(jì)算2.1 工藝原理工業(yè)上生產(chǎn)氯化氫目前都是用氯氣和氫氣直接合成，因原料氣中含有氧氣，此時(shí)氫氣也會(huì)與氧氣發(fā)生燃燒反應(yīng)，合成爐燃燒方程式如下：Cl2 + H22HCl O2 + 2H22H2O機(jī)理分析：氯氣和氫氣在沒有光照射或光線很弱、低溫、常壓下，其反應(yīng)速度很慢，只有在加熱的條件下，或在光線照射下與觸煤的影響下，才能迅速的發(fā)生化合作用，甚至發(fā)生爆炸性。其反應(yīng)為鏈鎖反應(yīng)。(1)鏈的引發(fā)：在合成氯化氫的過程中，氯氣與氫氣在光照的作用下，首先，氯氣分子吸收光量子從而被離解成兩個(gè)活化的氯原子。(2)鏈傳遞：活化的氯原子(C1)再與氫分子作用生成一個(gè)氯化氫分子和一個(gè)活化的氫

34、原子(H)，這個(gè)活化的氫原子又與一個(gè)氯氣分子作用，生成一個(gè)氯化氫分子和一個(gè)活化的氯原子。這樣繼續(xù)下去構(gòu)成一個(gè)鏈鎖性的反應(yīng)。即：(3)鏈的終止：當(dāng)在鏈鎖反應(yīng)過程中，如有外來因素與C1和H化合，則反應(yīng)被破壞而使活性消失。在氧氣的存在下燃燒破壞H的活性，從而使鏈鎖反應(yīng)中斷，在反應(yīng)過程中元素自身的結(jié)合也可以使鏈終止。在反應(yīng)過程中，由于活性氫原子與活性氯原子在設(shè)備壁碰撞也會(huì)發(fā)生鏈的終止。氯化氫用水吸收后即可成為鹽酸。2.2 工藝路線的選擇本設(shè)計(jì)采用合成法制備氯化氫以與鹽酸。目前合成法制備鹽酸主要有三種方法：鐵合成爐制備，二合一石墨合成爐制備，三合一合成爐制備。這三種方法的主要區(qū)別在于合成爐的不同。鐵合成

35、爐制取鹽酸工藝的特點(diǎn)：本體不帶冷卻水套，爐的氯化氫氣體會(huì)對(duì)爐體造成腐蝕，導(dǎo)致鐵離子進(jìn)入氯化氫氣體，經(jīng)吸收后制取的鹽酸中含鐵量過高，顏色發(fā)黃，影響產(chǎn)品質(zhì)量。二合一石墨合成爐制取鹽酸工藝的特點(diǎn)：爐合成的氯化氫氣體不與合成爐的鋼鐵部分接觸，生成的氯化氫質(zhì)量較高；裝置的生產(chǎn)能力跟過去比也有很大的提高；出合成爐的氯化氫氣體用石墨冷卻器冷卻，跟鋼制冷卻盤管相比，冷卻效果有了很大提高；二合一爐的熱水廢熱也可在此利用。三合一石墨合成爐制取鹽酸工藝的特點(diǎn)：氯氣和氫氣在套管混合燃燒，無論負(fù)荷大小火焰都能保持穩(wěn)定；冷卻段采用強(qiáng)化傳熱技術(shù)，在水套增設(shè)導(dǎo)流板，迫使冷卻液成螺旋狀圍繞石墨爐筒外壁流動(dòng)，提高流速；吸收段采用

36、溢流管外加側(cè)穩(wěn)壓環(huán)技術(shù)，提高了吸收效果，同時(shí)保障了鹽酸的合格率。鐵合成爐制取鹽酸的工藝由于生成的鹽酸的質(zhì)量較低，已被許多企業(yè)淘汰。石墨三合一合成爐結(jié)構(gòu)緊湊、傳熱效率高、檢修方便、使用壽命長(zhǎng)、操作彈性強(qiáng)，被廣泛使用。二合一爐合成、在爐完成冷卻，在爐外進(jìn)行吸收，既可以生產(chǎn)氯化氫氣體，又可以部分吸收生產(chǎn)鹽酸，可以滿足不同的需求，具有更廣闊的應(yīng)用前景。因此本設(shè)計(jì)采用“二合一”合成爐制取氯化氫氣體。2.3 工藝流程簡(jiǎn)述2.3.1 工藝流程示意圖2.3.2 工藝流程簡(jiǎn)述來自氫氣車間的氫氣與來自氯氣車間的氯氣在合成爐底部的燃燒器混合點(diǎn)火燃燒，溫度可達(dá)到2000以上。合成爐夾套的冷卻水將反應(yīng)放出的熱量帶走，氣

37、體在合成爐頂部溫度降為350左右，經(jīng)石墨冷卻器冷卻至170左右，進(jìn)入降膜吸收器，與來自尾氣塔的稀酸進(jìn)行并流吸收，降膜吸收器底部生成的酸的濃度可達(dá)35%左右，供解吸塔解吸用。未被吸收的氣體進(jìn)入尾氣吸收塔，用來自解吸塔的稀酸吸收，生成的酸供降膜吸收器使用。由解吸塔脫出的氯化氫氣體進(jìn)入石墨冷卻器進(jìn)行冷卻，至40，再進(jìn)入鹽水石墨冷卻器，由冷凍鹽水將氯化氫氣體冷卻至-12-18，得到的干燥氯化氫氣體送至下一工段。2.4 物料衡算2.4.1 生產(chǎn)能力與原料氯氣與氫氣量的計(jì)算2.4.1.1 生產(chǎn)能力年產(chǎn)10萬噸氯堿，年產(chǎn)時(shí)間按8000h計(jì)算，則氫氧化鈉的流量為：2.4.1.2 氯化氫的產(chǎn)量鹽水電解方程式為：

38、所以，在合成HCL反應(yīng)中，按計(jì)算，所以， ，表2-1原料氣組成物質(zhì)氯氣（mol%）氫氣（mol%）純度97.1697.45含氫0.3497.45含氮?dú)?.120.06含二氧化碳0.21含水分0.182.48含氧氣0.990.01進(jìn)料溫度()2525進(jìn)料壓力(MPa)0.210.212.4.2 合成爐的物料衡算2.4.2.1 進(jìn)合成爐的各物質(zhì)的量原料氫氣的量=純氫氣的摩爾量/氫氣的摩爾分?jǐn)?shù)原料氫氣的量：156.25/0.9745=160.399kmol/h各組分的含量=原料氫氣的量組分的摩爾分?jǐn)?shù)含氮?dú)猓?60.3990.06%=0.0962kmol/h含水分：160.3992.48%=3.976

39、kmol/h含氧氣：160.3990.01%=0.0160kmol/h原料氯氣的量=純氯氣的摩爾量/氯氣的摩爾分?jǐn)?shù)原料氯氣的量：148.81/0.9716=153.16kmol/h各組分的含量=原料氯氣的量組分的摩爾分?jǐn)?shù)含氫氣：153.160.34%=0.521kmol/h含氮?dú)猓?153.161.12%=1.715kmol/h含二氧化碳：153.160.21=0.3216kmol/h含水分：153.160.18%=0.2757kmol/h含氧氣：153.160.99%=1.516kmol/h各物料總進(jìn)料：氫氣：H2(mol)=156.25+0.521=156.771kmol/h H2(m)=

40、 156.7712=313.542kg/h氮?dú)猓篘2(mol)=0.0962+1.715=1.8112kmol/h N2(m)= 1.811228=50.714kg/h水： H2O(mol)=3.976+0.2757=4.2517kmol/h O2(m)= 4.251718=76.5306kg/h氧氣：O2(mol)=0.0160+1.516=1.532kmol/h O2(m)= 1.53232=49.024kg/h氯氣：Cl2(mol)=148.81kmol/h O2(m)= 148.8171=10565.5kg/hCO2： CO2(mol)=0.3216kmol/h O2(m)= 0.32

41、1644=14.1504kg/h總進(jìn)料(mol)=156.771+148.81+1.8112+4.2517+1.532+0.3216=313.5kmol/h總進(jìn)料(m)=313.542+10565.5+50.714+76.5306+49.024+14.1504 =11069.461kg/h2.4.2.2 出合成爐的各物質(zhì)的量合成爐的兩個(gè)反應(yīng)：生成的氯化氫的量為： 1 1 2=2=2148.81=297.62氧氣燃燒所消耗的氫氣與生成的水的量為： 2 1 2 1.532 消耗氫氣的量 生成水的量=1.532=3.064水的總摩爾量水的總質(zhì)量剩余的氫氣的量為：二氧化碳、氮?dú)鉀]有參與反應(yīng)量不變總出料

42、(mol)=297.62+7.3517+4.897+1.8112+0.3216 =311.97kmol/h總出料(m)=10863.13+131.68+9.794+50.714+14.1504 =11069.471kg/h表2-2 HCl合成爐的物料平衡表輸入，kg/h輸出，kg/hH2 313.542HCl 10863.13N2 50.714H2O 131.68H2O 76.5306H29.794O2 49.024N2 50.174Cl2 10565.5CO2 14.1504CO2 14.1504總計(jì) 11069.46111069.471因總進(jìn)料量(m)總出料量(m)，所以物料守衡。2.4.

43、3 降膜吸收器的物料衡算2.4.3.1吸收劑用量的計(jì)算吸收劑用20%的稀鹽酸，假定氯化氫的吸收率為99%，出塔鹽酸的濃度為35%。根據(jù)塔HCl的量守恒，可得：G=L(X1-X2) 式中：G單位時(shí)間由氣相轉(zhuǎn)入液相的溶質(zhì)量，kmol/h L單位時(shí)間通過吸收塔的溶劑量，kmol/h X1,X2分別為出塔與進(jìn)塔液體中溶質(zhì)組分的摩爾比其中， G=G合0.9540.99=311.970.9540.99=294.64kmol/h吸收劑為21%的鹽酸，出塔鹽酸的濃度為35%。所以， X1=0.2655，X2=0.1311因此，由式可得，L=所以，吸收劑的量為2.4.3.2出塔氣體質(zhì)量流量的計(jì)算出塔氣體中剩余的

44、氯化氫的量為GHCl=G合0.954（1-0.99）=3kmol/h所以，mHCl余=109.5kg/h出塔氣體中剩余的混合氣體的量為m混合氣=206.341kg/h所以，出塔氣體總的質(zhì)量流量為m出塔氣=315.84kg/h2.4.3.3出塔液體質(zhì)量流量的計(jì)算因?yàn)檫M(jìn)塔液體與出塔液體中水的量是不變的，所以表2-3降膜吸收器的物料平衡表輸入，kg/h輸出，kg/h進(jìn)吸收器混合氣 HCl 10863.13出吸收器混合氣 HCl 109.5H2O 131.68H2O 131.68H29.794H2 9.794N250.174 N2 50.174CO214.1504 CO214.1504吸收劑用量 49

45、954.23出吸收器液體流量60708.74總計(jì) 61023.70161024.582.4.4 解吸塔的物料衡算吸收器的塔底液體全部進(jìn)入解吸塔進(jìn)行解析，則解吸塔的物料計(jì)算如下：2.4.4.1進(jìn)塔液體質(zhì)量流量的計(jì)算解吸塔的進(jìn)塔液的量等于吸收塔塔底的出塔液的量2.4.4.2出塔液體質(zhì)量流量的計(jì)算出塔液體為20%的鹽酸。出塔液中水的量為：2.4.4.3出塔氣體質(zhì)量流量的計(jì)算根據(jù)氯化氫守恒，可得G=L(X1-X2) 其中，X1=0.2655，X2=0.1233，所以， G=311.74kmol/h則表2-5解吸塔的物料平衡表進(jìn)塔物質(zhì)的量，kg/h出塔物質(zhì)的量，kg/h進(jìn)塔液體 35%鹽酸60708.7

46、4出塔氣體 11380.49出塔液體 49328.25總計(jì)60708.7460708.742.4.5 尾氣吸收塔的物料衡算2.4.5.1進(jìn)塔液體質(zhì)量流量的計(jì)算尾氣塔的進(jìn)塔液體的質(zhì)量流量等于解吸塔的出塔液體的質(zhì)量流量。所以，2.4.5.2進(jìn)塔氣體質(zhì)量流量的計(jì)算進(jìn)塔氣體中氯化氫的摩爾流量為3mol/h，其余混合氣體的摩爾流量為14.35kmol/h所以，2.4.5.3出塔氣體質(zhì)量流量的計(jì)算設(shè)從降膜吸收器中未被吸收的氯化氫氣體在尾氣吸收塔中全部吸收，則2.4.5.4出塔液體質(zhì)量流量的計(jì)算出塔液體為21%的鹽酸，因?yàn)槌鏊后w與進(jìn)塔液體中水的量是不變的，則出塔液體的質(zhì)量流量為表2-4尾氣吸收塔的物料平衡

47、表輸入 kg/h輸出 kg/h進(jìn)塔氣體 HCl 109.5出塔氣體 H2O 131.68H2O 131.68H2 9.794H2 9.794 N2 50.174 N2 50.174 CO2 14.1504 CO2 14.1504吸收劑49328.25出塔液體49437.75總計(jì)49644.0949044.092.5 熱量衡算2.5.1 合成爐的熱量衡算2.5.1.1原料氣帶入的熱量原料氣各組分在25時(shí)的比熱容見表2-6表2-6 原料氣各組分25的比熱容物質(zhì)Cl2H2N2O2CO2H2OCP（）2.2214.721.0470.9130.8374.18所以，原料氣帶入的總熱量為2.5.1.2 合成

48、爐兩個(gè)反應(yīng)摩爾反應(yīng)熱的計(jì)算合成爐兩個(gè)反應(yīng)的反應(yīng)熱的計(jì)算式11合成反應(yīng)放出的熱量的計(jì)算式合成爐放出總的熱量為兩反應(yīng)放出的熱量之和：式中：Qr合成氯化氫的反應(yīng)熱，KJ/hGHCl反應(yīng)生成氯化氫氣體的摩爾流量，kmol/h T合成爐燈頭溫度，KH0m1(298.15K)氯化氫合成反應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)摩爾反應(yīng)熱焓，KJ/hCPm1氯化氫合成反應(yīng)的反應(yīng)產(chǎn)物與原料的摩爾比熱容系數(shù)差值，J/mol.KQr氧氣燃燒的反應(yīng)熱，KJ/hG水反應(yīng)生成的水蒸汽的摩爾流量，kmol/hH0m2(298.15K)水蒸汽合成反應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)摩爾反應(yīng)熱焓，KJ/molCPm2水蒸汽合成反應(yīng)的反應(yīng)產(chǎn)物與原料的摩爾比熱容系數(shù)差值，J/mol.K

49、合成爐兩個(gè)反應(yīng)的摩爾反應(yīng)熱恒壓比熱容的計(jì)算式為：CP=a+bT+cT-2，式中：a、b、c為常數(shù)，由文獻(xiàn)3查得各物質(zhì)的a、b、c見下表2-5。表2-7 各物質(zhì)恒壓比熱容常數(shù)表物質(zhì)名稱abc適用溫度氫氣27.293.2510-30.501105298-2500氯氣36.890.2410-3-2.83105298-3000氯化氫26.024.0710-31.08105298-2500水30.0110.710-30.32105298-2500氧氣29.954.1710-3-1.66105298-3000因?yàn)镃P為生成物CP與反應(yīng)物CP之差，所以兩個(gè)反應(yīng)的CP計(jì)算如下：生成氯化氫反應(yīng)：所以摩爾反應(yīng)熱：

50、生成水的反應(yīng)：所以摩爾反應(yīng)熱：2.5.1.3計(jì)算燈頭溫度9與反應(yīng)放出的熱量燈頭溫度有如下關(guān)系式：式中：G合合成氣的摩爾流量，kmol/h Cp合合成氣的恒壓摩爾比熱容，J/mol.K t合成氣入口溫度，t1燈頭溫度，混合氣體的CP可用下面的式子算得：合成氣出口溫度為350，由定壓比熱容的計(jì)算式計(jì)算得各物質(zhì)在出口溫度下的表2-8 各物質(zhì)在350下的比熱容物質(zhì)氯化氫氫氣氮?dú)舛趸妓ǎ?9.9229.4630.8347.5537.4各物質(zhì)在合成氣中的含量： =30.09KJ/mol將G合，CP，t代入式并聯(lián)立、可得：解之,得T=2736.86K，即合成爐燈頭溫度為2736.86K。將燈頭溫度帶入

51、式，可得反應(yīng)放出的總的熱量所以，反應(yīng)放出的總的熱量為：2.5.1.4計(jì)算冷卻水用量合成氣入口溫度25，出口溫度350，在平均溫度187.5，查氣體比熱容共線圖可得混合氣中各組分的比熱容表2-9 各物質(zhì)在187.5下的比熱容物質(zhì)N2CO2H2OHClH2（）29.336.8233.929.0228.3所以，合成氣帶走的熱量計(jì)算如下：所以，合成氣帶走的總熱量為：冷卻水移走的熱量取冷卻水的溫差為25，查得=4.18KJ/kg冷卻水的用量為表2-10 合成爐的熱量衡算表輸入 kJ/h輸出 kJ/h 原料氣帶入的熱量 708981.3合成氣帶走的熱量 2953740合成反應(yīng)放出的熱量 22909394.

52、16 冷卻水帶走的熱量 20664635.46總計(jì) 23618375.4623618375.462.5.2 石墨冷卻器的熱量衡算石墨冷卻器合成氣體入口溫度，出口溫度為2.5.2.1 各物質(zhì)進(jìn)石墨冷卻器帶入的熱量表2-11 各物質(zhì)在350下的比熱容物質(zhì)N2CO2H2OHClH2（）30.4648.7935.430.5428.3所以，各物質(zhì)進(jìn)石墨冷卻器帶入的熱量分別為： 所以，進(jìn)石墨冷卻器帶入的熱量為：2.5.2.2 各物質(zhì)出石墨冷卻器帶入的熱量表2-12 各物質(zhì)在170下的比熱容物質(zhì)N2CO2H2OHClH2（）29.336.8233.929.0228.3所以，各物質(zhì)出石墨冷卻器帶走的熱量分別為

53、：所以，出石墨冷卻器帶走的熱量為：2.5.2.3 冷卻水的用量冷卻水的進(jìn)口溫度為27，溫差為10，冷卻水的比熱容為4.18KJ/kg 冷卻水移走的熱量為：所以，冷卻的用量為：表2-13 石墨冷卻器的熱量衡算表輸入kJ/h輸出kJ/h混合氣帶入的熱量3345240混合氣帶走的熱量 1552154.22冷卻水帶走的熱量 1793085.78總計(jì) 334524033452402.5.3降膜吸收器的熱量衡算2.5.3.1 進(jìn)吸收器的液體帶入的熱量進(jìn)塔液體為20%的鹽酸溶液，進(jìn)塔溫度為10，則進(jìn)吸收器的液體帶入的熱量為2.5.3.2 進(jìn)吸收器的氣體帶入的熱量假設(shè)從石墨冷卻管出來的氣體進(jìn)入降膜吸收器時(shí)沒有

54、熱量損失，則2.5.3.3 氯化氫溶解放出的熱量式中：溶解所放出的總熱量、KJ/h吸收了的氯化氫氣體、mol/h氯化氫的吸收熱、KJ/mol吸收塔吸收了的氯化氫的量為：由文獻(xiàn)查得：所以2.5.3.4出吸收器氣體帶走的熱量出塔氣體的溫度為40，出塔氣體各組分在此溫度下的比熱容見表2-14表2-14 各組分在40時(shí)的比熱容物質(zhì)HClH2N2CO2H2OCP（kJ/kg）0.7728.31.000.764.174所以，混合氣體帶走的熱量為2.5.3.5出吸收器液體帶走的熱量出塔液體為35%的鹽酸，溫度為40，出塔液體帶走的熱量為2.5.3.6冷卻水的用量冷卻水要移走的熱量為：設(shè)冷卻水進(jìn)口溫度為27，

55、溫差為10，則冷卻水的用量為表2-15 降膜吸收器的熱量衡算表輸入 kJ/h輸出 kJ/h進(jìn)吸收器氣體帶入的熱量 1545052出吸收器液體帶走的熱量 6826353.6進(jìn)吸收器液體帶入的熱量 386324.54出吸收器氣體帶走的熱量 135305.86氯化氫的溶解熱 18473928冷卻水帶走的熱量 13443645.08 總計(jì) 20405304.5420405304.542.5.4解吸塔的熱量衡算2.5.4.1進(jìn)塔液體帶入的熱量2.5.4.2出塔液體帶走的熱量2.5.4.3出塔氣體帶走的熱量2.5.4.4氯化氫氣體從鹽酸中解析出來需要的熱量所以，氯化氫解析出來所需要的熱量為2.5.4.5蒸

56、汽用量由再沸器提供的熱量為：再沸器進(jìn)口蒸汽壓力為0.2MPa，由文獻(xiàn)查得此時(shí)水的汽化熱為2205KJ/kg，則蒸汽用量為表2-16 解吸塔熱量平衡表輸入 kJ/h輸出 kJ/h進(jìn)塔液體帶入的熱量 6826353.6出塔液體帶走的熱量 6905955再沸器提供的熱量 732422.24出塔氣體帶走的熱量 633274.74氯化氫解析需要的熱量 19546.1總計(jì) 755877.84755877.842.5.5 尾氣吸收塔的熱量衡算2.5.5.1進(jìn)塔氣體帶入的熱量假設(shè)從降膜吸收器出來的氣體進(jìn)入尾氣吸收塔時(shí)沒有熱量損失，則進(jìn)塔氣體帶入的熱量為2.5.5.2進(jìn)塔液體帶入的熱量假設(shè)從解吸塔出來的液體進(jìn)入

57、尾氣吸收塔時(shí)沒有熱量損失，則進(jìn)塔液體帶入的熱量為2.5.5.3出塔氣體帶走的熱量出塔氣體的溫度為35，各組分在35的比熱容為表2-17 出塔氣體各組分在35的比熱容物質(zhì)N2H2CO2H2OCP(kJ/kg)1.0128.30.754.174所以，出塔氣體帶走的熱量為2.5.5.4 氯化氫溶解放出的熱量溶解的氯化氫的量為3kmol/h，則2.5.5.5出塔液體帶走的熱量出塔液體為20%的鹽酸，根據(jù)熱量守恒，出塔液體帶走的熱量為所以，出塔液的質(zhì)量流量為表2-18 尾氣吸收塔的熱量平衡表輸入 kJ/h輸出 kJ/h進(jìn)塔氣體帶入的熱量 135305.86出塔氣體帶走的熱量 86952.1進(jìn)塔液體帶入的

58、熱量 6905955出塔液體帶走的熱量 6954496.86氯化氫的溶解熱 188.1 總計(jì) 7041448.967041448.962.5.6石墨換熱器的熱量衡算2.5.6.1氣體帶入的熱量假設(shè)氣體由解吸塔出來進(jìn)入換熱器的過程沒有熱量損失，則氣體帶入的熱量為2.5.6.2氣體帶走的熱量2.5.6.3冷卻水用量冷卻水要移走的熱量為冷卻水的進(jìn)口溫度為27，溫差為4，則冷卻水的用量為:表2-19 石墨換熱器的熱量平衡表輸入 kJ/h輸出 kJ/h氣體帶入的熱量633274.74氣體帶走的熱量 350491.68冷卻水移走的熱量 282783.06總計(jì)633274.74633274.742.5.7鹽

59、水石墨冷卻器的熱量衡算用-25的冷凍鹽水將氯化氫氣體從40冷卻到-12,冷凍鹽水出口溫度為-162.5.7.1氣體帶入的熱量2.5.7.2氣體帶走的熱量2.5.7.3冷卻水用量冷凍鹽水要移走的熱量為冷凍鹽水的比熱容為3.473 kJ/kg，則冷凍鹽水的用量為表2-20 鹽水石墨冷卻器的熱量平衡表輸入 kJ/h輸出 kJ/h氣體帶入的熱量350491.68氣體帶走的熱量冷卻水移走的熱量248078.28總計(jì)350491.68350491.682.6 Aspen模擬2.6.1全流程的Aspen模擬圖圖2-1 全流程的Aspen模擬圖全流程的Aspen模擬數(shù)據(jù)見表2-21表2-21 全流程的Aspe

60、n模擬數(shù)據(jù)進(jìn)料 kg/h出料 kg/h氯氣 10668.196濃酸 53048.144氫氣 389.326廢液 9083.798吸收劑 55319.362氯化氫 4178.238水 13.2尾氣 80.4032.6.2氯化氫合成爐的Aspen模擬圖氯化氫合成爐的模擬圖與其模擬數(shù)據(jù)見圖2-2與圖2-3圖2-2氯化氫合成爐的Aspen模擬圖圖2-3氯化氫合成爐的模擬數(shù)據(jù)（1）圖2-4氯化氫合成爐的模擬數(shù)據(jù)（2） 在反應(yīng)器中輸入原料氣氯氣，氫氣以與各原料氣中的各組分，選擇物性方法，活度系數(shù)法，在stream中輸入原料氣的壓力、溫度以與各組分的摩爾分率，點(diǎn)擊運(yùn)行之后，即可得到以上模擬數(shù)據(jù)。2.6.3降