紡織廠空調設計

1、word文檔可編輯前言在紡織工業(yè)生產過程中，空氣調節(jié)起著重大作用，它提供了工藝需要的溫濕 度、清潔度和氣流速度等條件，保證生產的正常進行的同時提高了產品的質量， 也提高了生產效率。隨著紡織新技術的快速發(fā)展，新工藝新設備對紡織空調工程 提出了新的要求，當前世界面臨的主要環(huán)境問題，如能源短缺、淡水減少、氣候 變暖、臭氧層破壞、沙塵暴等，都給紡織空調提出了新的問題。 面對水資源匱乏， 我們采用新的噴淋方法，提高熱濕交換效率或采用空調用水的一水多用及廢水回 用以節(jié)省噴淋用水量；面對能源短缺我們采用變風量調節(jié)技術和變頻變流等設 備，以提高風機和水泵的生產效率；常常采用新的環(huán)保制冷劑代替氯氟爛以保護 日益

2、稀薄的臭氧層；使用吸收式制冷機和熱泵；深井冬灌夏用，夏灌冬用；采用 冰蓄冷技術、間接蒸發(fā)冷卻技術和天然冷源等， 以節(jié)約用水和保護環(huán)境，使傳統(tǒng) 的紡織空調技術，發(fā)展成為綠色空調、節(jié)能空調和智能空調。本次設計通過對細 紗車間的負荷計算、系統(tǒng)選型、水力計算及經濟技術分析，最終確定合理的空氣 調節(jié)方案。第1章 設計資料和參數(shù)選取1.1設計原始資料.設計地區(qū)：南昌.建筑及工藝資料：該棉紡廠細紗車間為鋸齒形廠房結構，工藝區(qū)面積約 5700 平方米；細紗機126臺，共約有5.4萬紗錠。其中513型細紗機75臺，502 型細紗機24臺，1506型細紗機27臺；運轉每班90人，常日班80人； 照明總功率86.4

3、kw。提供的圖紙：細紗車間工藝平面布置圖一張。.氣象資料：查采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范GB50019-2003o維護結構資料：參數(shù)高層建筑空調計中表 2-4、2-5及民用建筑節(jié)能設 計標準陜西省實施細則選擇墻體及其傳熱系數(shù)，同時參考紡織廠空氣調 節(jié)。.動力資料：(1)電源：220/380伏交流電。(2)熱源：本工程設有集中鍋爐房，供給 0.6Mpa的蒸氣。(3)冷源：自行設計冷源系統(tǒng)，水源為城市自來水。1.2選取室外氣象參數(shù)江西省南昌市的室外氣象參數(shù)如下：.夏季室外空調計算干球溫度為 35.6 C.夏季室外空調計算濕球溫度為 28.3 C.夏季通風室外計算相對濕度61%.冬季室外空調計算干球溫

4、度為-1.3 C.冬季室外空調計算相對濕度為80%.冬季室外采暖計算干球溫度為0.8 C以上數(shù)據(jù)查取資料：黃翔一一空調工程附錄四.3選取車間溫濕度參數(shù)表1-1棉紡廠中細紗工序溫濕度控制范圍工序冬季夏季t (C)(d t (C)()d細紗54599.512.53033576215.820.42326以一上數(shù)據(jù)選自實用紡織廠空調設計與計算手冊表 3細紗車間冬季最低值班溫度：t18c以一上數(shù)據(jù)選自實用紡織廠空調設計與計算手冊表 8第2章負荷計算選取維護結構傳熱系數(shù)確定屋面的傳熱系數(shù)鋸齒形的屋面材料結構自上到下如下：40m唯岡筋混凝土大瓦，15mmB水泥 砂漿粉面，100mm?瀝青膨脹珍珠巖保溫層 ,

5、一氈三油隔氣層,30mms筋混 凝土倒槽板，20mnS 1:2水泥砂漿粉面。表2-1鋸齒形屋頂?shù)慕Y構各層材料的熱工指標屋間結構自外至內占（m）入w / (m?K)R (itf ? k / w)鋼筋混凝土大瓦0.041.550.0258水泥砂漿粉面0.0150.930.0163瀝青膨脹珍珠巖0.100.0811.2287一氈三油隔氣層0.0050.1740.0234鋼筋混凝土倒槽板0.0301.5470.01981:2水泥砂漿粉面0.020.930.0215上表數(shù)據(jù)源自紡織廠空氣調節(jié)第三版表 3-4室外空氣與屋面接觸面的傳熱系數(shù)為 23.3w / m2?K車間內空氣與屋頂內表面接觸面的傳熱系數(shù)為

6、8.7w / m2? K以上數(shù)據(jù)源自實用紡織廠空調設計與計算手冊表 77屋頂?shù)膫鳠嵯禂?shù):Kzh11一 0.0258 0.0163 1.235 0.0234 0.0198 0.0215 23.38.7= O667W. m2 K確定天溝的傳熱系數(shù)表2-2天溝各層材料熱工指標m)W m?K)R ( K W)三氈四油八層做法0.0150.1740.08620厚1:25水泥砂漿找平層0.0200.930.0215鋼筋混凝土填坡板0.0201.5470.012930厚空氣隔氣層0.0300.1538100厚瀝青膨脹珍珠巖保溫0.100.08141.2287層一氈二油隔氣層0.0050.1740.02831

7、5厚1:25水泥砂漿粉面層0.0150.930.016350厚鋼筋混凝土風道頂板0.0501.5470.0323。/卜=ER1.5798上表數(shù)據(jù)查自紡織廠空氣調節(jié)第二版 表11-7大溝的傳熱系數(shù)如下:KF8.711.5798 -23.30.57/2 K山墻的傳熱系數(shù)的確定山墻的材料結構為：240mmM專墻，外部涂20mnS水泥砂漿，內部涂抹20mnS 白灰粉刷表2-5天窗墻各層材料的熱工指標word文檔可編輯表2-4山墻的熱工指標word文檔可編輯RK/ W)K(WK)山墻0.341.97上表數(shù)據(jù)查自 黃翔一一空調工程附錄 5天窗傳熱系數(shù)的確定天窗采用兩框三層玻璃，其中外層為一個框兩層玻璃，內

8、層為金屬框單層玻璃外層：一個框兩層玻璃，K1 =3.49W. m2 K內層：金屬框單層玻璃，空氣內表面放熱系數(shù):n =8.7W. m2 K空氣外表面放熱系數(shù)二 w =23.3W m2 KK218.70.0020.651 0.19 - 23.3=2.85W m20.351則天窗的傳熱系數(shù)K:= 1.569W m2 K，/ K1K23.49 2.85K =K1 K23.49 2.85上數(shù)據(jù)查自紡織廠空氣調節(jié)第二版天窗墻傳熱系數(shù)的確定材料名稱6 (mD入w/（m?c）R (itf ? k / w)三氈四油八層做法0.0150.1740.08620厚1:25水泥砂漿找平層0.0200.930.0215

9、120厚石專墻50號砂漿砌筑0.1200.81410.147140厚空氣層0.1400.163100厚瀝青膨脹珍珠巖保暖0.100.08141.2287層一氈二油隔氣層0.0050.1740.028315厚1:25水泥砂漿找平層0.150.830.0163180厚石專墻50號砂漿砌筑0.180.81410.22120厚紙筋灰粉面刷白二度0.0200.6980.0283。/卜=ER1.9401上表數(shù)據(jù)查自紡織廠空氣調節(jié)第二版 表11-6天窗墻的傳熱系數(shù)為：K 1- =-1- =0.477W. m2 K1,94012.09778.723.32.2維護結構面積計算word文檔可編輯圖2-1A ADE

10、勺面積廠房工藝區(qū)面積總和為：S總=93 61.9 = 5756.7m2對于前七個跨度，如下：一個坡度的坡屋面面積：F= 3.52 6.42 93 = 678.4m2一個跨度的天窗面積（需扣除三腳架所占據(jù)的面積）：_ _ _2F =3.2 93 0.95 =282.72m一個跨度的天窗墻面積（需加上三腳架所占據(jù)的面積）：F =0.5 93 93 3.2 0.05 = 61.38m2一個跨度的大溝面積（天溝凈寬為710mm:_ 2F =0.71 93 66.03m對于最后一個跨度，如下跨度的坡屋面面積：F = 1.42 2.72 93 282.85m2天窗的高度為：h= （4.5-1.8） -（3

11、.5-3.2） =1.1m6.8此跨度的天窗面積（需扣除三腳架所占的面積）：一一 一 一 一 2F =1.1 93 0.95 = 97.19m跨度的天窗墻面積（需加上三腳架所占據(jù)的面積）： _ 2F =0.5 93 1.1 93 0.05 =51.62m2跨度的大溝面積（天溝凈寬為710mm:_ 2F =0.71 93 66.03m綜上所述，該紡織廠細紗車間的各個結構的面積如下：屋面總面積為：F屋面=282.85 678.4 7 = 5031.65m2天溝的總面積：F天溝=66.03 8=528.24m2天窗的總面積：F天窗=282.72 7 97.19 =2076.23m2天窗墻總面積啊：F

12、天窗墻=61.38 7 51.62 481.28m23.5 6.41.4 2.72東山墻總面積：F東山墻=8.2 0.5 8 7 = 113.09m22西山墻總面積：F西山墻=F東山墻車間夏季冷負荷和冬季熱負荷的計算屋頂冷負荷，天溝冷負荷，山墻冷負荷，透過天窗玻璃進入日射得熱引起的 冷負荷，天窗瞬時傳熱冷負荷，天窗墻冷負荷，西墻壁傳熱量，地面?zhèn)鳠崃糠謩e 見表1-1到表1-12。表2-6東山墻冷負荷時間10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:00逐時值32.132.834.135.637.238.539.540.240.

13、540.740.740.6地點修正值2.42.42.42.42.42.42.42.42.42.42.42.4外表囿放熱系數(shù)修正值0.970.970.970.970.970.970.970.970.970.970.970.97外表面吸收系數(shù)修正值111111111111修正后計算溫度的逐時值33.46534.14435.40536.8638.41239.67340.64341.32241.61341.80741.80741.71室內計算溫度31.531.531.531.531.531.531.531.531.531.531.531.5傳熱系數(shù)1.971.971.971.971.971.971.9

14、71.971.971.971.971.97傳熱面積113.09113.09113.09113.09113.09113.09113.09113.09113.09113.09113.09113.09東山墻瞬變傳熱引起的冷負荷437.78589.05869.981194.11539.91820.82036.92188.222532296.32296.32274.7表2-7西山墻冷負荷時間10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:00逐時值33.532.832.432.132.132.332.833.73536.738.740.

15、5地點修正值2.42.42.42.42.42.42.42.42.42.42.42.4外表囿放熱系數(shù)修正值0.970.970.970.970.970.970.970.970.970.970.970.97外表面吸收系數(shù)修正值111111111111修正后計算溫度的逐時值34.82334.14433.75633.46533.46533.65934.14435.01736.27837.92739.86741.613室內計算溫度（C）31.531.531.531.531.531.531.531.531.531.531.531.5傳熱系數(shù)1.971.971.971.971.971.971.971.971.

16、971.971.971.97傳熱面積（疔）113.09113.09113.09113.09113.09113.09113.09113.09113.09113.09113.09113.09西山墻瞬變傳熱引起的冷負荷（vy740.32589.05502.61437.78437.78481589.05783.541064.51431.91864.12253word文檔可編輯表2-8屋頂冷負荷時間10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:00逐時值32.7333435.838.140.743.546.148.349.950.85

17、0.9地點修正值2.42.42.42.42.42.42.42.42.42.42.42.4外表囿放熱系數(shù)修正值0.970.970.970.970.970.970.970.970.970.970.970.97外表面吸收系數(shù)修正值111111111111修正后計算溫度的逐時值34.04734.33835.30837.05439.28541.80744.52347.04549.17950.73151.60451.701室內計算溫度（C）31.531.531.531.531.531.531.531.531.531.531.531.5傳熱系數(shù)0.6670.6670.6670.6670.6670.6670.

18、6670.6670.6670.6670.6670.667傳熱面積（疔）5031.75031.75031.75031.75031.75031.75031.75031.75031.75031.75031.75031.7屋頂瞬變傳熱引起的冷負荷（vy85489524.612780186402612734591437075217159333645416747167797表2-9天溝冷負荷時間10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:00逐時值32.7333435.838.140.743.546.148.349.950.850.9

19、地點修正值2.42.42.42.42.42.42.42.42.42.42.42.4外表囿放熱系數(shù)修正值0.970.970.970.970.970.970.970.970.970.970.970.97外表面吸收系數(shù)修正值111111111111修正后計算溫度的逐時值34.04734.33835.30837.05439.28541.80744.52347.04549.17950.73151.60451.701室內計算溫度（C）31.531.531.531.531.531.531.531.531.531.531.531.5傳熱系數(shù)0.5750.5750.5750.5750.5750.5750.575

20、0.5750.5750.5750.5750.575傳熱面積（疔）528.24528.24528.24528.24528.24528.24528.24528.24528.24528.24528.24528.24天溝瞬變傳熱引起的冷負荷（vy773.62862.011156.616872364.63130.63955.64721.65369.85841.26106.36135.8word文檔可編輯表2-10天窗瞬變傳熱引起的冷負荷時間10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:00外玻璃窗冷負荷計算溫度的逐時值2929.930

21、.831.531.932.232.23231.630.829.929.1玻璃窗的地點修正值333333333333室內計算溫度（C）31.531.531.531.531.531.531.531.531.531.531.531.5玻璃窗傳熱系數(shù)1.5691.5691.5691.5691.5691.5691.5691.5691.5691.5691.5691.569玻璃窗傳熱面積（疔）2076.22076.22076.22076.22076.22076.22076.22076.22076.22076.22076.22076.2玻璃窗的傳熱系數(shù)修正值111111111111天窗瞬變傳熱引起的冷負荷（v

22、y1628.84560.67492.59772.811076120531205311402100997492.54560.61954.6表2-11天窗日射得熱形成的冷負荷時間10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:00日得熱因數(shù)最大值115115115115115115115115115115115115北區(qū)無內遮陽窗玻璃冷負荷系數(shù)0.560.610.640.660.660.630.590.640.640.380.350.32啟效回積系數(shù)0.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950

23、.950.95玻璃窗的遮陽系數(shù)0.860.860.860.860.860.860.860.860.860.860.860.86窗內遮陽設施的遮陽系數(shù)111111111111窗口面積2076.22076.22076.22076.22076.22076.22076.22076.22076.22076.22076.22076.2天窗日射得熱形成的冷負荷109240118994124846128748128748122895115093124846124846741276827562423word文檔可編輯表2-12天窗墻瞬變傳熱引起的冷負荷時間10:0011:0012:0013:0014:0015:

24、0016:0017:0018:0019:0020:0021:00天窗墻冷負荷計算溫度的逐時值31.831.631.431.331.231.231.331.431.631.832.132.4天窗墻的地點修正值333333333333外表囿放熱系數(shù)修正值0.970.970.970.970.970.970.970.970.970.970.970.97外表面吸收系數(shù)修正值111111111111修正后的逐時值33.75633.56233.36833.27133.17433.17433.27133.36833.56233.75634.04734.338室內計算溫度（C）31.531.531.531.53

25、1.531.531.531.531.531.531.531.5天窗墻傳熱系數(shù)0.4770.4770.4770.4770.4770.4770.4770.4770.4770.4770.4770.477天窗墻傳熱面積（疔）481.28481.28481.28481.28481.28481.28481.28481.28481.28481.28481.28481.28天窗墻瞬變傳熱引起的冷負荷（vy517.91473.37428.84406.57384.3384.3406.57428.84473.37517.91584.72651.52表2-13西墻壁傳熱量（按照穩(wěn)態(tài)傳熱方式計算，溫差 3C）WW/ (

26、 m2 - K)Cm2W1.973355.92561.9 X5.752103.51675word文檔可編輯表2-14廠房地面夏季傳熱量名稱及方向廠房內部地面屬于第四地帶劃分，查供熱工程表 1-5得出傳熱系數(shù)為0.07W/疔 C,耗熱量面積計算傳熱系數(shù)夏季室外計算溫度室內計算溫度室內外計算溫度差mm2VW7 m2 - CCCCW地面IV61.9 X935756.70.0735.631.54.11652表 2-15廠房地面冬季傳熱量廠房內部地面屬于第四地帶劃分，查供熱工程表 1-5得出傳熱系數(shù)為0.07W/疔. C,名稱及方向面積計算傳熱系數(shù)供暖室外計算溫度室內計算溫度室內外計算溫度差耗熱量mm2

27、VW7 m2 - CCCCW地面IV61.9 X935756.70.07-1.324.525.810397word文檔可編輯表2-16維護結構總冷負荷時間10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:00東山墻冷負荷438589870119415401821203721882253229622962275西山墻冷負荷7405895034384384815897841064143218642253屋頂冷負荷8548952512780186402612734591437075217159333645416747167797天溝冷

28、負荷7748621157168723653131395647225370584161066136天窗瞬變傳熱引起的冷負荷16294561749297731107612053120531140210099749245611955天窗日射得熱形成的冷負荷109240118994124846128748128748122895115093124846124846741276827562423天窗墻瞬變傳熱引起的冷負荷518473429407384384407429473518585652西墻壁傳熱量210421042104210421042104210421042104210421042104廠房地

29、血夏季傳熱量165216521652165216521652165216521652165216521652維護結構總冷負荷（W125643139348151833164641174433179113181596200296207194160004154914147245word文檔可編輯表2-17細紗車間夏季房屋熱損失計算表維護結 構名稱方問傳熱面積室內計 算溫度冬季室外 空調計算 溫度室內外計 算溫度差傳熱系 數(shù)溫差修 正系數(shù)基本熱 損失耗熱量修正修正后 耗熱量高度附加熱損 失維護結構 總熱損失m2t nt wt n-t wKa方向Xcn風速Xf高度熱損失Qm2cccWM/ m2, KW%

30、W%WW123456789101112131415東山墻東113.0924.5-1.325.81.9715748-505460.54218.45678.9西山墻西113.0924.5-1.325.81.9715748-505460.54218.45678.9屋頂水平5031.6524.5-1.325.80.6671865880086587.743463.590051.2天窗北2076.2324.5-1.325.81.5691840465088248.543529.991778.5天窗墻北481.2824.5-1.325.80.47715923506219.14248.86467.8天溝水平52

31、8.2424.5-1.325.80.57517836007836.44313.58149.9水平5756 724 5-1 325 80 071103970010396 64415910812 5點、計218617.7word文檔可編輯word文檔可編輯車間內熱源散熱量及散濕量工藝設備散熱量是紡織廠空調冷負荷的主要來源。對于紡織廠鋸齒形廠房，細紗車間的散熱設備主要是細紗機。只有工藝設備在室內，而電動機不在室內時，工藝設備的散熱量的計算式如下：Q =1000nn1n2n3N式中：Q工藝設備的實際顯熱散熱量（W）N 電動設備的每臺安裝功率（kWWn 電動設備臺數(shù)n1 電動機容量安裝系數(shù)，是電動機最大

32、實際耗功率與安裝功率之比， 一般取值0.7-0.9n2 電動機負荷系數(shù)，是電動機每小時平均實際耗功率與機器設計時最 大實際耗功率之比，一般取值 0.75-0.85n3 同時運轉系數(shù)，即實際開動的機臺數(shù)與車間全部機臺數(shù)之比表2-18 細紗機各個參數(shù)取值型號規(guī)格銘牌功率負荷系數(shù)同時工作系容量安裝系kW數(shù)數(shù)A513系列13-15細紗機FA502系列16.9-21.1中特紗FA506系列16.9-21.10.85-0.950.95-0.980.7-0.9上表所有數(shù)據(jù)均取自實用紡織廠空調設計手冊續(xù)表 22表2-19工藝設備發(fā)熱量計算N出n3nQ機器名稱額定功率容量安裝電動機負同時運轉臺數(shù)發(fā)熱里負荷Kw/

33、系數(shù)荷系數(shù)系數(shù)(W)臺A513140.80.90.9775733.32FA502190.80.90.9724318.47FA506190.80.90.9727358.28細紗機的總發(fā)熱量為：Q = 733.32 318.47 358.28 = 1410.07kW計算最大班人數(shù)及其發(fā)熱量紡織廠的勞動強度屬于中等強度，在空調負荷計算中，按照平均每人 198W 計算，在計算夏季得熱量時，應按照最大班人數(shù)計算，在計算冬季得熱量時，應 按照一個運轉班人數(shù)計算。最大班人數(shù) =1轉班人數(shù)+常日班人數(shù)+管理人員。有 任務書知：運轉每班90人，常日班80人，管理人員人數(shù)10人應該按照以下公式進行計算：Qm=19

34、8 m(W)表2-20最大班人數(shù)及其發(fā)熱量計算人數(shù)數(shù)(W細紗90801018035640照明設備發(fā)熱量由任務書得知照明總功率為86.4kW冬季值班采暖房屋熱損失冬季維護結才熱損失為207.194kW,冬季值班采暖的室內最低溫度為 18C, 室外采暖設計溫度為0.8 C,室內計算溫度為24.5C,即：Atzh =18-0.8 = 17.2C 則采暖時的房屋熱損失為：Qzh =Q1 .些工=207.194 =150.4kW.423.7冷熱負荷匯總對于夏季，總冷負荷冷負荷Q的構成應該為圍護結構逐時最大冷負荷 Q1, 工藝設備散熱量Q2工作人員散熱量Q3照明設備散熱量Q4的總和。即為：Q =Q1 Q2

35、 Q3 Q4表2-21 冷負荷匯總夏季冷負荷匯總表圍護結構逐時最大冷負荷 Q1218.617kW工藝設備散熱量 Q21410.07kW工作人員散熱量Q33.564kW照明設備散熱量Q486.4kW夏季空氣調節(jié)總冷負荷Q 1707.228kW對于冬季，冬季空氣調節(jié)總冷負荷 Q為維護結構熱負荷Q1與工藝設備散熱 量Q2,車間工作人員散熱量 Q3照明設備散熱量Q4的差值。即為：Q = Q1 - Q2 - Q3上式的Q可能為正值，也可能為負值。正值表示冬季車間缺少熱，是熱負荷; 負值表示冬季車間內有余熱，仍是冷負荷 熱負荷匯總表如下：表2-22冬季熱負荷匯總維護結構熱負荷 Q1218.62kW工藝設備

36、散熱量 Q21410.07kW車間工作人員散熱量Q33.564kW照明設備散熱量Q486.4kW值班采暖房屋熱損失150.4kW冬季空氣調節(jié)總熱負荷 Q-1195kW濕負荷對于紡織廠空調設計，細紗車間的濕負荷的來源主要是工作人員的散濕。人體的散濕量按照如下公式算：W =0.001NV式中：W總的人體散濕量，kg / h;N車間工作人員總人數(shù)；V每人每小時的散濕量，g / h （數(shù)據(jù)查取資料紡織廠空氣調節(jié)附錄表29）夏季車間散濕量為： W夏=0.001 180 230 = 41.4kg/h冬季車間散濕量為： W冬=0.001 180 190 = 34.2kg/h第3章空氣調節(jié)系統(tǒng)夏季細紗車間的空

37、氣參數(shù)如下：室內車間干球溫度 3033C,室內車間相對 濕度57%62%車間空氣含濕量15.820.4 g/kg。依據(jù)夏季冷負荷匯總表，總得 熱量為 1707.228kW夏季空調過程的設計計算車間體積V取風道底面4m處為計算高度V = F H =61.9 93 4 23026.8m3Qy 1707.228.；=148454 kJ kgW 41.43600i-d上作圖時，可以近似的取e沿等d線進行車間熱濕比由于的值很大，在設計條件(1)采用一次回風系統(tǒng)，新風比取 20%(2)取擋水板帶水量 Ad=0.5g/kg(3)選用吸入式空調室，取風機溫升 At=0.5 C(4)夏季處理至機器露點為95%(

38、5)夏季空調空氣處理圖(見圖 3-1)i /.3IV S空氣處理流程：室外空氣 W與室內回風N混合后，處于C狀態(tài)點，C點經過 噴淋室的減濕減燃處理到 K狀態(tài)點，K點經過風機和管道有一個0.5 C的溫升， 處于。狀態(tài)點，直接送入室內，與之混合。送風量的計算Qy1707.228kw1707.2281Gkg s = 653832kg hiB -iK2 77.3-67.9kJ kg 9.4G 6538323L = 一 = = 544860 m . h:1.2換氣次數(shù)的校核細紗車間的換氣次數(shù)n為23-28次/ h。紡織空調除塵節(jié)能技術表 3-18n = L = 544860 = 23.66 次/h,符合

39、要求。 V 23026.8車間空氣平衡計算（即為風量平衡計算）為了保證車間維持一定的正壓，考慮車間正壓排風量為總風量的10%,取地排風量為90% （其中車間回風量為80%。計算如下：（1）車間正壓排風量Ly =0.1L =0.1 544860 =54486m3, h（2）地排風量Ld p =0.9L =0.9 544860 =490374 m3 h其中：1）笛管吸棉風量：每臺風量為1768 m3/h （每臺416錠），全車間共有126臺每臺排風量1=416 X4.25=1768 m3/h,（細紗的排風為每錠 4-4.5m3）實用紡織廠空調設計手冊續(xù)表 53總的笛管吸棉風量Lx為：Lx =176

40、8燈26 = 222768m3/h ,占總風量 L 的 40%2）車肚排風量Ld :Ld =Ldp - Lx =490374-222768 =267606 m3/h ,占總風量 L 的 50%3）地排風量中部分回用，部分排出室外。（3）回風量Lh：Lh =0.8L =0.8 544860 -435888 m3, h排至室外風量Lp：Lp =0.2L =0.2 544860 =108972 m3 h（5）新風量LsLs =20%L =0.2 544860 =108972 m3, h制冷量的計算Q = G(ic - .)= 653832 (80.24 -67.4) = 2332kW夏季空調設計計算

41、匯總（見表3-1）表3-1夏季空調過程設計計算匯總表車間名 稱車間體 積車間余 熱量車間空氣狀態(tài)室外空氣狀態(tài)混風狀態(tài)i C送風狀態(tài)t BBi bdBt Wt HWi Wi ki K1m3kWC%kJ / kgg/ kgCCkJ / kgkJ / kgkJ / kgkJ / kg12345678910111213細紗23026.81707.2331.56077.317.835.628.39280.2467.467.9計算送風量新回風量排風量換氣次數(shù)n制冷量QGL新風量Ls回風量Lh笛管吸棉風量Lx車肚排風量Ld正壓排風量Ly排至室外風量Lpkg / hm3/ hm3 / hm3/ hm3/ hm

42、3/ hm3/ hm3/ h次/ hkW141516171819202122236538325448601089724358882227682676065448610897223.72332word文檔可編輯word文檔可編輯冬季空調過程的設計計算車間熱濕比車間熱濕比為119534.2二125790.5kJ. kg3600設計條件(1)室內空氣干球溫度為24.5 C,室內相對濕度54-59%,含濕量9.5-12.5 g / kg。室外空氣干球溫度為-1.3 C,室外空氣相對濕度為80%(2)采用一次回風系統(tǒng)，新風比選取 10%(3)取風機溫升At=0.5 C,機器露點為90%(4)不考慮擋水板

43、帶水量(5)冬季空調過程(見圖3-2)圖3-2空氣處理流程：室外空氣狀態(tài)點 W與處于X態(tài)點B的回風混合到C狀態(tài)點, C點經過噴水室的等始噴淋后處于 K狀態(tài)點，K點經過風機和風管的溫升0.5 C, 到達K1狀態(tài)點，隨之送入室內。3.2.3送風量計算Qyi B i-K K11195kw52.8-45.3kJ kg1195kg s = 573600 kg h7.5,G 5736003 -L = = = 478000 m h:1.23.2.4換氣次數(shù)的校核47800023026.8= 20.8次/h,符合要求車間空氣平衡計算為保證車間正壓，取車間正壓排風量為5%地排風量為95%（其中車間回風 量為90

44、%Lo計算如下：車間正壓排風量Ly:Ly =0.05L =0.05 478000 = 23900 m3 h地排風量Ld p :pLd p =0.95L =0.95 478000 =454100m3 h其中：1笛管吸棉風量Lx :LX =1768126 = 222768m3/h ,占總送風量 L 的 46.6%2車肚排風量Ld :Ld =Ld p LX =493516222768 =270808m3/h ,占總送風量的 48.4%3回風量Lh;Lh =0.9L =0.9 478000 =430200 m3 h4 排至室外風量 Lp: Lp =0.05L =0.05 父478000 =23900m

45、3/h p p注:在冬季的風量平衡中，從笛管吸棉和車肚地排帶走的風量（95%L中，有90%L作為車間回風用，有5%必排風扇排至室外。5新風量Ls :Ls=0.1L=0.1 478000 =47800 m3 h3.2.6預熱量的計算BCBWiB -iC 52.8-48.04.8iB -iw52.8-5.547.3= 0.1015舒心滿足最小新風衛(wèi)生需求，故對于室外新風不需要預熱再熱量的計算因為冬季計算得到的換氣次數(shù)能滿足衛(wèi)生要求，故不需要再熱器冬季空調設計計算匯總（見表3-2）表3-2冬季空調過程設計計算匯總表車間名 稱車間體 積車間余 熱量車間空氣狀態(tài)室外空氣狀態(tài)混風狀態(tài)i c送風狀態(tài)t BB

46、i bdBt Wt HWi Wi ki K1m3kWC%kJ / kgg/ kgCCkJ / kgkJ / kgkJ / kgkJ / kg12345678910111213細紗23026.81281.4124.556.552.811-1.3-2.35.54844.845.3計算送風量新回風量排風量換氣次數(shù) n空調加熱量值班米暖 ）加熱量GL新風量Ls回風量Lh笛管吸棉風量Lx車肚排風量Ld正壓排風量Ly排至室外風量Lp預熱量Q1再熱量Q：kg / hm3/ hm3 / hm3/ hm3/ hm3/ hm3 / hm3/ h次/ hkWkWkW1415161718192021222324255

47、7360047800047800454100222768270808239002390020.800150.4word文檔可編輯word文檔可編輯第4章 噴水室的熱工計算噴水室的分類表4-1噴淋室的分類和優(yōu)缺點分析按空氣的流向臥式空氣自一側流入，經噴淋裝置噴淋后沿水 平方向另一側流出。臥式噴水室便于布置噴淋 排管、擋水板，可以根據(jù)風量和熱濕處理的需 要靈活布置噴水室，方便風機得安裝和運行，有利于運行管理和維修立式占地面積小，空氣自卜而上，噴水自上而卜，因此空氣和水的熱濕交換效果更好，一般在空 調室位置有限、處理風量較小的場所，輔助加 濕時使用按排管的布置單級采用一套噴淋系統(tǒng)雙級將兩套噴水系統(tǒng)串

48、聯(lián)使用此時空調用水課分別通過兩級噴淋和空氣進行熱濕交換,因此水 的溫升較高，使用的水量減少，在使空氣得到 較大的始降的同時節(jié)約了用水量，特別適合于天然冷源和要求空氣始降大的場所。按空氣的流速低速空氣流速一般為23m/s,在采用深井水等大然冷源噴淋時宜米用低速噴水室。高速空氣流速可達3.56.5m/s ,若采用冷凍水噴淋可采用高速噴水室噴水室形式的選取由于紡織廠空氣調節(jié)過程中噴淋室的固有特點：處理風量大，風速較小，噴 淋排管多，機組占地面積大等，即確定選用臥式噴淋室。又由于南昌地區(qū)夏季室 外濕球溫度大于21C,故應采用臥式二級噴淋室。根據(jù)夏季空氣處理過程畫空氣處理過程始濕圖(見圖 4-1 )ic

49、 =80.24kJ kg, tc =32.3C, tc =25.7C;iK -67.4kJ kg, tK =23.2C, 金1=22.6C根據(jù)經驗選用離心噴嘴，考慮到細噴噴嘴容易因為棉絮等雜物形成堵塞，因此選用中噴噴嘴，選孔徑d0=3mm,噴水前壓力P0 = (1.02.5)父105 Pa ,噴嘴密 度為13個/m2排和雙排對噴水室，取up=3kg/m2 s,由于南昌地區(qū)夏季室外計 算濕球溫度為28.3 C,高于21C,故采用二級噴淋室。熱工計算水氣比噴水室所需要的水氣比：取水氣比口1 =之=0.6(2)熱交換系數(shù)確定噴水室的熱交換系數(shù)從紡織廠空氣調節(jié)第二版表4-2可得到的實 驗公式，取up=

50、3kg/m2，s,將N和up的值代入，可計算得I的值為:1 =0.945(二產(0.6)0.36 = 0.877(3)噴水溫度噴水室的初溫和終溫：1 =1tK - tsh ztc - tshcic -i K Csh (tsh z - tsh c )其中:Csh=4.2kJ/kg，(水的比熱)將ic, iK,tc,tK和的值代入以上兩式，可算得噴水初溫和噴水終溫分 別為：tshc =16.36 Ctshz =21.46 C(4)每一級的噴水量：W =G=653832 0.6 =392300kg. h =392.3t h(5)噴水室的斷面面積F:- 36006538323 3600=60.54m2

51、(6)每一級噴水室的噴嘴只數(shù) N (兩排對噴)和噴水壓力 外:a, N =2nF =2 父 13M60.54 =1574只要求每只噴嘴的噴水量為：w = W = 392300 = 249 kg h只N 1574b,由 w,d。查取紡織廠空氣調節(jié)第二版表 5-1得：噴嘴前需水壓P0=1.5 105Pa -1.85ba(7)噴水室所需要的制冷量Q = G (ic -iK) =653832 (80.24 -67.4) = 8395203kJ h = 2332kW(8)冷源水量及循環(huán)水量已知從冷凍站出來的冷源水溫為 7C,考慮管路溫升1C,即tj=8C冷源水量:WjQCsh (tsh z -tj)23

52、32 36004.2(21.46-8)=148500 kg. h =148.5t h循環(huán)水量WX =W -Wj -392.3-148.5-243.8t h(9)水過濾器的選型選用JYS-1-340型水過濾器，額定過水量為 320360t/h ,濾網目數(shù)20目/ 口寸，沖水管直徑Dg2a沖水壓力0.05MPa以下，沖水耗水量0.10t/h以內。噴淋方式選擇冷源水直接用于第一級噴淋，此二級噴淋式中，靠近擋水板一側的噴淋排管 為一級噴淋，冷凍水先從這里噴淋，與已經經過二級噴淋排管洗滌的空氣接觸， 吸收其熱量，升溫后落入水池，再由水泵吸起，送到混合空氣入口端的二級噴淋 排管噴淋，與初次進入噴淋室的混合

53、空氣接觸，落入水池后再由溢水口溢出或者 排放，或者由回水管回流到制冷站重復利用。二級噴淋室的長度一般取6-8m。由朱斯曼諾維奇公式得到直接噴淋冷源水時的水氣比為：i(tk-tshc)v 23.2-16.36 (tk -tj): u yjk_she；= 0.6 二 0.2723.2-8則在新的條件下的噴水量為：Wj - -jG =0.27 653832 = 176535 kg. h =176.535t. h熱工計算表噴水室熱工計算對照匯總見表4-2表4-2噴水室的熱工計算水溫送風量制冷量重量風速初溫終溫溫差計算方法GQUpt sh ct sh zAtkg / hkWkg / m2? sCcC12

54、34567卡爾皮斯法6538322332316.3621.465.1水量直接噴淋冷源時水氣比噴水壓力噴嘴密度噴水量冷源水量水氣比噴水量WWP0njWkg / kgt / ht / hbar個 / nf ?排kg / kgt / h8910111213140.6392.3148.51.85130.27176.5五.空調室的設計空調室按照夏季風量進行。本空調系統(tǒng)夏季總送風量為 544860 m3/h ,分六 個空調室，設置在廠房的東西兩側的輔房內。每個空調室的送風量為90810 m3/h , 采用吸入式空調。下面以1#空調室為例，進行設計計算。5.1室外進風窗的計算考慮到春秋季節(jié)可以采用全新風，故

55、按照總風量進行計算。取經濟風速為4m/s積計算凈面積 F = 一L一 = 90810 = 6.31m236003600 4進風窗設計為對開式調節(jié)鋼窗，有效面積系數(shù)為 0.8,所以其毛面積為:F _ 6.31 0.8 - 0.82= 7.88m22選型在氣樓四面都裝有百葉窗，則每面百葉窗占用面積可采用f =迫 =1.97m24（設計成寬2000m麗高1000mm,而其相應風速為進入管道后的風速，即為:90810=3.15m s8 3600450固定金屬百葉進風窗的阻力系數(shù)為 ，=0.9。紡織廠空氣調節(jié)第二版附錄 21回風窗的設計計算夏季回風量為0.8L =0.8x90810 = 72648m3/

56、h ,其中一部分來自笛管吸棉排 風，另一部分來自車肚地排風。笛管吸棉回風量可選為為：Lh1 = 30000 m3/h ；車肚地排回風量則為：Lh2 =726483000 = 42648m3； h笛管吸棉端的回風窗設置：假定回風速度為 3m/s ,則其需要回風窗的面積為：F1 = 30000 = 2.78m2,3600 3故此回風窗的規(guī)格設置為：2000mrK 1400mm同理求得，車肚排風端的回風窗所需要的面積為：3.95m2故此回風窗的規(guī)格定為：2000m由2000mm噴水室設計.噴水室截面積計算 由前面噴水室的計算得知，經噴水室的風速為Up=3kg/m2s,即二 3= =2.5m sP 1

57、.2L 908102截面積F10.09 m36002.5 3600取截面積尺寸為2900m由3500mm見圖5-1圖5-1.噴水室的長度的確定根據(jù)紡織廠空氣調節(jié)了解到：噴水室中導流板厚度可以選用270mm導流板前面需要留有400mm600mm)空間，第一級噴水室局導流板的距離可以為 1000mm兩排噴管間距應該為1000mm二級噴排距離一級噴排客流有 500mm同 距，擋水板離噴排也應該保留 500mm勺距離，擋水板選用4折90 擋水板，厚 度為270mm詳細布置見圖5-2.二級對噴噴水室布置圖圖5-2.噴嘴計算(1)噴嘴選型：由前面噴水室的熱工計算可知，選用離心噴嘴，孔徑d0=3mm, 噴嘴

58、水壓力P0=1.5x105Pa=1.85ba ,每只噴嘴的噴水量為249kg/h。(2)噴嘴只數(shù)和密度的確定：由前面噴水室的熱工計算知道，本空調室的噴水W 392 3量為w，= W=393=65383kg/h ,每組噴水室一級噴嘴只數(shù)為66N=NnnZGZ只，每排噴嘴只數(shù)為262/2 =131只。噴嘴的密度為66131F 2.9 3.5= 12.91 只 m2 排考慮到噴嘴前在實際使用后的堵塞現(xiàn)象,取安全系數(shù)為1.1 ,則實際噴嘴只數(shù)為:Ns =1.1N =1.1 262 =288只(3)噴嘴布置：采用梅花形布置。計算公式如下:r 2每排只數(shù)Ns1 =mn式中：B噴水室寬度(項H噴水室高度(n

59、j)解上面三個方程式，得到：r = 274mm; m =6.11 根；n =24.55只經取整后：m =群艮；n =24只；93r = 483mm。.擋水板選用4折90擋水板，因為本設計中取擋水板的帶水量為 Ad=0.5g/kg,所 以需要將擋水板間距從22mm心帶水時)放大到25mm為了避免帶水過量和安全 起見，特將擋水板底部置于水位線下 50mmi。.水系統(tǒng)的確定(1)水系統(tǒng)的選擇：采用人工冷源，噴水室為二級二排對噴形式，本系統(tǒng)為直流式系統(tǒng)(2)噴水排管的供水方式：選用上分式的供水方式。(3)水過濾設備的選擇：選用 JYS-1-80水過濾器，過濾水量為 70-90t/h ,反 沖水量為0.

60、5-2t/h 。(4)噴水管管徑的計算和選擇計算公式：Dj =J 4W 父103mm ,計算結果如下: j V 360典冗支管：每個噴嘴的噴水量為.w 249:3w =一=226.36kg/h =0.22636m /h ,1.11.1支管中水流速為1m/s,將以上數(shù)據(jù)代入式中求得：計算管徑Dj =8.95mm ,故可以選用DN1硼管據(jù)噴水室的計算知：每根立管上有24個噴嘴，故每根立管的噴水量為：li=n w =24x226.36 =5432.7kg/h =5.4327m3/h 選取館 內經濟 流速為 5 =1.5m/s ,同樣可求得：計算管徑為Dj = 35.8mm ,故選取DN40橫管:知一