某住宅樓腳手架施工組織設計方案

1、工程概況XXX棟住宅樓工程，屬于框架結構，地上17層，地下1m，五至十七層為塔樓高度為42.3m，首層至四層為群樓高度為13.95m,總建筑面積：21590平方米。本工程的群樓腳手架搭設(2/10-1/18軸交F軸和C-F交1/18軸),從室外地面開搭設,搭設高度為15.8米。塔樓部份腳手架(11-18軸交E軸及中間光井部份)從五層樓板(+13.95)起先搭設, 搭設高度為45.15米。南面2/10-1/18軸交A軸和東面A-C軸交1/18軸, 從地下室頂板開搭設。搭設高度為59.1米。二, 編制依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001（2006

2、年版）混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003建筑施工平安檢查標準JGJ59-99建筑施工高處作業(yè)平安技術規(guī)范JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范JGJ130-2001（2002年版）和相關施工設計圖紙等。三, 腳手架設計(一), 材料與設備安排1, 搭設腳手架的鋼管應采納現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092中規(guī)定的3號一般鋼管，其質量符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規(guī)定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，沒有裂縫, 結疤, 分層, 錯位,

3、硬彎, 毛刺, 壓痕和深的劃道，鋼管有產(chǎn)品質量合格證, 質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法符合現(xiàn)行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規(guī)定，質量和鋼管外徑, 壁厚, 端面等的偏差符合建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范JGJ130-2001的有關規(guī)定，必需涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度, 和鋼管的彎曲變形符合建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范JGJ130-2001的有關規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴峻的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴峻部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得運用。鋼管上嚴禁打孔。2, 扣件為可鍛鑄造扣件，符合建設部鋼管腳手扣件標準GB15831的要求，

4、由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家供應，無裂紋, 氣孔, 縮松, 砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格與鋼管相匹配，貼和面平整，活動部位敏捷，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65Nm時無破壞。舊扣件在運用前進行質量檢查，有裂縫, 變形的嚴禁運用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必需更換。新, 舊扣件均進行防銹處理。3, 搭設架子前進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，力求環(huán)保美觀。4, 腳手板, 腳手片采納符合有關要求的。5, 平安網(wǎng)采納密目式平安網(wǎng)，網(wǎng)目滿意2000目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，的單張網(wǎng)重量在3kg以上，顏色滿意環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，運用的平安網(wǎng)有產(chǎn)品生產(chǎn)許可證和質量合格證，

5、以及由相關建筑平安監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。6, 連墻件材料采納鋼管，其材質符合現(xiàn)行國家標準碳素鋼結構GB 700-88中Q235-A鋼的要求。7, 水平加固桿, 封口桿, 掃地桿, 剪刀撐及腳手架轉角處的連接桿等采納48焊接鋼管，其材質在保證可焊性的條件下符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規(guī)定。主要材料參數(shù)表【鋼管落地腳手架59.1】鋼管扣件配套腳手板竹串片腳手板平安網(wǎng)密目平安網(wǎng)【鋼管落地腳手架45.15】鋼管扣件配套腳手板竹笆片腳手板平安網(wǎng)密目平安網(wǎng)【鋼管落地腳手架15.8】鋼管扣件配套腳手板竹笆片腳手板平安網(wǎng)密目平安網(wǎng)(二), 施工工藝技術一, 技術參數(shù)【鋼管落地腳

6、手架59.1】腳手架排數(shù)雙排大小橫桿布置大橫桿在上搭設高度(m)立桿型號立桿縱距(m)立桿橫距(m)立桿步距(m)連墻件布置方式二步二跨施工均布荷載(kN/m2)3同時施工層數(shù)2腳手板鋪設層數(shù)16地區(qū)陽江基本風壓(kN/m2)【鋼管落地腳手架45.15】腳手架排數(shù)雙排大小橫桿布置大橫桿在上搭設高度(m)立桿型號立桿縱距(m)立桿橫距(m)立桿步距(m)連墻件布置方式二步三跨施工均布荷載(kN/m2)3同時施工層數(shù)2腳手板鋪設層數(shù)12地區(qū)陽江基本風壓(kN/m2)【鋼管落地腳手架15.8】腳手架排數(shù)雙排大小橫桿布置大橫桿在上搭設高度(m)立桿型號立桿縱距(m)立桿橫距(m)立桿步距(m)連墻件布

7、置方式二步三跨施工均布荷載(kN/m2)3同時施工層數(shù)2腳手板鋪設層數(shù)8地區(qū)陽江基本風壓(kN/m2)(三), 工藝流程1, 鋼管落地腳手架場地平整, 夯實澆200厚C20砼墊層(支承五層樓面部份,樓面按設計要求增加加強鋼筋)材料配備定位設置通長腳手板, 底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎平安網(wǎng)。(四), 鋼管外墻腳手架搭設要求本工程屬全鋼管腳手架，基本要求應做到：橫平堅直, 整齊清楚, 圖形一樣, 平堅通順, 連接堅固, 受荷平安, 有平安操作空間, 不變形, 不搖擺。在排柵外設置供行人上落的施工梯。1, 立桿 立桿材料均采納鋼管48mmm，橫向

8、間距0.8m，立桿距離墻邊0.15m。腳手架設置縱向, 橫桿掃地桿，縱向掃地桿采納直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦采納直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿接長除頂步可用搭設外，其余各層各步接頭采納對接扣件連接。立桿上的對接扣件交織布置；同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離為500mm；立桿頂端宜高出檐口上皮1.6m。2, 縱向水平桿（大橫桿）m，中間間2條鋼管。縱向水平桿與立桿用直角扣扣接堅固，在腳手架外側每兩度縱向水平桿之間設置護欄?？v向水平桿接頭交織布置，相鄰接頭不在同步跨內，并套上駁芯和對接扣扣緊堅固。3, 橫向水平桿（小橫桿） 主

9、節(jié)點處設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距為150mm.在雙排腳手架中。作業(yè)層上的非主節(jié)點處的橫向水平桿，依據(jù)支承腳手板的須要等間距設置，最大間距不大于縱距的1/2。4, 剪刀撐 腳手架的外側面必需設剪刀撐，剪刀撐斜桿的接長采納搭設，搭接長度為1m，采納3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離為100mm，剪刀撐與立桿連接采納扣件扣緊堅固。剪刀撐斜桿與地面傾角在450至600之間。在外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐。5, 其它構造要求腳手架頂部安裝防雷裝置與建筑物防雷筋連接。其接地電阻不得大于4歐姆。本腳手架搭設用密目式平安網(wǎng)，平安網(wǎng)符合平安規(guī)

10、定標準。平安網(wǎng)掛設在腳手架外側，將腳手架封閉形成一個平安空間。四, 鋼管腳手架的驗收與保養(yǎng)1, 腳手架的驗收： 腳手架是隨著結構進度分階搭設，應進行分階驗收。在分階腳手架搭設完畢后進行驗收，填寫驗收單，符合平安要求及規(guī)范規(guī)定建筑施工平安檢查評分標準（JGJ59-99），并簽字后才能正式運用。 2, 腳手架的保養(yǎng)： 腳手架驗收合格投入運用后，必需進行日常的和定期的全部檢查和修整，才能保證其平安運用。檢查的內容有：表勻稱的下沉，局部的垂直偏差扣件的緊固，腳手板的松動，與建筑物的連接性, 外包平安網(wǎng), 出入口等，并要逐日清除腳手板上的垃圾。設置專職的保養(yǎng)工，負責日常檢查。五, 平安技術措施1, 施工

11、前對施工作業(yè)人員進行平安技術方案交底并作好簽訂記錄。2, 施工作業(yè)人員必需持證上崗，要佩戴平安帶，平安帶必需高掛低用，平安帶的掛點必需穩(wěn)固。3, 做好防滑措施，嚴禁赤腳, 穿拖鞋, 硬底鞋進行施工作業(yè)。4, 嚴禁酒后進行施工作業(yè)。5, 嚴禁上下交叉作業(yè)。6, 施工作業(yè)人員必需是身體健康。7, 施工作業(yè)前檢查作業(yè)環(huán)境是否平安，平安愛護設施是否齊備有效，如發(fā)覺狀況立刻找專業(yè)人員處理，確認無誤后方可作業(yè)。8, 遇六級以上大風, 雨天, 雷電, 濃霧及夜間禁止施工作業(yè)。9, 施工時留意：各種構件嚴禁亂扔，防止墜物傷人，嚴禁從高處拋擲物體。用人力傳遞構件時特殊要當心，雙方的交接穩(wěn)固牢靠，嚴禁高空擲物。施

12、工途中或工作期間歇時，構件嚴禁浮擱在平橋及物料提升機上。嚴禁上下同時交叉施工作業(yè)。施工作業(yè)期間，在平安影響范圍內的地面要實行封閉，并設置平安警示標記，派專人看管及指揮施工作業(yè)人員進入。平安愛護設施（平檔板等）應提早安裝。10, 禁止運用前嚴峻銹蝕, 彎曲壓扁或有裂縫的鋼管，有脆裂變形的扣件。木板厚度符合要求。鐵件之間的接駁嚴禁運用膠笏。11, 各構件的螺栓必需擰緊堅固。螺栓應符合孔徑要求，嚴禁開孔的擴孔，不得漏裝螺栓或用鋁線代替。12, 腳手架在大風雨后必需檢查，如遇下沉, 變形應馬上停止運用。13, 腳手架的運用應按規(guī)范，不得隨意拆改，不得隨意拆改，不得堆放較重的設備（電焊機等）嚴禁將板支撐

13、, 纜風繩固定在腳手架上。14, 腳手架必需經(jīng)質安有關部門驗收合格后才能運用。六, 腳手架拆除1, 施工前打算工作施工前，全部封閉腳手架拆除范圍內的通道，非腳手架拆除作業(yè)人員（現(xiàn)場調派協(xié)作作業(yè)瓦工, 焊工除外）不得入內并設置警示標記，在腳手架四周邊緣25米范圍內（如現(xiàn)場場地有限，范圍可適當削減）用鋼管及篙竹圍成警示區(qū)，設置警示標記，并派專人在地面值班監(jiān)視，嚴禁非作業(yè)人員進入。在拆除旁邊的主要道路入口處設置警示標記，提示行人和司機留意平安。2, 施工前檢查并完善的工作建筑物與腳手架之間的拉頂是否堅固或被拆除，以保證腳手架的穩(wěn)定；如有因腳手架拆除后會影響其他部位的穩(wěn)定與平安的要事先進行加固；腳手架

14、自身的是否堅固；拆除腳手架內及拆除影響范圍內的電線, 水管或其它影響平安的物體，確保施工平安。如發(fā)覺狀況立刻找專業(yè)人員處理，確認無誤后方可作業(yè)。全面清除手腳架上雜物，并運輸?shù)降孛娣诸惗逊?。由項目部組織檢查外墻裝飾質量，符合驗收標準后做好工序間的交接工作。3, 施工方法（拆除依次）拆腳手架從最上一層平橋起先逐層向下拆除。先拆下平安網(wǎng)，然后拆除攔桿，接著全部搬拆除平板或鋼管（包括立桿, 縱向水平桿, 橫向水平桿, 剪刀撐）, 拉頂夾。在拆除期間，瓦工及焊工要在平安的狀況下用時進行修復建筑物裝飾面協(xié)作好拆除施工進度。腳手架的雜碎件包括：平安網(wǎng), 短鋼管等利用鋼井架垂直運輸?shù)降孛娣诸惗逊?，而木? 長

15、鋼管利用人力傳遞到地面分類放。4, 拆除平安技術措施（1）, 施工前向有關作業(yè)人員逐級進行平安拆除方案交底，并作好記錄。（2）, 施工作業(yè)人員持證上崗，要佩戴平安帽及平安帶，平安帶必需高掛低用，平安帶的掛點必需穩(wěn)固。施工作業(yè)前檢查作業(yè)環(huán)境是否平安，平安愛護設置是否齊備有效，如發(fā)覺狀況立刻找專業(yè)人員處理，確認無誤后方可作業(yè)。拆除施工設有閱歷的人員指揮。（3）, 施工時留意：嚴禁提前拆除腳手架的拉頂夾荷載裝置。被拆除構件，嚴禁亂扔，防止墜物傷人，嚴禁從高處向下拋擲物體。施工人員施工時必需攜帶工具袋，把拆下的螺栓及不運用的工具等放置袋中，以防小構件墜落傷人。用人力傳遞構件時必需特殊當心，雙方的交接必

16、需穩(wěn)固牢靠。施工途中或工作間歇時，構件嚴禁浮擱在腳手架與物料提升機上。（4）, 做好防滑措施，嚴禁穿拖鞋, 赤腳, 硬底鞋進行施工作業(yè)。（5）, 嚴禁酒后作業(yè)。（6）, 嚴禁上下交叉作業(yè)。（7）, 遇六級以上大風，雨天, 雷電, 濃霧及夜間禁止施工作業(yè)。（8）, 做好拆除過程的臨時愛護措施。（9）, 必需焊割工作的，按現(xiàn)場動火作業(yè)要求做好申報，監(jiān)焊, 檢查等有關規(guī)定。七, 腳手架計算：鋼管落地腳手架米計算書一, 參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 59.1 m，立桿采納單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為，縱距La為，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為；大橫桿在上，搭接在小橫桿上

17、的大橫桿根數(shù)為 2 根；采納的鋼管類型為 48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采納兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3.6 m，采納扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處廣東陽江，基本風壓0.62 kN/m2；風荷載高度改變系數(shù)z，計算連墻件強度時取，計算立桿穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數(shù)s 為；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值；腳手板自重標準值(kN/m2；欄桿擋腳板自重標準值；平安設施與平安網(wǎng)(kN/m2；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:木

18、腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值；腳手板鋪設總層數(shù):16；5.承重混凝土板參數(shù)板類型：單向板；板單元計算跨度度Lo(m)：；計算跨數(shù)：5跨；板厚度h(mm)：200；混凝土成型齡期TB(天)：28；混凝土強度等級：XB=C30；混凝土強度實測值fck(MPa)：；鋼筋位置 配筋量及等級 每米寬鋼筋面積（mm2）板底正筋 HRB33512200 ASY板頂負筋 HRB33512200 ASY二, 大橫桿的計算依據(jù)扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿依據(jù)三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫

19、桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P20.8/(2+1)=0.093 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；靜荷載的設計值: q10.093=0.158 kN/m；活荷載的設計值: q20.8=1.12 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1, 圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max1l22l2跨中最大彎距為 M1max22 =0.404 kNm；支座最大彎距計

20、算公式如下: M2max1l22l2支座最大彎距為 M2max22 =-0.476 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：106,0.476106)/5080=93.701 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 93.701 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿意要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.093=0.132 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大撓度計算值為：0.1321800

21、4/(1002.06105121900)+0.9900.818004/(1002.06105121900) = 3.684 mm；大橫桿的最大撓度 3.684 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1800/150 mm與10 mm，滿意要求！三, 小橫桿的計算依據(jù)JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿依據(jù)簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p11.8 = 0.069 kN；腳手板的自重標準值：P21.8/(2+1)=0.168 kN；活荷載標準值：Q=31.

22、8/(2+1) =1.440 kN；集中荷載的設計值(0.069+0.168)+1.4 1.44 = 2.301 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利安排的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmaxm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.617 kNm；最大應力計算值 106/5080=121.489 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =121.489 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度

23、設計值 205 N/mm2，滿意要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利安排的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.069+0.168+1.44 = 1.677 kN；集中荷載標準值最不利安排引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax800(38002-48002/9 ) /(722.06105121900)

24、= 1.214 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+1.214 = 1.222 mm；小橫桿的最大撓度為 1.222 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度與10 mm,滿意要求！四, 扣件抗滑力的計算按規(guī)范表5.1.7,直角, 旋轉單扣件承載力取值為，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力依據(jù)下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P12/2=0.069 kN；小橫桿的

25、自重標準值: P2；腳手板的自重標準值: P3；活荷載標準值: Q = 31.8 /2 = 2.16 kN；荷載的設計值2.16=3.428 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿意要求! 五, 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載, 活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG12/2)0.038/1.80；(2)腳手板的自重標準值；采納竹串片腳手板，標準值為2 NG216(0.8+0.1)/2 = 4.788 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采納木腳手板擋板，標準值為 NG316；(4)吊掛的平安設施荷載，包括平安網(wǎng)

26、:0.005 kN/m2 NG459.1 = 0.532 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 17.507 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 32/2 = 4.32 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NGQ4.32= 26.149 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為GQ；六, 鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規(guī)范以外，故僅供參考）: 鋼絲繩卸荷依據(jù)完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿, 小橫桿, 大橫桿的交點位置

27、；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為21m;第2 次卸荷凈高度為16.8m;經(jīng)過計算得到a1度a2度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P221/59.1 =13.937 kN；kx為不勻稱系數(shù)，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1T2 = P2/sina2G1 = P1/tana1G2 = P2/tana2其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =15.430 kN。鋼絲繩的容許拉力依據(jù)下式計算： Fg = aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近

28、似計算2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不勻稱系數(shù)，取1； K - 鋼絲繩運用平安系數(shù)。計算中Fg取，=1，K=7，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(27.000/1.000) = 14.7 mm。吊環(huán)強度計算公式為： = N / A f其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規(guī)范10.9.8 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2； N - 吊環(huán)上承受的荷載等于Fg； A - 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)依據(jù)兩個截面計算d2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d =（2Fg/f/）1/2 =（2103）1/2 = 14.0 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 14.

29、7 mm，必需拉緊至 15.430 kN，吊環(huán)直徑為 16.0 mm。依據(jù)各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 13.1 mm，必需拉緊至 12.344 kN，吊環(huán)直徑為 14.0 mm。七, 立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值依據(jù)以下公式計算 Wkzs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，依據(jù)建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采納：0 = 0.62 kN/m2； z - 風荷載高度改變系數(shù)，依據(jù)建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采納：z； s - 風荷載體型系數(shù)：取值為；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 1.126 = 0.303 kN/m2；

30、風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 kLah2/10 = 0.85 2/10 = 0.21 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = k

31、uh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(反抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時2；立桿穩(wěn)定性計算 = 145.009 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿意要求！不考慮風荷載時489)=107.211 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 107.211 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿意要求！八, 連墻件的穩(wěn)定

32、性計算連墻件的軸向力設計值應依據(jù)下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z，s，0，Wkzs0=0.7 0.9221.1260.62 = 0.451 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 12.96 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，依據(jù)下式計算：NlwWkAw = 8.175 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 13.175 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中

33、- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比的結果查表得到 ，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf10-4205103 = 97.839 kN；Nl = 13.175 Nf = 97.839,連墻件的設計計算滿意要求！連墻件采納雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿意要求！ 連墻件扣件連接示意圖九, 混凝土板強度驗算單根立桿傳遞荷載代表值(kN)：NL=NG+NQ；混凝土板活荷載設計值(kN/m2)：QB2NL/(LaLb)(LbLaLaLo)+Qk20.8)2；混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：

34、GBh0/100025=6kN/m2；因為計算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值：Fi=GB+QB2；按5等跨均布荷載作用：Mmax+m，Mmax-m；依據(jù)工程結構設計原理板的正截面極限計算公式為：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（當2s時，采納此公式）；式中Mu -板正截面極限承載彎矩； 1 -截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土1??； s -縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離默認取20mm； fc -混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數(shù)修改； fy -受壓區(qū)鋼筋抗拉強度標準值

35、； As-受壓區(qū)鋼筋總面積； -混凝土受壓區(qū)高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面內力臂系數(shù)，s，=Asfy/(1bh0) fy -鋼筋抗拉強度標準值； As-受拉鋼筋總面積； h0 -計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚；Mu+Mu+100018014.30)m；Mu-Mu-1000m；所以有：Mmax+Mu+，Mmax-Mu-，此混凝土板是滿意承載實力要求。鋼管落地腳手架計算書一, 參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 45.1 m，立桿采納單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為，縱距La為，大小橫桿的步距為1.8 m；內排

36、架距離墻長度為；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采納的鋼管類型為 48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采納兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距5.4 m，采納扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處廣東陽江，基本風壓0.62 kN/m2；風荷載高度改變系數(shù)z，計算連墻件強度時取，計算立桿穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數(shù)s 為；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值；腳手板自重標準值(kN/m2；欄桿擋腳板自重標準值；平安設施與平安網(wǎng)(kN/m2；

37、腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值；腳手板鋪設總層數(shù):12；5.承重混凝土板參數(shù)板類型：單向板；板單元計算跨度度Lo(m)：2m；計算跨數(shù)：1跨；板厚度h(mm)：120；混凝土成型齡期TB(天)：28；混凝土強度等級：XB=C30；混凝土強度實測值fck(MPa)：；鋼筋位置 配筋量及等級 每米寬鋼筋面積（mm2）板底正筋 HRB33512200 ASY板頂負筋 HRB33512200 ASY二, 大橫桿的計算依據(jù)扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿依據(jù)三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫

38、桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P20.8/(2+1)=0.093 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；靜荷載的設計值: q10.093=0.158 kN/m；活荷載的設計值: q20.8=1.12 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1, 圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max1l22l2跨中最大彎距為 M

39、1max22 =0.404 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max1l22l2支座最大彎距為 M2max22 =-0.476 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：106,0.476106)/5080=93.701 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 93.701 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿意要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.093=0.132 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8

40、 kN/m； 最大撓度計算值為：0.13218004/(1002.06105121900)+0.9900.818004/(1002.06105121900) = 3.684 mm；大橫桿的最大撓度 3.684 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1800/150 mm與10 mm，滿意要求！三, 小橫桿的計算依據(jù)JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿依據(jù)簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p11.8 = 0.069 kN；腳手板的自重標準值：P21.8/(2

41、+1)=0.168 kN；活荷載標準值：Q=31.8/(2+1) =1.440 kN；集中荷載的設計值(0.069+0.168)+1.4 1.44 = 2.301 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利安排的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmaxm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.617 kNm；最大應力計算值 106/5080=121.489 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =

42、121.489 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿意要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利安排的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.069+0.168+1.44 = 1.677 kN；集中荷載標準值最不利安排引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax800(38002-4800

43、2/9 ) /(722.06105121900) = 1.214 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+1.214 = 1.222 mm；小橫桿的最大撓度為 1.222 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度與10 mm,滿意要求！四, 扣件抗滑力的計算按規(guī)范表5.1.7,直角, 旋轉單扣件承載力取值為，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力依據(jù)下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自

44、重標準值: P12/2=0.069 kN；小橫桿的自重標準值: P2；腳手板的自重標準值: P3；活荷載標準值: Q = 31.8 /2 = 2.16 kN；荷載的設計值2.16=3.428 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿意要求! 五, 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載, 活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG12/2)0.038/1.80；(2)腳手板的自重標準值；采納竹笆片腳手板，標準值為2 NG212(0.8+0.1)/2 = 3.591 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采納竹笆片腳手板擋板，標準

45、值為 NG312；(4)吊掛的平安設施荷載，包括平安網(wǎng):0.005 kN/m2 NG445.15 = 0.406 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 13.28 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 32/2 = 4.32 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NGQ4.32= 21.076 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為GQ；六, 鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規(guī)范以外，故僅供參考）: 鋼絲繩卸荷依據(jù)完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內

46、卸荷2次；吊點選擇在立桿, 小橫桿, 大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為15m;第2 次卸荷凈高度為13.8m;經(jīng)過計算得到a1度a2度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P215/45.15 =10.503 kN；kx為不勻稱系數(shù)，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1T2 = P2/sina2G1 = P1/tana1G2 = P2/tana2其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =11.628 kN。鋼絲繩的容許拉力依據(jù)下式計算： Fg = aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； F

47、g - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不勻稱系數(shù)，取1； K - 鋼絲繩運用平安系數(shù)。計算中Fg取，=1，K=7，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(27.000/1.000) = 12.8 mm。吊環(huán)強度計算公式為： = N / A f其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規(guī)范10.9.8 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2； N - 吊環(huán)上承受的荷載等于Fg； A - 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)依據(jù)兩個截面計算d2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d =（2Fg/f/）1/2 =（2103）1/2

48、 = 12.2 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 12.8 mm，必需拉緊至 11.628 kN，吊環(huán)直徑為 14.0 mm。依據(jù)各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 12.2 mm，必需拉緊至 10.698 kN，吊環(huán)直徑為 12.0 mm。七, 立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值依據(jù)以下公式計算 Wkzs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，依據(jù)建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采納：0 = 0.62 kN/m2； z - 風荷載高度改變系數(shù)，依據(jù)建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采納：z； s - 風荷載體型系數(shù)：取值為；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為: W

49、k = 0.7 1.126 = 0.303 kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 kLah2/10 = 0.85 2/10 = 0.21 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范(JGJ130-2001)

50、表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(反抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時2；立桿穩(wěn)定性計算 = 125.306 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿意要求！不考慮風荷載時489)=87.526 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 87.526 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f

51、= 205 N/mm2，滿意要求！八, 連墻件的穩(wěn)定性計算連墻件的軸向力設計值應依據(jù)下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z，s，0，Wkzs0=0.7 0.7751.1260.62 = 0.379 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 19.44 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，依據(jù)下式計算：NlwWkAw = 10.308 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 15.308 k

52、N；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比的結果查表得到 ，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf10-4205103 = 97.839 kN；Nl = 15.308 Nf = 97.839,連墻件的設計計算滿意要求！連墻件采納雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿意要求！ 連墻件扣件連接示意圖九, 混凝土板強度驗算 單根立桿傳遞荷載代表值(kN)：NL=NG+NQ；混凝土板活荷載設計值(kN/m2)：QB2NL/(LaLb)(LbLaLaLo)

53、+Qk20.8)2；混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：GBh0/10002；因為計算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值：Fi=GB+QB2；按1等跨均布荷載作用：Mmax+m，Mmax-m；依據(jù)工程結構設計原理板的正截面極限計算公式為：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（當2s時，采納此公式）；式中Mu -板正截面極限承載彎矩； 1 -截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土1??； s -縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離默認取20mm； fc -混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數(shù)

54、修改； fy -受壓區(qū)鋼筋抗拉強度標準值； As-受壓區(qū)鋼筋總面積； -混凝土受壓區(qū)高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面內力臂系數(shù)，s，=Asfy/(1bh0) fy -鋼筋抗拉強度標準值； As-受拉鋼筋總面積； h0 -計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚；Mu+Mu+100010014.30)m；Mu-Mu-1000m；所以有：Mmax+Mu+，Mmax-Mu-，此混凝土板是滿意承載實力要求。鋼管落地腳手架計算書一, 參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 15.8 m，立桿采納單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為，縱距

55、La為，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采納的鋼管類型為 48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采納兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距5.4 m，采納扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處廣東陽江，基本風壓0.62 kN/m2；風荷載高度改變系數(shù)z，計算連墻件強度時取，計算立桿穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數(shù)s 為；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值；腳手板自重標準值(kN/m2；欄桿擋腳板自

56、重標準值；平安設施與平安網(wǎng)(kN/m2；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值；腳手板鋪設總層數(shù):8；5.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值；立桿基礎底面面積(m2；地基承載力調整系數(shù)。二, 大橫桿的計算依據(jù)扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿依據(jù)三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P20.8/(2+1)=0.093 kN/m ；

57、活荷載標準值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；靜荷載的設計值: q10.093=0.158 kN/m；活荷載的設計值: q20.8=1.12 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1, 圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max1l22l2跨中最大彎距為 M1max22 =0.404 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max1l22l2支座最大彎距為 M2max22 =-0.476 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：106,0.4761

58、06)/5080=93.701 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 93.701 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿意要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.093=0.132 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大撓度計算值為：0.13218004/(1002.06105121900)+0.9900.818004/(1002.06105121900) = 3.684 mm；大橫桿的最大撓度 3.68

59、4 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1800/150 mm與10 mm，滿意要求！三, 小橫桿的計算依據(jù)JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿依據(jù)簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p11.8 = 0.069 kN；腳手板的自重標準值：P21.8/(2+1)=0.168 kN；活荷載標準值：Q=31.8/(2+1) =1.440 kN；集中荷載的設計值(0.069+0.168)+1.4 1.44 = 2.301 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩

60、考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利安排的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmaxm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.617 kNm；最大應力計算值 106/5080=121.489 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =121.489 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿意要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利安排的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓