常減壓蒸餾裝置操作參數(shù)十六大影響因素

1、常減壓蒸餾裝置操作參數(shù)十六大影響因素。一）常壓塔底液位常壓塔底液位發(fā)生變化，會影響常壓塔底泵出口流量發(fā)生波動，如果減 壓爐沒有及時調(diào)整火嘴的發(fā)熱量，會導(dǎo)致減壓爐出口溫度波動，即為減壓塔 進(jìn)料溫度發(fā)生變化，這樣會導(dǎo)致減壓塔操作波動，嚴(yán)重時會使減壓側(cè)線產(chǎn)品 質(zhì)量指標(biāo)不合格。所以，常壓塔底液位穩(wěn)定是減壓系統(tǒng)平穩(wěn)操作的前提條 件。一般，常壓塔底液位控制在50% 10%的范圍內(nèi)。常壓塔底液位的影 響因素有：常壓塔進(jìn)料量、常底泵出口流量、汽化率（進(jìn)料溫度、進(jìn)料性 質(zhì)、側(cè)線抽出量多少.塔底注汽量、塔頂壓力）。.進(jìn)料量常壓塔底進(jìn)料量主要由初底油泵出口流量控制，進(jìn)料量增大，則常壓塔底液面將升高，進(jìn)料量減小，則常

2、壓塔底液面將降低。但是，如果改 變了初底泵出口的流量，會引起初餾塔底液位的變化，就需要調(diào)節(jié)原油泵出 口流量，這是不可取的，所以，一般不會采取調(diào)節(jié)初餾塔底泵出口流量來調(diào) 節(jié)常壓塔底液位。.常底泵出口流量常底泵出口流量增大，則常壓塔底液面將降低；常底泵出口流量減小， 則常壓塔底液面將升高。但是在調(diào)節(jié)常底泵出口流量的同時，也要考慮減壓 系統(tǒng)的操作平穩(wěn)性，常底泵出口流量波動，一定要提前做好減壓爐的相關(guān)調(diào) 節(jié)工作，如燃料油火嘴和燃料氣火嘴閥門的開度、爐膛負(fù)壓等，以保證減壓塔進(jìn)料的溫度穩(wěn)定，進(jìn)而穩(wěn)定整個減壓塔的操 作穩(wěn)定。.汽化率常壓塔的汽化率主要是指常頂氣體、常頂汽油、常一線、常二線、常 三線產(chǎn)品的產(chǎn)率

3、總和。常壓塔底的汽化率升高，即為常頂產(chǎn)品和常壓側(cè)線產(chǎn) 品的產(chǎn)率增加，則常底液面將下降；汽化率降低，則說明本應(yīng)該汽化并從側(cè) 線餾出的組分沒有餾出而是留存在塔底，使得常底液面將升高。常壓塔底汽化程度是常壓塔底液位影響的很重要的因素。進(jìn)料性質(zhì)保持常壓塔底溫度不變，進(jìn)科中輕組分的比例增大，則汽化率將升 高。反之，降低。保持常壓塔底溫度、塔頂溫度和壓力不變，如果進(jìn)料密度 變小，進(jìn)料中輕組分的比例增大，則常頂產(chǎn)品產(chǎn)量將會增加，汽化率將升 高。反之，降低。常底進(jìn)料密度變小，說明本應(yīng)該在初餾塔汽化憎出的組分沒有餾出， 而是隨初底原油一同進(jìn)入到了常壓塔，這些組分便會在常頂餾出，如果不考 慮塔頂壓力的影響因素，常

4、底進(jìn)料性質(zhì)的變化一般不會影響常壓側(cè)線產(chǎn)品的 產(chǎn)率。進(jìn)料溫度進(jìn)料溫度會促進(jìn)油分的汽化，溫度升高，則汽化率將升高；反之，則降 低。常壓塔底進(jìn)料溫度與常壓爐的加熱程度和原油三段換熱終溫有關(guān)，從初憎塔底至常壓爐進(jìn)口這一段原油的換熱系統(tǒng)稱為原油三段換熱系統(tǒng)，此系統(tǒng)換熱器的熱流為減壓側(cè)線、常渣及減渣，熱流的流量、正 副線的比例，都會對原油三段換熱終溫造成影響。塔頂壓力塔頂壓力也會影響油分的汽化效果，塔頂壓力越低，各個組分的沸點 也相應(yīng)降低，則塔內(nèi)進(jìn)料整體汽化率將升高；反之，汽化率則降低。塔底注汽量常壓塔底注汽，是為了降低常壓塔內(nèi)部油氣分壓，促進(jìn)油分的汽化力 度加強，增加側(cè)線產(chǎn)品的產(chǎn)率。如果加大注汽量，會降

5、低塔頂?shù)挠蜌夥謮海?降低組分的沸點，使汽化的油分增多，汽化率上升；反之，如果減小注汽 量，會升高油氣分壓，則汽化的油分將減少，汽化率降低。(十二)減壓塔頂壓力減壓塔是在較低的溫度和較低的壓力下進(jìn)行物料切割的，溫度較低是 為了避免發(fā)生烴類的裂解反應(yīng)。減壓塔頂壓力的影響因素有：抽真空蒸汽 壓力、塔底注汽量、側(cè)線注汽量、減壓爐出口溫度、常壓拔出率、塔頂溫 度、冷卻器冷卻力度、減底液位。抽真空蒸汽壓力抽真空蒸汽壓力越高，在混合室側(cè)面形成的真空度越高，形成的從減 壓塔頂?shù)揭患壋檎婵掌骰旌鲜业膲航稻蜁酱螅偈箿p壓塔頂向一級抽真 空器混合室的氣流流速增大，減壓塔頂?shù)膲毫蜁档?；反之，如果抽?空蒸汽壓力

6、降低，則減壓塔頂?shù)膲毫蜁?。塔底注汽量歿側(cè)線注汽量減壓塔底注汽量和減壓側(cè)線注汽量增大，上升到塔頂?shù)乃魵饩蜁?多，塔頂?shù)臍庀嘭?fù)荷將會增大，塔頂?shù)膲毫蜁?，另外減壓塔內(nèi)水蒸氣 的分壓越大，則油氣分壓減小，會促使油相汽化率增大，汽化上升的氣體總 量增加。反之，塔底和側(cè)線的注汽量減小，塔頂?shù)膲毫蜁档汀p壓爐出口溫度減壓爐出口溫度不易過高，以不發(fā)生裂解反應(yīng)為界限，但是這個度很難 把握。如果減壓爐出口溫度過高，爐管內(nèi)的常渣進(jìn)入減壓塔后，較輕組分汽 化上升至塔頂，使塔頂壓力升高；反之，減壓爐出口溫度降低，則組分汽化 率將會下降，塔頂?shù)呢?fù)荷就會變小，塔頂壓力降低常壓拔出率常壓拔出率指的是常頂氣

7、體、常頂汽油、常一線、常二線及常三線的產(chǎn) 率總和。常壓拔出率越高，說明應(yīng)該在常壓汽化產(chǎn)出的產(chǎn)品就越多，常渣就 會越重，進(jìn)入減壓塔后，組分的汽化率將會下降，塔頂?shù)臍庀嘭?fù)荷變小，塔 頂壓力降低；反之，常壓拔出率越低，進(jìn)入減壓塔內(nèi)的輕組分越多，組分汽 化率將會增大，塔頂氣相負(fù)荷變大，塔頂壓力升高。5 .塔頂溫度塔頂溫度越高，達(dá)到沸點而汽化的組分就越多，塔頂氣相負(fù)荷變大，塔 頂壓力升高；反之，塔頂溫度越低，本應(yīng)汽化的輕組分沒有汽化上升至塔 頂，塔頂氣相負(fù)荷變小，搭頂壓力降低。減底液位越高，淹沒的格柵和填料越多，提餾的效果就越差，被淹沒在 液相中的輕組分就會增多，本應(yīng)汽化上升至塔頂?shù)妮p組分就越少，塔頂氣

8、相 負(fù)荷變小，塔頂壓力降低；反之，減底液面越低，說明提餾段增多，提憎效 果增大，汽化上升至塔頂?shù)妮p組分增多，塔頂氣相負(fù)荷變大，塔頂壓力升 高。雖然減壓塔底液位是減頂壓力的影響因素，但它的影響程度較小，除非 減低液位淹沒接近到減五線時，塔底液位的影響因素開始變得突出。7.冷卻器冷卻力度前冷、中）令、后冷卻器的冷卻水溫度越低，流量越大，冷卻效果就越好，從塔頂引出的氣相在）令卻器內(nèi)冷卻為液相的比例增大，抽真空器的負(fù)荷就會變小，抽真空器的工作效能越大，使從減壓塔頂?shù)匠檎婵掌?的壓降增大，氣流流速增大，減壓塔頂氣相負(fù)荷減弱變快，塔頂壓力降低； 反之，前冷、中冷、后冷冷卻器冷卻力度變小，則會導(dǎo)致減壓塔頂壓

9、力升 高。（十三）減壓塔頂溫度減壓塔頂溫度對于減頂油和減一線油憎程的影響很重要。減頂油的餾程 較寬，一般約為室溫 360 C，閃點為室溫，如果不影響柴油的閃點，可以 作為輕柴油的調(diào)和組分輸往油庫；但如果閃點不允許，或者減頂油產(chǎn)率過 大，則須打入原油泵進(jìn)口進(jìn)行回?zé)?。減一線油憎程約為300 370 C,常與常二線、常三線混合生產(chǎn)輕柴油憎分。其他條件不變，減壓塔頂溫度過高，本不該汔化的組分汽化上升至塔頂，以減頂 油餾分餾出，這樣就減少了輕柴油的產(chǎn)率，減小裝置效益。減壓塔頂溫度一般控制在50 70 c的范圍內(nèi)，減頂溫度各個煉油廠有 不同，依據(jù)塔頂壓力和側(cè)線產(chǎn)品要求而定，但必須使水成氣態(tài)減壓塔頂溫度 的

10、影響因素有：減壓塔底進(jìn)料溫度，減壓側(cè)線抽出量，減一線回流、減一中 段回流、減二中段回流溫度及流量，減壓塔頂壓力。減壓塔底進(jìn)料溫度經(jīng)過減壓爐加熱后來的進(jìn)料，其提供的熱源是減壓塔唯一的熱源，進(jìn)料 的溫度直接影響到整個大塔的溫度。進(jìn)料溫度低，貝S大塔各 個溫位均會下 降，進(jìn)料溫度高，則大塔各個溫位均上升。減壓側(cè)線抽出量側(cè)線抽出量越大，則大塔損失的熱量就會越多，抽出線上方的各個溫位 均會下降；反之，側(cè)線抽出量小，貝S大塔損失的熱量少，抽出線上方的各 個溫位均會上升。減一線回流、減一中段回流、減二中段回流溫度及流量減一線回流、減一中段回流、減二中段回流抽出與返塔溫差越大，流量 越大，則大塔損失的熱量越多

11、，其回流上方的各個溫位均下降；反之，減一 線回流、減一中段回流、減二中段回流抽出與返塔溫差越小，抽出量越小， 則大塔損失的熱量越少，其回流上方的各個溫位均上升。4減壓塔頂壓力減壓塔頂壓力對塔項溫度的影響主要表現(xiàn)在：塔頂壓力升高，一會降低 塔內(nèi)部上升氣速；二使部分組分的沸點升高無法汽化，這樣高溫的重組分就 無法到達(dá)塔頂而使塔頂?shù)貌坏礁邷?，因此就會造成塔頂溫度的降低。反之?如果塔頂壓力降低，會增大塔內(nèi)部上升的氣速，增加了汽化率，高溫的重組 分就會汽化到達(dá)塔頂而使塔頂溫度升高（熱量的載體是上升的油氣）。（十四）減壓塔底液位減壓塔底液位會不同程度地影響減壓塔內(nèi)汽化率，如果減低液位超高至 減五線附近時

12、，將會破壞減壓塔頂?shù)恼婵?，進(jìn)而加大影響減壓塔內(nèi)的汽化 率。一般控制塔底液位高度為40% 60%，減壓塔底液位的影響因素有： 減壓塔進(jìn)料量、減底泵出口流量、汽化率（進(jìn)料性質(zhì)、進(jìn)料溫度、常壓塔拔 出率、側(cè)線抽出量、塔底注汽量、塔頂壓力、裂解率）減壓塔進(jìn)料量減壓塔進(jìn)料量主要由常底油泵出口流量調(diào)節(jié)，進(jìn)料量增大，則減壓塔底 液面將升高，進(jìn)料量減小，減壓塔底液面將降低。常底泵出口流量應(yīng)根據(jù)常 壓塔底液位的變化而變化，其主要目的是維護(hù)常壓系統(tǒng)的操作穩(wěn)定，所以常 壓塔底泵的出口流量不可作為減壓塔底液位的調(diào)節(jié)手段。2 .減底泵出口流量減底泵出口流量增大，則減壓塔底液面將降低；減底泵出口流量減小，則減壓塔底液面將

13、升高。減壓塔底泵出口流量的大小除了對于原油一段、二段、蘭段換熱系統(tǒng)的換熱終溫有一定的影響外對本裝置的平穩(wěn) 操作沒有影響，因此匕一般把調(diào)節(jié)減壓塔底泵出口流量作為調(diào)節(jié)減壓塔底液位 的首選手段。但是，為了兼顧后續(xù)裝置的平穩(wěn)運行，在調(diào)節(jié)其流量時，要及 時通知下游裝置做好應(yīng)對準(zhǔn)備，尤其當(dāng)下游裝置沒有原料罐和減渣直接進(jìn)入 下游裝置的緩沖罐加工時，應(yīng)提前通知其主控室，做好變量操作的前提準(zhǔn) 備。3 .汽化率減壓塔底的汽化率升高，則減底液面將下降；汽化率降低，則減底液 面將升高。減壓塔內(nèi)的汽化率主要與減壓塔底進(jìn)料性質(zhì)、進(jìn)料溫度、塔頂壓 力及塔底注汽量有關(guān)如果減壓爐溫度超高，會導(dǎo)致爐管內(nèi)的常渣發(fā)生裂解反應(yīng)而生成輕

14、組 分，進(jìn)入減壓塔的較輕組分的比例增大，汽化率上升，會導(dǎo)致減壓塔底液位 下降。但是，在烴類發(fā)生裂解反應(yīng)的同時，也會發(fā)生稠環(huán)芳烴的縮合反應(yīng)， 生產(chǎn)碳?xì)浔雀叩慕固浚奂诟邷夭糠?，腐蝕設(shè)備而減小裝置的生產(chǎn)周 期，因此減壓操作的重點是避免發(fā)生爐溫的超高現(xiàn)象，如果為了提高減壓拔 出率，應(yīng)盡可能地提高減壓塔頂?shù)恼婵斩取＃ㄊ澹┏杭訜釥t出口溫度常壓（加熱）爐出口溫度是常減壓蒸餾裝置的重要操作工藝參數(shù)，也 是裝置實現(xiàn)平穩(wěn)操作較為重要的控制點，常壓爐出口溫度過高，將會導(dǎo)致 常壓塔搡作的紊亂，嚴(yán)重時會導(dǎo)致常壓塔側(cè)線產(chǎn)品質(zhì)量不合格。常壓爐出口 溫度的影響因素有：常壓爐進(jìn)料溫度（原油三段換熱終溫）、常壓爐進(jìn)料量

15、、燃料氣壓力、燃料油壓力、氧含量、煙氣余熱利用 效率一一冷風(fēng)預(yù)熱程度等。1.常壓爐進(jìn)料溫度保持其他工況條件不變，加熱爐提供的熱量一定，加熱爐進(jìn)料溫度升 高，則爐出口的溫度就會上升；反之，加熱爐進(jìn)料溫度降低，爐出口的溫度 就會下降。常壓爐進(jìn)料溫度取決于原油三段換熱效果，即換熱器熱流正線的流量及 溫度、冷流的正線流量。一般冷流原油不會走副線，以免因為流量減少而使 正副線管線都結(jié)垢而造成堵塞。所以在調(diào)節(jié)換熱終溫的時候，一般都是調(diào) 節(jié)熱流的副線流量。常壓爐進(jìn)料量保持其他工況條件不變，加熱爐提供的熱量一定，進(jìn)料量越少，則爐出 口的溫度就會越高；反之，進(jìn)料量越多，則爐出日的溫度就會越低。常壓爐的進(jìn)料量由初

16、底泵出口閥門開度調(diào)節(jié)來實現(xiàn)對常壓爐進(jìn)料流量的 控制。閥門開度越大，則常壓爐進(jìn)料量就會越大；反之，則常壓爐進(jìn)料量越 小。但是，一旦裝置的處理量趨于穩(wěn)定后，基本不把調(diào)節(jié)加熱爐的進(jìn)料量作 為調(diào)節(jié)爐溫的手段，因為進(jìn)料量變化后，后續(xù)的系統(tǒng)參數(shù)都會相應(yīng)發(fā)生變 化，比如常壓爐后的常壓塔底液位、減壓爐出口溫度、減壓塔底液位等。燃料氣壓力單位時間內(nèi)，燃料氣用量越大，則爐出口溫度越高；反之，爐出口溫度則降低。燃料氣用量的決定因素是燃料氣的壓力，壓力越大，閥門開度不變，則燃料氣流量就會越大，反之，壓為越小，閥門開度不變，則燃料氣流 量就會越小。燃料油壓力單位時間內(nèi)，燃料油用量越大，則爐出口溫度越高；反之，爐出口溫度

17、則降低。燃料油用量的決定因素是燃料油的壓力，壓力越大，閥門開度不變，則燃料油流量就會越大，反之，壓力越小，閥門開度不變，則燃料油流 量就會越小。因為常減壓蒸餾裝置是原油加工的龍頭裝置，處理量較大，單 靠燃料氣加熱，可能達(dá)不到工藝生產(chǎn)要求，所以一般煉油廠的常減壓蒸憎裝 置的加熱爐都要設(shè)燃料油火嘴。常減壓蒸餾裝置所用的燃料油就是減壓渣 油，其壓力的調(diào)節(jié)，本裝置可以完成，只要調(diào)節(jié)減壓渣油換熱器燃料油分支 流程開度即可。氧含量（由化驗分析中心取樣分析煙氣中的氧含量）保持加熱爐內(nèi)有一定的氧含量，是燃料在爐中能夠完全燃燒的前提，也是燃料放出最大能量的前提。所以在一定范圍內(nèi)，氧含量越高，可使 燃料特別是燃料

18、油能夠完全燃燒，提供的熱量就越大，加熱爐出口溫度就 會越高；反之，氧含量越低，則爐出口溫度就會越低。但是氧含量不可超 高，多余的氧含量就需要提供過多的冷風(fēng)，就需要消耗預(yù)熱冷風(fēng)的能耗。煙氣余熱利用效率一一冷風(fēng)預(yù)熱程度氧含量是由進(jìn)爐空氣提供的，進(jìn)爐空氣會消耗加熱爐的熱量，進(jìn)爐的空 氣溫度越高，剛消耗加熱爐的熱量就會越少，會有更多的熱量去加熱爐管內(nèi) 的介質(zhì)，爐出口的溫度就會越高；反之，進(jìn)爐空氣溫度越低，本來應(yīng)該加熱 爐管內(nèi)介質(zhì)的熱量會預(yù)熱進(jìn)爐的空氣，則爐出口的溫度就會下降（十六）減壓加熱爐出口溫度減壓爐出口溫度也是常減壓蒸憎裝置的重要工藝操作參數(shù)，減壓爐出口 溫度的穩(wěn)定直接影響減壓塔是否能平穩(wěn)運行，

19、減壓爐出口溫度的影響因素有：減壓爐進(jìn)料溫度、減壓爐進(jìn)料量、燃料氣壓力、燃料油壓 力、氧含量、入爐空氣流量和溫度等，與常壓爐不同的是，減壓爐還有加熱 自產(chǎn)蒸汽的加熱任務(wù)，所以減壓爐出口溫度的影響因素還有加熱自產(chǎn)蒸汽流 量及溫升等。1.減壓爐進(jìn)料溫度保持其他工況條件不變，如果加熱爐提供的熱量一定，加熱爐進(jìn)料溫度 升高，則爐出口的溫度就會上升；反之，加熱爐進(jìn)料溫度降低，爐出口的溫 度就會下降。減壓爐進(jìn)料，即為常壓塔底出來的常底渣油，它進(jìn)入常底渣油的換熱器 組給原油加溫后進(jìn)入減壓爐，所以減壓爐進(jìn)料溫度取決于常底渣油換熱器組 的冷熱流流量及熱流的正副線比例。2.減壓爐進(jìn)料量保持其他工況條件不變，如果加熱爐提供的熱量一定，進(jìn)料量越少，則 爐出口的溫度就會越高；反之，進(jìn)料量越多，則爐出口的溫度就會越低。減壓爐的進(jìn)料量由常底泵出口閥門開度調(diào)節(jié)流量而實現(xiàn)。閥門開度越 大，則減壓爐進(jìn)料量就會越大；反之，則減壓爐進(jìn)料量越小。與常壓爐一 樣，減壓爐進(jìn)料也不作為減壓爐出口溫度的調(diào)節(jié)手段，怕引起減壓塔操作 的波動。3 .燃料氣壓力單位時間內(nèi)，燃料氣用量越大，則爐出口溫度越高；反之，爐出 口溫度則降低。燃料氣用量的決定因素是燃料氣的壓力，壓力越大，閥門開度不變，則 燃料氣流量就會越大，反之，燃料氣壓力越小，閥門開度不變，則燃料氣流 量就會越小。燃料油壓力單位時間內(nèi)，燃料泊用量越大