各種專項施工方案模板

1、xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx模板工程專項施工方案xxxxxxxxxx公司二一一年八月十目 錄1 編制依據(jù) 32 工程概況 43 站務(wù)樓三層框架梁模板支撐 54 站務(wù)樓三層板模板支撐 255 消防通道三層梁模板支撐 376 消防通道屋面板模板支撐 577 屋面挑梁及其邊梁模板支撐 698 安全事故救援應(yīng)急預(yù)案 899 站務(wù)樓三層結(jié)構(gòu)布置圖 911 編制依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001(2006年版)；建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2002；建筑工程施工組織設(shè)計規(guī)范GB/T 50502-2009木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 500052003；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 5001

2、7-2003；建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-99；施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范 JGJ 46-2005；建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB50011-2010；建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008混凝土模板用膠合板GB/T17656-2008混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ80-91危險性較大的分部分項工程安全管理辦法；建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊本工程施工圖；本工程施工組織設(shè)計；本工程施工合同。2 工程概況xxxxxx工程位于自貢市大山鋪鎮(zhèn)，工程由自貢市城市規(guī)劃設(shè)計研究院有限責(zé)任公司設(shè)計，地勘單位為xxxxxxxxxxxx，監(jiān)理單位為xxxxxx

3、xxxxx公司，施工單位為xxxxxxxxx公司。本工程為五層框架結(jié)構(gòu)，建筑高度20.7m。建筑分類二類，耐火等級二級，結(jié)構(gòu)安全等級二級，設(shè)計使用年限為50年。地基基礎(chǔ)設(shè)計等級丙級，抗震設(shè)防類別丙類，框架抗震設(shè)防等級為三級，抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計地震分組第一組，設(shè)計基本地震加速度0.10g，地基承載力設(shè)計值獨立基礎(chǔ)為700kpa，人工挖孔樁為1800kpa。該工程的重大危險源為站務(wù)樓三層梁板高支模（層高9.9m）；消防通道屋面梁板高支模（梁層高9.9m、板層高20.7m）和屋面挑梁及鎖口梁高支模（層高24.05m）。現(xiàn)就此重大危險源編制專項施工方案。3 站務(wù)樓三層框架梁板模板支撐站務(wù)樓三層框架

4、梁截面為250800mm，支撐層高9.9m，樓板厚120mm。模板支架支撐在地面上。站務(wù)樓三層框架梁模板(扣件鋼管架)參數(shù)表一、基本參數(shù)梁段信息KLc1-KLc6樓板混凝土厚度(mm)120梁截面寬度B(m)0.25梁截面高度D(m)0.8承重架及模板支撐設(shè)置梁底支撐小楞垂直梁截面方向立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m)1立桿步距h(m)1.5梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)c(m)0.45梁底增加承重立桿根數(shù)0板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m)1梁底模板支撐小楞材料方木鋼管類型(mm)483立桿承重連接方式可調(diào)托座扣件抗滑承載力系數(shù)1立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m)0.5梁模板支架計算高度H(m)9.9是

5、否計算邊梁否是否驗算地基承載力是模板自重(kN/m2)0.3鋼筋自重(kN/m3)1.5施工荷載(kN/m2)2.5振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)4新澆混凝土側(cè)壓力(kN/m2)16.32考慮荷載折減系數(shù)否是否進行模板材料匡算否是否自定義梁兩側(cè)樓板計算長度否二、材料參數(shù)木材品種速生馬尾松彈性模量E(N/mm2)9000抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)10抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)11抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)1.2面板類型膠合面板面板抗彎設(shè)計值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)18面板彈性模量E(N/mm2)4200三、地基參數(shù)地基

6、土類型素填土地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)120基礎(chǔ)底面擴展面積(m2)0.25地基承載力調(diào)整系數(shù)0.4四、梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度(mm)60梁底方木截面高度(mm)80梁底縱向支撐根數(shù)2托梁材料選擇鋼管(單鋼管) :483梁底木方、木托梁計算方法按兩跨連續(xù)梁計算五、梁側(cè)模板參數(shù)主楞(外龍骨)方向橫向設(shè)置次楞間距(mm):350主楞豎向根數(shù)2對拉螺的直徑(mm)M12對拉螺栓水平間距(mm)700第1根主楞至梁底距離150第2根主楞至梁底距離530主楞材料圓鋼管主楞直徑(mm)48主楞壁厚(mm)3主楞合并根數(shù)2次楞材料木方次楞寬度(mm)40次楞高度(mm)60次楞合并根數(shù)1站務(wù)樓三層框架

7、梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:KLc1-KLc6。3.1 參數(shù)信息3.1.1 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.50；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：9.90；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.45；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；3.1.2 荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/

8、m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：16.3；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.1.3 材料參數(shù)木材品種：速生馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.2；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：4200.0；面板抗

9、彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；3.1.4 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；3.1.5 梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數(shù)：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：700；主楞到梁底距離依次是：150mm，530mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；3.2 梁側(cè)模板荷載計算按建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并

10、取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取5.000h； T - 混凝土的入模溫度，取30.000 V - 混凝土的澆筑速度，取4.000m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.680m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 72.864 kN/m2、16.320 kN/m2，取較小值16.320 kN/m2作為本工程計算荷載。3.3 梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要

11、考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)3.3.1 強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 681.81.8/6=36.72cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.6816.32=13.317kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)

12、計值: q2= 1.40.684=3.808kN/m；計算跨度: l = 350mm；面板的最大彎矩 M = 0.113.3173502 + 0.117 3.8083502 = 2.18105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 2.18105 / 3.67104=5.9N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =5.9N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！3.3.2 撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷

13、載設(shè)計值: q=13.317N/mm； l-計算跨度: l = 350mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 4200N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 681.81.81.8/12=33.05cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67713.3173504/(10042003.30105) = 0.975 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.975mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！3.4 梁側(cè)模板支撐的計算3.4.1 次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算

14、。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=6.726/(0.800-0.120)=9.892kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度60mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1466/6 = 24cm3；I = 14666/12 = 72cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.111 kNm，最大支座反力 R= 3.363 kN，最大變形 = 0.104 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值

15、= 1.11105/2.40104 = 4.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 11N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 4.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=11N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 380/400=0.95mm；次楞的最大撓度計算值 =0.104mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.95mm，滿足要求！3.4.2 主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.363kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24

16、.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kNm)主楞計算變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.530 kNm，最大支座反力 R= 7.483 kN，最大變形 = 0.386 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 5.30105/8.99103 = 58.9 N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =58.9N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）

17、主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.386 mm主楞的最大容許撓度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.386mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.75mm，滿足要求！3.5 穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.483 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N =

18、17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.483kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！3.6 梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10001818/6 = 5.40104mm I = 1000181818/12 = 4.86105mm

19、3.6.1 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.301.00=24.840kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)1.00=6.300kN/m；q=24.840+6.300=31.140kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/831.142502=2.43105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.531.140.25=3.893kN =Mmax/W=2.43105/5.40104=4.5N/mm

20、2；梁底模面板計算應(yīng)力 =4.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！3.6.2 撓度驗算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=20.700kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 4200.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 524.842504/(38442004.86

21、105)=0.619mm；面板的最大撓度計算值: =0.619mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1mm，滿足要求！3.7 梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。3.7.1 荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.893/1=3.893kN/m3.7.2 方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照兩跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=688

22、8/12 = 256 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.125ql2= 0.1253.89312 = 0.487 kNm；最大應(yīng)力 = M / W = 0.487106/64000 = 7.6 N/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 7.6 N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.6253.8931 = 2.433 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 32.4331000/(26080) = 0.76 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 =

23、 1.2 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.76 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.2 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大撓度計算值 = 0.5213.89310004 /(1009000256104)=0.88mm；方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.88 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3.7.3 支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=3.893kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2

24、=(0.450-0.250)/41.000(1.20.12024.000+1.42.500)+1.221.000(0.800-0.120)0.300=0.837kN簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=4.73 kN；最大彎矩 Mmax=0.473 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.504 mm；最大應(yīng)力 =0.473106/4490=105.3 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計算值 105.3 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計強度 205 N/mm2,滿足要求!3.8 梁跨度方向鋼

25、管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算3.9 立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =4.73 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1299.9=1.534 kN；N =4.73+1.534=6.264 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿

26、軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.5 按照表2取值1.016 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.016(1.5+0.52) = 2.964 m；lo/i = 2964.18 / 15.9 = 186 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)

27、力計算值 ；=6263.708/(0.207424) = 71.4 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 71.4 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！3.10 立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgkkc = 1200.4=48 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 0.4 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =6.264/0.25=25.055 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = 6.26

28、4 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 p=25.055 fg=48 kPa 。地基承載力滿足要求！3.11 梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容3.11.1 模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。3.11.2 立桿步距的設(shè)計a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大

29、，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.11.3 整體性構(gòu)造層的設(shè)計a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。3.11.4 剪刀撐的設(shè)計a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐

30、；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。3.11.5 頂部支撐點的設(shè)計a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當(dāng)設(shè)計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。3.11.6 支撐架搭設(shè)的要求a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選

31、用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。e.為確保支架立桿的穩(wěn)定性，立桿需與周圍結(jié)構(gòu)（框架柱）可靠連接。3.11.7 施工使用的要求a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。4 站務(wù)樓三層板模板支撐站務(wù)樓三層樓板厚120mm，模板支架支撐在地面上。站務(wù)樓三層板模板(扣件鋼管高架)參數(shù)表一、基本參數(shù)立桿縱向間距或跨距l(xiāng)b(m)1立桿橫向間

32、距或排距l(xiāng)a(m)1立桿步距h(m)1.5立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m)0.1模板支架計算高度H(m)9.9樓板的計算厚度(mm)120鋼管類型(mm)483板底支撐形式方木支撐立桿承重連接方式單扣件扣件抗滑承載力系數(shù)0.8是否驗算地基承載力是是否計算拆模時間否板底支撐計算方法按兩跨連續(xù)梁計算是否進行模板材料匡算否二、材料參數(shù)木方(圓木)的間隔距離(mm)500木方的截面寬度B(mm)50木方的截面高度H(mm)80木方(圓木)彈性模量E(N/mm2)9000木方(圓木)抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)11木方(圓木)抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.2面板類型膠合面板面板厚度(mm)18面

33、板抗彎設(shè)計值fm(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)4200三、地基參數(shù)地基土類型地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)85基礎(chǔ)底面擴展面積(m2)0.25地基承載力調(diào)整系數(shù)1四、荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2)0.35混凝土與鋼筋自重(kN/m3)25.1施工均布荷載(kN/m2)2.5站務(wù)樓三層板模板(扣件鋼管高架)計算書4.1 參數(shù)信息4.1.1 模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):9.90；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接

34、方式:單扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；4.1.2 荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；4.1.3 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):4200；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.200；木方的間隔距離(mm):500.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):11.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高

35、度(mm):80.00；4.1.4 樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):120.00；4.2 模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖4.2.1 荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.10.121+0.351 = 3.362 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5

36、 kN/m；4.2.2 強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.362+1.42.5= 7.534kN/m最大彎矩 M=0.17.5345002= 188360 Nm；面板最大應(yīng)力計算值 =M/W= 188360/54000 = 3.488 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 3.488 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!4.2.3 撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.362kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.3625004/(100420

37、048.6104)=0.697 mm； 面板最大允許撓度 =500/ 250=2 mm；面板的最大撓度計算值 0.697 mm 小于 面板的最大允許撓度 2 mm,滿足要求!4.3 模板支撐方木的計算方木按照兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4； 方木楞計算簡圖4.3.1 荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.10.50.12+0.350.5 = 1.681 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2

38、.50.5 = 1.25 kN/m；4.3.2 強度驗算計算公式如下:M=0.125ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.681+1.41.25 = 3.767 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1253.76712 = 0.471 kNm；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.471106/53333.33 = 8.829 N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值 f=11.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 8.829 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 11 N/mm2,滿足要求!4.3.3 抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3

39、V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6253.7671 = 2.354 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 2.354103/(2 5080) = 0.883 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.2 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.883 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.2 N/mm2，滿足要求!4.3.4 撓度驗算計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/400均布荷載 q = q1 = 1.681 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5211.68110004 /(10090002133333.333)= 0.456 mm；最大允許撓度 =1000/ 2

40、50=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.456 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!4.4 木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.26kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.396 kNm ；最大變形 Vmax = 1.177 mm ；最大支座力 Qmax = 4.86 kN ；最大應(yīng)力 = 395601.213/4490 = 88.107 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計

41、算值 88.107 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.177mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!4.5 扣件抗滑移的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為0.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 R= 4.86 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 4.6 模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389.

42、9 = 1.37 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.10.1211 = 3.012 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.732 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.979 kN；4.7 立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式: =N/(A)f其

43、中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 11.979 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a =

44、0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=11978.592/（0.537424） = 52.61 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 52.61 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.02(1.5+0.12) = 2.024 m；k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7

45、按照表2取值1.02 ；Lo/i = 2023.578 / 15.9 = 127 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.412 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=11978.592/（0.412424） = 68.571 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 68.571 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全。4.8 立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)

46、計值:fg = fgkkc = 851=85 kpa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 85 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =11.979/0.25=47.914 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = 11.979 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 p=47.914 fg=85 kpa 。地基承載力滿足要求！4.9 梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗除了要遵守建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容4.9.1 模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用

47、單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。4.9.2 立桿步距的設(shè)計a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。4.9.3 整體性構(gòu)造層的設(shè)計a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連

48、接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。e.為確保支架立桿的穩(wěn)定性，立桿需與周圍結(jié)構(gòu)（框架柱）可靠連接。4.9.4 剪刀撐的設(shè)計a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。4.9.5 頂部支撐點的設(shè)計a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200

49、mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當(dāng)設(shè)計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。4.9.6 支撐架搭設(shè)的要求a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。e.為確保支架立桿的穩(wěn)定性，立桿需與周圍結(jié)構(gòu)（框架柱）可靠連接。4.9.7 施工使用的要求a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中

50、部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。d.作為立桿基礎(chǔ)的地面應(yīng)夯實，并澆筑100mm厚C150混凝土墊層。5 消防通道三層梁模板支撐消防通道三層梁KLC6、KLC9梁截面為250800mm，支撐層高9.9m。除屋面有120mm厚屋面板外，其余各層均只有梁無樓面板。消防通道以上各層梁模板支撐增加斜立桿支撐在下層梁上，已達到分層卸載的效果。梁模板(扣件鋼管架)參數(shù)表一、基本參數(shù)梁段信息KLc6、KLc9樓板混凝土厚度(mm)0梁截

51、面寬度B(m)0.25梁截面高度D(m)0.8承重架及模板支撐設(shè)置梁底支撐小楞垂直梁截面方向立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m)1立桿步距h(m)1.5梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)c(m)0.6梁底增加承重立桿根數(shù)0板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m)1梁底模板支撐小楞材料方木鋼管類型(mm)483立桿承重連接方式雙扣件扣件抗滑承載力系數(shù)0.8立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m)0.1梁模板支架計算高度H(m)9.9是否計算邊梁否是否驗算地基承載力否模板自重(kN/m2)0.3鋼筋自重(kN/m3)1.5施工荷載(kN/m2)2.5振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)

52、4新澆混凝土側(cè)壓力(kN/m2)17.848考慮荷載折減系數(shù)否是否進行模板材料匡算否是否自定義梁兩側(cè)樓板計算長度否二、材料參數(shù)木材品種速生馬尾松彈性模量E(N/mm2)9000抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)10抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)11抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)1.2面板類型膠合面板面板抗彎設(shè)計值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)18面板彈性模量E(N/mm2)4200三、梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度(mm)50梁底方木截面高度(mm)80梁底縱向支撐根數(shù)2梁底木方、木托梁計算方法按兩跨連續(xù)梁計算梁底支撐小橫桿根數(shù)0四、梁側(cè)模板參數(shù)主楞(外龍骨)方向橫向設(shè)置次楞間距(mm)

53、:350主楞豎向根數(shù)2對拉螺的直徑(mm)M12對拉螺栓水平間距(mm)700第1根主楞至梁底距離150第2根主楞至梁底距離650主楞材料圓鋼管主楞直徑(mm)48主楞壁厚(mm)3主楞合并根數(shù)2次楞材料木方次楞寬度(mm)40次楞高度(mm)60次楞合并根數(shù)1消防通道三層梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:KLc6、KLc9。5.1 參數(shù)信息5.1.1 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：0.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫

54、向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：9.90；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；5.1.2 荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0

55、；5.1.3 材料參數(shù)木材品種：速生馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.2；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：4200.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；5.1.4 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.1.5 梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數(shù)：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水

56、平間距(mm)：700；主楞到梁底距離依次是：150mm，650mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；5.2 梁側(cè)模板荷載計算按建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000 V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位

57、置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、19.200 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。5.3 梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)5.3.1 強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 801.81.8/6=43.2cm3； M - 面板的最大彎矩(N

58、mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.817.85=17.134kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.40.84=4.48kN/m；計算跨度: l = 350mm；面板的最大彎矩 M = 0.117.1343502 + 0.117 4.483502 = 2.74105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算

59、值: = 2.74105 / 4.32104=6.3N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =6.3N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！5.3.2 撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q=17.134N/mm； l-計算跨度: l = 350mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 4200N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 801.81.81.8/12=38.88cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67717.1343504/(100

60、42003.89105) = 1.066 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =1.066mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！5.4 梁側(cè)模板支撐的計算5.4.1 次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=8.478/(0.800-0.000)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度60mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1466/6 = 24cm3；I = 14666/12 =