高層框架部分

1、高層框架部分第1頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四形狀規(guī)則：平、立面布置宜簡(jiǎn)單、規(guī)則，各部分剛度均勻、對(duì)稱?？刂聘邔挶龋焊邔挶炔灰舜笥?，以減少水平側(cè)移。統(tǒng)一柱網(wǎng)、層高：有利于結(jié)構(gòu)受力及減少構(gòu)件種類規(guī)格?？刂平Y(jié)構(gòu)總長度：房屋總長度宜控制在最大伸縮縫間距內(nèi)。柱網(wǎng)布置：應(yīng)滿足生產(chǎn)工藝要求、建筑平面布置要求；使 結(jié)構(gòu)受力合理，傳力明確；各構(gòu)件材料強(qiáng)度均能充分利用；便于施工。3.4.1 結(jié)構(gòu)的布置與計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定1.結(jié)構(gòu)的布置 第2頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 矩形平面中平行于短邊方向的框架承受樓板荷載稱為橫向承重框架；平行于長邊方向的承受樓板

2、荷載稱為縱向承重框架。如樓板為雙向板，則兩個(gè)方向的框架均為承重框架。第3頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第3章特點(diǎn)房屋橫向剛度大，側(cè)移?。粰M梁高度大，室內(nèi)有效凈空小。非抗震時(shí)使用橫向布置 橫向承重第4頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第3章特點(diǎn)：連系梁截面較小，框架梁截面尺寸大，室內(nèi)有效凈空高；對(duì)縱向地基不均勻沉降較有利；房屋橫向剛度小，側(cè)移大?？v向布置 縱向承重第5頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第3章特點(diǎn)：整體性好，受力好；適用于整體性要求 較高和樓面荷載較 大的情況

3、。雙向布置 雙向承重第6頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四通常承重框架沿房屋的橫向布置，以提高結(jié)構(gòu)的橫向抗側(cè)剛度。矩形平面的縱向受風(fēng)面積小，且柱子根數(shù)多，故縱向框架的抗側(cè)力要求較低，沿縱向可設(shè)置連系梁。當(dāng)房屋采用大柱網(wǎng)或樓面荷載較大，或有抗震設(shè)防要求時(shí)，主要承重框架應(yīng)沿房屋橫向布置。 主要承重框架沿房屋縱向布置，開間布置靈活，適用于層數(shù)不多，荷載要求不高的工業(yè)廠房。當(dāng)建筑使用有特殊要求時(shí)，承重框架也可沿房屋縱向布置。第7頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第3章好差平面布置第8頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，

4、星期四混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第3章主 頁目 錄上一章幫 助好差豎向布置第9頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四主梁： hb=(1/81/14)lb (主梁計(jì)算跨度) 且1/4ln (凈跨)不宜小于200mm； bb=(1/21/3)hb 且200mm 且 1/4hb 柱：由樓板單位面積上的荷載(包括恒載及全部活載)及填充墻材料重量計(jì)算出它的最大豎向荷載設(shè)計(jì)值NV?？紤]到在水平荷載作用下由于彎矩的影響，可按下式估算柱的截面Ac Ac(1.051.10)NV/（fc n）2.構(gòu)件尺寸的確定 第10頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四式中：fc為混凝土的軸心抗

5、壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 柱截面長邊hc一般不宜小于400mm，短邊bc不宜小于350mm，且柱凈高與hc之比不應(yīng)小于4。梁截面抗彎剛度 ： I=a I0 邊框架梁 中框架梁 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu) a=1.5 a= 2.0 裝配整體結(jié)構(gòu) a= 1.2 a= 1.5 I0 按矩形截面計(jì)算的慣性矩 第11頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四桿件軸線：取柱截面形心線。層高：取各層梁頂面間距，首層取基礎(chǔ)頂面至二層梁頂面間距；坡度小于1/8的樓層面板視為水平直桿。梁跨度：取柱軸線間距，各跨度相差不大于10%時(shí)，簡(jiǎn)化為等跨框架，跨度取原框架各跨度均值。3. 計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定 第12頁，共138頁，2022

6、年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化：現(xiàn)澆砼，梁柱節(jié)點(diǎn)視為剛接；裝配常視為鉸接；裝配整體式為剛接；現(xiàn)澆基礎(chǔ)、柱視為固定支座；預(yù)制杯形基礎(chǔ)與柱間填細(xì)石砼視為固定支座，填瀝青麻絲視為鉸支座。 在水平荷載作用方向，框架在其自身豎向平面內(nèi)具有一定的剛度，與水平荷載作用方向垂直的平面外剛度可以忽略。簡(jiǎn)化計(jì)算假定樓板在其自身平面內(nèi)的剛度很大，可視為無窮大。第13頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四各榀平面框架之間通過樓板相互聯(lián)系，樓板在其自身平面內(nèi)的剛度很大，可視為無限剛性，因此框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移在樓板平面內(nèi)為線性分布。樓板無限剛性假定的圖示 返回第14頁，共138頁，2022

7、年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四力矩分配法的概念(1)勁度系數(shù):桿件AB在A端轉(zhuǎn)動(dòng)單位角時(shí),轉(zhuǎn)動(dòng)端的彎矩稱為該桿端的勁度系數(shù).(2)傳遞系數(shù):桿件AB在A端轉(zhuǎn)動(dòng)單位角時(shí),也使B端產(chǎn)生一定的彎矩,好象由近端把一定的彎矩傳遞給遠(yuǎn)端一樣.遠(yuǎn)端彎矩與近端彎矩的比值稱為傳遞系數(shù)第15頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四表 等截面桿的勁度系數(shù)和傳遞系數(shù)遠(yuǎn)端情況勁度系數(shù)傳遞系數(shù)固定4i1/2鉸支3i0滑動(dòng)i-1i為桿件的線剛度第16頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四豎向荷載作用下忽略框架側(cè)移。忽略本層上的荷載對(duì)其它層梁內(nèi)力的影響。 3.4.2 結(jié)構(gòu)的在荷

8、載作用下的內(nèi)力計(jì)算1.豎向荷載作用下的近似計(jì)算分層法 基本假定第17頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 多層框架在豎向荷載下的分層計(jì)算簡(jiǎn)圖 返回第18頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四1、將框架分解為n個(gè)開口框架。即每層梁與上下柱組成單層框架作為計(jì)算單元，柱遠(yuǎn)端假定為固端。 計(jì)算方法3、除底層柱線剛度不變，傳遞系數(shù)為1/2；其它層柱線剛度均乘以折減系數(shù)0.9，傳遞系數(shù)改為1/3。4、分層計(jì)算所得梁端彎矩為最后彎距，每根柱為上下兩層計(jì)算彎矩的疊加。5、將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩在節(jié)點(diǎn)進(jìn)行一次分配但不傳遞。2、力矩分配與傳遞。用力矩分配法計(jì)算各計(jì)算單元梁柱

9、節(jié)點(diǎn)處桿端內(nèi)力，并傳遞至遠(yuǎn)端。第19頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四梁柱線剛度比不小于3；側(cè)移不大的、較規(guī)則框架 適用條件第20頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四【例1】圖3.1所示一個(gè)兩層兩跨框架，用分層法作框架的彎矩圖，括號(hào)內(nèi)數(shù)字表示每根桿線剛度的相對(duì)值。 【解】將第二層各柱線剛度遍乘0.9，分為兩層計(jì)算，各層計(jì)算單元如圖3.2和圖3.3所示。用彎矩分配法計(jì)算各桿端的彎矩，其計(jì)算過程見圖3.4、3.5。最后將圖3.4、3.5中的各桿端彎矩疊加并繪彎矩圖如圖3.6所示。第21頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四圖3

10、.1例1計(jì)算簡(jiǎn)圖 第22頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四圖3.2例1二層計(jì)算單元 第23頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四圖3.3例1底層計(jì)算單元 第24頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四圖3.4例1二層計(jì)算計(jì)算過程 第25頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四圖3.5例1底層計(jì)算結(jié)果 第26頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四圖3.6 M圖（單位： kNm) 第27頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四2. 水平荷載作用下的近似計(jì)算（1）反彎點(diǎn)法

11、 基本假定 確定柱的側(cè)移剛度時(shí)，認(rèn)為梁剛度無限大，上下柱端只有水平側(cè)移，且同一層柱中各端的側(cè)移相等。 確定反彎點(diǎn)時(shí)，認(rèn)為除底層，其他各層柱在水平力作用下，上下兩端將產(chǎn)生相同轉(zhuǎn)角。第28頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 反彎點(diǎn)法示意圖 計(jì)算方法第29頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四y0是反彎點(diǎn)至柱下端的距離。上部各層 y0 =h/2 底層取 y0 =2h/31.確定反彎點(diǎn)高度 y0 2.計(jì)算側(cè)移剛度系數(shù) d d是表示柱上下端產(chǎn)生相對(duì)單位側(cè)移時(shí)，柱中產(chǎn)生剪力。第30頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四設(shè)框架結(jié)構(gòu)共有n層

12、，每層有j個(gè)柱子,將框架沿第m層個(gè)柱的反彎點(diǎn)處切開代以剪力和軸力，由水平力平衡條件得：3. 計(jì)算各層柱的剪力將代入得由假定1和d的定義得到每個(gè)柱內(nèi)剪力為：第31頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四則層間側(cè)移為：即層間剪力按柱的抗側(cè)剛度分配給每根柱。4.計(jì)算柱端彎矩及梁端彎矩 底層柱 上端 M=Vh/3 下端 M=2Vh/3 其它層柱 上端 M=Vh/2 下端 M=Vh/2 將代入得：i 剪力分配系數(shù)。第32頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四梁柱線剛度比大于3的框架由梁柱節(jié)點(diǎn)平衡條件求得 根據(jù)梁左右兩端彎矩之和除以梁的跨度可求得梁的剪力Vb，再由

13、梁端剪力計(jì)算柱的軸力Nc。 返回 適用條件第33頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四【例2】用反彎點(diǎn)法求圖3.7所示框架的彎矩圖。圖中括號(hào)內(nèi)數(shù)字為各桿的相對(duì)線剛度。 【解】（1） 計(jì)算柱的剪力當(dāng)同層各柱h相等時(shí)，各柱剪力可直接按其線剛度分配。第3層：F=10kNVAD=3.33kNVBE=4.45kNVCF=2.22kN第34頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四圖3.7 第35頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四第2層：F=10+19=29kNVDG=9.67kNVEH=12.89kNVFI=6.44kN第1層：F=10+

14、19+22=51kNVGJ=17kNVHK=20.4kNVIL=13.6kN第36頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四(2) 計(jì)算柱端彎矩第3層MAD=MDA=6.66kNmMBE=MEB=8.9kNmMCF=MFC=4.44kNm第2層MDG=MGD=24.18kNmMEH=MHE=32.23kNmMFI=MIF=16.1kNm第37頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四第1層MGJ=34kNmMJG=68kNmMHK=40.8kNmMKH=81.6kNmMIL= 27.2kNmMLI=54.4kNm(3) 根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件算出梁端彎矩第3層MA

15、B=MAD=6.66kNm第38頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四MBA=3.42kNmMBC=5.48kNmMCB=MCF=4.44kNm第2層MDE= 30.84kNmMED=15.82kNmMEF=25.31kNmMFE=20.54kNm第1層MGH=58.18kNm第39頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四MHG=28.09kNmMHI=44.94kNmMIH=MIF+MIL=16.1+27.2=43.3kNm根據(jù)以上結(jié)果，畫出M圖如圖4.8所示。第40頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四圖3.8 M圖（單位：

16、kNm) 第41頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四3. 水平荷載作用下的近似計(jì)算（2） D值法、修正的反彎點(diǎn)法 反彎點(diǎn)法只適用于梁柱線剛度比大于3的情況。當(dāng)柱截面尺寸較大時(shí)，梁柱的線剛度比往往小于3，節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角對(duì)內(nèi)力的影響已不容忽視。D值法近似地考慮了框架節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)對(duì)柱的抗側(cè)移剛度和反彎點(diǎn)高度的影響。兩種方法的區(qū)別僅在于柱抗側(cè)剛度D與反彎點(diǎn)高度yh計(jì)算方法的不同。求得柱抗側(cè)剛度D值及反彎點(diǎn)高度yh后，其他計(jì)算步驟均同反彎點(diǎn)法。第42頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四ACBD第43頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 基本假

17、定1、柱AB及其上下相鄰柱線剛度均為ic；2、各相交梁線剛度分別為i1、i2 、i3 、i4 ；3、AB柱及其上下左右相鄰各桿件兩端的桿端轉(zhuǎn)角為 ；4、AB與BD、AC的弦轉(zhuǎn)角都為。 修正后的柱側(cè)移剛度D值 第44頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四根據(jù)假定，由結(jié)構(gòu)力學(xué)知識(shí)得A、B點(diǎn)力矩平衡條件：B節(jié)點(diǎn)：A節(jié)點(diǎn)： 兩式相加得到：則柱AB的剪力為： 第45頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四根據(jù)假定同層柱側(cè)移相等，可得柱的剪力：根據(jù)柱的位置及支撐情況，下表給出常用情況值。即層間剪力按柱的抗側(cè)剛度D分配式中： V層總剪力； Vi該層第i根柱剪力 。第

18、46頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四第47頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 各層柱反彎點(diǎn)位置與該柱上下兩端轉(zhuǎn)角大小有關(guān)，當(dāng)轉(zhuǎn)角不等時(shí)，反彎點(diǎn)向轉(zhuǎn)角較大的一端靠近。影響轉(zhuǎn)角的因素： 修正后的柱反彎點(diǎn)高度 （1）側(cè)向外載形式 ；（2）梁柱線剛度比；（3）結(jié)構(gòu)總層數(shù)及計(jì)算層所在位置；（4）上下層梁線剛度比；（5）上下層柱高度比。 于是，各層柱經(jīng)過修正后的反彎點(diǎn)高度為：第48頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四式中：yn標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。 y1上、下梁相對(duì)線剛度比修正值，對(duì)于底層不考慮。1為上部梁線剛度和與下部梁線剛度和之

19、比，當(dāng)上部梁線剛度大于與下部梁線剛度和，y1取正值，否則y1取負(fù)值。 y2上層層高變化修正值，頂層不考慮。2為上部層高和與本層層高之比。 y3下層層高變化修正值，底層不考慮。3為上部層高和與本層層高之比。 計(jì)算柱、梁端彎矩等內(nèi)力方法同反彎點(diǎn)法。返回第49頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四【例3】用D值法求圖3.9所示框架的彎矩圖，圖中括號(hào)內(nèi)數(shù)字為各桿的相對(duì)線剛度?！窘狻浚?）求各柱所分配的剪力值V(kN)。計(jì)算過程及結(jié)果如表4.4所示。(2) 求各柱反彎點(diǎn)高度 (m)。計(jì)算過程及結(jié)果如表4.5所示。(3) 根據(jù)剪力和反彎點(diǎn)高度求柱端彎矩柱上端彎矩 M上=V（h-y)柱

20、下端彎矩 M下=Vy(4) 根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件求梁端彎矩(5) 繪彎矩圖如圖4.10所示。第50頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四圖3.9 例3 第51頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四表3.1 規(guī)則框架承受均布水平荷載作用時(shí)標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比y0 第52頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四續(xù)表3.1第53頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四續(xù)表3.1第54頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四表3.2 上下層橫梁線剛度比對(duì)y0的修正值y1 第55頁，共138頁，2022年，5

21、月20日，20點(diǎn)20分，星期四表3.3 上下層高變化對(duì)y0的修正值y2和y3 第56頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四表3.4 第57頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四表3.5 第58頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四圖4.10 M圖（單位： kNm) 第59頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 如圖一懸臂柱在均布水平載作用下的變形。 截面產(chǎn)生彎矩，剪力。由剪力作用產(chǎn)生的變形曲線向右凸，稱為剪切型，這種變形是底部層間相對(duì)側(cè)移大，而上部逐漸減小。3.4.3 水平荷載作用下側(cè)移的近似計(jì)算第60頁，

22、共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 對(duì)于框架結(jié)構(gòu)，在水平荷載作用下產(chǎn)生的總側(cè)移是由梁、柱彎曲變形和柱的軸向變形引起側(cè)移的總和m+n=。 由彎矩產(chǎn)生的變形曲線向左凸稱為彎曲型，變形特點(diǎn)與剪切型相反，底部層間相對(duì)側(cè)移小，而上部逐漸增大。第61頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四1.由框架梁柱彎曲變形引起的側(cè)移m D值法 框架頂點(diǎn)總位移是各層相對(duì)側(cè)移的代數(shù)和，各層間側(cè)移用值法計(jì)算。即：式中：n總層數(shù)； m同層柱的總數(shù) i第i層層間側(cè)移； Vi第i層層間剪力； Dij第j層所有柱的D值之和。 第62頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期

23、四 對(duì)上式分析得到，由于底層剪力最大，隨高度變化剪力逐漸減小，而各層剛度是相對(duì)變化不大，因此底部層間位移大，向上逐漸減小，因而由于框架梁柱的彎曲變形引起的側(cè)移是剪切型。這種由梁柱的彎曲變形引起的框架變形稱為總體剪切變形，其側(cè)移曲線與豎向懸臂構(gòu)件的剪切變形曲線相似，故稱為剪切型側(cè)移曲線。討論分析：第63頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 初步設(shè)計(jì)時(shí)我們需要估算頂點(diǎn)位移，采用近似公式法，它的思路是將所有柱看成一根柱D，n=V/D。設(shè)計(jì)時(shí)查閱設(shè)計(jì)手冊(cè)。 公式法第64頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 當(dāng)房屋層數(shù)較多時(shí)，可近似地看做柱軸力是連續(xù)變化，

24、由結(jié)力知識(shí)得到頂點(diǎn)位移： 式中：N單位水平力作用于框架頂點(diǎn)時(shí)外柱軸力 N外荷載作用下外柱軸力2.由框架柱軸向變形引起的側(cè)移n 第65頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 當(dāng)H50m或H/B4時(shí)，由于軸向力引起頂點(diǎn)位移占總側(cè)移的比例較小，可忽略n，即框架彎曲型變形較小。因此，框架結(jié)構(gòu)總體變形為剪切變形。層間側(cè)移：磚砌體填充墻uej/h1/500；輕質(zhì)隔墻 uej/h1/450 。有無式中：h、H分別為框架結(jié)構(gòu)的層高和總高； uej/h 也稱為層間側(cè)移角。 3.框架結(jié)構(gòu)的變形特點(diǎn) 4.框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移限值 第66頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四1.

25、控制截面 3.4.4 框架截面的設(shè)計(jì)內(nèi)力 柱：由于框架柱的彎矩在柱兩端最大，剪力、軸力在同一層內(nèi)變化不大，因此取各層柱的上下端截面作為截面承載力控制截面。 梁：對(duì)于框架梁，在水平、豎向荷載作用下，兩端截面往往是最大負(fù)彎矩及最大剪力作用處，跨中常是最大正彎矩作用處，因此取梁的兩端及跨中截面作為承載力控制截面。第67頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四第68頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四注意：（1）跨中最大彎矩不是在構(gòu)件的中點(diǎn)，但離跨中截面不遠(yuǎn)，因此直接以梁跨中截面作為控制截面。（2）柱端、梁端彎距和剪力應(yīng)取構(gòu)件端部截面內(nèi)力，而不是內(nèi)力計(jì)算時(shí)的

26、軸線處的內(nèi)力。 第69頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四式中：Q、w組合系數(shù)。當(dāng)永久荷載效應(yīng)起控制作用時(shí)分別取0.7和0.0；當(dāng)可變荷載效應(yīng)起控制作用時(shí)分別取1.0和0.6或0.7和1.0。3.4.5 荷載效應(yīng)組合無地震作用時(shí)的荷載效應(yīng)組合第70頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 G永久荷載分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)其作用效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，對(duì)由可變荷載控制的組合應(yīng)取1.2，對(duì)由永久荷載控制的組合應(yīng)取1.35；當(dāng)其作用效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)取1.0； Q樓面活荷載分項(xiàng)系數(shù)，一般取1.4； W風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.4； SGK、SQK、SWK 分別為恒載、活載及風(fēng)載

27、產(chǎn)生的 內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。 第71頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 有地震作用時(shí)的荷載效應(yīng)組合 式中：w風(fēng)荷載組合系數(shù)。取0.2；G重力荷載分項(xiàng)系數(shù)，取1.2；Eh 、Ev水平、豎向地震作用分項(xiàng)系數(shù)，只考慮一種時(shí)取1.3；當(dāng)考慮兩種時(shí)，Eh取1.3，Ev取0.5 ； W風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)，取1.4；SGK重力荷載代表值的效應(yīng)；SEhK、SEvK 分別為水平、豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值得效應(yīng)，尚應(yīng)乘以相應(yīng)的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)。 在進(jìn)行位移計(jì)算時(shí)，各分項(xiàng)系數(shù)均取1.0。 第72頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四1、梁端截面： +Mmax 、 -Mmax 、 Vm

28、ax 2、梁跨中截面： +Mmax -Mmax 3、框架柱端面（1） |Mmax |及相應(yīng)的V 、 N（2） Nmin及相應(yīng)的M 、V（3） Nmax及相應(yīng)的M、 V (4) |V|max與相應(yīng)的N。 最不利內(nèi)力組合第73頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四1、分跨計(jì)算組合法?；钶d逐層逐跨布置，分別計(jì)算整個(gè)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，對(duì)某一控制截面計(jì)算最不利內(nèi)力時(shí)，將使得該截面內(nèi)力同號(hào)疊加，絕對(duì)值最大的組合內(nèi)力即是。 豎向可變荷載最不利布置2、最不利荷載布置法。為求某一截面的最不利內(nèi)力，可以根據(jù)影響線方法，直接確定最不利組合對(duì)應(yīng)的活載位置。這種方法物理概念強(qiáng)。 在多層及高層建筑中，通常

29、樓層使用活荷載為1.52kN/m2，相對(duì)較小。為了簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)，一般可不考慮活載不利位置的影響，與恒載相同，按各跨滿布情況計(jì)算。但是對(duì)于使用荷載很大的多層廠房、公共建筑或書庫等，則應(yīng)考慮活載的不利位置進(jìn)行豎向荷載下的內(nèi)力計(jì)算。第74頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 為了減少框架梁支座截面負(fù)彎矩配筋過分擁擠，以保證混凝土澆筑質(zhì)量。尤其是在抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中為了使梁端出現(xiàn)塑性鉸以形成延性框架。允許在框架梁中進(jìn)行塑性調(diào)幅，降低豎向荷載作用下的支座彎矩，并相應(yīng)調(diào)整跨中截面的彎矩。 1、豎向荷載作用下框架梁端彎距調(diào)整： 內(nèi)力調(diào)整M=M0 調(diào)整后梁端彎矩為：0.80.9 現(xiàn)澆框架0.7

30、0.8 裝配整體式框架=第75頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 內(nèi)力調(diào)整 支座彎矩調(diào)整后，梁跨中正彎矩按梁靜力平衡校核，即滿足下式：MC0且應(yīng)滿足按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩之半。式中：MA、MB調(diào)幅后梁左、右端彎矩； MC0 梁跨中最大彎矩； MC按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩。第76頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四為保證作為第二道抗震防線的框架具有一定抗側(cè)力能力，每層框架總剪力應(yīng)滿足下式： 2、水平荷載作用下框架剪力墻的框架內(nèi)力調(diào)整：式中：Vfi 每層框架總剪力； V0 結(jié)構(gòu)基底總剪力； Vfmax 各層框架總剪力中的最大值。第77頁，共138頁，

31、2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四內(nèi)力組合步驟 各種荷載按各自規(guī)律布置進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算計(jì)算各種組合下的疊加內(nèi)力選取最不利組合內(nèi)力各截面內(nèi)力調(diào)整確定各構(gòu)件控制截面返回第78頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 延性結(jié)構(gòu)與抗震等級(jí) 結(jié)構(gòu)的延性,允許結(jié)構(gòu)出現(xiàn)塑性鉸，如果結(jié)構(gòu)在承載能力基本保持不變的情形下，仍能具有較大的塑性變形能力，具有這種特點(diǎn)的結(jié)構(gòu)稱為延性結(jié)構(gòu)。常用頂點(diǎn)位移延性比表示：1.延性結(jié)構(gòu) 3.4.6 框架截面設(shè)計(jì)和構(gòu)造第79頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四式中： u 結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)時(shí)的頂點(diǎn)位移； y 結(jié)構(gòu)屈服時(shí)的頂點(diǎn)位移。 延性比小

32、的結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)延性較差，在地震作用下容易發(fā)生脆性破壞，甚至倒塌。 延性比是結(jié)構(gòu)抗震性能的重要指標(biāo)。 對(duì)于延性比大的結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)延性越好，在地震作用下結(jié)構(gòu)，進(jìn)入彈塑性狀態(tài)時(shí)，能吸收、耗散大量的地震能量，此時(shí)結(jié)構(gòu)雖然變形較大，但不會(huì)出現(xiàn)超出抗震要求的建筑物嚴(yán)重破壞或倒塌。第80頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 用常遇烈度地震作用下的內(nèi)力和其它荷載組合進(jìn)行截面極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，這樣做到小震結(jié)構(gòu)處于彈性狀態(tài)（小震不壞）。 延性結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)思路 對(duì)于所得配筋進(jìn)行調(diào)整同時(shí)加強(qiáng)鋼筋錨固、增設(shè)鋼筋、構(gòu)件等措施來實(shí)現(xiàn)“中震可修、大震不倒”的設(shè)防目標(biāo)。第81頁，共138頁，2022年，5月20日，

33、20點(diǎn)20分，星期四 由于設(shè)防烈度不同、結(jié)構(gòu)類型、房屋高度不同，結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)有很大差別，因此抗震要求不同。 2.結(jié)構(gòu)抗震等級(jí) 高規(guī)根據(jù)各種情況將一般建筑物的抗震等級(jí)分為四個(gè)等級(jí)：一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)、四級(jí) 不同抗震等級(jí)的結(jié)構(gòu)，其抗震設(shè)計(jì)和抗震構(gòu)造措施是不同的。第82頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 框架結(jié)構(gòu)地震災(zāi)害分析1、柱頂破壞 柱頂周圍有水平裂縫、斜裂縫或交叉裂縫。重者混凝土壓碎崩落，柱內(nèi)箍筋拉斷，縱筋壓曲成燈籠狀。 主要原因：柱頂處彎矩、剪力、軸力都較大，受力復(fù)雜，箍筋配置不足，錨固不好等。第83頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四2、柱

34、底破壞 與柱頂相似，由于箍筋較柱頂密，震害相對(duì)柱頂較輕。第84頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四3、短柱破壞 當(dāng)柱高小于4倍柱截面高度（H/h4)時(shí)形成短柱。在彎剪壓力作用下，易產(chǎn)生剪切破壞，較少發(fā)生受彎破壞。第85頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四4、角柱破壞 由于雙向受彎、受剪,加上扭轉(zhuǎn)作用，震害比內(nèi)柱重。第86頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)產(chǎn)生對(duì)角方向的斜裂縫或交叉斜裂縫，混凝土剪碎剝落。節(jié)點(diǎn)內(nèi)箍筋很少或無箍筋時(shí)，柱縱向鋼筋壓曲外鼓。節(jié)點(diǎn)破壞將導(dǎo)致梁柱失去相互之間的聯(lián)系。 5、梁柱節(jié)點(diǎn)破壞 節(jié)點(diǎn)

35、破壞的主要原因是節(jié)點(diǎn)的受剪承載力不足，約束箍筋太少，梁筋錨固長度不夠以及施工質(zhì)量差所引起。第87頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四6、框架梁破壞 震害多發(fā)生于梁端。 在地震作用下梁端縱向鋼筋屈服，出現(xiàn)上下貫通的垂直裂縫（正截面破壞）。破壞的主要原因是梁端縱向受力鋼筋的屈服。 出現(xiàn)交叉斜向裂縫，與裂縫相交的腹筋屈服甚至拉斷。破壞的主要原因是梁端的剪力較大，超過了梁的受剪承載力，梁內(nèi)箍筋配置較稀，以及反復(fù)荷載作用下混凝土抗剪強(qiáng)度降低等。第88頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 填充墻破壞的主要原因是：墻體受剪承載力低，變形能力小，墻體與框架缺乏有

36、效的拉結(jié)，在往復(fù)變形時(shí)墻體易發(fā)生剪切破壞和散落。第89頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)的正確指導(dǎo)思想 延性框架的設(shè)計(jì)原則強(qiáng)柱弱梁強(qiáng)剪弱彎強(qiáng)節(jié)點(diǎn)、強(qiáng)錨固第90頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四1.強(qiáng)柱弱梁 兩種破壞形式弱柱型弱梁型說 明 ？第91頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四1.強(qiáng)柱弱梁 塑性鉸出現(xiàn)的位置及順序不同，將使框架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不同的破壞形式。較合理的框架破壞機(jī)制，應(yīng)該是梁比柱的塑性屈服盡可能早發(fā)生和多發(fā)生，底層柱柱根的塑性鉸較晚形成，各層柱子的屈服順序應(yīng)錯(cuò)開，不要集中在某一層，這種破壞機(jī)制

37、的框架，才能使整個(gè)框架較充分發(fā)揮抗震作用，并具有良好的變形能力。應(yīng)適當(dāng)提高柱端彎矩第92頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四2.強(qiáng)剪弱彎 框架結(jié)構(gòu)的延性是由構(gòu)件截面設(shè)計(jì)得到保證的，梁、柱的破壞形態(tài)有彎曲型破壞和剪切型破壞，剪切型破壞延性較差，因此應(yīng)使梁柱在彎曲破壞前，避免發(fā)生剪切型破壞。 應(yīng)使構(gòu)件彎曲破壞先于剪切破壞第93頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四3.強(qiáng)節(jié)點(diǎn)、強(qiáng)錨固 大量震災(zāi)表明：由于節(jié)點(diǎn)區(qū)出現(xiàn)剪切破壞和發(fā)生鋼筋錨固破壞，使得梁、柱塑性鉸難以發(fā)揮作用。 因此，應(yīng)適當(dāng)提高節(jié)點(diǎn)的抗剪能力，以及采取一定措施保證縱筋的錨固。 第94頁，共138

38、頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四開 始豎向荷載計(jì)算 框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)步驟 地震作用計(jì)算風(fēng)荷載計(jì)算確定結(jié)構(gòu)體系與結(jié)構(gòu)布置初步選定構(gòu)件截面尺寸及材料強(qiáng)度第95頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四樓、屋面設(shè)計(jì)豎向荷載作用下框架的內(nèi)力計(jì)算梁、柱、節(jié)點(diǎn)截面配筋計(jì)算和構(gòu)造設(shè)計(jì) 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 地震、風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的側(cè)移驗(yàn)算地震、風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 內(nèi)力組合 結(jié) 束 框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)步驟 第96頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 框架梁截面設(shè)計(jì) 1.截面尺寸的確定（1）梁高l / hb4 （深梁容易產(chǎn)生剪切破壞）（2）梁寬bb200mm，

39、且1/2bc（加強(qiáng)節(jié)點(diǎn)區(qū)） hb/bb4 （薄腹梁容易發(fā)生剪切破壞）hb(1/81/14) l （剛度要求）高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（JGJ 32002）第97頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四2.材料 （1）砼強(qiáng)度等級(jí) C30（一級(jí)抗震） C20（ 二、三級(jí)抗震）第98頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四3.梁正截面設(shè)計(jì) 第99頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四第100頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四4.梁斜截面設(shè)計(jì) 對(duì)于9度和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合：第101頁，共138頁，2022年，5

40、月20日，20點(diǎn)20分，星期四對(duì)四級(jí)抗震等級(jí)，取地震作用組合下的剪力設(shè)計(jì)值。式中： 考慮地震作用組合的框架梁左、右端彎矩設(shè)計(jì)值。 、 分別按順時(shí)針和逆時(shí)針方向進(jìn)行計(jì)算，并取其較大值。按混凝土規(guī)范有關(guān)公式計(jì)算，但在計(jì)算中應(yīng)將縱向受拉鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值以強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值代表，取實(shí)配的縱向鋼筋截面面積，并在等式右邊除以梁的正截面承載力抗震調(diào)整系數(shù)。第102頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 考慮地震作用組合時(shí)的重力荷載代表值產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值(9時(shí)高層建筑還應(yīng)包括豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值)，可按簡(jiǎn)支梁計(jì)算確定。 梁的凈跨。第103頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四

41、第104頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四第105頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四已知：某框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為二級(jí)，由內(nèi)力計(jì)算和組合得知梁兩端彎矩值，簡(jiǎn)圖如下，按強(qiáng)剪弱彎的原則設(shè)計(jì)。梁端的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)調(diào)整為：例題： （左震）（右震）（左震）（右震）（A）342.6 kN （B）338.4 kN（C）397.2 kN （D）373.58 kN第106頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四例題： qGb=59.5kN/mLn=5200mm第107頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四解： （左震）（右震

42、）第108頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 1、抗震設(shè)計(jì)時(shí)，梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋截面面積的比值除按計(jì)算確定外，一級(jí)不應(yīng)小于0.5，二級(jí)不應(yīng)小于0.3。 2、梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不應(yīng)大于2.5%；梁端箍筋加密區(qū)長度、箍筋最大間距和最小直徑符合高規(guī)表6.3.2.2。 框架梁的構(gòu)造 3、縱向受拉鋼筋最小配筋率非抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)小于0.2和二者45ft/fy的較大值，抗震設(shè)計(jì)不應(yīng)小于高規(guī)1表。 第109頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四第110頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四4、梁的縱向鋼筋配置應(yīng)符合：通長鋼筋

43、頂面和底面至少各兩根，一、二級(jí)抗震設(shè)計(jì)鋼筋直徑不應(yīng)小于14mm且分別不應(yīng)小于梁兩端頂面和底面縱筋中較大截面面積的1/4；三、四級(jí)抗震設(shè)計(jì)和非抗震設(shè)計(jì)鋼筋直徑不應(yīng)小于12mm。5、框架梁的箍筋尚應(yīng)符合：沿梁全長箍筋的面積配筋率應(yīng)不小于0.3ft/fyv 0.28ft/fyv 0.26ft/fyv（一、二、三四級(jí)）；加密區(qū)箍筋肢距一級(jí)不宜大于200mm和20倍的箍筋直徑，二、三級(jí)不宜大于250mm和20倍的箍筋直徑，四級(jí)不宜大于300mm。返回第111頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 通常為正方形或圓形，可以根據(jù)規(guī)范規(guī)定的最大軸壓比要求估算截面尺寸，即：Hn4 hc（剪

44、跨比較小的柱易發(fā)生剪切破壞） 框架柱截面設(shè)計(jì) 1.截面尺寸的確定第112頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四2.材料 （1）砼強(qiáng)度等級(jí) 抗震設(shè)防烈度9時(shí)不宜大于C60，8時(shí)不宜大于C70，且一級(jí)抗震等級(jí)時(shí)不應(yīng)小于C30，二四級(jí)和非抗震時(shí)不應(yīng)小于C20。第113頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四3.柱的內(nèi)力調(diào)整 （1）彎矩調(diào)整 根據(jù)“強(qiáng)柱弱梁”設(shè)計(jì)原則，讓塑性鉸先出現(xiàn)在梁上，將柱端彎矩放大。抗震設(shè)計(jì)時(shí)，一、二、三級(jí)框架的梁、柱節(jié)點(diǎn)處，除頂層和柱軸壓比小于0.15者外，柱端考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列公式予以調(diào)整：（四級(jí)以及非抗震vV=1.

45、0）9度抗震設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合：第114頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四式中：Mc節(jié)點(diǎn)上、下柱端截面逆時(shí)針或順時(shí)針方向組合彎矩設(shè)計(jì)值之和。上、下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值，可按彈性分析的彎矩比例進(jìn)行分配；Mb節(jié)點(diǎn)左、右梁端截面逆時(shí)針或順時(shí)針方向組合彎矩設(shè)計(jì)值之和。當(dāng)抗震等級(jí)為一級(jí)且節(jié)點(diǎn)左、右梁端均為負(fù)彎矩時(shí)，絕對(duì)值較小的彎矩應(yīng)取零；Mbua節(jié)點(diǎn)左、右梁端截面逆時(shí)針或順時(shí)針方向?qū)嵟涞恼孛媸軓澇休d力所對(duì)應(yīng)的彎矩設(shè)計(jì)值之和?？筛鶕?jù)實(shí)配鋼筋面積和材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值并考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)計(jì)算；c柱端剪力增大系數(shù)，一、二、三級(jí)分別取1.4、1.2、1.1。 第115頁，共1

46、38頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 對(duì)于一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層柱底截面的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)分別采用考慮地震作用組合的彎矩值與增大系數(shù)1.5、1.25、1.15的乘積。第116頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 根據(jù)“強(qiáng)剪弱彎”的設(shè)計(jì)原則，要使柱端塑性鉸區(qū)的抗剪承載力大于抗彎承載力。柱端截面組合剪力設(shè)計(jì)值（一、二、三級(jí)）調(diào)整如下，用此值進(jìn)行柱端箍筋加密區(qū)的箍筋設(shè)計(jì)。四級(jí)柱以及一、二、三級(jí)的非加密區(qū)vb=1.0）（2）剪力調(diào)整第117頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四式中：Mtc、Mbc分別為柱上下端逆時(shí)針或順時(shí)針方 向截面組合

47、的彎矩設(shè)計(jì)值；Mtcua、Mbcua分別為柱上下端逆時(shí)針或順時(shí)針 方向?qū)嵟涞恼孛媸軓澇休d力所對(duì)應(yīng)的彎矩值； vc柱端剪力增大系數(shù)，一、二、三級(jí)分別 取1.4、1.2、1.1；Hn柱的凈跨。9度抗震設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合：第118頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架角柱按雙向偏壓構(gòu)件進(jìn)行正截面承載力設(shè)計(jì)。M、 V按上述調(diào)整后再乘以不小于1.1的增大系數(shù)。第119頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四無地震組合： 有地震組合： 4.柱截面尺寸限制 式中：Mc、Vc柱端截面未調(diào)整的組合彎矩計(jì)算值，取上下端的較大值；柱端截面未

48、調(diào)整的組合彎矩計(jì)算值對(duì)應(yīng)的組合剪力值； 框架柱的剪跨比，當(dāng)反彎點(diǎn)位于柱高中部，取 =Mc/（Vch0）=Hn/2h0。第120頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 按鋼筋混凝土基本構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算；有地震參與的組合正、斜截面設(shè)計(jì)時(shí)，截面抗力應(yīng)除以構(gòu)件抗震承載力調(diào)整系數(shù)RE 0.8，軸壓比小于0.15的柱取0.75。5.柱截面配筋計(jì)算 第121頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 框架柱的構(gòu)造 1、柱截面尺寸宜符合：（1）矩形邊長不宜小于300mm,圓柱截面截面直徑不宜小于350mm。（2）截面高寬比不宜大于3，剪跨比宜大于2，抗震設(shè)計(jì)時(shí)軸壓比不宜超過

49、高規(guī)表中的限制。2、抗震設(shè)計(jì)時(shí)，柱全部縱向鋼筋的配筋率不應(yīng)小于高規(guī)表1中的規(guī)定，且每側(cè)縱筋配筋率不應(yīng)小于0.2%。3、柱縱向鋼筋應(yīng)符合：（1）柱全部縱向鋼筋的配筋率，抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于5%；非抗震設(shè)計(jì)不宜大于5%，不應(yīng)大于6%。（2）縱筋間距均不應(yīng)小于50mm。（3）以及且剪跨比不大于2的柱其單側(cè)縱筋受拉鋼筋的配筋率不宜大于1.2%。第122頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四第123頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四4、抗震設(shè)計(jì)時(shí)，（1）柱端箍筋加密區(qū)箍筋最大間距和最小直徑符合高規(guī)表6.4.3.2。（2）二級(jí)框架柱箍筋直徑不小于10mm、肢距

50、不大于200mm時(shí)除柱根外最大間距應(yīng)允許采用150mm；三級(jí)框架柱截面不大于400mm時(shí)箍筋最小直徑允許采用6mm。（3）剪跨比不大于2的柱箍筋間距不應(yīng)大于100mm，一級(jí)時(shí)尚不應(yīng)大于6倍的縱筋鋼筋直徑。（4）體積配箍率應(yīng)符合vvfc/fyv，且一四級(jí)分別不應(yīng)小于0.8%、0.6%、0.4%、0.4%。 第124頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四第125頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四返回5、加密區(qū)長度取值：（1）底層柱上端幾其它各層柱的兩端柱截面長邊尺寸、柱凈高1/6和500mm三者最大值；（2）底層柱剛性地面上下各500mm的范圍；（3

51、）底層柱柱根以上1/3柱凈高；（4）全長加密：一、二級(jí)框架角柱；需要提高變形能力的柱；剪跨比不大于2的柱和因填充墻等形成的柱凈高與截面高度之比不大于4的柱。6、柱箍筋應(yīng)符合：（1）加密區(qū)箍筋肢距，一級(jí)，不宜大于200mm；二、三級(jí)，不宜大于250mm和20d較大值；四級(jí)，不宜大于300mm。每隔一根縱筋宜在兩個(gè)方向有箍筋約束。（2）非加密區(qū)，一、二級(jí)，不應(yīng)大于10D；三、四級(jí)，不應(yīng)大于15D，且體積配箍率、不宜小于加密區(qū)的一半，間距不應(yīng)大于加密區(qū)的2倍。 第126頁，共138頁，2022年，5月20日，20點(diǎn)20分，星期四 在豎向、地震作用下，節(jié)點(diǎn)區(qū)受力復(fù)雜，承受梁、柱傳來的內(nèi)力，在軸力、剪力共同作用下，由于剪切和主拉應(yīng)力造成脆性破壞。 框架節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì) 1.破壞形態(tài) 震災(zāi)分析：由于節(jié)點(diǎn)區(qū)無箍筋和缺少箍筋，其抗剪能