盾構(gòu)關(guān)鍵參數(shù)計算

1、第七節(jié)關(guān)頭參數(shù)的計較之五兆芳芳創(chuàng)作1 .地質(zhì)力學(xué)參數(shù)選取按照廣州市軌道交通三號線詳勘階段 漢溪一市橋盾構(gòu)段II段的巖土工程勘察 陳述，漢溪站南一市橋站北區(qū)間隧道 中，左線及右線的工程地質(zhì)縱斷面圖， 選擇右線里程YCK21+037.233處地質(zhì)鉆 孔編號為MCZ3-HG-063A的相關(guān)地層數(shù) 據(jù)，見識質(zhì)剖面圖7-7-1,作為該標(biāo)段盾圖7-7-1計較斷面地質(zhì)剖面圖構(gòu)機(jī)選型關(guān)頭參數(shù)設(shè)計和校核計較的依據(jù).該段面地表標(biāo)高為27.41m，隧道拱頂埋深32.5m,盾構(gòu)機(jī)殼體計較外徑6.25m，盾殼底部埋深38.75m,地下穩(wěn)定水位2.5m.其它地質(zhì)要素如表7-7-1所示.地質(zhì)要素表表7-7-1代號地層厚度S

2、(m)天然密度P(g/cm3)凝聚力 C (KPa)底層深度H (m)粉質(zhì)粘性土硬塑狀殘積土全風(fēng)化混雜巖、塊石土隧道根本上在4 1、5Z-2和6Z-2地層中穿過，為相對的隔水地層.按上述條件對選用盾構(gòu)的推力、扭矩校核計較如下:2.盾構(gòu)機(jī)的總推力校核計較：土壓平衡式盾構(gòu)機(jī)的掘進(jìn)總推力F,由盾構(gòu)與地層之間的摩 擦阻力F1、刀盤正面推進(jìn)阻力F2、盾尾內(nèi)部與管片之間的摩擦阻 力F3組成，即按公式F=( F1+F2+F3)-Kc式中：Kc 平安系數(shù)，2.1盾構(gòu)地層之間的摩擦阻力F1計較可按公式F1= *D*L*CC一凝聚力，單位kN/m2，查表7-7-1，kN/m2LDm得：F1= *D*L*30.6=

3、5498 kN2.2水土壓力計較D盾構(gòu)殼體計較外徑，取6.25m;L盾構(gòu)殼體長度，9.15m;pe1 盾構(gòu)頂部的垂直土壓.按全覆土柱計較，為校核計較 平安，采取巖土的天然密度夕值計較.qfe1盾構(gòu)機(jī)拱頂受的水平土壓；qfe1 =Ax pe1pe2 盾構(gòu)底部的垂直土壓.按全覆土柱計較，為校核計較 平安，采取巖土的天然密度夕值計較.qfe2盾構(gòu)底部的水平土壓.qfe2=4xpe2qfw1 盾構(gòu)頂部的水壓qfw2盾構(gòu)底部的水壓 A側(cè)壓系數(shù)，取0.37;計較 qfei qfe2 qfw1 qfw2pe1 = 12xx9.8 + 13xx9.8+(32.5-12-13)xx9.82pe2xx=726.2

4、 kN/m2x 609.2= 225.4 kN/m2x 726.2= 268.7 kN/m2qfW1 = (32.5-2.5) x=294 kN/m2qfW2=294x=355.3 kN/m22.3盾構(gòu)機(jī)前方的推進(jìn)阻力F2作用于盾構(gòu)外周和正面的水壓和土壓見圖7-7-2所示.F = 土 . W e 1 + f 1 + W e 2 + 打啟kN也也* 4f.也qf qfd炒 kN也也* 4f.也qf qfd炒 圖7-7-2盾構(gòu)機(jī)受力示意圖2.4盾尾內(nèi)部與管片之間的摩阻力F3F3=c0sc q 壓在盾尾內(nèi)的2環(huán)管片的自重F3x2x (3.1416/4)(62-2)xxx=118.46 kN計較盾構(gòu)機(jī)

5、的總推力FF=( F2+F3).KcKcF=(5498 +17539.5+118.46) x=32770.7 kN2.5盾構(gòu)機(jī)總推力的經(jīng)驗計較日本隧道尺度標(biāo)準(zhǔn) ，按照大量工程實踐的統(tǒng)計資料，推薦單位面積上的推力值為:F=1000 kN/m21300 kN/m2 j則選型盾構(gòu)機(jī)的總推力F應(yīng)為F=(n/4)x 2(10001300)=(30679.6939883.60) kN2.6結(jié)論選型盾構(gòu)機(jī)的推力為36000kN ,它大于校核計較值 32770.7kN，又控制在經(jīng)驗值規(guī)模內(nèi)，說明該盾構(gòu)機(jī)的推力值公 道.3盾構(gòu)機(jī)刀盤扭矩校核計較3.1.計較條件選取地質(zhì)條件同前，由于該地段埋深較大，考慮土體的自成

6、 拱效應(yīng)，土壓力計較按2倍的盾構(gòu)直徑按水土分算進(jìn)行.3.1.1天然地基的強(qiáng)度、地壓、水壓天然地基的抗壓強(qiáng)度(查表)P= 500 kN/m22222223.1.2摩擦系數(shù)滾刀盤和天然地基之間的摩擦系數(shù)刀面和天然地基之間的摩擦系數(shù)M轉(zhuǎn)動摩擦系數(shù)刀面和天然地基之間的摩擦系數(shù)M轉(zhuǎn)動摩擦系數(shù)M滾刀密封裝置和鋼板之間的摩擦系數(shù)M3.1.3滾刀盤裝備的扭矩刀盤的重量刀盤與任務(wù)面的接觸率徑向滾柱的半徑推力滾柱的半徑刀環(huán)的內(nèi)直徑刀環(huán)的外直徑3.1.4滾刀密封裝置密封裝置的附件No.密封裝置的數(shù)量ns3.2滾刀盤的阻力扭矩T1:切削扭矩T2:旋轉(zhuǎn)樞紐軸承所承受的、T3:旋轉(zhuǎn)樞紐軸承所承受的、 矩Tn= 7340k

7、N-mG= 50t (assumed) =72%R1R2d1d212343311與滾刀重量成比例的阻力扭矩以對應(yīng)滾刀推力負(fù)荷的阻力扭T4:密封裝置的摩擦扭矩T5:滾刀盤的正面摩擦扭矩T6:滾刀盤外沿所承受的摩擦阻力扭矩T7:滾刀盤的背面摩擦扭矩 P7T8:滾刀驅(qū)動部位的剪切扭矩T9:滾刀軸的攪拌扭矩屈3.2.1切削扭矩(T1)M二入 r=(1/2)P*h*Rc2& / 弋 JLh:切削深度=V/Nc、r0=Rcx100T1=(1/2)x500.0 x(4/1.14x100)2/105=857.4 kNm3.2.2旋轉(zhuǎn)樞紐軸承所承受的、與滾刀重量成比例的阻力扭矩(T2)T2=G* g *R1*2

8、=50 x9.8x1.65=3.23kNm3.2.3旋轉(zhuǎn)樞紐軸承所承受的、以對應(yīng)滾刀推力負(fù)荷的阻力扭矩(T3)T3=Wr*R2* n 2推力負(fù)荷“Wr應(yīng)該如下暗示W(wǎng)r= * n *Rc2*Pd + (n/4) (d22-d12)Pw=72/100 x n4x+(n /4)(3.40 x3.40-2.20 x2.20)x=kNT3=x1.7=28kNm3.2.4密封裝置的摩擦扭矩(T4)T4=2 n * 3*Fs(ns1*Rs12+ns2*Rs22+ns3*Rs32+ns4*Rs42)+1x1.10 x1.10+1x1.70 x1.70)3.2.5滾刀盤的正面摩擦扭矩(T5)T5=2/3* *

9、n * 1*Rc3*Pd=2/3x72/100 x n 44x=kNm3.2.6滾刀盤外沿所承受的摩擦阻力扭矩(T6)T6=Rc*2 n *Rc*lk* ii *PrPr:滾刀盤周圍的平均地壓Pr=(P0+P0+P2+P3)/4=(+86+)/4=1kN/m24x0.544x0.3x=1 kN-m3.2.7滾刀盤的背面摩擦扭矩(T7)當(dāng)滾刀盤旋轉(zhuǎn)、而腔地壓同時作用于滾刀盤的背面時，進(jìn)行 滾刀盤的背面摩擦扭矩的計較.T7=2/3* * n * 11*Rc3*1.0*Pd=2/3x72/100 xn444x1.0 x=kN-m3.2.8滾刀驅(qū)動部位的剪切扭矩(T8)T8=2/3* n * t *R

10、c3(1- )t : 土層切削時的剪切阻力（kN/m2）利用滾刀盤在滾刀腔攪拌含水的出磕，使之和淤泥混雜起來.然后就取得了“改性粘土”此時，“改性粘土”可以大致如下進(jìn)行規(guī)則為：C=10.0 kN/m2、內(nèi)摩擦角（P s=5.0, cr =Pdt =C+（5 tan cp s=10.0+xtan5=lkN/m2T8=2/3x 7i x444x(1-72/100)=3 kNm3.2.9滾刀軸的攪拌扭矩(T9)T9=2R *B *1 * t *N K cb cb cbcb=2x3.00 x0.60 x0.90 x 1x4=23kNm3.3需要的扭矩(T)和裝備的扭矩T=T1+T2+T3+T4+T5+

11、T6+T7+T8+T9二857.4+3.23+28+29.4+l+754.2+3+23=4kNm實際裝備的扭矩應(yīng)該是Tn=7340kNm并且其平安系數(shù)是Tn/T=1.48因此，盾構(gòu)機(jī)具備足夠的扭矩另外，盾構(gòu)刀盤扭矩也可按如下經(jīng)常使用的經(jīng)驗公式計較求 得：3.4扭矩較核按日本隧道尺度標(biāo)準(zhǔn) 盾構(gòu)篇 ，按照大量工程實踐的統(tǒng) 計資料，推薦扭矩的控制尺度為：T= a .D3(kN - m)式中a一刀盤扭矩系數(shù)，土壓平衡盾構(gòu)機(jī)a =14一23 ;D盾構(gòu)計較外徑6.25m.選用盾構(gòu)的扭矩的經(jīng)驗值規(guī)模是：T=(1423)X3制造商提供的計較扭矩在經(jīng)驗值規(guī)模內(nèi).選用盾構(gòu)的最大任務(wù)扭矩值為7340KN.m 計較值

12、4962.1 kN.m，處于經(jīng)驗值規(guī)模且是計較值的1.48倍.故該盾構(gòu)機(jī)刀盤扭 矩滿足該段盾構(gòu)工程的施工需要.4 .刀盤驅(qū)動功率驗算a:刀盤功率P按下式計較P= Tc*N/9555式中：TC一刀盤驅(qū)動最大任務(wù)扭矩7340 (kN m)N一刀盤最大扭矩時的轉(zhuǎn)速1.15 (r/min)與該盾構(gòu)機(jī)設(shè)計的最大扭矩相對應(yīng)的轉(zhuǎn)速為1.15r/min，則刀 盤執(zhí)行機(jī)構(gòu)實際功率為：P= Tc*N/9555 = 1.15*7340000/9555 =883kN該盾構(gòu)機(jī)的刀盤驅(qū)動電機(jī)功率設(shè)計取值為900kW，滿足上述 計較要求.刀盤推進(jìn)功率驗算盾構(gòu)機(jī)最大推進(jìn)功率（PT）可按pt=f V式中F一總推力（kN）V一最

13、大推進(jìn)速度（m/s）盾構(gòu)機(jī)的設(shè)計總推力為34210kN ,最大推進(jìn)速度按 60mm/min 計，貝 UPt=F V=36000 x60 x 10-3/60=36kW盾構(gòu)機(jī)推進(jìn)功率的設(shè)計取值為50kW,滿足上述計較要求.螺旋輸送機(jī)功率驗算螺旋輸送機(jī)功率為160kW情況下，最大扭矩 105kN.mr/min ,因輸送機(jī)在22r/min時的最大排土量，為 270m3m3/h，完全可以滿足施工要求.盾尾內(nèi)徑與管片外徑間隙驗算（按300m曲線半徑）曲線開挖時要求的盾尾間隙計較如下：a:設(shè)計參數(shù)盾尾內(nèi)徑D0=6130mm 管片外徑D=6000mm管片寬度W=1500mm 曲線半徑R=250m盾尾籠蓋管片的

14、長度L=b:盾尾間隙理論值X=X+X2其中：X1一為拼裝管片便利并考慮到管片裝置誤差及偏移所 取的間隙裕量.通常，X的按下表選擇，取X=30mm.X2-曲線施工和修正盾構(gòu)機(jī)蛇行所需的間隙.DV4m4mWDV6m6EDV8mDV4m4mWDV6m6EDV8m8WDV11m20m m25mm30mm40mm按下可求得：圖所示,2X2=R-R COS 們R=R-D/2, sin0=L/R,化簡成：假定最小轉(zhuǎn)彎半徑R=250m,將R,D代入上式，得X2 R 9mmX=X1+X2=30+9=39mm設(shè)計值 X = (6080-6000) /2=40mm這個結(jié)果說明在選定的直徑和設(shè)定的 250m轉(zhuǎn)彎半徑條

15、件 下，只要能包管有39mm的盾尾間隙便可滿足施工要求.而所選盾 構(gòu)機(jī)的盾尾間隙設(shè)計為40mm，大于計較值.很顯然，同樣亦能滿 足施工要求的轉(zhuǎn)彎半徑2000m.管片裝置器扭矩和功率的計較：假定前提管片重量：40 kN管片密封處壓縮負(fù)載：50 kN/m計較動態(tài)扭矩 C 等于：40 x （De + Di）/4 = 114 kNm在轉(zhuǎn)速為2 r/min （輸送管片時的速度）功率=C x/9555= 24 kw：轉(zhuǎn)動角速度靜態(tài)扭矩是加載于管片負(fù)荷產(chǎn)生的扭矩：330 kNm轉(zhuǎn)速：0.2 r/min （裝置管片時的轉(zhuǎn)速）功率=C x/9555= kW管片裝置器所選功率為：30 kW,滿足旋轉(zhuǎn)和裝置時的需要

16、.9、盾構(gòu)機(jī)的運行參數(shù)計較隧道開挖設(shè)備所能達(dá)到的掘進(jìn)速度取決于良多因素，其中有 些因素在設(shè)備設(shè)計者的控制規(guī)模之外.然而，按照經(jīng)驗，可以使用 以下辦法得到近似的運行數(shù)據(jù).此辦法成立在設(shè)備平均運行數(shù)據(jù)根本之上：平均掘進(jìn)速度40mm/min平均襯砌環(huán)裝置時間30 min1500管片長度1500mmmin循環(huán)時間69min為了包含循環(huán)挖掘停機(jī)時間以及對沉降的特殊處理，我們估 量使用系數(shù)為0.6，每個循環(huán)約120min，這樣我們每個班次任務(wù) 時間12小時，其中2個小時維修調(diào)養(yǎng)，10小時掘進(jìn)，7.5 m / 12 hours，按照經(jīng)驗判斷，第二班掘進(jìn)速率與第一班差末幾.兩個 班次任務(wù)時間內(nèi)最高掘進(jìn)速率為1

17、5 m / 24 hours.第八節(jié)盾構(gòu)機(jī)的運轉(zhuǎn)挖掘開始挖掘開始于啟動刀盤旋轉(zhuǎn)和盾構(gòu)機(jī)推進(jìn)，用挖出的碴土充填 土倉以產(chǎn)生限定壓力，然后螺旋輸送機(jī)開始旋轉(zhuǎn)與掘進(jìn)速率匹配 并保持限定壓力.由于良多因素影響盾構(gòu)機(jī)的運行，如實際排碴效率、當(dāng)時的 地層條件，螺旋輸送機(jī)的旋轉(zhuǎn)速度等，要依據(jù)前一挖掘階段收集 的數(shù)據(jù)優(yōu)化而定.挖掘開始時的設(shè)備運行模式如下：1.1刀盤開始旋轉(zhuǎn)，確定旋轉(zhuǎn)速度，推進(jìn)油缸和螺旋輸送機(jī)停止 運轉(zhuǎn).1.2開始推進(jìn)，并通過控制室里的電位計逐漸提高盾構(gòu)機(jī)的掘進(jìn) 速度.1.3 一旦土倉里的土壓達(dá)到限定土壓要求，便可旋轉(zhuǎn)螺旋輸送機(jī)，并調(diào)整其旋轉(zhuǎn)速度以保持土倉中的限定壓力.挖掘進(jìn)程中在挖掘進(jìn)程中，

18、使土倉的進(jìn)土量和出土量保持平衡，即土倉 里填滿了被挖掘的碴土 .螺旋輸送機(jī)要送出和土倉進(jìn)土量同樣數(shù)量 的碴土，所以就必須仔細(xì)監(jiān)控土倉中的土壓和螺旋輸送機(jī)的排土 量.采納以下措施：2.1盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)速度按照保持刀盤前方穩(wěn)定所需的限定壓力而設(shè) 定.刀盤上還要儲備足夠的動力，以處理突然產(chǎn)生的問題.2.2螺旋輸送機(jī)的轉(zhuǎn)速設(shè)定為可以排出和被挖掘泥土與注入物質(zhì) 相等的棄土量.在選定轉(zhuǎn)速之前，要了解螺旋輸送機(jī)在實際地層條 件下的排碴效率.2.3當(dāng)限定壓力因為地層條件、螺旋輸送機(jī)排碴效率或土倉里的 混雜條件產(chǎn)生變更而變更時，就必須再次優(yōu)化螺旋輸送機(jī)的轉(zhuǎn)速. 2.4如果調(diào)整螺旋輸送機(jī)的轉(zhuǎn)速不克不及使限定壓力達(dá)到要

19、求的 數(shù)值時，就改動盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)速度.以上描述，可用以幫忙理解土壓平衡的基來源根底理，但更 重要的是經(jīng)驗，是工程特定地層條件下的盾構(gòu)機(jī)的運行性能與掘 進(jìn)參數(shù)優(yōu)化，例如：有高含量粘土的粘質(zhì)地層可能會閉合刀盤開 口、粘附于攪拌部件、堵住螺旋輸送機(jī)，增加了刀盤扭矩和推 力，最后就會大大限制了盾構(gòu)機(jī)的掘進(jìn)速度，此時應(yīng)認(rèn)真不雅察 添加劑向刀盤前方或土倉內(nèi)的注入；不管以任何方法向前推進(jìn)盾 構(gòu)機(jī)，如果土倉里碴土的流動性條件欠好，不但會下降掘進(jìn)速率，并且會導(dǎo)致嚴(yán)重的機(jī)械異常，更禁絕在螺旋輸送機(jī)停止時推進(jìn)盾構(gòu)機(jī).3.1限定壓力限定壓力有三種效果：3.1.1與地下水靜壓保持平衡，避免盾構(gòu)機(jī)周圍的地下水循環(huán) 以及大量

20、地下水涌入土倉攪擾刀盤前方的穩(wěn)定.3.1.2平衡水平壓力，避免刀盤前方坍塌.3.1.3分管洞頂?shù)姆€(wěn)定性，避免其坍塌而導(dǎo)致沉降，甚至危及 地面.3.2選擇以下參數(shù)的最大值可以確定限定壓力的數(shù)值：3.2.1由地下水位和隧道的相關(guān)位置給出的靜水壓力；3.2.2地層平衡應(yīng)力.一般說來，完全平衡沒有需要.在太高壓 力下操縱盾構(gòu)機(jī)遇導(dǎo)致土倉嚴(yán)重發(fā)燒，設(shè)備結(jié)構(gòu)與切削刀具的嚴(yán) 重磨損，以及刀盤和土倉卡殼的危險.為了使盾構(gòu)機(jī)正常運行而有 效任務(wù)，應(yīng)盡可能保持低壓.按照承壓隔板上土壓傳感器壓力顯示，設(shè)定螺旋輸送機(jī)的轉(zhuǎn) 速和推力油缸的前進(jìn)速率以調(diào)整限定壓力.土壓傳感器測出的壓力 比刀盤前面實際支承壓力低，其差別來源

21、于渣土通過刀盤開口時 產(chǎn)生的壓降，刀具室里混雜物密度的變更以及刀盤旋轉(zhuǎn)的動力效 應(yīng).濕潤粘土的影響比較低，但是顆粒很大的干土影響就變得很大.3.3 土壓控制所選用的盾構(gòu)機(jī)的承壓隔板在不合位置上裝置了 4個土壓傳感器.在控制室里的監(jiān)督屏上顯示其壓力，可幫忙操縱人員選擇必 須的限定壓力；另外一個土壓傳感器裝置在螺旋輸送機(jī)外殼里， 可向操縱人員顯示螺旋輸送機(jī)沿途的壓降，檢測“栓塞”和棄土 流動性的變更.如果有需要，要改動盾構(gòu)機(jī)的掘進(jìn)參數(shù)（泡沫或注 水量，限定壓力等）I1個位于上部（頂部壓力）/ 2個位于水平軸（平均壓力）I / 1個位于下面（最大壓力）3.4挖方量的控制開挖隧道時，尤其是在市區(qū)地I下

22、，重要的一點是嚴(yán)格限制地面的異 常.然后，在整個工程進(jìn)展中，操縱人員必須查抄盾構(gòu)機(jī)是否按開 挖路徑排出泥土而沒有超量.查抄出土量的一般辦法是清點一個挖 掘行程內(nèi)裝滿泥土的礦車數(shù)量，可在一個行程結(jié)束之際得出結(jié)果.為了在掘進(jìn)進(jìn)程中實時查抄棄土量并使操縱人員介入，該盾 構(gòu)機(jī)裝置了棄土稱量系統(tǒng)，操縱人員不雅察其中一個監(jiān)督屏上顯 示的該行程的開挖棄土量，并與上一校準(zhǔn)理論重量作比較驗證排 土量.當(dāng)棄土量過大或太小時，棄土稱量系統(tǒng)會收回警報，提醒操 縱人員改動掘進(jìn)參數(shù)，以避免地面產(chǎn)生過大的沉陷或隆起.第九節(jié)盾構(gòu)機(jī)附圖787 PE 16012:盾構(gòu)機(jī)主機(jī)圖787 PE 16006:787 PE 16006:后

23、配套系統(tǒng)圖787 PE 16066:刀盤間距圖787 787 PE 16066:刀盤間距圖787 PE 16008 :787 PE 16076:787 PE 16 011:787 PE 16 036:刀具結(jié)構(gòu)圖刀盤，用于軟土片式刮刀圖787 PE 16 009/A: 管片裝置器787 PE 16 010/A :驅(qū)動裝置查驗頻率787 PE 16 078 :螺旋輸送機(jī)液壓系統(tǒng)圖804SHCZ002 :推進(jìn)與鉸接液壓圖999 SH GB 001/A:同步注漿系統(tǒng)原理圖787 SH 160 EO泡沫注入系統(tǒng)原理圖第十節(jié)管模加工精度和包管措施及相關(guān)圖紙1、管片模具本工程使用6套管片環(huán)模具.其中4套為尺

24、度環(huán)，1套左彎 環(huán)，1套右彎，每環(huán)管片模具中由6副模具組成，有3副是尺度 管片模具，2副鄰接管片模具，1副封頂管片模具.這樣，6環(huán)管 模中合計36副模具在車間生產(chǎn)線上介入管片生產(chǎn).管片鋼模具制造擬選上海隧道工程股分有限公司機(jī)械廠制 造，意大利CIFA公司作為管模備選供給商.上海隧道機(jī)械廠的鋼 模尺寸的允許偏差見表10-1-1:表10-1-1管模加工精度表規(guī)模點數(shù)寬度mm+ 0.2一每只6左中右三個斷面各測一點弦長mm+每只2兩側(cè)各測一點底座夾角秒+每只4四角各測一點縱環(huán)向芯 棒中心距mm+每只2抽查內(nèi)腔高度mm1每只2抽查2、模工管管 加 包 措施及相關(guān)圖紙2.1底模1）底模以10mm厚的鋼板

25、通過在冷彎板上形成輪廓，并以重型鋼框架承托.2）依據(jù)混凝土自重和震動力產(chǎn)生的荷載計較鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的厚 度.3）底模的外邊沿用一臺數(shù)控機(jī)床加工，所有的部件被裝置在 固定架上.4）固定架用于固定機(jī)械構(gòu)件，并將這些構(gòu)件焊到鋼結(jié)構(gòu)上.2.2側(cè)擋板及頂蓋板2.2.1側(cè)擋板及頂蓋板在特厚的鋼板上進(jìn)行加工，以便適合接 縫形狀（依據(jù)圖紙），構(gòu)件加工后最終厚度不低于15mm.2.2.2側(cè)板上設(shè)有重型鉸鏈，螺桿式鎖桿和錐形導(dǎo)向定位孔， 可快速準(zhǔn)確地運動.2.2.3鋼板通過一臺數(shù)控式氧氣割槍進(jìn)行切割.2.2.4所有部件均固定在臺架上，點焊臨時固定.2.2.5裝配件噴砂并最終焊接.2.2.6然后所有的部件被送去熱處理去

26、除一切焊接應(yīng)力，避免在最后精細(xì)加工時，模板出現(xiàn)變形.2.2.7精密機(jī)床用于加工接縫，例如密封帶坑槽和斜傾角等.2.3裝配2.3.1模具在工場通過專用臺架裝配.2在側(cè)擋板與頂蓋板之間以及他們與底板之間的鉸鏈和軸 承，在裝配時定位并焊接，以便這些構(gòu)件正確就位.3每個裝配任務(wù)完成后，采取專用模片用于檢測達(dá)到的精度.4 2套檢測模片同模具一起提供，以確保在生產(chǎn)期間，模具 在容許偏差內(nèi).2.4選擇試驗環(huán)測試在工場內(nèi)進(jìn)行一個混凝土環(huán)的組裝試驗，并進(jìn)行檢測，以便 查抄模具是否在期望的偏差內(nèi).2.5管模的性能和特征2.5.1適用于2000件管片生產(chǎn)，無損其精度.2適宜于加快蒸氣養(yǎng)護(hù)系統(tǒng)（最大75度）.3適宜于

27、在底部裝上震動器，每臺鋼模下部設(shè)有兩個震動器 接合底座.4每個尺度模具帶有12個螺栓和手孔.5在拱部的密封帶坑槽.6每個模具在中部帶有注漿孔.2.6模具尺寸查抄2.12.1每一種類型模具配有檢測儀器，用于常規(guī)尺寸查抄.1.12.2通過在模板上的拔出薄墊片或直接讀取查抄尺寸.一套模板.一套薄墊片.一個10米口徑檢測器.一套角模板2.7交付2.15.1首先2套模具2003年6月15日交付前兩套模具2.15.2后4套模具2003年7月15日交付后四套模具，詳見第十一節(jié).2.8附圖尺度塊管模3、鋼模制作質(zhì)量控制籌劃目的通過編制實質(zhì)量籌劃，達(dá)到落實資源、進(jìn)度和措施并對質(zhì)量 進(jìn)行嚴(yán)格的控制，從而使鋼模的質(zhì)

28、量滿足規(guī)則的要求.3.2適用規(guī)模實質(zhì)量籌劃適用于廣州地鐵鋼模的圖紙設(shè)計、工藝制定、加 工進(jìn)程、質(zhì)量查驗等環(huán)節(jié)的指導(dǎo)，本產(chǎn)品生產(chǎn)結(jié)束，實質(zhì)量籌劃 即告失效.3.3質(zhì)量目標(biāo)產(chǎn)品質(zhì)量滿足設(shè)計圖紙的要求.3.產(chǎn)品交貨期滿足合同的要求，并可按照顧客的要求，在協(xié)商一致的根本上進(jìn)行調(diào)整.3.4職責(zé)3.總工程師擔(dān)任質(zhì)量籌劃的籌劃、編制等組織任務(wù)，并對質(zhì) 量籌劃的適用性進(jìn)行批準(zhǔn).3.設(shè)計技巧科、質(zhì)安科、經(jīng)營科、調(diào)度室介入質(zhì)量籌劃的籌 劃，并組織實施.3.5合同評審按隧道股分有限公司機(jī)械廠正在運行的質(zhì)量體系文件QG/SDJ 合同評審程序，由經(jīng)營科牽頭，各部分介入，對鋼模制作的 合同條款進(jìn)行評審，確保合同中的要求均

29、被落實.3.6設(shè)計控制按隧道股分有限公司機(jī)械廠正在運行的質(zhì)量體系文件 QG/SDJ.ZLCX設(shè)計控制程序，具體見“設(shè)計輸入和設(shè)計輸出 簡圖” .（P4、P5）3.7文件控制3.7.1按AG/SDJ.ZLCX.05文件和資料控制程序執(zhí)行.3.還需對鋼模涉及的下列文件和資料進(jìn)行控制.A鋼模制作的全套圖紙.B鋼模結(jié)構(gòu)件制作質(zhì)量控制籌劃.C鋼模金加工、結(jié)構(gòu)件及總裝檢測記實表.3.8推銷3.所有鋼材均按設(shè)計圖紙的要求推銷.3.對模芯的精密鑄造從木模、縮水余量的加放、概略粗糙度以及幾何尺寸對分包方提出嚴(yán)格的要求.3.按QG/SDJ推銷控制程序?qū)Ψ职降墓┴涃|(zhì)量進(jìn)行查抄.3.9產(chǎn)品標(biāo)識和可追溯性按QG/SD

30、J8產(chǎn)品標(biāo)識和可追溯性程序執(zhí)行.3.10進(jìn)程控制3.針對鋼模的制作特點，由設(shè)計技巧科指定相應(yīng)的“產(chǎn)品進(jìn) 程控制圖”.3.在優(yōu)先執(zhí)行“產(chǎn)品進(jìn)程控制圖”的前提下，按QG/SDJ9進(jìn)程控制程序進(jìn)行.（P6）3.11查驗和試驗3.11.1編制鋼模結(jié)構(gòu)制作質(zhì)量籌劃，對結(jié)構(gòu)件進(jìn)行重點控 制，其中應(yīng)控制：A放樣允許偏差的控制；B零伯矯正允許偏差的控制；c機(jī)械加工余量的控制；D裝配允許偏差；E鋼模焊接允許偏差的控制；F制訂鋼模側(cè)板外形尺寸查抄內(nèi)容；G制訂鋼模端板外形尺寸查抄內(nèi)容；H制訂鋼模底座外形尺寸查抄內(nèi)容；3.對鋼模的側(cè)板、端板和底座的金加工尺寸進(jìn)行檢測，并列 表查抄.3.對鋼模的模芯棒、定位裝置、定位銷

31、、緊固螺栓等的金加 工質(zhì)量進(jìn)行控制.3.對鋼?？傃b進(jìn)程中的關(guān)頭尺寸進(jìn)行列表查抄，并進(jìn)行三環(huán) 試拼裝的檢測.（P7、P8）3.按QG/SDJ.ZLCX.10進(jìn)貨、進(jìn)程和產(chǎn)品最終查驗和試驗 控制程序執(zhí)行.3.12查驗、丈量和試驗設(shè)備按QG/SDJ.ZLCX.11查驗、丈量和試驗設(shè)備控制程序執(zhí) 行.3.13查驗和試驗狀態(tài)按QG/SDJ.ZLCX.12查驗和試驗狀態(tài)控制程序執(zhí)行.3.14不及格品控制按QG/SDJ.ZLCX.13不及格品控制程序執(zhí)行.3.15糾正和預(yù)防措施按QG/SDJ.ZLCX.14糾正和預(yù)防措施程序執(zhí)行.3.16搬運、貯存、包裝、防護(hù)和交付控制按QG/SDJ搬運、貯存、包裝、防護(hù)和交付控制程序和