鋼結(jié)構(gòu)2016電大考試

1、. z.中央電大鋼構(gòu)造答案及復(fù)習(xí)題一、選擇題一概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法在構(gòu)造設(shè)計(jì)中，失效概率與可靠指標(biāo)的關(guān)系為BA越大，越大， 構(gòu)造可靠性越差 B 越大，越小，構(gòu)造可靠性越差C越大，越小，構(gòu)造越可靠 D 越大, 越大，構(gòu)造越可靠2目前我國鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)， C 。A全部采用以概率理論為根底的近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法B采用分項(xiàng)系數(shù)表達(dá)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法C除疲勞計(jì)算按容許應(yīng)力幅、應(yīng)力按彈性狀態(tài)計(jì)算外，其他采用以概率理論為根底的近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法 D局部采用彈性方法，局部采用塑性方法3按承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)鋼構(gòu)造時，應(yīng)考慮 C 。A荷載效應(yīng)的根本組合 B荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合C荷載效應(yīng)的根本組合，必要時尚應(yīng)考慮

2、荷載效應(yīng)的偶然組合D荷載效應(yīng)的頻遇組合二鋼構(gòu)造的材料1在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，具有明顯先兆的情況是 B 的典型特征。A脆性破壞 B 塑性破壞 C強(qiáng)度破壞 D失穩(wěn)破壞2以下因素中A與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系。A鋼材屈服點(diǎn)的大小 B鋼材的含碳量 C負(fù)溫環(huán)境 D應(yīng)力集中3鋼構(gòu)造對動力荷載適應(yīng)性較強(qiáng)，是由于鋼材具有C。A良好的塑性 B高強(qiáng)度和良好的塑性 C良好的韌性 D質(zhì)地均勻、各向同性4沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主要不同之處是D。A冶煉溫度不同 B冶煉時間不同 C沸騰鋼不加脫氧劑 D兩者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強(qiáng)脫氧劑5鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)C確定的。 A比例極限 B彈性極限 C屈服點(diǎn) D抗拉強(qiáng)度

3、6鋼材的三項(xiàng)主要力學(xué)性能指標(biāo)為A。A抗拉強(qiáng)度、屈服點(diǎn)、伸長率 B抗拉強(qiáng)度、屈服點(diǎn)、冷彎性能 C抗拉強(qiáng)度、冷彎性能、伸長率 D冷彎性能、屈服點(diǎn)、伸長率7鋼材牌號Q235、Q345、Q390是根據(jù)材料A命名的。 A. 屈服點(diǎn) B. 設(shè)計(jì)強(qiáng)度 C. 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 D. 含碳量8對鋼材的分組是根據(jù)鋼材確實(shí)定的。DA. 鋼種B. 鋼號 C. 橫截面積的大小 D. 厚度與直徑9四種不同厚度的Q345鋼，其中A厚的鋼板強(qiáng)度設(shè)計(jì)值最高。A. 12mmB. 18mmC. 36mmD. 52mm10塑性好的鋼材，則A。A韌性也可能好 B韌性一定好 C含碳量一定高D一定具有屈服平臺11鋼材的伸長率用來反映材料的C。A承

4、載能力B彈性變形能力 C塑性變形能力 D抗沖擊荷載能力12鋼材的伸長率與標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。DA. 到達(dá)屈服應(yīng)力時B. 到達(dá)極限應(yīng)力時 C. 試件塑性變形后 D. 試件斷裂后13鋼中硫和氧的含量超過限量時，會使鋼材BA變軟 B熱脆 C冷脆 D 變硬14鋼材在低溫下，強(qiáng)度提高，塑性下降，沖擊韌性B。A提高 B下降 C不變 D可能提高也可能下降15鋼材在低溫下，強(qiáng)度A；鋼材在低溫下，塑性BA提高 B降低 C不變 D不能確定16鋼材的疲勞破壞屬于C破壞。 A彈性 B塑性 C脆性 D低周高應(yīng)變17型鋼中的H型鋼和工字鋼相比，。BA. 兩者所用的鋼材不同B. 前者的翼緣相對較寬C. 前者

5、的強(qiáng)度相對較高 D. 兩者的翼緣都有較大的斜度三鋼構(gòu)造的連接1局部焊透的對接焊縫的計(jì)算應(yīng)按B計(jì)算。 A. 對接焊縫 B. 角焊縫 C. 斷續(xù)焊縫 D. 斜焊縫2斜角焊縫主要用于C。 A鋼板梁 B角鋼桁架 C鋼管構(gòu)造 D薄壁型鋼構(gòu)造3在彈性階段，側(cè)面角焊縫應(yīng)力沿長度方向的分布為。CA. 均分分布B. 一端大、一端小 C. 兩端大、中間小 D. 兩端小、中間大4在鋼梁底面設(shè)有吊桿，其拉力設(shè)計(jì)值為650kN靜載，吊桿通過節(jié)點(diǎn)板將荷載傳給鋼梁，節(jié)點(diǎn)板采用雙面焊縫焊于梁下翼緣，=10mm，=160MPa，則每面焊縫長度為C。 A240mm B250 mm C260mm D270mm5焊接剩余應(yīng)力對構(gòu)件的

6、A無影響。A靜力強(qiáng)度 B剛度 C低溫冷脆 D疲勞強(qiáng)度6.關(guān)于重級工作制吊車焊接吊車梁的腹板與上翼緣間的焊縫，D。A必須采用一級焊透對接焊縫 B可采用三級焊透對接焊縫C可采用角焊縫 D可采用二級焊透對接焊縫7一寬度為、厚度為的鋼板上有一直徑為的孔，則鋼板的凈截面面積為D。 A BC D8采用高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接與承壓型連接，在一樣螺栓直徑的條件下，它們對螺栓孔要求，A。A摩擦型連接孔要求略大，承壓型連接孔要求略小 B兩者孔要求一樣 C摩擦型連接孔要求略小，承壓型連接孔要求略大 D無要求9在鋼梁底面設(shè)置吊桿，其拉力設(shè)計(jì)值為650kN，吊桿通過T形連接件將荷載傳給鋼梁，T形連接件與鋼梁下翼緣板采用雙

7、排88級M20高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，預(yù)拉力P=125kN，抗滑移系數(shù)為045，則高強(qiáng)度螺栓的數(shù)量應(yīng)為C 。A4 B6 C8 D1010在鋼梁底面設(shè)有吊桿，其拉力設(shè)計(jì)值為650kN靜載，吊桿通過節(jié)點(diǎn)板將荷載傳給鋼梁，節(jié)點(diǎn)板采用雙面焊縫焊于梁下翼緣，=10mm，=160MPa，則每面焊縫長度為C 。 A240mm B250 mm C260mm D270mm11普通螺栓受剪連接主要有四種破壞形式，即螺桿剪斷；壁孔擠壓破壞；構(gòu)件拉斷；端部鋼板沖剪破壞。在設(shè)計(jì)時應(yīng)按下述C組進(jìn)展計(jì)算。A B C D12摩擦型連接的高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉時，承載力C。A 與摩擦面的處理方法有關(guān) B 與摩擦面的數(shù)量有關(guān)C

8、與螺栓直徑有關(guān) D 與螺栓的性能等級無關(guān)13高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接和承壓型連接主要區(qū)別是D。AA. 預(yù)拉力不同B. 連接處構(gòu)件接觸面的處理方法不同C. 采用的材料等級不同D. 設(shè)計(jì)計(jì)算方法不同A承載力計(jì)算方法不同 B施工方法一樣 C沒有本質(zhì)區(qū)別 D材料不同14承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于D。A直接承受動力荷載 B承受反復(fù)荷載作用的構(gòu)造的連接 C冷彎薄壁鋼構(gòu)造的連接 D承受靜力荷載或間接承受動力荷載構(gòu)造的連接15每個受剪力作用的摩擦型高強(qiáng)度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的C倍。 A1.0 B0.5 C0.8 D0.716一個承受剪力作用的普通螺栓在抗剪連接中的承載力是D。A栓桿的抗剪承載力 B被連接構(gòu)件板

9、的承壓承載力 CA、B中的較大值 DA、B中的較小值17以下圖所示為高強(qiáng)度螺栓連接，在彎矩M的作用下，可以認(rèn)為中和軸在螺栓C上。A1B2C3D4四軸心受力構(gòu)件1實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容包括D。A強(qiáng)度 B強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性 C強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定 D強(qiáng)度、剛度長細(xì)比2對有孔眼等削弱的軸心拉桿承載力，鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)*采用的準(zhǔn)則為凈截面B。A最大應(yīng)力到達(dá)鋼材屈服點(diǎn) B平均應(yīng)力到達(dá)鋼材屈服點(diǎn) C最大應(yīng)力到達(dá)鋼材抗拉強(qiáng)度 D平均應(yīng)力到達(dá)鋼材抗拉強(qiáng)度3以下軸心受拉構(gòu)件，可不驗(yàn)算正常使用極限狀態(tài)的為D。A屋架下弦 B托架受拉腹桿 C受拉支撐桿 D預(yù)應(yīng)力拉桿4計(jì)算軸心壓桿時需要滿足D的要求。A強(qiáng)度、剛度長

10、細(xì)比 B強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、剛度長細(xì)比 C強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定性 D強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定性、剛度長細(xì)比5軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度與穩(wěn)定，應(yīng)分別滿足B。A BC D6兩端鉸接的理想軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)截面形式為雙軸對稱十字形時，在軸心壓力作用下構(gòu)件可能發(fā)生C。A彎曲屈曲 B彎扭屈曲C扭轉(zhuǎn)屈曲 D彎曲屈曲和側(cè)扭屈曲7軸心受壓構(gòu)件發(fā)生彈性失穩(wěn)時，截面上的平均應(yīng)力C。 A 低于鋼材抗拉強(qiáng)度 B到達(dá)鋼材屈服強(qiáng)度C 低于鋼材比例極限D(zhuǎn) 低于鋼材屈服強(qiáng)度8確定軸心受壓實(shí)腹柱的截面形式時，應(yīng)使兩個主軸方向的長細(xì)比盡可能接近,其目的是CA便于與其他構(gòu)件連接 B構(gòu)造簡單、制造方便C到達(dá)經(jīng)濟(jì)效果 D便于運(yùn)輸、安裝和

11、減少節(jié)點(diǎn)類型9為提高軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，在構(gòu)件截面面積不變的情況下，構(gòu)件截面的形式應(yīng)使其面積分布B。A盡可能集中于截面的形心處 B盡可能遠(yuǎn)離形心 C任意分布，無影響 D盡可能集中于截面的剪切中心10為了C，確定軸心受壓實(shí)腹式構(gòu)件的截面形式時，應(yīng)使兩個主軸方向的長細(xì)比盡可能接近。A. 便于與其他構(gòu)件連接 B. 構(gòu)造簡單、制造方便 C. 到達(dá)經(jīng)濟(jì)效果 D.便于運(yùn)輸、安裝和減少節(jié)點(diǎn)類型11a類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)值最高是由于D。 A截面是軋制截面 B截面的剛度最大 C初彎曲的影響最小 D剩余應(yīng)力的影響最小12軸心受壓構(gòu)件柱腳底板的面積主要取決于C。A底板的抗彎剛度 B柱子的截面積 C根底材料的

12、強(qiáng)度等級 D底板的厚度13在以下關(guān)于柱腳底板厚度的說法中，錯誤的選項(xiàng)是C。A. 底板厚度至少應(yīng)滿足t14mmB. 底板厚度與支座反力和底板的支承條件有關(guān)C. 其它條件一樣時，四邊支承板應(yīng)比三邊支承板更厚些D. 底板不能太薄，否則剛度不夠，將使根底反力分布不均勻14計(jì)算格構(gòu)式柱繞虛軸軸彎曲的整體穩(wěn)定，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)B查表確定。A B C D15雙肢格構(gòu)式受壓柱，實(shí)軸為*，虛軸為yy，應(yīng)根據(jù)B確定肢件間距離。A.B. C. D. 強(qiáng)度條件五受彎構(gòu)件1在焊接組合梁的設(shè)計(jì)中，腹板厚度應(yīng)C。A越薄越好B越厚越好C厚薄相當(dāng)D厚薄無所謂2在焊接工字形組合梁中，翼緣與腹板連接的角焊縫計(jì)算長度不受的限制，是因

13、為D。A截面形式的關(guān)系B焊接次序的關(guān)系C梁設(shè)置有加勁肋的關(guān)系D內(nèi)力沿側(cè)面角焊縫全長分布的關(guān)系3當(dāng)無集中荷載作用時，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受C。A. 豎向剪力 B. 豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用C. 水平剪力D. 壓力4焊接工字形截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的是D。A提高梁的抗彎強(qiáng)度B提高梁的抗剪強(qiáng)度C提高梁的整體穩(wěn)定性D提高梁的局部穩(wěn)定性5焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對防止A B引起的局部失穩(wěn)最有效。A. 剪應(yīng)力B. 彎曲應(yīng)力C. 復(fù)合應(yīng)力D. 局部壓應(yīng)力6保證工字形截面梁受壓翼緣局部穩(wěn)定的方法是D。 A設(shè)置縱向加勁肋 B設(shè)置橫向加勁肋C采用有效寬度 D限制其寬厚比7工字形截面梁

14、受壓翼緣，對Q235鋼，保證局部穩(wěn)定的寬厚比限值為，對Q345鋼，此寬厚比限值應(yīng)為A。A比15更小 著 B仍等于15 C比15更大 D可能大于15，也可能小于158梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在B。A. 彎曲應(yīng)力大的區(qū)段 B. 上翼緣或下翼緣有固定集中力作用處C. 剪應(yīng)力較大的區(qū)段D. 有吊車輪壓的部位 9梁上作用較大固定集中荷載時，其作用點(diǎn)處應(yīng)B。A設(shè)置縱向加勁肋 B設(shè)置支承加勁肋 C減少腹板厚度 D增加翼緣的厚度10梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部承壓強(qiáng)度不能滿足要求時，采用B是較合理的措施。A加厚翼緣 B在集中荷載作用處設(shè)置支撐加勁肋C增加橫向加勁肋的數(shù)量 D加厚腹板11右圖所示的單向彎曲簡支梁的整

15、體穩(wěn)定計(jì)算公式中，W*C。ABCD12右圖所示為加強(qiáng)受壓翼緣的工字形等截面簡支組合梁，抗側(cè)移支撐桿如圖中A設(shè)置，對提高梁的整體穩(wěn)定性效果最好。13焊接工字形截面簡支梁，其他條件均一樣的情況下，當(dāng)A時，梁的整體穩(wěn)定性最好。A. 加強(qiáng)梁的受壓翼緣寬度B. 加強(qiáng)梁受拉翼緣寬度C. 受壓翼緣與受拉翼緣寬度一樣D. 在距支座l/6l為跨度減小受壓翼緣寬度六拉彎和壓彎構(gòu)件1在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算式中，軸力項(xiàng)分母里的是D。A. 彎矩作用平面內(nèi)軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù) B. 彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)C. 軸心壓桿兩方面穩(wěn)定系數(shù)的較小者 D. 壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)2彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎

16、柱應(yīng)進(jìn)展D和綴材的計(jì)算。A強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性B彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性C彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性D強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性13單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)，且使較大翼緣受壓時，構(gòu)件到達(dá)臨界狀態(tài)的應(yīng)力分布A。A. 可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性 B. 只在受壓側(cè)出現(xiàn)塑性C. 只在受拉側(cè)出現(xiàn)塑性 D. 拉、壓側(cè)都不會出現(xiàn)塑性14實(shí)腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)一般應(yīng)進(jìn)展的計(jì)算的內(nèi)容為D。A強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形B彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形、長細(xì)比C強(qiáng)度、剛度、

17、彎矩作用平面內(nèi)及平面外穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形D強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、長細(xì)比15計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴材時，剪力應(yīng)取C。A. 構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值B. 由公式計(jì)算的剪力C. 構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值或由公式計(jì)算的剪力兩者中較大值D. 由計(jì)算值16單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，一般宜使彎矩A。A. 繞非對稱軸作用B. 繞對稱軸作用C. 繞任意軸作用D. 視情況繞對稱軸或非對稱軸作用17實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中的主要是考慮A。A. 截面塑性開展對承載力的影響B(tài). 剩余應(yīng)力的影響C. 初偏心的影響D. 初彎矩的影響18彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)

18、進(jìn)展D和綴材的計(jì)算。A 強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性B 彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性C 彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性D 強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性七屋蓋構(gòu)造1為保證屋蓋構(gòu)造的D，應(yīng)根據(jù)屋蓋構(gòu)造形式有檁體系或無檁體系，有托架或無托架、廠房內(nèi)吊車的位置、有無振動設(shè)備，以及房屋的跨度和高度等情況，設(shè)置可靠的支撐系統(tǒng)。 I 空間整體作用，提高其整體剛度，減小腹桿的計(jì)算長度； II空間整體作用，承當(dāng)和傳遞水平荷載，減小節(jié)點(diǎn)板厚度；III空間整體作用，提高其整體剛度，減小弦桿的計(jì)算長度；IV安裝時穩(wěn)定與方便，承當(dāng)和傳遞水平荷載

19、如風(fēng)荷載、懸掛吊車水平荷載和地震荷載等。A. I、II B. I、IIIC. II、IV D. III、IV一、選擇題1.關(guān)于鋼構(gòu)造及其建筑鋼材特點(diǎn)說法錯誤的一項(xiàng)為哪一項(xiàng)D建筑鋼材耐火不耐熱。2.鋼構(gòu)造具有優(yōu)越的抗震性能，這是因?yàn)榻ㄖ摬木哂辛己玫腂強(qiáng)度。3.鋼材的抗拉強(qiáng)度能夠直接反映A構(gòu)造承載能力。4.鋼材的工藝性能主要包括A冷加工、熱加工、可焊性。5.鋼材具有兩種性質(zhì)不同的破壞形式分別指A塑性破壞和脆性破壞。6.鋼材在低溫下，強(qiáng)度A提高。7.鋼材在低溫下，塑性B降低。8.鋼材牌號Q235、Q345、Q390、Q420的命名師根據(jù)材料的A屈服點(diǎn)。9.型鋼中的H型鋼和工字鋼相比，不同之處在于B

20、前者的翼緣相對較寬，且翼緣內(nèi)外兩側(cè)平行。10.鋼構(gòu)造的連接方法一般可分為A焊接連接、鉚釘連接和螺栓連接。11.利用二氧化碳?xì)怏w和其他惰性氣體作為保護(hù)介質(zhì)的電弧焊熔方法指的是氣體保護(hù)焊。12.螺栓的性能等級m.n級中，小數(shù)點(diǎn)前的數(shù)字表示A螺栓成品的抗拉強(qiáng)度不小于m100MPa.13.焊接連接的形式按被連接板件的相互位置可分為B對接、搭接、T形連接、角部連接。14.常見的焊接缺陷包括裂紋、焊瘤、燒穿、氣孔等，其中焊縫連接中最危險的缺陷是D裂紋。15.焊縫的表示方法中，符號V表示的是BV形坡口的對接焊縫。16.焊接的長度方向與作用力平行的角焊縫是B側(cè)面角焊縫。17.由正面角焊縫、側(cè)面角焊縫和斜焊縫組

21、成的混合焊縫，通常稱為C圍焊縫。18.試驗(yàn)說明，對缺陷比擬敏感的對接焊縫是C受拉的對接焊縫。19.鋼構(gòu)造工程質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)*規(guī)定焊縫按其檢驗(yàn)方法和質(zhì)量要求分為A三個等級。20.螺栓群的抗剪連接承受軸心力時，螺栓受力沿長度方向的分布為C兩端大、中間小。21.承受剪力和拉力共同作用的普通螺栓應(yīng)考慮的兩種可能的破壞形式分別是A螺桿受剪兼受拉破壞、孔壁承壓破壞。22.高強(qiáng)度螺栓連接分為A摩擦型連接和承壓型連接。23.以下關(guān)于高強(qiáng)度螺栓連接抗滑移系數(shù)說法有誤的是C摩擦面抗滑移系數(shù)的大小與板件的鋼號無關(guān)。24.高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接的承載力取決于C板件接觸面的摩擦力。25.以下關(guān)于高強(qiáng)度承壓型連接說法有誤的是C

22、承壓型連接高強(qiáng)度螺栓受剪力時，計(jì)算方法與普通螺栓不一樣26.軸心受力構(gòu)件主要包括A軸心受壓構(gòu)件和軸心受拉構(gòu)件。27.設(shè)計(jì)軸心壓桿時需計(jì)算的內(nèi)容有D強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定性、剛度長細(xì)比。28.設(shè)計(jì)軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容為D強(qiáng)度、剛度、長細(xì)比。29.當(dāng)軸心受壓構(gòu)件的長細(xì)比比擬大而截面又沒有孔洞削弱時，軸心受壓構(gòu)件截面設(shè)計(jì)的決定因素是D局部穩(wěn)定性。30.理想軸心受壓構(gòu)件可能的三種屈服形式分別是D彎剪屈曲、拉扭屈曲、彎曲屈曲。31.單軸對稱T形截面構(gòu)件，當(dāng)繞非對稱軸屈曲時，其屈曲形式為A彎曲屈曲。32.單軸對稱T形截面構(gòu)件，當(dāng)繞對稱軸屈曲時，其屈曲形式為D彎扭屈曲。33.雙軸對稱截面構(gòu)件最常見的屈

23、曲形式時A彎曲屈曲。34.a類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)值最高是由于D剩余應(yīng)力的影響最小35.以下關(guān)于初彎曲對壓桿影響說法錯誤的選項(xiàng)是C實(shí)際壓桿絕大多數(shù)為無限彈性體，少數(shù)為非無限彈性體。36.箱型截面軸心受壓構(gòu)件的腹板支承情況是A四邊支承。37.箱型截面軸心受壓構(gòu)件的翼緣支承情況是A四邊支承。38.T形截面軸心受壓構(gòu)件的腹板支承情況是B三邊支承一邊自由。39.選擇實(shí)腹軸心受壓構(gòu)件截面時，第一步應(yīng)A根據(jù)軸心壓力的設(shè)計(jì)值和計(jì)算長度選定適宜的截面形式。40.以下關(guān)于實(shí)腹軸心受壓構(gòu)件局部穩(wěn)定驗(yàn)算說法錯誤的選項(xiàng)是D實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件局部穩(wěn)定驗(yàn)算必須與剛度驗(yàn)算同時進(jìn)展。41.格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件綴條設(shè)計(jì)師，由于

24、剪力的方向不定，斜綴條選擇截面時應(yīng)按B軸心受壓桿。42.實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中國的Y*，主要是考慮A截面塑性開展對承載力的影響。43.鋼構(gòu)造中的實(shí)際腹式的受彎構(gòu)件通常稱為A梁。44.鋼梁的承載能力極限狀態(tài)主要涉及的三方面分別是D強(qiáng)度、局部穩(wěn)定、整體穩(wěn)定。45.鋼梁的正常使用界限狀態(tài)主要是指C剛度46.工字形截面梁受壓翼緣寬厚比限值為t/b15235/Fy，式中b為A翼緣板外伸寬度。47.當(dāng)梁的抗彎強(qiáng)度不滿足設(shè)計(jì)要求是，以下提高梁抗彎強(qiáng)度最有效的措施是C增大梁的腹板寬度。48.梁的撓度驗(yàn)算其實(shí)是C驗(yàn)算梁的剛度。49.在單向彎曲簡支梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算公式中，M*表示的

25、是A繞強(qiáng)軸作用的最大彎矩。50.型鋼梁中應(yīng)用最廣泛的是A工資鋼和H型鋼。51.型鋼梁中，主梁和次梁的連接形式主要有B平接合疊接。52.以下寡欲組合梁截面沿長度的改變說法正確的一項(xiàng)為哪一項(xiàng)A單層翼緣板改變截面時宜改變翼緣板寬度面非厚度。53.配置加勁肋是提高梁腹板局部穩(wěn)定的有效措施嗎，當(dāng)H0170時，腹板C剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)均可能發(fā)生，應(yīng)同時配置縱向加勁肋與橫向加勁肋。54.焊接組合梁腹板的計(jì)算高度H0=2400mm,根據(jù)局部穩(wěn)定計(jì)算和構(gòu)造要求，需在腹板一側(cè)配置鋼板橫向加勁肋，其經(jīng)濟(jì)合理的截面尺寸是C-1508。55.梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部承壓強(qiáng)度不能滿足要求時，采用B在集中荷載作用處設(shè)置

26、支承加勁肋是較合理的措施。56.梁的支撐加勁肋應(yīng)設(shè)置在C上翼緣或下翼緣有固定作用力的部位。57.對于跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng)驗(yàn)算整體穩(wěn)定缺乏時，宜采用C加大受壓翼緣板的寬度。58.為了提高荷載作用上翼緣的簡支工字形截面梁的整體穩(wěn)定，可再D上翼緣處設(shè)側(cè)向支撐，以減小梁出平面的計(jì)算長度。59.一簡支梁，跨度6m，自重不計(jì)，在梁中底部作用一集中荷載，設(shè)計(jì)值為75KN，梁采用I32a，W*=692.0cm3,鋼材為Q235B，梁的整體穩(wěn)定應(yīng)力為C201.7MPa.60.一屋面檁條跨度6m,中間設(shè)一道拉條作為側(cè)向支承點(diǎn)，作用于檁條的彎矩設(shè)計(jì)值M*=45KNm，My=0.9KNm，檁條采用I22a，W*

27、=310.0cm3，Wy=41.1cm3，鋼材為Q235B，其整體穩(wěn)定應(yīng)力為C177.2MPa。61.受風(fēng)荷載作用的框架柱屬于B壓彎構(gòu)件。62.以下關(guān)于框架柱連接說法不正確的選項(xiàng)是A在框架構(gòu)造中，梁河柱的節(jié)點(diǎn)一般采用鉸接，少數(shù)情況下采用剛接。63.在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算式中，軸力項(xiàng)分母里的y是B彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)。64.以下關(guān)于有檁屋蓋和無檁屋蓋說法有誤的一項(xiàng)為哪一項(xiàng)C當(dāng)跨度大于12m時，必須采用無檁屋蓋。1.以下關(guān)于我國目前的剛構(gòu)造設(shè)計(jì)說法正確的一項(xiàng)為哪一項(xiàng)C除疲勞計(jì)算按容許應(yīng)力幅、應(yīng)力按彈性狀態(tài)計(jì)算外，其它采用以概率理論為根底的近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法。2.按承載力

28、極限狀態(tài)設(shè)計(jì)鋼構(gòu)造時，應(yīng)考慮C荷載效應(yīng)的根本組合，必要時尚應(yīng)考慮和在效應(yīng)的偶然組合。3.在構(gòu)造設(shè)計(jì)中，失效概率Pf與可靠指標(biāo)的關(guān)系為B，Pf越大，越小，構(gòu)造可靠性越差。4.以下鋼構(gòu)造計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，符合鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)*的一組是B計(jì)算構(gòu)造或構(gòu)件的輕度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值。5.塔架和桅桿的構(gòu)造形式屬于A高聳鋼構(gòu)造。6.一樣跨度的構(gòu)造承受形同的荷載，普通鋼屋架的重量為鋼筋混凝土屋架的B1/4-1/3。7.在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，具有明顯先兆的情況是B塑性破壞。8.鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度確定的根據(jù)是C屈服點(diǎn)。9.鋼材的三項(xiàng)主要力學(xué)性能為A抗拉強(qiáng)度，屈服點(diǎn)、伸長率。10.鋼材的伸長率

29、是反映材料D塑性變形能力11.鋼構(gòu)造對動力和在適應(yīng)性較強(qiáng)，是由于鋼材具有C良好的韌性。12.四種厚度不符的16Mn鋼板，鋼板設(shè)計(jì)強(qiáng)度最高的是(A16mm).13.鋼中硫和氧的含量超過限量時，會使鋼材B熱脆。14.以下關(guān)于應(yīng)力集中的說法正確的選項(xiàng)是B應(yīng)力集中產(chǎn)生同號應(yīng)力場，使塑性變形收到限制。15鋼材在低溫下的沖擊韌性將B降低。16.鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化應(yīng)變強(qiáng)化之后A強(qiáng)度提高。17.以下因素與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系的是A鋼材屈服點(diǎn)得大小。18.鋼材的疲勞破壞屬于C脆性破壞。19.對鋼材的疲勞強(qiáng)度影響不顯著的是(C鋼材的靜力強(qiáng)度)。20.沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆筑方法的主要不同之處是C沸騰鋼不加脫

30、氧劑。21.焊接剩余應(yīng)力不影響構(gòu)件的(B靜力強(qiáng)度)22.在彈性階段，側(cè)面角焊縫應(yīng)力沿長度方向的分布為C兩端大、中間小。23.焊縫長度方向與作用垂直的角焊縫是(A正面角焊縫)。24.關(guān)于重級工作制吊車焊接吊車梁的腹板與上翼緣間的焊縫說法正確的選項(xiàng)是D可采用二級焊透對接焊縫。25.在鋼梁底面設(shè)有吊桿，其拉力設(shè)計(jì)值為650KN靜載，吊桿通過節(jié)點(diǎn)板將何在傳給鋼梁，節(jié)點(diǎn)板采用雙面焊縫焊于梁下翼緣，h=10mm,fy=160MPa,則每面焊縫長度為C260mm.26.局部焊透的對接焊縫計(jì)算時應(yīng)按B直角角焊縫。27.斜角焊縫主要用于C鋼管構(gòu)造。28.按照施焊位置分為平焊、橫焊、立焊及仰焊，其中操作條件最差的

31、是D仰焊。29.一個承受剪力作用的普通螺栓在抗剪連接中的承載力是D，A、B中的較小值。30.C級普通螺栓連接宜用B屋蓋支撐的連接。31.以下關(guān)于螺栓在構(gòu)件排列的相關(guān)要求說法有誤的一項(xiàng)為哪一項(xiàng)A垂直于受力方向的受拉構(gòu)件，各排螺栓的中距越小越好。32.承受軸心力作用的高強(qiáng)度螺栓摩擦型受剪切連接中，其凈截面強(qiáng)度驗(yàn)算公式=N/Anf，以下N與軸心拉桿所受的力N相比關(guān)系正確的選項(xiàng)是BNN33.以下關(guān)于高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接與承壓型連接說法正確的一項(xiàng)為哪一項(xiàng)D承載力計(jì)算方法不同。34.摩擦型連接的高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉時，其承載力說法正確的一項(xiàng)為哪一項(xiàng)C與螺栓直徑有關(guān)。35.高強(qiáng)度螺栓摩擦型連承受剪破壞時

32、，承載力極限狀態(tài)確實(shí)定因素是B連接板件間的摩擦力。36.在鋼梁底面設(shè)置吊桿，其拉力設(shè)計(jì)值為650KN，吊桿通過T形連接件將荷載傳給鋼梁，T形連接件與鋼梁下翼緣板采用雙排8.8級M20高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，預(yù)拉力P=125KN,抗滑系數(shù)U=0.45，則高強(qiáng)度螺栓的數(shù)量應(yīng)為(C8)、37.采用高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接與承壓型連接，在一樣螺栓直徑的條件下，它們對螺栓孔的要求是A，摩擦型連接孔要求略大，承壓型連接孔要求略小。38.承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于C冷彎薄壁鋼構(gòu)造的連接。39.每個受剪力作用的摩擦型高強(qiáng)度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的(C0.8倍)。40.圖1所示為高強(qiáng)度螺栓連接，在彎矩M的作用下，可

33、以認(rèn)為中和軸在C螺栓3上。41.實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容為D強(qiáng)度、剛度長細(xì)比42.對有孔眼等消弱的軸心拉桿承載力，鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)*采用的準(zhǔn)則為B凈截面平均應(yīng)力到達(dá)鋼材屈服點(diǎn)43.一寬度為b，厚度為l的鋼板上有一直徑為Dn的孔，則鋼板的凈截面面積為(CAa=blDn/2l)44.以下關(guān)于軸心壓桿的強(qiáng)度與穩(wěn)定計(jì)算公式An，為構(gòu)件的凈截面，A為構(gòu)件的毛截面，正確的一項(xiàng)為哪一項(xiàng)B=N/Anf，=N/Af。45.計(jì)算格構(gòu)式軸心受壓柱整體穩(wěn)定時，用換算長細(xì)比0*，代替*，這是考慮D綴材剪切變形的影響。46.雙肢綴條式軸心受壓柱繞實(shí)軸和繞虛軸等穩(wěn)定的要求是B=2+27A/A1.47.確定軸心受壓實(shí)腹柱的截

34、面形式時，應(yīng)使兩個主軸方向的長細(xì)比盡寬呢那個接近，其目的是C到達(dá)經(jīng)濟(jì)效果。48.提高軸心受壓構(gòu)件局部穩(wěn)定常用的含合理方法是D設(shè)置橫向加勁肋。49.為提高軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，在構(gòu)件截面面積不變的情況下，構(gòu)件截面的形式應(yīng)使其面積分部B盡可能遠(yuǎn)離形心。50.軸心受壓構(gòu)件發(fā)生彈性失穩(wěn)時，截面上的平均應(yīng)力需C低于鋼材比例極限fp。51.軸心受壓構(gòu)件腳底板的面積主要取決于C根底材料的強(qiáng)度等級。52.兩端鉸接的理想軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)截面形式為雙軸對稱十字形時，在軸心壓力作用下構(gòu)件可能發(fā)生C扭轉(zhuǎn)屈曲。53.在以下關(guān)于柱腳底板厚度的說法中，錯誤的選項(xiàng)是C其它條件一樣時，四邊支承板應(yīng)比三遍支承板更厚些、54以下

35、軸心受拉構(gòu)件，可不驗(yàn)算正常使用極限狀態(tài)的是D預(yù)應(yīng)力拉桿。55.雙肢格構(gòu)式受壓柱，實(shí)軸為*-*,虛軸為y-y，確定肢件間距離應(yīng)根據(jù)D強(qiáng)度條件。56.承受橫向荷載的構(gòu)件稱為C受彎構(gòu)件。57.鋼梁彎曲應(yīng)力的開展三個階段分別是A彈性工作階段，彈塑性工作階段，塑性工作階段58.工字形鋼梁在抗剪強(qiáng)度不滿足設(shè)計(jì)要求時，最有效的方法是A增大腹板面積。59.梁的撓度驗(yàn)算其實(shí)是C驗(yàn)算梁的剛度。60.計(jì)算工字型截面梁的抗彎剪強(qiáng)度采用公式M*/r*W*f,取r*=1.05，梁的受壓翼緣外伸肢寬厚比不大于B13235/fy。61.驗(yàn)算工字形截面的折算應(yīng)力，公式為2+32f，式中、應(yīng)為D驗(yàn)算截面中驗(yàn)算點(diǎn)得正應(yīng)力和剪應(yīng)力。

36、62.不考慮腹板屈曲后強(qiáng)度，工字形截面梁腹板高厚比h0/lw=100時，梁腹板可能D因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)縱向加勁肋。63.梁上作用較大固定集中荷載時，其作用點(diǎn)處應(yīng)B設(shè)置支承加勁肋。64.焊接工字形截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的是D增加翼緣的厚度。65保證工字形截面梁受壓翼緣局部穩(wěn)定的方法是D限制其寬厚比。66.對于承受均不荷載的熱軋H型鋼簡支梁，應(yīng)計(jì)算(抗彎強(qiáng)度，抗剪強(qiáng)度，整體穩(wěn)定、撓度)67.一簡支箱形截面梁，跨度60m，梁寬1m，梁高3.6m，剛剛為16Mn,在垂直荷載作用下，梁的整體穩(wěn)定系數(shù)b為D1.00。68.在焊接組合梁的設(shè)計(jì)中，腹板厚度應(yīng)C厚薄相當(dāng)。69.在焊接工字形組合梁中，翼緣與

37、腹板連接的角焊縫計(jì)算長度不受60hfd的限制，是因?yàn)镈內(nèi)力沿側(cè)面角度焊縫全長分部的關(guān)系。70工字形截面梁受壓翼緣，對Q235鋼保證局部穩(wěn)定的寬厚比限值為b/t，對Q345鋼，此寬厚比限值應(yīng)為A比15更小。71.為了提高梁的整體穩(wěn)定，最經(jīng)濟(jì)有效的方法是C設(shè)置橫向加勁肋。72.當(dāng)無集中荷載作用時，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受C水平剪力。73.圖1所示為加強(qiáng)受壓翼緣的工字形等截面簡支組合梁，抗側(cè)移支撐桿設(shè)置對提高梁的整體穩(wěn)定性效果最好的是A.74.單軸對稱的實(shí)腹式壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性計(jì)算公式中的說法正確的選項(xiàng)是DW1*和W2*為單軸對稱截面繞非對稱軸較大和較小翼緣最外纖維的毛截面模量，rs

38、值一樣。75.有側(cè)移的單層鋼框架，采用等截面柱，柱與根底固接，與橫梁鉸接，框架平面內(nèi)柱的計(jì)算長度系數(shù)為A2.03。76.單軸對稱的實(shí)腹式壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對稱平面內(nèi)，且使較大翼緣受壓時，構(gòu)件到達(dá)臨界狀態(tài)的應(yīng)力分布說法正確的選項(xiàng)是A，可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性。77.實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中rs主要是考慮A截面塑性開展對承載力的影響。78.單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，一般宜使彎矩A繞非對稱軸作用。79.計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴材時，剪力應(yīng)取C構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值或由公式V=Af/85fy/235計(jì)算的剪力。80.關(guān)于屋架的形式說法有誤的一項(xiàng)為哪一項(xiàng)B屋架外形選擇最重要的方面

39、是用料經(jīng)濟(jì)、其次是建筑物用途。1以下關(guān)于我國目前的鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)說法正確的一項(xiàng)為哪一項(xiàng) C 全部采用以概率理論為根底的近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法采用分項(xiàng)系數(shù)表達(dá)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法除疲勞計(jì)算按容許應(yīng)力幅、應(yīng)力按彈性狀態(tài)計(jì)算外，其他采用以概率理論為根底的近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法局部采用彈性方法，局部采用塑性方法2按承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)鋼構(gòu)造時，應(yīng)考慮 C A荷載效應(yīng)的根本組合B荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合C荷載效應(yīng)的根本組合，必要時尚應(yīng)考慮荷載效應(yīng)的偶然組合D荷載效應(yīng)的頻遇組合3在構(gòu)造設(shè)計(jì)中，失效概率與可靠指標(biāo)的關(guān)系為 B A越大，越大， 構(gòu)造可靠性越差 B 越大，越小，構(gòu)造可靠性越差C越大，越小，構(gòu)造越可靠 D

40、越大, 越大，構(gòu)造越可靠4以下鋼構(gòu)造計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，符合鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)*的一組是 B A計(jì)算構(gòu)造或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；B計(jì)算構(gòu)造或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值；C計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；D計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)時，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值。5塔架和桅桿的構(gòu)造形式屬于 A A高聳鋼構(gòu)造 B板殼構(gòu)造 C輕型鋼構(gòu)造 D大跨構(gòu)造6一樣跨度的構(gòu)造承受一樣的荷載，普通鋼屋架的重量為鋼筋混凝土屋架的 B A1/31/2 B1/41/3 C1/201/10 D1/301/207在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，具有明顯先兆的情況是 B

41、 A脆性破壞 B 塑性破壞 C強(qiáng)度破壞 D失穩(wěn)破壞8鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù) C 確定的A比例極限 B 彈性極限 C屈服點(diǎn) D 抗拉強(qiáng)度9鋼材的三項(xiàng)主要力學(xué)性能為 A A抗拉強(qiáng)度、屈服點(diǎn)、伸長率 B抗拉強(qiáng)度、屈服點(diǎn)、冷彎性能C抗拉強(qiáng)度、冷彎性能、伸長率 D冷彎性能、屈服點(diǎn)、伸長率10鋼材的伸長率是反映材料 D 的性能指標(biāo)。A承載能力 B抵抗沖擊荷載能力C彈性變形能力 D 塑性變形能力11鋼構(gòu)造對動力荷載適應(yīng)性較強(qiáng)，是由于鋼材具有C A良好的工藝性 B良好的冷彎性能 C良好的韌性 D良好的可焊性12四種厚度不等的16Mn鋼鋼板，其中 A 鋼板設(shè)計(jì)強(qiáng)度最高A16mm B20mm C25mm D 30m

42、m 13鋼中硫和氧的含量超過限量時，會使鋼材 B A變軟 B熱脆 C冷脆 D 變硬14以下關(guān)于應(yīng)力集中的說法中正確的選項(xiàng)是 B A應(yīng)力集中降低了鋼材的屈服點(diǎn) B應(yīng)力集中產(chǎn)生同號應(yīng)力場，使塑性變形受到限制C應(yīng)力集中產(chǎn)生異號應(yīng)力場，使鋼材變脆 D應(yīng)力集中可以提高構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度15鋼材在低溫下，沖擊韌性 B A提高 B降低 C不變 D不能確定16鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化應(yīng)變強(qiáng)化之后 A A強(qiáng)度提高 B塑性提高 C冷彎性能提高 D可焊性提高17以下因素與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系的是 A A鋼材屈服點(diǎn)的大小 B鋼材的含碳量 C負(fù)溫環(huán)境 D應(yīng)力集中18鋼材的疲勞破壞屬于 C A彈性破壞 B塑性破壞 C脆性破

43、壞 D低周高應(yīng)變破壞19對鋼材的疲勞強(qiáng)度影響不顯著的是 C A應(yīng)力幅 B應(yīng)力比 C鋼種 D應(yīng)力循環(huán)次數(shù)20沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主要不同之處是 C A冶煉溫度不同 B冶煉時間不同 C沸騰鋼不加脫氧劑 D兩者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強(qiáng)脫氧劑一、單項(xiàng)選擇題1、焊接剩余應(yīng)力不影響構(gòu)件的 B A變形 B靜力強(qiáng)度 C疲勞強(qiáng)度 D整體穩(wěn)定2、在彈性階段，側(cè)面角焊縫應(yīng)力沿長度方向的分布為 C A均勻分布 B一端大、一端小 C兩端大、中間小 D兩端小、中間大3、焊縫長度方向與作用力垂直的角焊縫是 A A正面角焊縫 B側(cè)面角焊縫 C 斜角焊縫 D混合焊縫4、關(guān)于重級工作制吊車焊接吊車梁的腹板與上翼緣間的焊

44、縫說法正確的選項(xiàng)是 D A必須采用一級焊透對接焊縫 B可采用三級焊透對接焊縫 C可采用角焊縫 D可采用二級焊透對接焊縫5、在鋼梁底面設(shè)有吊桿，其拉力設(shè)計(jì)值為650kN靜載，吊桿通過節(jié)點(diǎn)板將荷載傳給鋼梁，節(jié)點(diǎn)板采用雙面焊縫焊于梁下翼緣，=10mm，=160MPa，則每面焊縫長度為 C A240mm B250 mm C260mm D270mm6、局部焊透的對接焊縫的計(jì)算應(yīng)按 B 。 A 對接焊縫 B角焊縫 C 斷續(xù)焊縫 D 斜焊縫7、斜角焊縫主要用于 C 。 A 鋼板梁 B 角鋼桁架 C 鋼管構(gòu)造 D 薄壁型鋼構(gòu)造8、按照施焊位置分為平焊、橫焊、立焊及仰焊，其中操作條件最差的是 D A 平焊 B橫

45、焊 C 立焊 D 仰焊9、一個承受剪力作用的普通螺栓在抗剪連接中的承載力是 D A 栓桿的抗剪承載力 B 被連接構(gòu)件板的承壓承載力 C A、B中的較大值 D A、B中的較小值10、C級普通螺栓連接可用于 B A吊車梁翼緣的拼接 B屋蓋支撐的連接 C吊車梁與制動構(gòu)造的連接 D框架梁與框架柱的連接11、以下關(guān)于螺栓在構(gòu)件排列的相關(guān)要求說法有誤的一項(xiàng)為哪一項(xiàng) A A垂直于受力方向的受拉構(gòu)件，各排螺栓的中距越小越好 B順力作用方向的受壓構(gòu)件，各排螺栓中距不宜過大 C螺栓排列施工時要保證有一定的空間，便于打鉚 D中距和邊距過大，連接板件間不能嚴(yán)密貼合，潮氣侵入縫隙易使鋼材銹蝕12、A B C D不能確定

46、13、高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接和承壓型連接主要區(qū)別是D。A. 預(yù)拉力不同B. 連接處構(gòu)件接觸面的處理方法不同C. 采用的材料等級不同D. 設(shè)計(jì)計(jì)算方法不同14、摩擦型連接的高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉時，其承載力說法正確的一項(xiàng)為哪一項(xiàng) C A與摩擦面的處理方法有關(guān) B與摩擦面的數(shù)量有關(guān) C與螺栓直徑有關(guān) D與螺栓的性能等級無關(guān)15、高強(qiáng)度螺栓摩擦型連承受剪破壞時，承載能力極限狀態(tài)確實(shí)定因素是 B 。A螺栓的抗拉強(qiáng)度 B連接板件間的摩擦力 C連接板件的毛截面強(qiáng)度 D連接板件的孔壁承壓強(qiáng)度16、13在鋼梁底面設(shè)置吊桿，其拉力設(shè)計(jì)值為650kN，吊桿通過T形連接件將荷載傳給鋼梁，T形連接件與鋼梁下翼緣板采用

47、雙排88級M20高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，預(yù)拉力P=125kN，抗劃系數(shù)U=045，則高強(qiáng)度螺栓的數(shù)量應(yīng)為 C 。A4 B6 C8 D1017、采用高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接與承壓型連接，在一樣螺栓直徑的條件下，它們對螺栓孔的要求是 A A摩擦型連接孔要求略大，承壓型連接孔要求略小B摩擦型連接孔要求略小，承壓型連接孔要求略大C兩者孔要求一樣 D無要求18、承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于 D 。A 直接承受動力荷載 B 承受反復(fù)荷載作用的構(gòu)造的連接 C 冷彎薄壁鋼構(gòu)造的連接 D 承受靜力荷載或間接承受動力荷載構(gòu)造的連接19、每個受剪力作用的摩擦型高強(qiáng)度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的 C 。 A 10倍 B 05倍

48、 C 08倍 D 07倍20、圖1所示為高強(qiáng)度螺栓連接，在彎矩M的作用下，可以認(rèn)為中和軸在 C 。CA螺栓 1上 B螺栓 2上 C螺栓 3上 D螺栓 4上一、單項(xiàng)選擇題1、實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容包括D。A強(qiáng)度 B強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性 C強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定 D強(qiáng)度、剛度長細(xì)比2、對有孔眼等削弱的軸心拉桿承載力，鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)*采用的準(zhǔn)則為凈截面 B A最大應(yīng)力到達(dá)鋼材屈服點(diǎn) B平均應(yīng)力到達(dá)鋼材屈服點(diǎn) C最大應(yīng)力到達(dá)鋼材抗拉強(qiáng)度 D平均應(yīng)力到達(dá)鋼材抗拉強(qiáng)度3、一寬度為、厚度為的鋼板上有一直徑為的孔，則鋼板的凈截面面積為 C A BC D4、以下關(guān)于軸心壓桿的強(qiáng)度與穩(wěn)定的計(jì)算公式為構(gòu)件的凈截面

49、，為構(gòu)件的毛截面正確的一項(xiàng)為哪一項(xiàng) B 軸心壓桿的強(qiáng)度與穩(wěn)定，應(yīng)分別滿足 B 。A BC D5、計(jì)算格構(gòu)式軸心受壓柱整體穩(wěn)定時，用換算長細(xì)比代替，這是考慮 D A格構(gòu)柱彎曲變形的影響 B格構(gòu)柱剪切變形的影響 C綴材彎曲變形的影響 D綴材剪切變形的影響6、雙肢綴條式軸心受壓柱繞實(shí)軸和繞虛軸等穩(wěn)定的要求是B A BC D7、確定軸心受壓實(shí)腹柱的截面形式時，應(yīng)使兩個主軸方向的長細(xì)比盡可能接近，其目的是 C A便于與其他構(gòu)件連接 B構(gòu)造簡單、制造方便C到達(dá)經(jīng)濟(jì)效果 D便于運(yùn)輸、安裝和減少節(jié)點(diǎn)類型 8、提高軸心受壓構(gòu)件局部穩(wěn)定常用的合理方法是D A增加板件寬厚比 B增加板件厚度 C增加板件寬度 D設(shè)置橫

50、向加勁肋9、為提高軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，在構(gòu)件截面面積不變的情況下，構(gòu)件截面的形式應(yīng)使其面積分布 B 。A 盡可能集中于截面的形心處 B 盡可能遠(yuǎn)離形心 C 任意分布，無影響 D 盡可能集中于截面的剪切中心10、軸心受壓構(gòu)件發(fā)生彈性失穩(wěn)時，截面上的平均應(yīng)力 C 。A 低于鋼材抗拉強(qiáng)度B 到達(dá)鋼材屈服強(qiáng)度C 低于鋼材比例極限D(zhuǎn) 低于鋼材屈服強(qiáng)度11、軸心受壓構(gòu)件柱腳底板的面積主要取決于 C A底板的抗彎剛度B柱子的截面積C根底材料的抗壓能力D 底板的厚度12、兩端鉸接的理想軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)截面形式為雙軸對稱十字形時，在軸心壓力作用下構(gòu)件可能發(fā)生C。A彎曲屈曲 B彎扭屈曲C扭轉(zhuǎn)屈曲 D彎曲屈曲和

51、側(cè)扭屈曲13、在以下關(guān)于柱腳底板厚度的說法中，錯誤的選項(xiàng)是 C A 底板厚度至少應(yīng)滿足t14mmB 底板厚度與支座反力和底板的支承條件有關(guān)C 其它條件一樣時，四邊支承板應(yīng)比三邊支承板更厚些D 底板不能太薄，否則剛度不夠，將使根底反力分布不均勻14、以下軸心受拉構(gòu)件，可不驗(yàn)算正常使用極限狀態(tài)的是 DA 屋架下弦 B 托架受拉腹桿 C 受拉支撐桿 D 預(yù)應(yīng)力拉桿15、雙肢格構(gòu)式受壓柱，實(shí)軸為*，虛軸為yy，應(yīng)根據(jù) B 確定肢件間距離。A B C D 強(qiáng)度條件16、承受橫向荷載的構(gòu)件稱為 A A 受彎構(gòu)件 B 受剪構(gòu)件 C受扭構(gòu)件D受拉構(gòu)件17、鋼梁彎曲應(yīng)力的開展三個階段分別是 A A彈性工作階段、

52、彈塑性工作階段、塑性工作階段B彈性工作階段、延性工作階段、脆性工作階段C彈性工作階段、彈塑性工作階段、脆性工作階段D延性工作階段、脆性工作階段、塑性工作階段18、提高腹板的穩(wěn)定性，相比照擬經(jīng)濟(jì)的措施是 A A增大腹板面積 B縮小腹板面積C增大翼緣長度 D增大翼緣長度19、梁的撓度驗(yàn)算其實(shí)是 C A驗(yàn)算梁的穩(wěn)定性 B 驗(yàn)算梁的抗壓強(qiáng)度C驗(yàn)算梁的剛度 D 驗(yàn)算梁的抗拉強(qiáng)度20、計(jì)算工字形截面梁的抗彎強(qiáng)度采用公式，取=105，梁的受壓翼緣外伸肢寬厚比不大于 B AA B C D一、單項(xiàng)選擇題1、驗(yàn)算工字形截面梁的折算應(yīng)力的公式，式中、應(yīng)為 D A驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力B驗(yàn)算截面中的最大正

53、應(yīng)力和驗(yàn)算點(diǎn)的最大剪應(yīng)力C驗(yàn)算截面中的最大剪應(yīng)力和驗(yàn)算點(diǎn)的最大正應(yīng)力 D驗(yàn)算截面中驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力和剪應(yīng)力2、不考慮腹板屈曲后強(qiáng)度，工字形截面梁腹板高厚比=100時，梁腹板可能 D A因彎曲應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)縱向加勁肋 B因彎曲應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)橫向加勁肋C因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)縱向加勁肋 D因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)橫向加勁肋3、梁上作用較大固定集中荷載時，其作用點(diǎn)處應(yīng) B 。A 設(shè)置縱向加勁肋B 設(shè)置支承加勁肋C 減少腹板厚度D 增加翼緣的厚度4、焊接工字形截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的是 D 。A 提高梁的抗彎強(qiáng)度B 提高梁的抗剪強(qiáng)度C 提高梁的整體穩(wěn)定性D 提高梁的局部穩(wěn)定性5、保證工字形截面梁

54、受壓翼緣局部穩(wěn)定的方法是 D A設(shè)置縱向加勁肋 B設(shè)置橫向加勁肋C采用有效寬度 D限制其寬厚比6、對于承受均布荷載的熱軋H型鋼簡支梁，應(yīng)計(jì)算 D A抗彎強(qiáng)度、腹板折算應(yīng)力、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定B抗彎強(qiáng)度、抗剪強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定C抗彎強(qiáng)度、腹板上邊緣局部承壓強(qiáng)度、整體穩(wěn)定D抗彎強(qiáng)度、抗剪強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、撓度7、一簡支箱形截面梁，跨度60m，梁寬1m，梁高36m，鋼材為16Mn，在垂直荷栽作用下，梁的整體穩(wěn)定系數(shù)為 D A076 B085 C094 D1008、在焊接組合梁的設(shè)計(jì)中，腹板厚度應(yīng) C 。A 越薄越好B 越厚越好C 厚薄相當(dāng)D 厚薄無所謂9、在焊接工字形組合梁中，翼緣與腹板連接的角

55、焊縫計(jì)算長度不受的限制，是因?yàn)?D 。A 截面形式的關(guān)系B 焊接次序的關(guān)系C 梁設(shè)置有加勁肋的關(guān)系D 內(nèi)力沿側(cè)面角焊縫全長分布的關(guān)系10、工字形截面梁受壓翼緣，對Q235鋼，保證局部穩(wěn)定的寬厚比限值為，對Q345鋼，此寬厚比限值應(yīng)為 A A比15更小 B仍等于15C比15更大 D可能大于15，也可能小于1511、為了提高梁的整體穩(wěn)定，最經(jīng)濟(jì)有效的方法是BCA 增大截面 B 增加側(cè)向支撐點(diǎn) C 設(shè)置橫向加勁肋 D 改變翼緣的厚度12、當(dāng)無集中荷載作用時，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受 C 。A 豎向剪力 B 豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用C 水平剪力D 壓力13、圖1所示為加強(qiáng)受壓翼緣的工

56、字形等截面簡支組合梁，抗側(cè)移支撐桿設(shè)置對提高梁的整體穩(wěn)定性效果最好。A SHAPE * MERGEFORMAT 圖114、單軸對稱的實(shí)腹式壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性計(jì)算公式和中的、說法正確的選項(xiàng)是 D A和為單軸對稱截面繞非對稱軸較大和較小翼緣最外纖維的毛截面模量，值不同B和為較大和較小翼緣最外纖維的毛截面模量，值不同C和為較大和較小翼緣最外纖維的毛截面模量，值一樣D和為單軸對稱截面繞非對稱軸較大和較小翼緣最外纖維的毛截面模量，值一樣15、有側(cè)移的單層鋼框架，采用等截面柱，柱與根底固接，與橫梁鉸接，框架平面內(nèi)柱的計(jì)算長度系數(shù)為 A A203 B15 C103 D0516、單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩

57、作用在對稱軸平面內(nèi)，且使較大翼緣受壓時，構(gòu)件到達(dá)臨界狀態(tài)的應(yīng)力分布說法正確的選項(xiàng)是 A A 可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性 B 只在受壓側(cè)出現(xiàn)塑性C 只在受拉側(cè)出現(xiàn)塑性 D 拉、壓側(cè)都不會出現(xiàn)塑性17、實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中的主要是考慮 A 。A 截面塑性開展對承載力的影響 B 剩余應(yīng)力的影響C 初偏心的影響 D 初彎矩的影響18、單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，一般宜使彎矩 A A繞非對稱軸作用 B繞對稱軸作用C繞任意主軸作用 D視情況繞對稱軸或非對稱軸作用19、計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴材時，剪力應(yīng)取 C 。A 構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值B 由公式計(jì)算的剪力C 構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值或由公

58、式計(jì)算的剪力兩者中較大值D 由公式計(jì)算的剪力20、關(guān)于屋架的形式說法有誤的一項(xiàng)為哪一項(xiàng) B A屋架外形常用的有三角形、梯形、平行弦和人字形等 B 屋架外形選擇最重要的方面是用料經(jīng)濟(jì)，其次是建筑物用途 C屋架外形與屋面材料要求的排水坡度有關(guān)D從內(nèi)力分配的觀點(diǎn)看，三角形屋架的外形明顯不合理 判斷題一概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法1. 承載能力極限狀態(tài)包括構(gòu)件和連接的強(qiáng)度破壞、疲勞破壞和因過度變形而不適于繼續(xù)承載的狀態(tài)。2正常使用極限狀態(tài)包括影響構(gòu)造、構(gòu)件和非構(gòu)造構(gòu)件正常使用或外觀的變形，影響正常使用的振動，影響正常使用或耐久性能的局部損壞。3鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)*中，荷載設(shè)計(jì)值為荷載標(biāo)準(zhǔn)值除以荷載分項(xiàng)系數(shù)。4計(jì)算構(gòu)造

59、或構(gòu)件的強(qiáng)度，穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值。5計(jì)算構(gòu)造或構(gòu)件的強(qiáng)度，穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值，而不是標(biāo)準(zhǔn)值。二鋼構(gòu)造的材料1鋼材具有兩種性質(zhì)完全不同的破壞形式，即塑性破壞和脆性破壞。2碳的含量對鋼材性能的影響很大，一般情況下隨著含碳量的增高，鋼材的塑性和韌性逐漸增高。3當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時，鋼材的塑性和沖擊韌性降低。4高溫時，硫使鋼變脆，稱之冷脆；低溫時，磷使鋼變脆，稱之熱脆。5鋼材的強(qiáng)度隨溫度的升高而增大，塑性和韌性增大6長期承受頻繁的反復(fù)荷載的構(gòu)造及其連接，在設(shè)計(jì)中必須考慮構(gòu)造的疲勞問題。 7承受動力荷載重復(fù)作用的鋼構(gòu)造構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)n次

60、時，應(yīng)進(jìn)展疲勞驗(yàn)算。8試驗(yàn)證明，鋼材的疲勞強(qiáng)度主要與構(gòu)造狀況、應(yīng)力幅和循環(huán)荷載重復(fù)次數(shù)有關(guān)，而與鋼材的強(qiáng)度并無明顯關(guān)系。9承受動力荷載重復(fù)作用的鋼構(gòu)造構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)n次時，應(yīng)進(jìn)展疲勞驗(yàn)算。10鋼材越厚壓縮比越小，因此厚度大的鋼材不但強(qiáng)度較高，而且塑性、沖擊韌性和焊接性能也較好。三鋼構(gòu)造的連接1焊縫按施焊位置分為平焊、橫焊、立焊及仰焊，其中仰焊的操作條件最差，焊縫質(zhì)量不易保證。2鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)*規(guī)定角焊縫中的最小焊角尺寸，其中t為較厚焊件的厚度mm3構(gòu)件上存在焊接剩余應(yīng)力會增大構(gòu)造的剛度。4在靜荷載作用下，焊接剩余應(yīng)力不影響構(gòu)造的靜力強(qiáng)度。5角焊縫中的最小焊縫尺寸，其中t為較薄