連續(xù)梁施工的關(guān)鍵技術(shù)控制(論文)

1、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）用紙 第20頁(yè) 共20頁(yè)砼連續(xù)梁施工的關(guān)鍵技術(shù)控制 04年秋季班 張遼摘要：砼連續(xù)梁一般用于跨徑較大的橋梁，多采用現(xiàn)澆及預(yù)制安裝方法施工，其中預(yù)制安裝法需大型起重及運(yùn)輸設(shè)備，對(duì)預(yù)制場(chǎng)地和運(yùn)輸線路也有較高要求，而高速公路建設(shè)所經(jīng)之處多為交通不便地區(qū)，受場(chǎng)地影響不宜使用預(yù)制安裝法施工，而多采用現(xiàn)澆法。現(xiàn)澆法目前使用較多的是支架現(xiàn)澆和懸臂現(xiàn)澆，支架現(xiàn)澆需大量的鋼或木支架和模板，設(shè)備一次性投入大，適合地型好的中小跨徑橋梁。懸臂現(xiàn)澆雖然施工工藝復(fù)雜，但因其一次性設(shè)備投入少，不受場(chǎng)地限制，特別適合地型差、跨徑大的橋梁。本文從懸臂施工中的關(guān)鍵工序著手，結(jié)合實(shí)際，對(duì)施工過(guò)程中如何消除支架、掛籃

2、的變形、梁體標(biāo)高控制、掛籃受力分析及如何解決預(yù)應(yīng)力孔道壓漿不飽滿問(wèn)題、體系轉(zhuǎn)換過(guò)程中梁體錯(cuò)臺(tái)的解決方案等展開(kāi)論述，為今后類似橋梁的施工提供一點(diǎn)借鑒。關(guān)鍵詞：連續(xù)梁梁施工 關(guān)鍵技術(shù) 控制青弋江特大橋?yàn)闉轳R蕪高速公公路上雙幅三三跨三向預(yù)應(yīng)應(yīng)力連續(xù)箱梁，單箱單單室結(jié)構(gòu)，其其主跨為：770m+120m+70m，其中中邊跨有9m的現(xiàn)澆段；主墩懸澆分分為18個(gè)節(jié)節(jié)段，其中00#為5m；52.5m；53m； 43.5m； 43.75m ；9m現(xiàn)澆分為為3個(gè)節(jié)段，另另有19#塊長(zhǎng)2m作為現(xiàn)澆接接縫段；箱梁梁頂板寬133.5m，底底板寬7m；梁高：在主墩處為為6.5m，過(guò)過(guò)渡段為2.6m，并按按二次拋物線線變化

3、；頂面面單幅設(shè)有22%的單向橫橫坡的不等高高腹板，砼為為C50，最最大節(jié)段重1114噸；翼翼板懸臂長(zhǎng)33.75m；主縱束為119孔、橫向束為扁扁4孔的15.244高強(qiáng)低松馳馳鋼鉸線，豎豎向預(yù)應(yīng)力為為25精軋螺螺紋鋼。該橋橋施工難度大大，為保證其其順利施工，嚴(yán)嚴(yán)格其施工的的關(guān)鍵技術(shù)，特特編寫(xiě)“連續(xù)梁施工工的關(guān)鍵技術(shù)術(shù)控制”。一.臨時(shí)支座制制安懸澆是從0#塊塊往兩邊對(duì)稱稱澆注，施工工荷載大體相相當(dāng)，在0#塊上又采用用了26根32精軋螺紋紋鋼作為臨時(shí)時(shí)固結(jié)將箱梁梁與墩身錨固固在一起，防防止施工中因因兩端意外失失衡而發(fā)生傾傾覆。但為了了更好的保證證施工安全，還需在墩身上設(shè)置臨時(shí)支座加以支撐。設(shè)計(jì)中是用

4、硫磺砂漿作為臨時(shí)支座，但按以往施工經(jīng)驗(yàn)，硫磺砂漿不易調(diào)配，電阻絲通電后極易燒斷，使硫磺無(wú)法溶解，有時(shí)甚至因受熱不均導(dǎo)致硫磺發(fā)生爆炸， 給支座的拆除帶來(lái)很大的麻煩，所以本橋改用竹膠板替代硫磺砂漿。竹膠板出廠前已已經(jīng)過(guò)高壓處處理，其耐壓壓性在廣泛應(yīng)應(yīng)用中得到了了驗(yàn)證。為安安全起見(jiàn)，在在加工臨時(shí)支支座前還應(yīng)對(duì)對(duì)選用的竹膠膠板進(jìn)行取樣樣試驗(yàn)，以驗(yàn)驗(yàn)證其可靠性性。方法是隨隨機(jī)截取2塊15015012mm的竹膠板，疊疊加在一起對(duì)對(duì)其施加1.2倍的設(shè)計(jì)計(jì)硫磺砂漿抗抗壓強(qiáng)度，量量測(cè)其壓縮值值（本橋試驗(yàn)驗(yàn)測(cè)得不足11mm），經(jīng)計(jì)算壓壓縮值在不影影響施工安全全的前提下方方可使用。為為便于今后拆拆除，臨時(shí)支支座宜做

5、成11m左右寬，竹膠膠板安于臨時(shí)時(shí)支座的中部部，上下采用用砼塊，接觸觸面用塑料薄薄膜隔開(kāi)。拆除時(shí)只需需用火將竹膠板燒燒毀即可，因因上下都有砼砼塊將箱梁與與墩身隔開(kāi)，所所以不必?fù)?dān)心心高溫對(duì)橋體體產(chǎn)生不利影影響。竹膠板較之硫磺磺砂漿，材料料便宜，施工工簡(jiǎn)單，大大大降低了施工工成本。二.消除支架、掛掛籃的彈、塑塑性變形支架主要承受11#塊重量，而而最大的應(yīng)力力處為腹板，此此處只計(jì)算腹腹板處工字鋼鋼的受力情況況。1#塊腹板處砼砼方量約為113.2m3(按平均800 cm 厚度計(jì)算)，則鋼筋砼自自重為2.77T/m313.2m3=35.6T，模板三角支支架約10TT，人員、機(jī)機(jī)械按1.55T考慮。所以1

6、#塊施工工總重量為335.6+110+1.55=47.11T。而支架在腹板處處有4根橫梁梁，按平均荷荷載分布，每每根橫梁承受受的重量為111.8T。3.3mRARBP=11.8TCD桿截面圖（一）則橫梁的受力情情況如下圖3.3mRARBP=11.8TCD桿截面圖（一）支反力RA=RRB=1/2PP=11.88T/2=58.99KN則危險(xiǎn)截面跨中中的最大彎矩矩Mmax=1/4PL=558.93.3/44=48.66KN.m橫梁(25b工工字鋼)橫截截面：截面系系數(shù)Wx=422.717cmm3慣性矩Ix=55283.9965cm4最大應(yīng)力maax=Mmax/Wx=48.6/422.7717=118

7、Mpaa工字鋼交界點(diǎn)距距中性軸的距距離為yc=(250-26)/2=1112mm該處的正應(yīng)力c=Mmaxyc/Ix=1180.112/5.284410-4=250.111Mpa而工字鋼的容許許應(yīng)力為1770Mpa,所以必必須對(duì)支架進(jìn)進(jìn)行加固處理理。我部在腹腹板位置用48mm鋼管搭設(shè)設(shè)滿堂式支架架，間距40040cm，則則腹板處的鋼鋼管數(shù)量為118根，其有有效截面積為為8.210-3 m2，主要承受軸軸向壓縮力，則其容許承受壓壓力為8.2210-3 m2170Mpaa=13944KN而腹板處對(duì)其最最大壓力為4471KN，遠(yuǎn)小于鋼管管的容許壓力力，支架設(shè)計(jì)為為鋼管與工字字鋼共同受力力，所以支架強(qiáng)強(qiáng)

8、度足夠。掛籃施工時(shí)存在在幾種荷載，如圖（七）掛籃所受荷載載為：掛籃自自重P掛、模板重PP模、預(yù)澆節(jié)段段砼重P砼：掛籃自重：根據(jù)據(jù)本橋掛籃設(shè)設(shè)計(jì)圖計(jì)算，單單頭掛籃重225T；模板自重：由于于主橋最長(zhǎng)的的節(jié)段為3.75m，因此最大大模板為4m長(zhǎng)，含有內(nèi)內(nèi)、外、底模模及支架，共共重18.99T；設(shè)備荷載：設(shè)備備主要有張拉拉主索的4550T油頂、油油泵，必要的的施工操作人人員及設(shè)備，電電焊機(jī)，手動(dòng)動(dòng)葫蘆及臨時(shí)時(shí)荷載等共55T；所澆注節(jié)段的鋼鋼筋砼的自重重：取最重的的6#塊113.6T。330350320300CD桿截面圖（二）有較大自重和承承重能力的掛掛籃，一定要要有較粗大的的型鋼，掛籃籃主支架全部部

9、采用30型槽鋼，加加強(qiáng)鋼板均為為=10mm，如圖（二），取掛籃籃中受力最大大的CD桿進(jìn)行分分析，由該桿330350320300CD桿截面圖（二）2根30槽鋼鋼截面為：433.90cmm22=87.8 cm2 4塊鋼板的截面面為：3321+2821=122 cmm2S=209.88 cm2取普鋼的=1.77T/ cmm2則Fmax=2209.81.7=3356.666T，為該桿桿系的拉、壓壓力。由此可知單個(gè)掛掛籃兩根CDD桿2Fmax=7113T，與其其所受最大荷荷載P=1662.5T的的比值為4.4，大于11.5的安全全系數(shù)。支架、掛籃的容容許承載力，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其需要要支承的荷載載重量，本不不應(yīng)

10、有太大的的彈、塑性變變形，但支架架及掛籃在安安裝時(shí)，由于于結(jié)構(gòu)本身存存在著間隙，如如螺桿受力的的情況下，螺螺孔存在間隙隙，承重下移移，產(chǎn)生塑性性變化等結(jié)構(gòu)構(gòu)物縫隙。所所以為了更好好的控制梁體體高程，滿足足施工精度，在在砼施工前必必須對(duì)支架和和掛籃進(jìn)行加加載，以消除除其彈塑性變變形。1.消除支架彈彈性變形9m現(xiàn)澆段支架架基礎(chǔ)支撐在在處理后的地地基上，為確保其不不下沉，地基基必須碾壓密密實(shí)并進(jìn)行硬硬化，具體方方案如下：先先將表土清除除30cm并整平、壓壓實(shí)，然后平平鋪30550cm厚片石，寬寬度按橋面寬寬度兩側(cè)各加加1m，并用砂礫礫混合料填隙隙，20T的的壓路機(jī)來(lái)回回壓直至其密密實(shí)不再下沉沉，然后

11、在上上面澆注一層層10cmC20砼，寬度度按橋面寬度度兩側(cè)各加00.5m。為了保證證萬(wàn)無(wú)一失，還還必須對(duì)此地地基及支架進(jìn)進(jìn)行荷載試驗(yàn)驗(yàn)，消除非彈彈性變形。方方法如下：張拉圖（三）待待支架、底模模搭設(shè)安裝完完成后，在底底模范圍內(nèi)進(jìn)進(jìn)行加載靜壓壓，配重時(shí)盡盡量分布均勻勻，重量為箱箱梁底、腹、頂頂板（不包括括翼板）重量量的1.2倍倍。靜載試驗(yàn)驗(yàn)關(guān)鍵是要做做好觀測(cè)記錄錄，記錄必須須詳細(xì)，能真真實(shí)有效的反反應(yīng)地基及支支架下沉及變變形情況。首首先，在壓重重前在支架頂頂端及砼地面面每隔1m，左中右各各分布1個(gè)觀觀測(cè)點(diǎn)，并測(cè)測(cè)出其點(diǎn)高程程，配重完成成后立刻測(cè)出出各高程，并并計(jì)算出沉降降量，然后每每天對(duì)各點(diǎn)進(jìn)進(jìn)

12、行觀測(cè)并計(jì)計(jì)算出每天的的沉降量，當(dāng)當(dāng)連續(xù)三天平平均沉降值小小于1mm時(shí)，即可可進(jìn)行卸載，卸卸載完畢再次次測(cè)出各觀測(cè)測(cè)點(diǎn)的高程，并并算出回彈值值，然后調(diào)整整底模標(biāo)高，高高程應(yīng)為設(shè)計(jì)計(jì)高程+回彈彈值，翼板部部分因砼方量量少，重量輕輕，可參考底底板部分的沉沉降情況少留留或不留預(yù)張拉圖（三）采用堆載壓重的的辦法消除支支架彈、塑性性變形，其缺缺點(diǎn)是配重所用材料料多，費(fèi)工費(fèi)費(fèi)時(shí)。0#、11#塊的支架基礎(chǔ)礎(chǔ)直接支撐在砼承臺(tái)上，不不會(huì)存在基礎(chǔ)礎(chǔ)下沉現(xiàn)象，其其彈、塑性變變形主要考慮慮為鋼管、底模及縱、橫梁的的鋼結(jié)構(gòu)變形形。因此本工地采采用P錨固定定下端，用張張拉方式來(lái)消消除，如圖（三）示。0#、1#支架共有24

13、0型16根鋼管，采用16根鋼絞線來(lái)張拉。張拉力的大小為：0#和1#塊砼重量及平臺(tái)、模板重量之和來(lái)平均分配。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)施工的具體情況，確定每股束張拉力為11T。全部張拉完成后，再持荷4小時(shí)。在拆除前稍進(jìn)行超張拉，并注意相鄰錨的松動(dòng)情況。施工時(shí)應(yīng)注意安全，避免產(chǎn)生飛錨現(xiàn)象。2.BDCA位置BDCA位置為掛籃情況觀測(cè)點(diǎn)位置水箱位置圖L（四）采用懸掛水箱的的方法來(lái)消除除，如圖（四）所示。具具體操作是：砼澆注前往往水箱加水加加載，其水箱箱水的重量等等于連續(xù)梁節(jié)節(jié)段減負(fù)后，需需進(jìn)行砼處理理的重量，并并且在砼澆注注的過(guò)程中，對(duì)對(duì)應(yīng)澆注速度度，慢慢放水水，使得砼的的重量等同放放水產(chǎn)生的重重量，平衡其其澆注時(shí)的撓

14、撓度變化。當(dāng)水箱在位置時(shí)可消除彈、塑塑性變形，一一般加載持荷荷4小時(shí)。當(dāng)當(dāng)水箱在位置置時(shí)可消除砼的下下?lián)献兓膹奈恢玫降淖兓軠p減少水箱內(nèi)水水的體積，卻卻能達(dá)到增加荷載的作用。在岸邊施工的連連續(xù)梁，將水水箱低至地面面附近約500cm，但在在河中的連續(xù)續(xù)梁施工應(yīng)高高懸，以免影影響通航和安安全。為減小水箱的體體積，計(jì)算出出底板砼的重重量，只預(yù)留留底板砼重產(chǎn)產(chǎn)生的下?lián)细吒叨?，而頂、腹腹板砼的重量量作為減負(fù)后后需處理的重重量，這樣大大大縮小了水水箱的體積，方方便施工。水水箱上設(shè)刻度度標(biāo)志，當(dāng)砼砼澆注完成底底板后，澆注注腹、頂板時(shí)時(shí)，每澆注一一車砼，即放放相當(dāng)?shù)乃苛浚沟脫隙榷炔划a(chǎn)生變化化。對(duì)于主孔

15、和邊孔孔18#塊的的預(yù)壓施工需需作調(diào)整。由由于是對(duì)稱施施工，17#塊和邊孔現(xiàn)現(xiàn)澆段已完成成施工，造成成預(yù)壓處理LL的長(zhǎng)度不夠夠，水箱位置置要作調(diào)整，即即水箱只能在在的位置澆注注砼。而調(diào)整整后的位置不不能滿足配水水壓重，因此此需增水箱，而而解決此問(wèn)題題。另一種澆注砼的的消除掛籃變變形的措施，即即抬高掛籃的的后支點(diǎn)法：澆注砼前將將模板前端設(shè)設(shè)計(jì)標(biāo)高抬高高acm，預(yù)留留第一次澆筑筑底板砼的下下沉量。用螺螺旋式千斤頂頂頂起掛籃后后支點(diǎn)，使之之高于鋼軌頂頂面。在第一一次澆注底板板砼時(shí)，千斤斤頂不動(dòng)，澆澆筑砼的重力力使掛籃的下下沉量與模板板抬高量accm相抵消。在在緊接著第二二次砼澆注即即腹、頂板時(shí)時(shí)，將

16、千斤頂頂分次下降，并并隨即收緊后后錨的螺栓，使使掛籃后支點(diǎn)點(diǎn)逐步貼近鋼鋼軌面bcmm。隨著后支支點(diǎn)的下降，以以前支點(diǎn)為軸軸的掛籃前端端必然上升一一數(shù)值。因此此數(shù)值正好與與第二次砼重重力產(chǎn)生的掛掛籃撓度相抵抵消，保證了箱梁掛籃不發(fā)生下下沉變形。施施工時(shí)應(yīng)嚴(yán)格格控制測(cè)量數(shù)數(shù)值，并根據(jù)據(jù)實(shí)測(cè)值來(lái)確確定b值。a值通過(guò)懸掛掛水箱時(shí)實(shí)際際測(cè)出。三.連續(xù)梁標(biāo)高高控制連續(xù)梁要進(jìn)行體體系轉(zhuǎn)換，整整個(gè)連續(xù)梁將將有一個(gè)向下下移動(dòng)的標(biāo)高高，因此宜用用不可移動(dòng)的的穩(wěn)定標(biāo)高基基準(zhǔn)點(diǎn)，如設(shè)在主墩墩墩身的防滑塊塊上。橋軸線水準(zhǔn)測(cè)量觀察點(diǎn)布置（五）墩中心線322110觀測(cè)點(diǎn)布置在00#塊上，墩頂中心心的腹板部位位設(shè)左、右水水準(zhǔn)

17、點(diǎn)，要確確保水準(zhǔn)點(diǎn)穩(wěn)穩(wěn)固，避免和和掛籃在施工工時(shí)相碰撞，并并編好序號(hào)，以以便進(jìn)行系統(tǒng)統(tǒng)測(cè)量；一般般采用磨圓的的12鋼筋頭頭，外露2cm，并用紅紅漆作記號(hào)。在在距節(jié)段梁腹腹板外邊200cm處布點(diǎn)點(diǎn)，見(jiàn)圖（五），以測(cè)出該節(jié)節(jié)段梁在各種種荷載作用時(shí)時(shí)最大變位值值。成立主墩墩施工測(cè)量隊(duì)隊(duì)，每澆注一一節(jié)段進(jìn)行橋軸線水準(zhǔn)測(cè)量觀察點(diǎn)布置（五）墩中心線322110對(duì)掛籃受力情況況的觀測(cè)：點(diǎn)點(diǎn)位設(shè)置見(jiàn)圖圖（四）中“ ”標(biāo)記，依據(jù)據(jù)不同加載的的順序，對(duì)掛掛籃實(shí)施監(jiān)測(cè)測(cè)，根據(jù)實(shí)測(cè)測(cè)數(shù)據(jù)得出掛掛籃的變形值值，以便指導(dǎo)導(dǎo)施工。1）荷載撓度分分析：砼自重下?lián)现担褐疙旁趹覞矟策^(guò)程中其自自重及前節(jié)段段徐變和溫度度對(duì)其影響的的

18、下?lián)隙戎?。掛籃自重下?lián)现抵担簰旎@自重重較大，單頭頭掛籃重255T，對(duì)懸臂下?lián)蠐嫌休^大的影影響。由于掛掛籃在行走時(shí)時(shí)產(chǎn)生一定的的震動(dòng)下?lián)?，有有彈、塑性變變形。模板及鋼筋等荷荷載對(duì)其節(jié)段段有下?lián)嫌绊戫懀簡(jiǎn)芜吥０逯刂?8.9TT，鋼筋重按按施工圖紙來(lái)來(lái)確定。張拉產(chǎn)生上撓：尤其是1#到10#節(jié)節(jié)段有較大的的上撓影響。在在靠1#，22#，3#等等剛開(kāi)始節(jié)段段梁剛性比較較大，故上撓撓數(shù)較??；在在8#，9#，10#有有較大的集中中預(yù)應(yīng)力，跨跨徑又相當(dāng)增增加，故上撓撓較大；在110#以后的的1#188#塊上撓值值又比較小，張張拉束基本為為直束。2）如何減少撓撓度影響各種荷載根據(jù)自自重，由設(shè)計(jì)計(jì)院計(jì)算提供供預(yù)留

19、模板標(biāo)標(biāo)高值，能準(zhǔn)準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)預(yù)預(yù)留標(biāo)高是指指導(dǎo)施工的關(guān)關(guān)鍵，也是最最終解決撓度度值的快捷方方式。合攏前前砼的撓度值值（為體系轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換前的），根根據(jù)設(shè)計(jì)院提提供的數(shù)據(jù)及及工地實(shí)際施施工，其高程程是能控制住住的綜合值。合合攏時(shí)19#塊澆注及張張拉產(chǎn)生的最最終結(jié)束值是是整個(gè)連續(xù)梁梁控制的最終終結(jié)束值，也也是最終衡量量連續(xù)控制成成敗的結(jié)果值值。對(duì)于各種荷載產(chǎn)產(chǎn)生的撓度，可可用水箱壓重重處理，能消消除掛籃的彈彈、塑性變形形，在澆注中中使掛籃荷載載值及已施工工過(guò)的砼節(jié)段段，趨于一個(gè)個(gè)穩(wěn)定值，再再通過(guò)緩慢放放水，不產(chǎn)生生較大的臨時(shí)時(shí)澆注砼的下下?lián)现?，減少少砼澆注時(shí)產(chǎn)產(chǎn)生的下?lián)?。?duì)于超過(guò)負(fù)載撓撓度時(shí)，要有有以下

20、幾點(diǎn)措措施：1、認(rèn)真分析，找找出具體原因因，如：張拉拉力的大小控控制及砼是否否均質(zhì)和夠強(qiáng)強(qiáng)度；2、緊密和設(shè)計(jì)計(jì)院聯(lián)系，及及時(shí)上報(bào)測(cè)量量數(shù)據(jù)，便于于設(shè)計(jì)院計(jì)算算分析；3、嚴(yán)格按操作作規(guī)程、照規(guī)規(guī)范施工；4、加強(qiáng)砼的養(yǎng)養(yǎng)生工作，力力求試塊與箱箱梁砼強(qiáng)度一一致，不至于于試塊強(qiáng)度高高而實(shí)際箱梁梁砼強(qiáng)度低，導(dǎo)致張拉時(shí)出現(xiàn)大的偏差；5、按規(guī)定時(shí)間間、張拉次數(shù)數(shù)，標(biāo)定張拉拉機(jī)具，力求不出現(xiàn)現(xiàn)撓度異?，F(xiàn)現(xiàn)象。四.掛籃施工驗(yàn)驗(yàn)算在掛籃施工過(guò)程程中，應(yīng)注意意掛籃各支點(diǎn)點(diǎn)的位置，作為為結(jié)構(gòu)物的內(nèi)內(nèi)力承受點(diǎn)，一定要支支在抗壓最大大的腹板頂部部位置，以免因應(yīng)力力過(guò)大而破壞壞頂板，導(dǎo)致致質(zhì)量及安全全事故的發(fā)生生。P1P2

21、鋼軌配重7m5m掛籃行走圖（六）在掛籃空載行走走時(shí)，一般用用一根未張拉拉的精軋螺紋紋鋼，作為掛掛籃后錨力。在在掛籃承受砼砼最大承載力力時(shí)，一般用用三根未張拉拉的精軋螺紋紋鋼作為掛籃籃后錨力（后后錨力是在已澆節(jié)段砼砼上，將設(shè)計(jì)的精軋軋螺紋鋼的力力傳遞到走軌軌上，再通過(guò)過(guò)反扣板傳遞遞給掛籃）。作為已完節(jié)節(jié)段上的承重重下后錨（如如圖七），其錨力大大于掛籃后錨錨力，為確保保底板不錯(cuò)臺(tái)臺(tái)，其力的P1P2鋼軌配重7m5m掛籃行走圖（六）懸澆要確保后錨錨固力的穩(wěn)固固形成，必須須經(jīng)嚴(yán)格的力學(xué)學(xué)分析計(jì)算，并并有設(shè)計(jì)容許許的安全系數(shù)數(shù)，在空載行行走狀態(tài)及澆澆筑砼時(shí)的傾傾覆驗(yàn)算穩(wěn)定定系數(shù)不少于于1.5。本橋所用掛籃

22、籃單個(gè)自重約約50T（包包括模板、起起吊設(shè)備等），采采用雙輕型鋼鋼軌作為軌道道，液壓千斤斤頂頂推滑行行。為了將重重心盡量后移移，防止掛籃籃傾覆，采用用掛籃與模板板分開(kāi)前移，并并在后底橫梁梁上配重（如如圖六），重重量為3T。如如圖則有PP17=PP25，而掛掛籃前端只有有吊桿重量，不不超過(guò)0.55T，所以PP1產(chǎn)生的力力矩遠(yuǎn)大于PP2產(chǎn)生的力力矩，確保其其在行走過(guò)程程中的穩(wěn)定。掛掛籃移到位后后，立即將其其錨固，然后后再將模板移移到位。下面就掛籃錨后后的穩(wěn)定性進(jìn)進(jìn)行計(jì)算：1）掛籃空載錨錨固計(jì)算（以單頭頭掛籃為例計(jì)計(jì)算）掛籃水平底：4469+4558=9277cm （取自自掛籃詳細(xì)設(shè)設(shè)計(jì)圖數(shù)據(jù)） 掛

23、籃自重：255T（含ABB、BD、BBC、CD桿桿及節(jié)點(diǎn)板、走走軌等全部自自重）（取自自掛籃詳細(xì)設(shè)設(shè)計(jì)圖）模板自重：188.9T，取取20T，長(zhǎng)長(zhǎng)4m（含外模、底底模、內(nèi)模，取取自模板圖）P掛2DP掛1AC4.69B5.4085.7264.58待澆砼節(jié)段P砼P模FP掛2DP掛1AC4.69B5.4085.7264.58待澆砼節(jié)段P砼P模Fmax長(zhǎng)度單位：米2.5掛籃后錨承重下后錨掛籃受力圖（七）已完工砼節(jié)段由上而知結(jié)構(gòu)自自重為：設(shè)備重：25+5=30TT模板重：20TT掛籃空載前移時(shí)時(shí)，掛籃受力力情況：掛籃移至如圖七七位置時(shí)后錨錨產(chǎn)生最大力矩矩Fmax，此時(shí)P砼=0P模=2044=5T（模模板

24、的一半支支撐在已澆砼砼的節(jié)段上；掛籃有二根根大梁承受）P掛=30/22=15T（掛掛籃的一半為為懸臂結(jié)構(gòu)，另另一半落在已已澆節(jié)段上）P掛1=P掛22=15/22=7.5TT（在實(shí)際施施工中P掛22略大于P掛11，但取兩者者相等，對(duì)施施工安全更有有利）結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的基本本條件： Mc=0Fmax4.69+ PP掛2 4.69/2= P掛掛14.58/2+ P模模4.58Fmax4.69=7.54.58/2+ 54.58- 7.5 4.69/2=22.4875Fmax=4.79T取一根25的的精軋螺紋鋼鋼為后錨力，精精軋螺紋鋼的的容許拉應(yīng)力力F=33TT掛籃錨固固力Fmax1.5=77.185TT（規(guī)

25、范規(guī)定定：1.5為安全全系數(shù)）結(jié)論：掛籃在空空載時(shí)用一根根精軋螺紋鋼鋼作為后錨的的實(shí)際安全系系數(shù)為6，是是非常安全的的。2）當(dāng)掛籃澆注注砼后錨固的的穩(wěn)定性計(jì)算算（以單頭掛掛籃為例計(jì)算算）取2#-18#節(jié)段最重的的一節(jié)：066#塊件砼的的方量為433.69m3，取鋼筋砼砼的比重2.6T/ mm3，則06#塊件重：1113.600T，則P砼砼=28.440T（重量量的一半已由由已完的砼節(jié)節(jié)段承受，另另一半重量由由兩個(gè)掛籃大大梁承受）穩(wěn)定結(jié)構(gòu)的基本本條件：Mc=0Fmax4.69+ PP掛2 4.69/2= P掛掛14.58/2+ （PP模+P砼）4.58Fmax4.69=7.54.58/2+ (5

26、5+28.44)4.58- 7.5 4.69/2Fmax=322.53T底板承重下后錨位置形象圖（八）單位：cm205底板承重下后錨位置形象圖（八）單位：cm2055030.3F=333=99Fmmax1.5=448.7955T（規(guī)范規(guī)規(guī)定：1.55為安全系數(shù)數(shù)）結(jié)論：當(dāng)澆注砼砼時(shí),用三根根精軋螺紋鋼鋼作為后錨的的實(shí)際安全系系數(shù)為3，該該掛籃是十分分安全的。3）底板承重下下后錨力計(jì)算算分析取最薄的底板117#節(jié)段，底底板為30.3cm來(lái)計(jì)計(jì)算（如圖八）。18#節(jié)段砼重重35.922m32.6T/m3=93.392T94T掛籃模板及其它它荷載50TT，則底板承承受的重力為為144T。在在17#段

27、共有四個(gè)個(gè)支承點(diǎn)，即即二個(gè)前吊點(diǎn)點(diǎn)及二個(gè)后支支點(diǎn)，則每個(gè)個(gè)支承點(diǎn)力為為：36T。C50砼的抗折折剪為6.55Mpa，而而底板承重下下后錨力最小小截面積為：（20+55）230.3=1515ccm2產(chǎn)生的最小抗剪剪力為：1551565=988.475TT36T，安全系數(shù)數(shù)約為2.77，不破壞砼砼結(jié)構(gòu)，故非非常安全。在進(jìn)行具體施工工時(shí)，用油壓壓千斤頂將底底模和底模砼砼頂緊，密切切不留縫隙，以以免產(chǎn)生線型型上的錯(cuò)臺(tái)現(xiàn)現(xiàn)象。五.預(yù)應(yīng)力孔道道張拉、壓漿預(yù)留孔道是后張張構(gòu)件制作的的特殊工序，孔孔道尺寸、形形狀、質(zhì)量對(duì)對(duì)后張構(gòu)件的的質(zhì)量有直接接影響。懸澆澆采用金屬波波紋管，在需需要接長(zhǎng)時(shí)，兩兩段管間旋入入一

28、段長(zhǎng)約440mm的連接管管作為搭接頭頭，接縫處纏纏繞膠帶密封封，以防漏漿漿。預(yù)留孔道道截面面積不不小于預(yù)應(yīng)力力筋束面積的的2.5倍，對(duì)于于單根預(yù)應(yīng)力力筋，其孔道道直徑應(yīng)比預(yù)預(yù)應(yīng)力筋外徑徑大10mm15mm。預(yù)應(yīng)力筋張拉要要待砼強(qiáng)度達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)的990%以上才才能張拉，并并實(shí)行雙控，因因?yàn)槟壳吧袩o(wú)無(wú)直接在施工工中量測(cè)真正正施加在砼上上的應(yīng)力值的的方法，且預(yù)預(yù)應(yīng)力筋可能能存在材質(zhì)不不穩(wěn)定，截面面積不均勻，彈彈性模量值的的變化等，實(shí)實(shí)際工程中存存在的某些因因素也會(huì)導(dǎo)致致部分張拉力力損失，從而而使預(yù)應(yīng)力不不到位或發(fā)生生變化，所以以必須在采用用應(yīng)力控制張張拉時(shí)，以伸伸長(zhǎng)值進(jìn)行校校核。為使鋼鋼鉸線在波紋紋管

29、或抽拔管管內(nèi)彎曲，先先進(jìn)行10%K張拉，后進(jìn)進(jìn)行10%100%K張拉，并測(cè)測(cè)出10%100%的的伸長(zhǎng)量L實(shí)實(shí)，計(jì)算出110%K的理論伸長(zhǎng)長(zhǎng)量L理，以確定伸伸長(zhǎng)量L=LL實(shí)+L理為張拉控制制應(yīng)力K的伸長(zhǎng)量作作為雙控之一一的控制值。實(shí)實(shí)際伸長(zhǎng)值與與理論伸長(zhǎng)值值的差值應(yīng)符符合設(shè)計(jì)要求求，設(shè)計(jì)無(wú)規(guī)規(guī)定時(shí)應(yīng)控制制在+6%以內(nèi)，否否則應(yīng)暫停張張拉，待查明明原因并采取取措施予以調(diào)調(diào)整后方可繼繼續(xù)張拉。張張拉時(shí)要嚴(yán)格格控制預(yù)應(yīng)力力筋的斷絲、滑滑絲、回縮現(xiàn)現(xiàn)象。后張法梁的預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋張拉程程序，依力筋筋種類與錨具具類型不同而而異：1、精軋螺紋鋼鋼 0 初應(yīng)力 1.005K持荷5minn 0.9K K(錨固)2、低

30、輕弛力鋼鋼鉸線 有自錨能力的夾夾片式錨具 0 初應(yīng)力 K（持荷2miin錨固）其他錨具 0 初應(yīng)力 1.055K持荷5minn 0.9K K(錨固)張拉時(shí)應(yīng)盡量減減少力筋與孔孔道摩擦，以以免造成過(guò)大大的應(yīng)力損失失或使構(gòu)件出出現(xiàn)裂縫、翹翹曲變形。力力筋的張拉順順序應(yīng)按設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)定進(jìn)行，若若無(wú)規(guī)定時(shí)應(yīng)應(yīng)綜合以下兩兩方面因素核核算確定：其其一避免張拉拉時(shí)構(gòu)件截面面呈無(wú)過(guò)大的的偏心受力狀狀態(tài)，應(yīng)使已已張拉的合力力線處在受壓壓區(qū)內(nèi)，邊緣緣不產(chǎn)生拉應(yīng)應(yīng)力；其二應(yīng)應(yīng)計(jì)算分批張張拉的預(yù)應(yīng)力力損失值，分分別加到先張張拉的力筋控控制應(yīng)力值K內(nèi)，但K不能能超過(guò)有關(guān)規(guī)規(guī)定，否則應(yīng)應(yīng)在全部張拉拉后進(jìn)行第二二次張拉，補(bǔ)補(bǔ)足

31、預(yù)應(yīng)力損損失。溫度對(duì)預(yù)應(yīng)力力筋的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度、應(yīng)力松松弛、彈性模模量影響較大大，因此宜采采用砂輪鋸、切切斷機(jī)，不得得采用電弧切切割。當(dāng)使用用氣割時(shí)，必必須離開(kāi)錨具具以外30mm50mm。張拉完14小時(shí)時(shí)內(nèi)應(yīng)對(duì)孔道道進(jìn)行壓漿處處理，以免預(yù)預(yù)應(yīng)力筋松馳馳，造成預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失。壓壓漿用水泥宜宜采用硅酸鹽鹽或普通水泥泥，標(biāo)號(hào)不低低于52.55等級(jí)，水泥泥漿強(qiáng)度不低低于40Mppa。外加劑采采用具有低含含水量、流動(dòng)動(dòng)性好，最小小滲出及膨脹脹性等特征的的外加劑。水水灰比控制在在0.400.45，泌泌水率不超過(guò)過(guò)3%，244小時(shí)內(nèi)泌水水全部被漿收收回，水泥漿漿的稠度控制制在14118s間。壓漿須使用活塞塞式壓漿

32、泵，灌灌漿應(yīng)緩慢、均均勻進(jìn)行，不不得中斷?？卓椎拦酀{后應(yīng)應(yīng)密實(shí)無(wú)空隙隙，防止?jié){體體硬化收縮與與孔道分離，造造成預(yù)應(yīng)力筋筋的腐蝕，影影響預(yù)應(yīng)力構(gòu)構(gòu)件的安全性性能和耐久性性。為保證預(yù)預(yù)應(yīng)力孔道壓壓漿飽滿，須須增加以下幾幾種措施：1.杜絕傳統(tǒng)壓壓漿，即用木木塞封端做法法?，F(xiàn)用閘伐伐確保孔內(nèi)水水泥漿壓力；15m不小于1m15m壓漿時(shí)接長(zhǎng)管預(yù)埋出氣孔閘伐閘伐進(jìn)漿口出漿口壓漿圖（九15m不小于1m15m壓漿時(shí)接長(zhǎng)管預(yù)埋出氣孔閘伐閘伐進(jìn)漿口出漿口壓漿圖（九）保持孔內(nèi)壓力。水水泥漿在凝干干收縮時(shí)，掌掌握好時(shí)間，先先打開(kāi)出氣孔孔閘伐，使部分水泥漿漿回灌，如圖（九）示。3.必要時(shí)進(jìn)行行二次壓漿，或或二端壓漿。特別

33、注意掌握水水泥漿初凝時(shí)時(shí)間。水泥漿漿一完成初凝凝，迅速拆除除進(jìn)、出漿口口閘伐和接長(zhǎng)長(zhǎng)管并及時(shí)沖沖洗，以便重重復(fù)使用。為為便于沖洗，其管徑可適適當(dāng)大些。在水泥漿干干凝時(shí)，為使使有足夠數(shù)量量的水泥回流流，可將出氣孔用短短管接長(zhǎng)，而而短管更便于于沖洗。六.C50砼澆澆注C50高強(qiáng)度砼砼易選用不低低于52.55等級(jí)硅酸鹽鹽水泥、普通通硅酸鹽水泥泥、和早強(qiáng)硅硅酸鹽水泥；碎石強(qiáng)度高高于砼強(qiáng)度的的50%，最最大粒徑控制制在20 25mm以下；砂砂的細(xì)度模數(shù)數(shù)不小于2.6，含泥量量不超過(guò)2%；另外加高高效減水劑及及礦物活性材材料（如粉煤煤灰等），使使拌合具有良良好工作度，并并在硬化后具具有高強(qiáng)度性性能。砼的拌

34、制采用強(qiáng)強(qiáng)制式攪拌機(jī)機(jī)，在砼充分分拌合后再加加入高效減水水劑，減水劑劑不能與干水水泥直接接觸觸。因高強(qiáng)度度砼坍落度損損失快，所以以應(yīng)分階段投投入減水劑，盡盡量縮短運(yùn)輸輸時(shí)間。水化化熱引起的高高溫對(duì)早期強(qiáng)強(qiáng)度有利，但但后期強(qiáng)度會(huì)會(huì)降低，因此此水泥用量盡盡量降至4550Kg以下，夏季季施工要對(duì)粗粗骨料降溫。砼拌和物的入倉(cāng)倉(cāng)澆筑應(yīng)按照照事先設(shè)計(jì)好好的程序，分分區(qū)、分段、分分層水平澆筑筑，每層厚度度一般為300cm，澆注注的表面越平平整，振動(dòng)的的效果越好，每每層或每層的的一段澆筑平平整后再行振振動(dòng)，振區(qū)以以梅花型布暑暑，盡量做到到不漏振也不不重振。每次次的振動(dòng)操作作過(guò)程中，應(yīng)應(yīng)以砼頂面松松散狀拌合物物

35、剛剛塌落，且且有微量漿液液上浮時(shí)為止止。如再繼續(xù)續(xù)振動(dòng)，表面面將會(huì)出現(xiàn)較較多的漿液，甚甚至泌水。此此時(shí)砼已離晰晰，內(nèi)在質(zhì)量量已遭受破壞壞。每次振動(dòng)動(dòng)時(shí)振動(dòng)棒應(yīng)應(yīng)插入下層55cm，做到到每次振動(dòng)時(shí)時(shí)水平區(qū)域能能夠相互摻和和上下層得以以銜接，使砼砼均勻地融合合為一體，應(yīng)應(yīng)切實(shí)糾正無(wú)無(wú)順序的隨意意入倉(cāng)，不分分層和不求平平整以及無(wú)規(guī)規(guī)律的振搗和和采用振動(dòng)棒棒驅(qū)使砼拌和和物在倉(cāng)內(nèi)流流動(dòng)等錯(cuò)誤方方法。腹板砼的最高高高度0#，11#節(jié)段有44.93m，且鋼筋密集集，為澆好腹腹板砼必須有有下列措施：砼的落差不不大于2m，因此用砼砼輸送管直接接輸送到砼面面0.50mm2.00mm上，進(jìn)行砼砼澆注，以免免落差大，而而使砼離析。為為確保砼振搗密實(shí)，在外模裝附附著式振動(dòng)器器