蒸汽發(fā)生器工藝設(shè)計匯總

1、蒸汽發(fā)生器工藝設(shè)計說明書姓 名：學(xué) 號:班 級:指導(dǎo)老師:目錄 TOC o 1-5 h z 第一章緒論2 HYPERLINK l bookmark13 o Current Document 第二章蒸汽發(fā)生器的設(shè)計與計算3 HYPERLINK l bookmark16 o Current Document 2.1根據(jù)熱平衡確定換熱量4 HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 2.2管徑的選取以及傳熱管數(shù)目的確定4 HYPERLINK l bookmark55 o Current Document 2.3換熱面積的計算5 HYPERLINK l book

2、mark68 o Current Document 2.4管束結(jié)構(gòu)的計算.6 HYPERLINK l bookmark71 o Current Document 2.5強(qiáng)度計算.7 HYPERLINK l bookmark127 o Current Document 2.6主要管道內(nèi)徑的計算8 HYPERLINK l bookmark144 o Current Document 2.7一回路水阻力計算9 HYPERLINK l bookmark213 o Current Document 2.8二回路水循環(huán)阻力計算11 HYPERLINK l bookmark222 o Current Doc

3、ument 2.9運動壓頭計算17 HYPERLINK l bookmark225 o Current Document 2.10循環(huán)倍率的確定18 HYPERLINK l bookmark240 o Current Document 第三章結(jié)論與評價19 HYPERLINK l bookmark243 o Current Document 第四章參考文獻(xiàn)20附錄1蒸汽發(fā)生器熱力計算表附錄2蒸汽發(fā)生器水力計算表附錄3蒸汽發(fā)生器強(qiáng)度計算表緒論第一章緒論蒸汽發(fā)生器是產(chǎn)生汽輪機(jī)所需蒸汽的換熱設(shè)備，在核反應(yīng)堆中，核裂變產(chǎn)生的熱量由冷 卻劑帶出，通過蒸汽發(fā)生器將熱量傳遞給二回路工質(zhì)，使其產(chǎn)生具有一定溫度

4、、一定壓力和一 定干度的蒸汽。此蒸汽再進(jìn)入汽輪機(jī)中做功，轉(zhuǎn)換為電能或機(jī)械能。在這個能量轉(zhuǎn)換過程中， 蒸汽發(fā)生器既是一回路的設(shè)備，又是二回路的設(shè)備，所以被稱為一、二回路的樞紐。蒸汽發(fā)生器作為一回路主設(shè)備，主要功能有：1、將一回路冷卻劑的熱量通過傳熱管傳遞給二回路給水，加熱給水至沸騰，經(jīng)過汽水 分離后產(chǎn)生驅(qū)動汽輪機(jī)的干飽和蒸汽；2、作為一回路壓力邊界，承受一回路壓力，并與一回路其他壓力邊界共同構(gòu)成防止放 射性裂變產(chǎn)物溢出的第三道安全屏障；3、在預(yù)期運行事件、設(shè)計基準(zhǔn)事故工況以及過度工況下保證反應(yīng)堆裝置的可靠運行。 實際運行經(jīng)驗表明，蒸汽發(fā)生器能否安全、可靠的運行，對整個核動力裝置的經(jīng)濟(jì)性和安全可

5、靠性有著十分重要的影響。據(jù)壓水堆核電廠事故統(tǒng)計顯示，蒸汽發(fā)生器在核電廠事故中居重要地位。一些蒸汽發(fā)生 器的可靠性是比較低的，它對核電廠的安全性、可靠性和經(jīng)濟(jì)效益有重大影響。因此，各國都 把研究與改進(jìn)蒸汽發(fā)生器當(dāng)做完善壓水堆核電廠技術(shù)的重要環(huán)節(jié)，并制定了龐大的科研計劃， 主要包括蒸汽發(fā)生器熱工水力分析；腐蝕理論與傳熱管材料的研制；無損探傷技術(shù)；振動、磨 損、疲勞研究；改進(jìn)結(jié)構(gòu)設(shè)計，減少腐蝕化學(xué)物的濃縮；改進(jìn)水質(zhì)控制等。第二章蒸汽發(fā)生器的設(shè)計與計算蒸汽發(fā)生器的設(shè)計計算包括熱力計算、水動力計算、強(qiáng)度計算、結(jié)構(gòu)設(shè)計等。熱力學(xué)計 算主要通過傳熱學(xué)知識計算傳熱管傳熱面積，然后與管束結(jié)構(gòu)設(shè)計相結(jié)合可以得到傳

6、熱管長 度、管束直徑等結(jié)構(gòu)參數(shù)。強(qiáng)度計算通過壓力校驗等用于選取蒸汽發(fā)生器結(jié)構(gòu)材料、確定結(jié)構(gòu) 尺寸等。蒸汽發(fā)生器中要通過強(qiáng)度計算得出的參數(shù)有傳熱管、上下筒體、球形下封頭管板等的 壁厚。在強(qiáng)度計算得出參數(shù)后要留取一定余量，以滿足變工況下出現(xiàn)超壓情況的需求。水動力 計算是最后一步，因為只有結(jié)構(gòu)尺寸確定，運動狀態(tài)已知的情況下水力情況才得以確定。水力 計算包括一回路水阻力計算、二回路水循環(huán)阻力計算、運動壓頭計算等。其中一回路水阻力計 算相對簡單主要包括單相水U型管管內(nèi)摩擦阻力和局部阻力兩項；二回路水循環(huán)阻力計算及 運動壓頭計算比較復(fù)雜。因為蒸汽發(fā)生器內(nèi)二回路側(cè)流體的水力特性取決于流體工質(zhì)的性質(zhì)和 狀態(tài)、

7、流道的結(jié)構(gòu)和幾何形態(tài)，以及工質(zhì)的流動形式。而且計算過程誤差較大，往往需要在試 驗中進(jìn)一步修正。二回路水循環(huán)阻力包括下降空間阻力、上升空間阻力、汽水分離器阻力等。 而上升空間阻力又包括摩擦阻力、局部阻力、彎管區(qū)阻力、加速阻力、流量分配孔阻力五項。 設(shè)計中常用圖解法來確定循環(huán)倍率，即先假設(shè)幾個不同的循環(huán)倍率分別計算其運動壓頭和總阻 力，在直角坐標(biāo)系作出相應(yīng)曲線，兩根曲線交點即為穩(wěn)定工況的循環(huán)倍率值。循環(huán)倍率值一般 取25為宜，其值過小會導(dǎo)致傳熱惡化，腐蝕加劇等；而過大則會增大汽水分離器負(fù)荷，使蒸 汽干度降低，危機(jī)汽輪機(jī)安全。計算過程中水力計算是在結(jié)構(gòu)選型和熱力計算之后進(jìn)行，但是結(jié)構(gòu)設(shè)計和熱力計算又

8、需要 水力計算數(shù)據(jù)，因此三者往往要反復(fù)交替進(jìn)行，以使設(shè)計逐步完善。2.1根據(jù)熱平衡確定換熱量一回路進(jìn)口焓值：=1394.21 kj/kg(15.0MPa, 310C)；一回路出口焓值：i=1284.17 kj/kg (15.0MPa, 290C)； 1二回路給水焓：i廣944.38kj/kg(15.0MPa, 300C)；二回路飽和水溫：t =263.98 C (5.0MPa)；二回路飽和水焓：i =1154.50kj/kg(5.0MPa)；二回路飽和蒸汽焓值：i=2793.6 kj/kg (5.0MPa)； s(5.0MPa)；二回路汽化潛熱：r= i -i s(5.0MPa)；排污量：Dd

9、 = CD = 0.01 x 126 = 1.26kg / s ；干度：x = 0.99 ；換熱量：Q = Drx + (D + Dd)(i, - if) = 231279.79kw ； 一回路水流量：吁而土 F4.72炫/ s ；11蒸汽發(fā)生器的熱效率：門=0.99。2.2管徑的選取以及傳熱管數(shù)目的確定選取傳熱管的外徑為：d0 = 22;節(jié)距選取為：t = 1.40d0 = 0.0308m;管束直徑：D = 2.34mtb則最小節(jié)圓半徑為：R = 2t = 61.2mm ；負(fù)公差修正系數(shù)：中=1.102；彎曲減薄系數(shù)：七=1 + dR = 1.093 ；一回路側(cè)設(shè)計壓：P =1.25P =

10、191.20kg /cm2 ；設(shè)，1傳熱管壁厚：s=七，1中 =1.35mm ,200氣 + 0.8P設(shè)R此處取 S1 = 1-50mm ；傳熱管內(nèi)徑：d = d - 2S=19mm ；單管流通面積：a =-兀d2 =-兀x 192 = 284mm24 i 4選取一回路側(cè)水流速度為：U= 5.0m / s一回路水平均比容：v1 = 0.00137826%kg （15.0MPa, 300C，飽和水）則一回路側(cè)流通面積為：A = 一1 = 0.587m2 u1U 型管數(shù)目為：n = d = 0Vl = 2069.29根, a u a根據(jù)排管最后確定U型管數(shù)目為：n = 2078.2.3換熱面積的計

11、算一回路側(cè)水導(dǎo)熱系數(shù)1= 0.564W/（）m.OMPa，300C，飽和水）一回路側(cè)水普朗特數(shù)：P） = 0.866（15.5MPa, 305C，飽和水）一回路側(cè)水動力粘度：n 1 = 8.83x 10-6kg/m. （15.0MPa, 300C，飽和水）一回路側(cè)雷諾數(shù)：Re爭=UL = 7.80 x 105n 1 1一回路側(cè)換熱系數(shù)：a = 0.023土Re 0.8 Pr 0.4 = 3.33x 104d f fi傳熱管導(dǎo)熱系數(shù)：匕=17.4W / （m C）（給定）傳熱管壁熱阻:d 1 do ln o2人dw i=9.27 x 10-5 m2 C / W污垢熱阻：Rf= 2.6x10-5m

12、2 -C/ W （按 1-60。選定）傳熱溫差:At = t - t = 310 - 264 = 46.06CAt = t - t = 290 - 264 = 26.06CAt-At46.06 - 26.06minin maxAtminAtlnin些 26.0635.11C假設(shè)一個q值，進(jìn)行迭代可以求得試取值k = 5262.79W / m*，則此時的熱負(fù)荷為:q = K - At = 184791.83W / m2 所需的傳熱面積：F = 1251.57m2，傳熱裕度系數(shù)：C=1.1設(shè)計傳熱面積：F設(shè)=G F=1376-73m2。2.4管束結(jié)構(gòu)的計算傳熱管總長：L =盤 =19919.35m

13、， 總兀d0傳熱管排列方式：按正方形排列 節(jié)距：t = 1.4d0 = 0.0308m，最小皿管節(jié)圓直徑：氣=41 = 0.1232m，實際布管數(shù)：n = 2078根，管束直徑：氣=2.34m， 彎管段高為：彎管段高為：Dmax = 1.17m,平均直徑：D = 0.5 x (0.1232+0.0616 + 2.34) = 1.2624m ,彎管總長：L彎=0.5兀 D - n = 4121.92m,直管總長：乙直=L總-匕=15797心， 管束直段高：H直=nn = 3.80m,管束彎段高：H彎=0.5Dmax =1.17m,管束總高：Htb頃直+H彎=4.97m，2.5強(qiáng)度計算（1）襯筒內(nèi)

14、徑：D = D管束+ 25 = 2.381m其中0 t是裝配間隙，約1020mm，取20mm。襯筒外徑：0= Dw + 25 = 2.405m，其中0是襯筒壁厚，給定為12mm。（2）下筒體內(nèi)徑：D 下 = D + 2B = 2.58m其中B為下降流道寬度，取為88mm。二回路側(cè)設(shè)計壓力：尸設(shè)2=1.25P = 63.7755kg /cm2下筒體許用應(yīng)力：O =18kg/mm2下筒體計算壁厚：下筒體計算壁厚：S = 一設(shè)，2 氣下一 =46.68mm200b -1.2 P設(shè)，2設(shè)計壁厚為：S = 47mm下筒體外徑為：D下=D.下+2S = 2675mm（3）上筒體許用應(yīng)力：O =18kg/m

15、m2上筒體內(nèi)徑：D.上=3200mm（給定）上筒體計算壁厚：S=設(shè)，2i,上=57.92mm200b -1.2 P設(shè)，2設(shè)計壁厚取為：S = 58mm則上筒體外徑為：D上=D.上+ 2S = 3.316m（4）球形下封頭許用應(yīng)力：”=14.5kg ,mm2球形封頭外徑：D = D = 2675mm=83.77mm計算壁厚：S=P切D400q +1.6P設(shè)，1設(shè)計壁厚取為：s = 84mm管板許用應(yīng)力： =1800kg /mm2承壓部分直徑：D = D = 2595.16mmi計算壁厚：S = 2FDy = 439.81mm設(shè)計壁厚選取為：S = 440mm堆焊層厚度：S = 6mm堆（6）傳熱

16、管實際平均長度：l =匕+ 2S總=10.47m最長管子長：l =兀R + 2H + 2S = 12.16m最短管子長：l =兀R.+ 2H直+ 2S = 8.77m2.6主要管道內(nèi)徑的計算主管道計算流速：匕。=10m / s（選取，812m/s）主管道計算內(nèi)刁,=:竺* = 0.496m1i 、兀 u T 10主管道設(shè)計內(nèi)徑：.=0.5m主管道設(shè)計流速：u =竺也=9.85m / s10 兀 d 21i新蒸汽比容：V2 = v以 + v(1-X) = 0.0398594m3 /kg蒸汽管計算流速：u2 = 35m/ s（選取，3040m/s）蒸汽管計算內(nèi)徑：d蒸汽管計算內(nèi)徑：d=2i4G v

17、2 = 0.4274m兀u2蒸汽管設(shè)計內(nèi)徑：吃-0.42靴蒸汽管設(shè)計流速：u =4氣七=34.91m / s兀d 22i回路給水比容：V3 = 0.001187m3 / s給水管計算流速：七=3.5m /s (選取，25m/s)給水管計算內(nèi)徑：d=；氣七=0.234m3i兀 u3給水管設(shè)計內(nèi)徑：d 3i =0.24m給水管設(shè)計流速：u =43七=3.36m / s兀d 23i2.7 一回路水阻力計算(1)U型管內(nèi)摩擦阻力計算考慮堵管后流速匕=1.05七=1.05 x 5.0 = 5.25m / s一回路側(cè)水雷諾數(shù):Re = ud = 8.19 x 105門v1 1摩擦阻力系數(shù)：人=0.3164

18、Re -0-25 = 1.05 x 10-2平均壁溫：t = 0.5(t + t ) = 0.5 x (300 + 264) = 282C在此壁溫下的動力粘度：門1 = 8.83 x 10-5 Pa -s溫度修正系數(shù)：溫度修正系數(shù)巾=(t)0.14 = 0.989門，1摩擦阻力：AP =X = 4.25x104Pa f2d 巾 v（2）局部阻力計算下封頭內(nèi)徑：D = 2.515ml兀水室截面積：F =一 D2 = 2.484m2c 8 1進(jìn)口管內(nèi)徑：七=0.62m （與主管道相同）兀， 兀 進(jìn)口管截面積：q =彳 d2 = x 0.622 = 0.302m2突擴(kuò)阻力系數(shù)：& = (1-)2 =

19、 0.772 i Fc一回路側(cè)水入口處比容：Vj = 0.001421 m3/kg(15.0MPa, 310C)入口管內(nèi)流速：u =竺二=9.72m/s TOC o 1-5 h z 1i兀 d 21i從入口管至水室阻力：AP =& f = 25633.10P。112v1i水室轉(zhuǎn)彎45阻力系數(shù)：J=0.9 （查表線性插值）水室轉(zhuǎn)彎45。阻力：AP云 f = 29894.36Pa22 2v1i, A 考慮堵管后截面積：A = 105 = 0.561m2A系數(shù)：=0.225c查圖得傳熱管入口阻力系數(shù)：J=0.4U 2傳熱管入口阻力：AP =3 2 = 3878.76Pa1iU型管轉(zhuǎn)180阻力系數(shù)：&

20、 4= 0.5u 2U 型管轉(zhuǎn) 180 阻力：AP =& = 4999.51Pa44 2V1傳熱管出口阻力系數(shù)：& 5 = 0.59出口處水比容(15.5MPa, 290C)： v2 = 0.001175m3 / kgu 2傳熱管出口阻力：Ap云5元=6921.33P。2Gv , 出口管內(nèi)流速：u2 =匚廠=8.28m/s1水室轉(zhuǎn)彎45阻力系數(shù)：& 6=0.9 (查表線性插值),_U 2水室轉(zhuǎn)彎阻力：Ap云6券=26274.44P。2出口管突縮阻力系數(shù)：& 7= J47.-u 2出口管突縮阻力：A=q尸=13721.10Pa2總阻力：AP = AP +丈 AP =1.54x 105Pai=1設(shè)

21、計阻力：AP = 1.1 AP = 1.69 x 105 Pa設(shè)2.8二回路水循環(huán)阻力計算(1)下降空間阻力下降空間水比容：vd = 0.001286m3 / kg入口阻力系數(shù)：&偵=1出口阻力系數(shù)：&out = 1定位裝置阻力系數(shù)：&下降空間高度:H = 6.07 m0襯筒外徑：H0 = 2.4加下筒體內(nèi)徑：七，下=2安以 下降空間當(dāng)量直徑：De = D下一D = 0.176m絕對粗糙度： = 0.15mm摩擦系數(shù)：人=(1.74 + 2lg De)-2 = (1.74 + 2 X lg 176 )-2 = 0.0189摩擦系數(shù)：d2A2 x 0.15兀下降空間截面積：Fd= - (D2下

22、- Di ) = 0.689m 2下降空間水流速：u = CDdx3,4,5 =0.71,0.94,1.18m/s d F d下降空間阻力：Ap =(人H + &)匕 = 706.36,1255.75,1962.10Pa(2)上升空間阻力a)摩擦阻力飽和水比容：v = 0.0012958m3 / kg飽和蒸汽比容：v = 0.03793m3 / kg飽和蒸汽密度：P=，=26.36kg / m3襯筒內(nèi)徑：D = 2.381m wi傳熱管外徑：d = 0.022m支撐板定位拉桿數(shù)量：n = 12兀上升空間流通面積：F = D2 -(2n + n如2 = 2.87m2上升空間當(dāng)量直徑： de =

23、u 0.0388兀D , + (2n + n )d 循環(huán)速度：u = CD x 3,4,5 =0.171,0.223,0.285m / s o Fu出口水相折算速度：uo2 =(CR ；)DV = 0.114,0.171,0.228m / s u液相平均折算速度：u = i(u + u ) = 0.142,0.199,0.256m / s2002Dv 出口汽相折算速度：u；2 = - = 1.667m/s u汽相平均折算速度：u； =1 u = 0.833m / s 02 02液相動力粘度：v = 1.287 x 10-7m2 / sl汽相動力粘度：v = 7.12x10-7m2 / su d

24、e液相雷諾數(shù)：Re = -o = 42923.74,60093.24,77262.73lo vl汽相雷諾數(shù)：Re =口 = 45451.66 govg判別流型：都為紊流。管束直段高：H直=3.80m液相摩阻系數(shù)：七=0.184 Re-0.2 = 0.0220,0.0202,0.0190汽相摩阻系數(shù)：人=0.3164Re-0.25 = 0.0217,按折算速度計算的液相摩擦阻力：(AP ) =X H直u2P = 16.83,30.33,47,09Paf lo lo2de按折算速度計算的汽相摩擦阻力：。尸）=1人H直勺P = 6.48Pa f go 3 go 2de參量 x： X =:籍）s =1

25、.61,2.13,2.70V （AP）go 2:2 = 1 + 20 + -L = 13.80,10.62,8.56i XX 2中2g :2 = 1 + 20X + X2 =35.84,48.06,61.19 g液相摩擦阻力：（AP ） =O2（AP ） = 317.01,433.07,550.10Pal l f lo汽相摩擦阻力：（AP ） =O2（AP ） = 317.01,433.07,550.10Pa g g f go摩擦阻力：AP = 1（AP ） + （AP ） = 317.01,433.07,550.10Pa f 2 f i f gb）局部阻力：支撐板數(shù)目：N=6兀.上升流道單兀

26、面積：A =t2 - d = 568.51mm2支撐板單元開孔面積：a = 164.87mm2 u面積比：0.29局部阻力系數(shù)：&z = 30u 2 p按折算速度計算的液相局部阻力：（AP）o= N 普 =1407.42,2758.54,4560.03Pa1 u 2 p參量X： X = *按折算速度計算的汽相局部阻力：（AP）卯=3N參量X： X = *= 1.60,2.24,2.88（AP）go回路工作壓力：Ps = 5.0MPa臨界壓力：Pc = 22.12MPa-，P、參數(shù)ZR = (0.19 + 0.92 P)-1 = 2.513 c參數(shù) K： K = Zr + 卒=2.911 R中戶

27、 中2 = 1 + K + -L- = 3.21,2.50,2.132：2 = 1 + KX + X2 =8.22,12.54,17.69 g g液相局部阻力：(AP) =O2(AP) = 4515.97,6890.77,9715.95 Pa l l l l lo汽相局部阻力：(AP) =O2(AP) =4515.97,6890.77,9715.95Pal g g l go局部阻力：AP =4515.97,6890.77,9715.95 Pa lc）彎管區(qū)阻力管束彎頭最大節(jié)圓直徑：d = 2.319mm b彎管區(qū)重心至圓心距離：y = 0.2122db = 0.492m計算沖刷排數(shù)：N=玉-1

28、三14 tft ,.系數(shù)：x1 = x2 = = 1.4o系數(shù)：n = 0.43 + 些=1.24x1液相雷諾數(shù)：Re =匕 = 42923.74,60093.23,77262.73lo vl汽相雷諾數(shù)：Re = U2屁=90903.32govg液相摩擦阻力系數(shù)：、=40.044 + 詈*Re汁I，=0.316,0.300,0.2891汽相摩擦阻力系數(shù)：人=1.5715Re-o.i5 = 0.283液相阻力：(P) = N仇 匕 = 22.93,49.05,83.97 Pa b lolo 2-u 2 O汽相阻力：(AP) = NX f= 49.98Pab gogo 2參量 X參量 X： X =

29、 : )io=0.68,0.99,1.30(毛)go2 :2 = 1 + 20 + ! = 32.71,22.21,17.022 :2 = 1 + 20X + X2 =15.0121.79,28.60 g g液相阻力：(AP ) =Q 2( AP ) = 749.92,1089.25,1429.59 Pa b l l b lo汽相阻力：(AP) =O2(AP) =749.92,1089.25,1429.59Pa b g g b go彎管區(qū)阻力：AP = (AP) + (AP) = 749.92,1089.25,1429.59Pa b 2 b l b g加速阻力管束出口質(zhì)量含汽率：%2 = c

30、= 0.333,0.25,0.20RO，管束出口體積含汽率:0 = 0.936,0.907,0.880管束出口體積含汽率:X2 O+ 系數(shù):C = 0.833 + 0.05ln(1L) = 0.913系數(shù):管束出口截面含汽率：族=瞬2 = 0.855,0.829,0.804質(zhì)量流速：G = u O = 131.83,175.77,219.71g /m2s 02 （1 Y ）2 Y21加速阻力：AP = G ；（ K） + 活-= 132.19,179.72,232.48P。22e）流量分配孔板阻力：阻力系數(shù)：&廣8孔板局部阻力：AP 云 咿= 90.07,160.13,250.21P。h h

31、2上升空間阻力：AP =AP +AP +AP +AP +AP = 5720.32,8636.67,12031.10 Pa r f l b a hf）汽水分離器阻力：AP = 12600,14900,17090Pasg） 循環(huán)總阻力：AP總=AP +AP +AP =19026.68,24792.42,31083.21Pa2.9運動壓頭計算（1）預(yù)熱段高度計算：回路給水焓： = 944380 J / kg回路飽和水始:i = 1154500 J / kg液面高度：H = 6.07mo下降空間下端壓力：p = p + gp H =5.046MPaPloW壓力下的飽和水焓：i廣1158.35J/kg色

32、=lsi - ls= 0.084J / kgP TOC o 1-5 h z App - p口low+ AP ）=0.523,0.531,0.538 m壬+ AP ）=0.523,0.531,0.538 mCApd 、預(yù)熱段高度：H =Ryj廣p2兀 d nq Al一G Ap Pdg（2）運動壓頭計算蒸發(fā)段高：H1= H出-Hp = 4.448,4.440,4.433m管束上方區(qū)段高度：七頃-H管束上方區(qū)段高度：七頃-H =lmo tb=0.167,0.125,0.100m蒸發(fā)段平均體積含汽率:=0.167,0.125,0.100m蒸發(fā)段平均體積含汽率:蒸發(fā)段平均質(zhì)量含汽率:X1 =廣蒸發(fā)段平均

33、截面含汽率：$廣CP廣0.78,0.74，0.70 管束上方區(qū)段平均截面含汽率：$2 =$2 = 0.855,0.829,0.804蒸發(fā)段運動壓頭：Pm1= (P-P) g$H = 25367.2,23926.9,22639.iPa 管束上方區(qū)段壓頭：Pm2 = (P - P)g$2H 2 = 6875.02,6662.00,646178Pa運動壓頭：P = Pi + P 2 =32242.2,30588.9,29100.9Pa2.10循環(huán)倍率的確定將循環(huán)倍率、循環(huán)運動壓頭和循環(huán)運動壓頭對應(yīng)數(shù)值列出表并做曲線，得以下結(jié)果:循環(huán)倍率345總阻力19026.624792.431083.2運動壓頭32242.230588.929100.93500015