西南交通大學鐵路貨物運輸裝載加固課程設(shè)計報告說明書

1、鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計XX：學號：專業(yè):交通運輸年級：201級學院：交通運輸與物流學院指導教師：2018年7月目錄鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計任務書1一、貨物運輸組織裝載加固方案課程設(shè)計任務書1二、設(shè)計要求1三、裝載加固材料規(guī)格4鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計說明書81貨物的特點及運輸要求81.1貨物特點81.2貨物的運輸要求82確定裝車類型93確定裝載方案93.1可能的裝載方案93.2裝載方案超限檢測113.3裝載方案集重檢測203.4選擇的裝載方案204.計算作用于貨物上的力及需要加固裝置承受的力214.1縱向慣性力214.2橫向慣性力214.3垂直慣性力214.4風力224.5摩擦力

2、225貨物穩(wěn)定性計算225.1貨物傾覆的穩(wěn)定系數(shù)225.2貨物水平移動的穩(wěn)定性236確定加固強度237貨物裝載加固方案的示意圖248自我評價24鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計任務書2018貨物運輸組織裝載加固方案課程設(shè)計任務書一、貨物運輸組織裝載加固方案課程設(shè)計任務書1貨物規(guī)格：鋼制圓柱體貨物一件，如下圖所示，長度單位均為印印。重35t, 請依據(jù)鐵路貨物裝載加固規(guī)則，選擇經(jīng)濟合理的裝載加固方案。車輛參 數(shù)見鐵路貨物裝載加固規(guī)則附件，限界尺寸參見鐵路超限超重貨物運 輸規(guī)則。2準用貨車可用任何一種普通平車裝運(常見貨車參閱鐵路貨物裝載加固規(guī)則中的 附錄部分，56-60)3加固材料與加固方法參見鐵路貨

3、物裝載加固規(guī)則、鐵路貨物常用裝載加固材料與裝置、鐵 路貨物裝載加固定型方案。二、設(shè)計要求1分析貨物的特點及運輸要求充分了解掌握制定方案時依據(jù)的有關(guān)貨物的所有技術(shù)數(shù)據(jù)，加重量、結(jié)構(gòu)特 點、外形尺寸、重心位置、支重面尺寸、加固作用點位置等等。2確定裝車類型選擇合適的車輛，確定貨物在車輛上的合理位置。3確定裝載方案確定貨物重心在車輛橫向和縱向上的位置，并進行超限和集重檢查，計算重 車重心高度。確定裝載位置時，要滿足裝載方案原則，對可能的裝載方案進行比 較，應盡可能降低貨物超限等級和重車重心高度，并注意避免集重裝載。4計算作用于貨物上的力及需要加固裝置承受的力根據(jù)新的加規(guī)，T = Q x 10(KN)

4、剛性加固的單位縱向慣性力：10 = 26.69 - 0.13Q總(KN /1)Q總一一重車總重，t。當?？?130t時，按130t計算Q 貨物重量，t。柔性加固的單位縱向慣性力：10 = 0.0012Q總-0.32Q 總 + 29.85(KN/t)Q總一一重車總重，t，跨裝運輸時，按跨裝車組總重計算。當130t Q 產(chǎn)150t 時，t0 = 6.78 kN/t ；當?？?50t 時，t = 5.88 kN/t。Q 貨物重量，t。橫向慣性力N = n0 x Q (KN)式中，00每噸貨物的橫向慣性力，kN/t。an = 2.82 + 2.2 - (KN /1)0la貨物重心偏離車輛橫中心線的距離

5、。l車輛銷距。Q 貨物重量，t。垂直慣性力Q = q x Q (KN) 垂 垂用普通貨車裝載時：q垂=3.54 + 3.781(kN/t)用長大貨物車裝載時：q垂=4.53 + 7.841(kN/t)a貨物重心偏離車輛橫中心線的距離。l車輛銷距。Q 貨物重量，t。風力W = qF (kN)式中：F一貨物在車輛側(cè)向迎風面投影面積；q 一計算風壓。受風面為平面時，q=0.49kN/m2受風面為圓柱體或球體的側(cè)面時，q=0.245 kN/m2摩擦力縱向摩擦力：F縱=9.8pQ (KN)摩橫向摩擦力：F摩橫=h (9.8Q-Q垂)(KN)U一貨物與車地板間滑動摩擦系數(shù)。Q 貨物重量，t。5進行穩(wěn)定性計

6、算6確定加固強度確定加固材料或裝置的需要數(shù)量及其規(guī)格或承受載荷的能力7畫出貨物裝載加固方案的示意圖，并標注說明三、裝載加田材料規(guī)格表1各類貨物加固材料適用X圍貨物種類防止貨物不穩(wěn)定狀態(tài)可使用的加固材料有平支承平面 的貨物縱向或橫向傾覆拉牽鐵線、絞棍、鋼絲繩、緊固器、拉桿縱向或橫向位移擋木，拉牽鐵線，絞棍、鋼絲繩、緊固器、釘子 或扒鋦釘圓柱形貨物縱向或橫向滾動四形墊木、掩木、三角擋、釘子或扒鋦釘順裝時縱向位移拉牽鐵線、鋼絲繩、橫腰箍、絞棍、緊固器橫裝時橫向位移拉牽鐵線、鋼絲繩、絞棍、緊固器、擋木、釘子 或扒鋦釘帶輪貨物縱向或橫向滾動三角檔、掩木、拉牽鐵線、鋼絲繩、絞棍、緊固 器、釘子或扒鋦釘、輪

7、擋縱向或橫向位移擋木、拉牽鐵線、鋼絲繩、絞棍、緊固器、釘子 或扒鋦釘輕浮貨物倒塌支柱（側(cè)、端）、鐵線、繩子、繩網(wǎng)、u形釘1常用加固材料的規(guī)格（1）鍍鋅鐵線1）鍍鋅鐵線的質(zhì)量應符合國家標準GB/T343一般用途低碳鋼絲的要求。2）鍍鋅鐵線的破斷拉力應以產(chǎn)品標簽上的數(shù)據(jù)為準，需用拉力取其破斷拉 力的1/2。常用鍍鋅鐵線的破斷拉力和需用拉力見面表2。表2常用鍍鋅鐵線的破斷拉力和許用拉力線號6789101112直徑（mm）5.04.54.03.53.22.92.6破斷拉力（kN）6.75.44.33.292.752.261.82許用拉力（kN）3.352.72.151.641.371.130.91(2

8、)盤條1 ）盤條的質(zhì)量應符合國家標準GB/T701低碳鋼熱軋圓盤條的要求。(2)盤條2）常用盤條公稱直徑為：5.5mm、6.0mm、6.5mm。3）盤條的破斷拉力應以產(chǎn)品標簽上的數(shù)據(jù)為準，許用拉力取其破斷拉力的1/2。常用盤條的破斷拉力和許用拉力表間表3。表3常用盤條的破浙拉力和許用拉力直徑（mm）5.566.5破斷拉力（kN）7.969.4711.12許用拉力（kN）3.984.735.56（3）鋼絲繩1 ）鋼絲繩和鋼絲繩夾的質(zhì)量應分別符合國家標準GB/T20118一般用途鋼 絲繩和GB/T5976鋼絲繩夾的要求。2）實際使用時，鋼絲繩的破斷拉力應以產(chǎn)品標簽上的數(shù)據(jù)為準，許用拉力 去其破斷拉

9、力的1/2。3）鋼絲繩的型號規(guī)格較多，為便于現(xiàn)場掌握和操作，本規(guī)則以上述標準中公稱擠拉強度1670N/mm2的6x19(b)(1+6+12 )型鋼絲繩為例，列出常用鋼絲繩直徑及其相應的最小破斷拉力和許用拉力，具體見表4。表4公稱抗拉強度伯沖枷成格6x19般的最郵浙拉力麗用拉力鋼絲繩直徑(mm )677.7899.310111212.513最小破斷拉力(kN)18.25.131.732.841.645.651.36273.881.0486.6許用拉力(kN)9.212.515.816.420.822.825.63136.940.5243.3鋼絲繩直徑(mm )1415.516171818.520

10、22242628最小破斷拉力(kN)100126.131153.2166182.3205248295346402許用拉力(kN)5063.365.576.638391.18102.124147.173201鐵路貨物常用摩擦系數(shù)表表5鐵路貨物常用摩擦系數(shù)表物體名稱磨擦系教木與木0.45木與鋼板0.40木與鑄鐵0.60鋼板與鋼板0.30履帶走行機械與車輛木地板0.70橡膠輪胎與車輛木地板0.63橡膠墊與木0.60橡膠墊與鋼板0.50稻草繩把與鋼板0.50稻草繩把與鑄鋼0.55稻草墊與鋼板0.44草支墊與鋼板0.42鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計說明書1貨物的特點及運輸要求1.1貨物特點待運貨物為一鋼

11、制均重等斷面圓柱體貨物。此貨物總長15.6米，高3.35米，重心位于 圓心平面，重心距離最左端7.2米，重35噸。，本設(shè)計采用鞍座支承該圓柱體貨物。支重面 尺寸：鞍座四口底部高度為40mm，四口深度為260mm，貨物與鞍座之間可墊有5mm厚的 橡膠墊。采用腰箍加固，已知腰箍兩端拉直部分與縱向垂直平面之間夾角y=4.27圖1-1-1待加固貨物示意圖其中，左側(cè)圓柱體的直徑為3250mm，長為13200mm；右側(cè)圓柱體的直徑為3350mm，長為2400mm。1.2貨物的運輸要求本次裝載加固方案，可以選用任何一種普通平車進行裝運作業(yè)。對于圓柱形貨物，為了 防止集重，應進行墊高。另外，為了防止在運輸過程

12、中貨物產(chǎn)生的縱向或橫向滾動與位移、 貨物的上下跳動，應配套使用拉牽材料，以確保貨物的穩(wěn)定。另外,由于貨物過長，可以采 用兩端突出，加掛游車，或者使用貨物轉(zhuǎn)向架，采用兩車負重的模式，進行貨物的裝載加固。 由于貨物本身長度較大，應注意游車的選用及區(qū)間速度和過岔速度的限制。2確定裝車類型本次設(shè)計要求使用任何一種普通平車，因此選用.了.-,型木地板平車，其基本參 數(shù)如下表所示：表2-1-1 .乙“型（H512）木底板平車部分基本參數(shù)表自重（t）20.8我重（t）60面積（m2）38.7空車重心高（mm）723固定軸距（mm）1750底板距軌面高（mm）1211轉(zhuǎn)向架中心距（ mm）9000車底架長寬（

13、mm）13000 x2980鉤舌內(nèi)側(cè)距離（mm）139383確定裝載方案確定貨物重心在車輛橫向和縱向上的位置，并進行超限和集重檢查，計算重車重心高度。 確定裝載位置時，要滿足裝載方案原則，對可能的裝載方案進行比較，應盡可能降低貨物超 限等級和重車重心高度，并注意避免集重裝載。3.1可能的裝載方案方案1：使用用二-型平車一輛，一車負重，右端突出裝載，右端加掛游車一輛，貨物 左端與車端對齊，貨物重心與重車橫中心線相差700mm，裝載方案如圖:方案2：使用型平車一輛，一車負重，兩端突出裝載，加掛游車兩輛，貨物重心落在負重車橫中心線上，裝載方案如圖:方案3：使用疽型平車一輛，一車負重，左端突出裝載，左

14、端加掛游車一輛，貨物右端與車端對齊，貨物重心與重車橫中心線相差1900mm，裝載方案如圖:方案4：使用.7.-.型平車一輛，一車負重，一端突出裝載（根據(jù)加規(guī)中的規(guī)定，此貨物半寬大于車輛半寬，因此貨物突出端的長度不得超過200mm，因此小頭一端突出 200mm不需加掛游車），加掛游車一輛，貨物重心與重車橫中心線相差500mm，裝載方案 如圖：3.2裝載方案超限檢測對于方案1：橫向偏移量的計算：由于待運貨物為均質(zhì)圓柱體，且最大寬度為3350mm,大于車輛寬度2980mm,于是， 可以保證待運貨物的重心剛好在車輛縱向中心線所在平面。因此，橫向偏移量為零?？v向偏移量的計算：由于，車輛的載重量為60t，

15、貨物重35t,則:P標-Q = 60 - 35 = 251 101于是，縱向容許偏移量為：a容 = Q l = x 9000 = 1285(mm)貨物重心與重車橫中心線相差700mm，a需=700mm a容，此方案可行；確定墊高高度橫墊木的合理高度H墊可按下式計算：H墊=0.031 a + h車差 + f + 80 ( mm)式中&貨物突出端至負重車最近輪軸軸心所在垂直平面的距離，mm；h車差一游車地板高度與負重車地版高度差，游車地板比負重車地版高時，取正值，反之取負值，mm；f貨物突出端的撓度，mm。注：若貨物突出車端部分底部低于其支重面時，墊木高度還應加該突出部分低于貨物 支重面的尺寸；如

16、果貨物突出車端部分底部高于貨物支重面時，墊木高度應減去貨物突出 車端部分高于貨物支重面的尺寸。當貨車運行上下竄動及連掛車組通過變坡點時，為保證貨物底部同游車地板不相接觸， 應加橫墊木或支座，高度為：(1)對于大頭端，突出長度為1600mm，則：h墊=0.031a 土 h車差 + f + 80=(2600 +130009000 T750) x 0.031+80 + 0 + 0 = 195.475(mm) 2因此，方案由于鞍座與橡膠墊的厚度和為 45mm，H此需要另外將貨物墊高 195.475+50-45=200.475mm,H 此選用高 210mm，長 2700mm，寬 1500mm 的橫墊木將

17、貨 物墊高。確定重車重心高35 + 20.8h =性 + 烏h車=35 x (1625+1211 + 40 + 5 + 210) + 20.8 x 723 = 2208.30(mm) Q + Q35 + 20.835 + 20.8車由于重心高度在20002400之間，需限速運行。根據(jù)相關(guān)規(guī)定，運行限速為50km/h， 通過側(cè)向道岔限速15km/h。重車重心高度理 (mm)p運行限速# (km/hX且申：通對刨司道限(km/li 片2000/72400*5315，2400 1.4l 9000小頭一端：2x 7200 x 2 =1.6 1.4l 9000根據(jù)計算結(jié)果可知，計算點應分別為貨物兩端斷面

18、上的上頂點與最大側(cè)寬處的點， 共計4個點。小頭端計算點示意圖大頭端計算點示意圖A計算點：中心高度為4716mm,側(cè)寬為0mm；B計算點：側(cè)高3091mm,側(cè)寬為1625mm；C計算點：中心高度為4816mm,側(cè)寬為0mm；D計算點：側(cè)高3091mm,側(cè)寬為1675mm。A點：B = 0mmX外=B + C外 + K - 36(2x)2 -12 (2 X 7.2)2 -92C =)=X1000 = 52.65(mm)外8R8 x 3002x7.2 X 2K = 75( -1.4) = 75 x (1.4) = 15(mm)19X 外=52.65 +15 - 36 = 31.65mmB點：B =

19、1250mmX外=B + C外 + K - 36(2x)2 -12 (2 X 7.2)2 -92C =)=X1000 = 52.65(mm)外8R8 x 3002x72 X 2K = 75(了 -1.4) = 75 x (9 -1.4) = 15(mm)X 外=1625 + 52.65 +15 - 36 = 1656.65mmC點：B = 0mmX = B + C外+ K - 36(2 x)2 -12 (2 X 8.4)2 - 92C = -)=X1000 = 83.85(mm)外 8R8x3002 -84x2K = 75(丁 -1.4) = 75 x (1.4) = 35( mm)X = 8

20、3.85 + 35 - 36 = 82.85mm外D點：B = 1690mmX外=B + C外 + K - 36(2 x)2 -12(2 X 8.4 - 92C外=8 = 8300 X1000 = 83.85(mm)2 x84x2K = 75(了 -1.4) = 75 x (9 -1.4) = 35( mm)X 外=1690 + 83.85 + 35 - 36 = 1772.85mm自軌面起算的高度(mm)限界距線路中心線所在垂直平面的距離(mm)機車車輛限界一級超限限界二級超限限界建筑限界*30901700190019402413根據(jù)計算可知D點一級超限。對于方案2：橫向偏移量的計算：由于待

21、運貨物為均質(zhì)圓柱體，且最大寬度為3350mm,大于車輛寬度2980mm,于是， 可以保證待運貨物的重心剛好在車輛縱向中心線所在平面。因此，橫向偏移量為零?？v向偏移量的計算：由于，車輛的載重量為60t，貨物重35t,則:% - Q = 60 - 35 = 251 101于是，縱向容許偏移量為：a容 = Q1 = x 9000 = 1285(mm)貨物重心與重車橫中心線重合，a需=0mm 1.4l 9000小頭一端：2x 7200 x 2 =1.6 1.4l 9000根據(jù)計算結(jié)果可知，計算點應分別為貨物兩端斷面上的上頂點與最大側(cè)寬處的點， 共計4個點。小頭端計算點示意圖大頭端計算點示意圖A計算點：

22、中心高度為4716mm,側(cè)寬為0mm；B計算點：側(cè)高3061mm,側(cè)寬為1625mm；C計算點：中心高度為4816mm,側(cè)寬為0mm；D計算點：側(cè)高3061mm,側(cè)寬為1675mm。A點：B = 0mmX外=B + C外 + K - 36(2x)2 -12 (2 X 7.2)2 -92C =)=X1000 = 52.65(mm)外8R8 x 3002x7.2 X 2K = 75( -1.4) = 75 x (1.4) = 15(mm)19X 外=52.65 +15 - 36 = 31.65mmB點：B = 1250mmX外=B + C外 + K - 36(2x)2 -12 (2 X 7.2)2

23、 -92C =)=X1000 = 52.65(mm)外8R8 x 3002x72 X 2K = 75(了 -1.4) = 75 x (9 -1.4) = 15(mm)X 外=1625 + 52.65 +15 - 36 = 1656.65mmC點：B = 0mmX = B + C外+ K - 36(2 x)2 -12 (2 X 8.4)2 - 92C = -)=X1000 = 83.85(mm)外 8R8x3002 -84x2K = 75(丁 -1.4) = 75 x (1.4) = 35( mm)X = 83.85 + 35 - 36 = 82.85mm外D點：B = 1690mmX外=B +

24、 C外 + K - 36(2 x)2 -12 (2 X 8.4 - 92C外=8 = 8300 X1000 = 83.85(mm)2 x84x2K = 75(了 -1.4) = 75 x (9 -1.4) = 35( mm)X 外=1690 + 83.85 + 35 - 36 = 1772.85mm自軌面起算的高度(mm)限界距線路中心線所在垂直平面的距離(mm)機車車輛限界一級超限限界二級超限限界建筑限界*30601700190019402422根據(jù)計算可知D點一級超限。對于方案3：橫向偏移量的計算：由于待運貨物為均質(zhì)圓柱體，且最大寬度為3350mm,大于車輛寬度2980mm,于是, 可以保

25、證待運貨物的重心剛好在車輛縱向中心線所在平面。因此，橫向偏移量為零。縱向偏移量的計算：由于，車輛的載重量為60t，貨物重35t，則:P標-Q = 60 - 35 = 251 101于是，縱向容許偏移量為：a容 = Q1 = x 9000 = 1285(mm)貨物重心與重車橫中心線相差1900mm，a需=1900mm a容，此方案不可行；對于方案4：橫向偏移量的計算：由于待運貨物為均質(zhì)圓柱體，且最大寬度為3350mm，大于車輛寬度2980mm，于是， 可以保證待運貨物的重心剛好在車輛縱向中心線所在平面。因此，橫向偏移量為零?？v向偏移量的計算：由于，車輛的載重量為60t，貨物重35t，則:P標-Q

26、 = 60 - 35 = 251 101 于是，縱向容許偏移量為：1 容=Q l = 3- x 9000 = 1285(mm)貨物重心與重車橫中心線相差700mm，a需 = 500mm 1.4l 9000小頭一端:7200 x 29000=7200 x 29000=1.6 1.4根據(jù)計算結(jié)果可知，計算點應分別為貨物兩端斷面上的上頂點與最大側(cè)寬處的點, 共計4個點。小頭端計算點示意圖大頭端計算點示意圖A計算點：中心高度為4716mm，側(cè)寬為0mm；B計算點：側(cè)高3081mm，側(cè)寬為1625mm；C計算點：中心高度為4816mm，側(cè)寬為0mm；D計算點：側(cè)高3081mm，側(cè)寬為1675mm。A點：

27、B = 0mmX外=B + C外 + K - 36(2x)2 -12 (2 x 7.2-92C外=28- = 800 X1000 = 52.65(mm)2x72 x 2K = 75(丁 -1.4) = 75 x (9 -1.4) = 15(mm)X 外=52.65 +15 - 36 = 31.65mmB點：B = 1250mmX外=B + C外 + K - 36(2x)2 -12(2 x 7.2)2 -92C外=28- = 8300 x1000 = 52.65(mm)2x72 x 2K = 75( -1.4) = 75 x (1.4) = 15(mm)l9X 外=1625 + 52.65 +1

28、5 - 36 = 1656.65mmC點：B = 0mmX = B + C外+ K - 36(2 x)2 -12 (2 X 8.4 - 92C外=-8- = 8300 X1000 = 83.85(mm)2 x84x2K = 75(了 -1.4) = 75 x (9 -1.4) = 35( mm)X = 83.85 + 35 - 36 = 82.85mm外D點：B = 1690mmX外=B + C外 + K - 36(2 x)2 -12 (2 X 8.4)2 - 92C外=-8- = 8300 X1000 = 83.85(mm)2 x84x2K = 75(了 -1.4) = 75 x (9 -1

29、.4) = 35( mm)X 外=1690 + 83.85 + 35 - 36 = 1772.85mm自軌面起算的高度(mm)限界距線路中心線所在垂直平面的距離(mm)機車車輛限界一級超限限界二級超限限界建筑限界*30801700190019402416根據(jù)計算可知D點一級超限。3.3裝載方案集重檢測通過查普通平車局部地板面承受均布載荷或?qū)ΨQ集中載荷時容許載重量表可得，對 于 “如型平車，當Q=35t時，車地板的負重面長度為2500mm,可避免集重裝載。而本貨 物若直接置于平車上，負重面長度遠遠大于3000mm，T避免集重裝載，貨物下兩鞍座中 心線間距應不小于1250mm。再將其置于貨物轉(zhuǎn)向架

30、上，因此不會產(chǎn)生集重的現(xiàn)象。經(jīng)分析， 上述四種方案都不會發(fā)生集重現(xiàn)象。3.4選擇的裝載方案由上述超限計算進行比較可知，方案三不滿足縱向偏移容許，因此首先被排除；方案一、 二、四均需要用到橫墊木對貨物進行墊高處理，同時這三個方案也都是一級超限，但是方案二需使用兩輛游車，故排除方案二；方案一與方案四均使用一輛游車但方案一橫墊木加高要 比方案四橫墊木加高高，因此選擇方案四為本次設(shè)計的最終方案。4.計算作用于貨物上的力及需要加固裝置承受的力4.1縱向慣性力重車總重：Q,20.8 + 35 = 55.8t由于貨物采用柔性加固，故單位縱向慣性力:t0 = 0.0012=言-0.32Q總 + 29.85 =

31、 0.0012 x55.82-0.32x55.8 + 29.85 = 15.73(KN/t)縱向慣性力：T = Q x t0 = 35 x 15.73 = 550.55(KN)式中：Q總重車總重，單位：t，當?？?130t時，按130t計算；Q 貨物重量，單位：t。4.2橫向慣性力貨物重心偏離車輛橫中心線的距離：a = 0mm每噸貨物的橫向慣性力：n = 2. 82 + 2.2 a = 2.82 + 2. 2 x = 2. 82(KN /t)0l9000橫向慣性力：N =七 x Q = 2.82 x 35 = 98.7( KN)式中: /車輛銷距；4.3垂直慣性力本貨物用普通貨車裝載。每噸貨物

32、的垂直恨性力:q = 3. 54 + 3.78 * = 3. 54 + 3. 78 x = 3. 54(kN/t)垂l9000垂直慣性力：Q = q xQ = 3.54x35 = 123.9(KN)垂 垂4.4風力因貨物受風面為圓柱體側(cè)面，q = 0.245( KN / m 2)貨物在車輛側(cè)向迎風面投影面積：F = (7200 + 6000) x 3250 + 3350 x 2400 = 50.94( m 2)W = qF = 0.245 x 50.94 = 12.48(kN)式中：q 計算風壓。4.5摩擦力因貨物為鋼制，并與鞍座上的橡膠墊相接觸，比較鋼制貨物與橡膠墊間、橡膠墊 與鋼制鞍座、鞍

33、座與橫墊木，一級橫墊木與木質(zhì)車地板間的摩擦系數(shù)，取較小者為 u = 0.40。則縱向摩擦加 F縱=9.8uQ = 9.8x0.40 x35 = 137.20(KN)摩橫向摩擦加 F橫= (9.8Q-Q ) = 0.40 x(9.8x35-123.9) = 87.64(KN)摩垂5貨物穩(wěn)定性計算在貨物運輸?shù)倪^程中作用于貨物上的縱向慣性力、橫向力和風力，可能使貨物產(chǎn)生縱、 橫方向的傾覆、滾動或移動，而貨物的重力及其與車地板間的摩擦力，屬于穩(wěn)定因素，可阻 止貨物產(chǎn)生縱、橫方向的傾覆、滾動和移動。重力和摩擦力能否保證貨物穩(wěn)定，需通過以下 計算。5.1貨物傾覆的穩(wěn)定系數(shù)9.8Qa 門=Th=2.40 1

34、.259.8 x 35 x 72009.8Qa 門=Th=2.40 1.25550.55 x (1625 + 45 + 200)根據(jù)計算貨物的縱向傾覆系數(shù)為2.40，高于1.25因此不可能產(chǎn)生縱向傾覆。因貨物為圓柱體，不可能在橫向產(chǎn)生傾覆，但要防止其橫向發(fā)生滾動。因鞍座四口深度較大，故不需掩木。貨物重心所在橫向垂直平面至四口與貨物接觸點之間的距離為：b =、:(D/2)2-(D/2 h凹)2 = &3250/2)2 -(3250/2 260)2 = 881.70(mm) 其中凹=0.08D=3250*0.08=260mm橫向滾動的穩(wěn)定系數(shù)：門=9Q =9.8x35x881.7。 川“心(N + W)(D/2 - h凹)(98.7 +12.48)(3250/2-260)所以，貨物在橫向滿足滾動的穩(wěn)定性。5.2貨物水平移動的穩(wěn)