40米跨簡支梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、湖南大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) PAGE 108第1章 緒 論1.1 概概述橋位河段為為老萊河河，是嫩嫩江東岸岸二級支支流，全全長1115公里，流流域面積積670平方公公里，平平原河流流，坡降降平緩。橋橋位附近近河道基基本順直直，河床床穩(wěn)定。河河床土質(zhì)質(zhì)由表至至下為亞亞粘土和和亞砂土土。由于橋址附附近的水水文站建建立時間間不長，不不具有該該河段的的長期系系列觀測測資料。經(jīng)經(jīng)在東安安河段多多次調(diào)查查訪問，擬擬定出設(shè)設(shè)計(jì)水位位，可以以作為本本次設(shè)計(jì)計(jì)階段確確定東安安河橋的的設(shè)計(jì)洪洪水流量量及其相相應(yīng)的流流速等水水文要素素的主要要依據(jù)。氣候?qū)僦袦販貛Т箨戧懶约撅L(fēng)風(fēng)氣候，四四季分明明，冬長長夏短。1月平均均氣

2、溫-23.6，7月平均氣氣溫211.3，年平平均氣溫溫0.7，無霜霜區(qū)125天，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)凍深深2.22m，年年降水量量4500.8mmm。暢暢流期內(nèi)內(nèi)4-5月份水水位較低低，汛期期為7月到9月。春春季的流流冰易造造成對橋橋梁下部部結(jié)構(gòu)的的破壞，對對流冰期期的施工工也會產(chǎn)產(chǎn)生較大大的不利利影響1.2 技技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)和技術(shù)術(shù)規(guī)范1、公路路工程技技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn) （JTGG B001-22003）2、公路路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)通用用規(guī)范 （JTJJ D660-220044）3、公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范 （JTJJ D662-220044）4、公路路橋涵地地基與基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范 （JTGD

3、63-2007）5、公路路橋涵施施工技術(shù)術(shù)規(guī)范 （JTJJ0411-20000）6、現(xiàn)行標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)圖1.3 技技術(shù)指標(biāo)標(biāo)1.3.11 橋面凈凈空 凈9+21.55m1.3.22 設(shè)計(jì)荷荷載 汽車荷載 公路級人群荷載 33.0kkN/mm21.3.33 設(shè)計(jì)水水位 H=1211.3mm1.3.44 計(jì)算要要求 設(shè)計(jì)流量確定橋長確定橋面最最低標(biāo)高高上部結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算下部結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算1.3.55 主要材材料1、預(yù)應(yīng)力力鋼束預(yù)應(yīng)力鋼束束采用17型鋼絞絞線,其強(qiáng)度度指標(biāo)為為:抗拉強(qiáng)度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值 =18860MMpa抗拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值 =12260MMpa彈性模量 E=11.955Mppa2、非預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋（1

4、）縱向向抗拉普普通鋼筋筋采用HRBB4000鋼筋,其強(qiáng)度度指標(biāo)為為:抗拉強(qiáng)度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:=4000Mppa 抗抗拉強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值:=3330Mppa 彈性模模量: E=22.0Mpaa 相相對界限限受壓區(qū)區(qū)高度: =0.53（2）箍筋筋及構(gòu)造造筋采用用HRBB3355鋼筋,其強(qiáng)度度指標(biāo)為為: 抗拉強(qiáng)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值:=3335Mppa 抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值:=2880Mppa 彈彈性模量量: E=22.0Mpaa3、混凝土土主梁采用CC50混凝土土抗壓強(qiáng)度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值 =322.4MMPa抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值 =222.4MMPa抗拉強(qiáng)度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值 =2.65MMPa抗拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值 =1.83MMPa彈性模量

5、 =3.445MMPa1.4 結(jié)結(jié)構(gòu)形式式上部采用440m裝配式式預(yù)應(yīng)力力混凝土土T形梁下部采用柱柱式墩臺臺，鉆孔孔灌注樁樁，支座座采用板板式橡膠膠支座和和四氯乙乙烯滑板板式支座座。1.5 上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)說明書書1.5.11 技術(shù)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)標(biāo)準(zhǔn)跨徑 40mm計(jì)算跨徑 39.00mm主梁全長 39.96mm支點(diǎn)距梁端端 00.488m梁高 22.200m1.5.22 設(shè)計(jì)要要求1、為減輕輕主梁的的安裝重重量，增增強(qiáng)橋梁梁的整體體性，在在預(yù)制T梁上設(shè)設(shè)700mmm的濕接接縫。2、 設(shè)計(jì)計(jì)構(gòu)件尺尺寸按規(guī)規(guī)范圖。3、對內(nèi)梁梁各截面面進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算。1.5.33 施工工工藝按后張法施施工工藝藝制作主主梁，采采用金

6、屬屬波紋管管制孔。1.5.44 施工要要點(diǎn)1、支架模模板，保保證工程程構(gòu)造物物的形狀狀，尺寸寸及各部部分相互互間位置置的正確確性。2、預(yù)應(yīng)力力鋼束采采用超張張拉，嚴(yán)嚴(yán)格按規(guī)規(guī)程操作作。3、管道或或成孔要要個保證證質(zhì)量，保保證孔道道暢通。4、保證混混凝土質(zhì)質(zhì)量。1.6 下下部結(jié)構(gòu)構(gòu)說明書書 1.6.11 質(zhì)量標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)1、灌注樁樁用的原原材料和和混凝土土強(qiáng)度必必須符合合設(shè)計(jì)要要求和施施工規(guī)范范的規(guī)定定。2、成孔深深度必須須符合設(shè)設(shè)計(jì)要求求。3、實(shí)際澆澆注混凝凝土不得得小于計(jì)計(jì)算體積積。4、灌注后后的樁頂頂標(biāo)高必必須符合合設(shè)計(jì)要要求。1.6.22 施工注注意事項(xiàng)項(xiàng)1、 預(yù)防防塌孔。2、 預(yù)防防樁孔偏偏

7、斜 。3、 預(yù)防防鋼筋籠籠變形，保保護(hù)層不不夠，深深度不符符合要求求 。第2章 水水文計(jì)算算2.1 原原始資料料2.1.11 水文資資料河床土質(zhì)為為沙性土土，平均均粒徑為為3mmm，屬細(xì)細(xì)礫。河河槽寬，無無河灘。設(shè)計(jì)水位1211.3mm，最大大水深圖2.1 河床地地質(zhì)剖面面圖2.1.22 設(shè)計(jì)流流量已知設(shè)計(jì)水水位=1121.3 ，由謝謝才-曼寧公公式計(jì)算算設(shè)計(jì)流流速，進(jìn)進(jìn)而計(jì)算算設(shè)計(jì)流流量。2.2 水水文計(jì)算算2.2.11 設(shè)計(jì)流流量的計(jì)計(jì)算利用謝才曼寧公公式： （2.1）斷面平均均流速；水力半徑徑，；水力坡度度；謝才系數(shù)數(shù)；粗糙系數(shù)數(shù)；表2.1 河流橫橫斷面計(jì)計(jì)算表03 009 303 03

8、 5 808 50 003 208 72 070 603 59 053 103 0. 004 403 0. 0 把水力半徑、流速流量單獨(dú)拿出來計(jì)算，還需注意寬深比大于10，取平均水深為水力半徑把水力半徑、流速流量單獨(dú)拿出來計(jì)算，還需注意寬深比大于10，取平均水深為水力半徑403 0. 2.2.22 橋孔凈凈長計(jì)算算及橋孔孔布置應(yīng)用橋下過過水面積積計(jì)算橋橋孔長度度經(jīng)驗(yàn)公公式，這這種方法法對于顆顆粒均勻勻的沙質(zhì)質(zhì)河床，平平原穩(wěn)定定河床基基本能反反映實(shí)際際情況。 （2.2）其中：橋橋孔最小小凈長度度；設(shè)計(jì)流量量；設(shè)計(jì)水位位下天然然河槽流流量；天然河槽槽寬度；系數(shù)和指指數(shù)；分孔： 從安全全方面考考慮選

9、3孔驗(yàn)算：墩寬寬采用11.8m=標(biāo)準(zhǔn)跨徑徑孔數(shù)橋墩數(shù)數(shù)墩寬=滿足要要求。由由此確定定此橋分分三孔。2.2.33 橋面中中心最低低標(biāo)高確確定河不通航，所所以 （2.3） 式中： 設(shè)計(jì)水位位，=1211.3；橋下凈空空安全值值，取00.5mm； 橋梁上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)建筑高高度；壅水高度度，取 橋面中心最最低標(biāo)高高:缺橋面鋪裝高度缺橋面鋪裝高度2.2.44 梁墩臺臺沖刷計(jì)計(jì)算(1) 橋橋下斷面面一般沖沖刷后水水深河床土為亞亞砂土亞亞粘土（可可塑），無無河灘，所所以沖刷刷計(jì)算按按粘性土土河床一一般沖刷刷計(jì)算公公式9-1計(jì)算： (2.44)式中：橋下一般般沖刷后后的最大大水深（）；橋下河槽槽部分通通過的設(shè)設(shè)

10、計(jì)流量量（）； 當(dāng)橋下下河槽能能擴(kuò)寬至至全橋時時（橋孔孔壓縮大大，河灘灘土質(zhì)易易沖刷）（）；橋下河槽槽部分橋橋孔過水水凈寬（），當(dāng)橋下河槽能擴(kuò)寬至全橋時，即為全橋橋孔過水凈寬；（兩臺前緣間的橋孔長度）；橋墩水流流側(cè)向壓壓縮系數(shù)數(shù)，（）經(jīng)查查表，由由內(nèi)插可可求得；橋下河槽槽最大水水深（）；橋下河槽槽平均水水深（）；單寬流量量集中系系數(shù)取1.001.2；沖刷坑范范圍內(nèi)黏黏性土液液性指數(shù)數(shù)適用范范圍為0.11611.199 ;即一般沖刷刷：8.666m(2) 橋橋墩局部部沖刷計(jì)計(jì)算 當(dāng)時 （2.5） 當(dāng)時 （2.6）式中 ：墩形系系數(shù)，經(jīng)經(jīng)查表；橋墩計(jì)算算寬度（m），；沖刷坑范范圍內(nèi)黏黏性土液液性指

11、數(shù)數(shù)，適用用范圍為為，；一般沖刷刷后的最最大水深深所以局部沖沖刷為1.001m，因此，確定定一般沖沖刷和局局部沖刷刷之和為為2.667m3m,在要求求的范圍圍之內(nèi)。最低沖刷線線標(biāo)高mm2.3 本本章小結(jié)結(jié)本章通過對對所給河河床剖面面圖和相相關(guān)水文文資料的的分析和和計(jì)算，得得知設(shè)計(jì)計(jì)流量為為Qs14224.994m/s，設(shè)計(jì)計(jì)水位1121.3m。計(jì)計(jì)算最小小橋孔凈凈長Lj91.56mm，實(shí)際際最小橋橋孔凈長長為1116.44m。通通過設(shè)計(jì)計(jì)水位進(jìn)進(jìn)一步的的計(jì)算出出橋長1120mm及橋面面中心最最低標(biāo)高高1244m，同同時根據(jù)據(jù)地質(zhì)水水文圖確確定橋梁梁三孔的的布置。本本章的內(nèi)內(nèi)容是以以后的設(shè)設(shè)計(jì)工

12、作作的基礎(chǔ)礎(chǔ)，為第第四章的的下部基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)提供了了詳實(shí)的的資料和和數(shù)據(jù)。第3章 上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)一般設(shè)設(shè)計(jì)3.1 設(shè)設(shè)計(jì)資料料及構(gòu)造造布置3.1.11 設(shè)計(jì)資資料1、橋梁跨跨徑及橋橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：40m（墩中中心距），全橋共：1120米，分3跨，主梁全長：39.96mm，橋面凈空：凈9+221.5m計(jì)算跨徑：39m。2、設(shè)計(jì)荷荷載公路級級3、材料及及工藝本橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土簡支支T型梁橋橋；混凝凝土：主主梁用CC50，欄桿桿及橋面面鋪裝用用C500；預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋：公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范（JTGG D662-220044）的鋼絞絞線，每每束7根，全全梁配6束，=1

13、18600。按后后張法施施工工藝藝制作主主梁，采采用內(nèi)徑徑70mmm、外外徑777mm的的預(yù)埋金金屬波紋紋管和夾夾片式錨錨具。其其他內(nèi)容容詳見設(shè)設(shè)計(jì)說明明書。4、設(shè)計(jì)依依據(jù)交通部頒頒公路路工程技技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)（JTGG B001-220033），簡簡稱標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)交通部頒頒公路路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)通用用規(guī)范（JTGD60-2004）簡稱橋規(guī)交通部頒頒公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范（JTGG D662-220044）3.1.22 橫截面面布置本設(shè)計(jì)采用用公路橋橋涵標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)圖400米跨徑的的定型設(shè)設(shè)計(jì)，因因此主要要尺寸已已經(jīng)大致致定下，以以下為初初步選定定截面尺尺寸。1、主梁間間距與主主梁片數(shù)

14、數(shù)全橋?qū)?22米，主主梁間距距2.3米，因因此共設(shè)設(shè)5片主梁梁，根據(jù)據(jù)一些資資料，主主梁的梁梁高選用用22000mm,詳細(xì)布布置見圖圖3.1：圖3.1 截面尺尺寸圖2、主梁主主要截面面幾何特特性計(jì)算算主梁跨中截截面劃分分五個規(guī)規(guī)則的圖圖形小單單元，截截面幾何何特性指指標(biāo)列表表計(jì)算如如表3.11表3.1 一號梁梁跨中截截面幾何何性質(zhì)計(jì)計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai 分塊面積形形心至上上緣距離離 yyi 分塊面積對對上緣靜靜矩Si=Aiyi 分塊面積的的 自身慣慣矩 Ii di=yss-yi 分塊面積對對截面形形心慣矩矩Ix=Aidi2 I=Ii+Ix 大毛截面翼緣板3680.0 8.0 294400

15、.0 785066.7 71.8 1897665688.0 1905550744.7 三角承托697.55 19.0 132522.5 3138.8 60.8 25792254.6 25823393.4 腹板3480.0 103.00 3584440.00 87800040.0 -23.22 18714460.8 1065115000.8 表3.1 一號梁梁跨中截截面幾何何性質(zhì)計(jì)計(jì)算表 續(xù)上上表下三角360.00 123.33 443888.0 8000.0 -43.55 6808996.88 6888996.88 馬蹄1680.0 205.00 3444000.00 1260000.00 -

16、125.2 2632998600.6 2645558600.6 9897.5 7899220.55 5943337266.4 小毛截面翼緣板3120.0 8.0 249600.0 665600.0 76.122 1807880733.7 1814446333.7 三角承托697.55 19.0 132522.5 3138.8 65.122 29578828.5 29609967.3 腹板3480.0 103.00 3584440.00 87800040.0 -18.888 12404461.3 1002005011.3 下三角360.00 123.33 443888.0 8000.0 -39.

17、118 5526226.11 5606226.11 馬蹄1680.0 205.00 3444000.00 1260000.00 -120.88 2454881177.0 2467441177.0 9337.5 7854440.55 5636008455.4 表3.2 一號梁梁支點(diǎn)截截面幾何何性質(zhì)計(jì)計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai 分塊面積形形心至上上緣距離離 yyi 分塊面積對對上緣靜靜矩Si=Aiyi 分塊面積的的 自身慣慣矩Ii di=yss-yi 分塊面積對對 截面形形心慣矩矩Ix=Aidi2 I=Ii+Ix 大毛截面翼緣板3680.0 8.0 294400.0 785066.7 81.3 2

18、429337500.0 2437222566.7 左三角承托托324.44 18.5 5997.6 1002.1 70.8 16241113.3 16251115.4 右三角承托托92.2 17.9 1651.5 169.99 71.3 4689007.22 4690777.11 腹板114244118.00 13480032.0 3961884322.0 -28.88 94426650.0 4906110822.0 155200 13851121.1 7552775311.2 小毛截面翼緣板3120.0 8.0 249600.0 665600.0 84.288 2216117299.4 22

19、22882899.4 左三角承托托324.44 18.5 5997.6 1002.1 73.799 17661183.0 17671185.1 右三角承托托92.2 17.9 1651.5 169.99 74.366 5095990.44 5097660.33 腹板114244.0 118.00 13480032.0 3961884322.0 -25.772 75571186.2 4717556188.2 149600.5 13806641.1 7168008533.0 表3.3 二、三三號梁跨跨中截面面幾何性性質(zhì)計(jì)算算表分塊名稱分塊面積Ai 分塊面積形形心至上上緣距離離 yyi 分塊面積對對

20、上緣靜靜矩Si=Aiyi 分塊面積的的自身慣慣矩 Ii di=yss-yi 分塊面積對對 截面形形心慣矩矩Ix=Aidi2 I=Ii+Ix 大毛截面翼緣板3680.0 8.0 294400.0 785066.7 73.4 1982662200.8 1990447277.5 三角承托450.00 19.0 8550.0 2025.0 62.4 17521192.0 17542217.0 腹板3480.0 103.00 3584440.00 87800040.0 -21.66 16236628.8 1040336688.8 下三角360.00 123.33 443888.0 8000.0 -41.

21、99 6320119.66 6400119.66 馬蹄1680.0 205.00 3444000.00 1260000.00 -123.6 2566552922.8 2579112922.8 9650.0 7852118.00 5849339255.7 小毛截面翼緣板2560.0 8.0 192000.0 546133.3 82.9 1757221533.6 1762667666.9 三角承托450.00 19.0 8550.0 2025.0 71.9 23230090.1 23251115.1 腹板3480.0 103.00 3584440.00 87800040.0 -12.22 5137

22、226.33 92937766.3 下三角360.00 123.33 443888.0 8000.0 -32.55 3790880.99 3870880.99 馬蹄1680.0 205.00 3444000.00 1260000.00 -114.2 2189007733.8 2201667733.8 8530.0 7749778.00 5164995033.0 注：矩形：；三角角形：3、檢驗(yàn)截截面效率率指標(biāo)大毛截面上上核心距距（運(yùn)營營階段）大毛截面下下核心距距（運(yùn)營營階段）截面效率指指標(biāo)，不必驗(yàn)算算截面穩(wěn)穩(wěn)定性。3.1.33 主梁間間距與主主梁片數(shù)數(shù)主梁間距通通常應(yīng)隨隨梁高與與跨徑的的增大而而

23、加寬為為經(jīng)濟(jì)，同同時加寬寬翼緣板板對提高高主梁截截面效率率指標(biāo)很很有效，故故在許可可條件下下應(yīng)適當(dāng)當(dāng)加寬T梁翼緣緣板，本本設(shè)計(jì)主主梁翼緣緣板寬度度為23300mmm，由于于寬度較較大，為為保證橋橋梁的整整體受力力性能，橋橋面板采采用現(xiàn)澆澆混凝土土濕接縫縫，因此此主梁工工作截面面有兩種種：預(yù)施施應(yīng)力，運(yùn)運(yùn)輸，吊吊裝階段段的小截截面（上上翼緣板板寬度為為16000mm）和運(yùn)運(yùn)營階段段的大截截面（上上翼緣板板寬度為為23000mm）。橋橋?qū)挒閮魞?+21.55m，橋梁梁橫向布布置5片主梁梁。3.1.44 橫截面面沿跨長長的變化化設(shè)計(jì)主梁采采用等高高度形式式，橫截截面的TT梁翼板板厚度沿沿跨長不不變，

24、馬馬蹄部分分為配合合鋼束彎彎起而從從距離支支點(diǎn)65000mmm的變化化點(diǎn)開始始向支點(diǎn)點(diǎn)逐漸抬抬高，梁梁端部分分區(qū)段由由于錨頭頭集中力力的作用用而引起起較大的的局部應(yīng)應(yīng)力同時時因布置置錨具的的需要應(yīng)應(yīng)在變化化點(diǎn)處開開始將腹腹板加厚厚，在距距支點(diǎn)19880mmm處加寬寬至與馬馬蹄同寬寬。3.1.55 橫隔梁梁的設(shè)置置 本設(shè)計(jì)在橋橋跨中點(diǎn)點(diǎn)和三分分點(diǎn)，六六分點(diǎn)，支支點(diǎn)處設(shè)設(shè)置七道道橫隔梁梁，其間間距為66.5mm。端橫橫隔梁的的高度與與主梁同同高，厚厚度為上上部2600，下部2400。中橫橫隔梁高高度19550，厚厚度為上上部1800，下部1600。見圖3.2。2200220039960/26500

25、65006500480圖3.2主主梁尺寸寸3.2 主主梁內(nèi)力力計(jì)算3.2.11 永久作作用效應(yīng)應(yīng)計(jì)算1）永久作作用集度度（以1號梁為為例）(1)預(yù)制制梁自重重跨中截面面段主梁梁自重（變變化點(diǎn)至至跨中截截面長13）馬蹄抬高高與腹板板變寬段段梁的自自重（長長5）支點(diǎn)段梁梁的自重重（長1.998）邊主梁的的橫隔梁梁中橫隔梁體體積：端橫隔梁體體積：故半跨內(nèi)橫橫隔梁重重力為：預(yù)制梁永永久作用用集度(2)二期期永久作作用現(xiàn)澆T梁梁翼板集集度現(xiàn)澆部分分橫隔梁梁一片中橫隔隔梁（現(xiàn)現(xiàn)澆部分分）體積積：一片端橫隔隔梁（現(xiàn)現(xiàn)澆部分分）體積積：故：二期永久久作用集集度(3)三期期永久作作用鋪裝10cm混混凝土鋪鋪裝：

26、8cm瀝青青鋪裝：若將橋面鋪鋪裝均攤攤給五片片梁，則則欄桿欄桿集度字體小字體小人行道集度度：欄桿、人行行道均攤攤給五片片梁：三期荷載集集度：表3. 44 荷載載集度表表梁號一期荷載二期荷載三期荷載 匯總127.5771.636610.51139.7116226.3993.917710.51139.7116326.3993.917710.51139.71162）永久作作用效應(yīng)應(yīng)設(shè)為計(jì)算截截面離左左支座的的距離，并并令 ，主梁梁彎矩和和剪力的的計(jì)算公公式分別別為： (33.1) (3.22)qqX=alX=al(1-a)lQxMxa(1-a)la(1-a)lM影響線11aaQ影響線圖3.3 永久久

27、作用效效應(yīng)計(jì)算算圖表3.5 1號梁永永久作用用效應(yīng)計(jì)計(jì)算表作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)變化點(diǎn)距支點(diǎn)h/2支點(diǎn)=0.55=0.225=0.116466=0.0028=0一期彎矩5241.753931.212882.99570.7700剪力0268.881360.661507.556536.225二期彎矩311.004233.228171.00833.8660剪力015.95521.40030.12231.900三期彎矩1998.211498.621099.03217.5560剪力0102.447137.447193.449204.994彎矩75515663.114153.1822.1120剪力0387.2

28、23519.448731.117773.009表3.6 2.3號梁梁永久作作用效應(yīng)應(yīng)計(jì)算表表作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)變化點(diǎn)距支點(diǎn)h/2支點(diǎn)=0.55=0.2250.16446=0.0028=0一期彎矩5017.403762.952759.60546.2270剪力0257.330345.118485.884514.660二期彎矩744.772558.552409.66081.0880剪力038.19951.23372.11176.422三期彎矩1998.211498.621099.03217.5560剪力0102.447137.447193.449204.994彎矩7760.335820.094268

29、.23844.9910剪力0397.996533.888751.444795.9963.2.22 可變作作用效應(yīng)應(yīng)計(jì)算1）沖擊系系數(shù)和車車道折減減系數(shù)按橋規(guī)4.3.2規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻，簡支梁橋的基頻可采用下式計(jì)算其中： 材料彈性性模量跨中截面的的截面慣慣性矩結(jié)構(gòu)跨中處處的單位位長度質(zhì)質(zhì)量結(jié)構(gòu)跨中處處每延米米結(jié)構(gòu)重重力混凝土，單位加上單位加上根據(jù)加空格本橋的的基頻，可可計(jì)算出出汽車荷荷載的沖沖擊系數(shù)數(shù)為：加空格按橋規(guī)規(guī)定兩兩車道的的車道折折減系數(shù)數(shù)為1；2) 計(jì)算算主梁的的荷載橫橫向分布布系數(shù)（1）跨中中截面的的荷載橫橫向分布布系數(shù)如前所述，本本例橋跨

30、跨內(nèi)設(shè)六六道橫隔隔梁，具具有可靠靠的橫向向聯(lián)系，且且承重結(jié)結(jié)構(gòu)的長長寬比為為： 所以按修正正的剛性性橫隔梁梁來繪制制橫向影影響線和和計(jì)算橫橫向分布布系數(shù)計(jì)算主梁梁抗扭慣慣矩對于T形截截面抗扭扭慣矩可可近似按按下式計(jì)計(jì)算： (33.3) 式中：、相應(yīng)單單個矩形形截面寬寬度和高高度；矩形截面面抗扭剛剛度系數(shù)數(shù)；截面劃分分成矩形形截面的的個數(shù)；對于跨中截截面，翼翼緣板的的換算平平均厚度度：馬蹄部分的的換算平平均厚度度：表3.7 主梁梁抗扭慣慣矩 分塊名稱翼緣板23018.14412.799134.576634腹板161.886208.09330.30773.975528馬蹄56401.40.1866

31、436.68116515.2333277 (3.44)式中：；按修正的的剛性橫橫梁法計(jì)計(jì)算橫向向影響線線豎坐標(biāo)標(biāo)值： (3.55)式中：；計(jì)算所得的的值見表3.88：表3.8 橫向向影響線線豎坐標(biāo)標(biāo)值梁號i1i2i3i4i510.553320.376660.20.02334-0.1553220.376660.288830.20.111170.0233430.20.20.20.20.2計(jì)算荷載載橫向分分布系數(shù)數(shù)按橫向最不不利荷載載得梁在在汽車人人群作和和下的橫橫向分布布系數(shù)，如如圖3.4繪制1、2號梁荷荷載橫向向影響線線,進(jìn)行最最不利布布載圖3.4 跨中的的橫向分分布系數(shù)數(shù) mc 計(jì)算圖圖示 （

32、尺寸寸單位：m mm）1號梁的汽汽車橫向向分布系系數(shù)為： 人群橫向分分布系數(shù)數(shù)為：2號梁的汽汽車橫向向分布系系數(shù)為：人群橫向分分布系數(shù)數(shù)為：3號梁的汽汽車橫向向分布系系數(shù)為：人群橫向分分布系數(shù)數(shù)為：（2）支點(diǎn)點(diǎn)截面的的荷載橫橫向分布布系數(shù)：按杠桿原理理法繪制制荷載橫橫向分布布影響線線并進(jìn)行行布載 圖圖3.55 支支點(diǎn)的橫橫向分布布系數(shù)mm0 計(jì)算圖圖示 (尺寸單單位：mm m)1號梁的汽汽車橫向向分布系系數(shù)為：人群橫向分分布系數(shù)數(shù)為：2號梁的汽汽車橫向向分布系系數(shù)為：人群橫向分分布系數(shù)數(shù)為：3號梁的汽汽車橫向向分布系系數(shù)為：人群橫向分分布系數(shù)數(shù)為：（3）橫向向分布系系數(shù)匯總總在活載內(nèi)力力計(jì)算中

33、中，對于于橫向分分布系數(shù)數(shù)的取值值做如下下考慮：跨中至至變化點(diǎn)點(diǎn)區(qū)域取取,梁端取取，變化化點(diǎn)至梁梁端區(qū)域域進(jìn)行直直線內(nèi)插插。表3.9 橫向分分布系數(shù)數(shù)匯總表表梁號荷載位置汽車荷載人群荷載 1號梁跨中0.638800.60331 支點(diǎn)0.369961.28000 2號梁跨中0.519900.40116 支點(diǎn)0.82661 0.00000 3號梁跨中0.4000 0.20000 支點(diǎn)0.82661 0.00000 居中就都居中居中就都居中3) 車道道荷載的的取值公路級的均均布荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值和集中中荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為為：計(jì)算彎矩時時：計(jì)算剪力時時：4) 計(jì)算算可變作作用效應(yīng)應(yīng)在可變作用用效應(yīng)計(jì)計(jì)算中，對

34、對于橫向向分布系系數(shù)的取取值作如如下考慮慮：支點(diǎn)點(diǎn)處橫向向分布系系數(shù)取，從從支點(diǎn)至至第一根根橫隔梁梁，橫向向分布系系數(shù)從直直線過渡渡到，其其余梁段段均取。計(jì)算最大彎彎矩和最最大剪力力采用直直接加載載求可變變作用效效應(yīng)，計(jì)計(jì)算公式式為 (3.66)式中：所所求截面面的彎矩矩或剪力力；汽車荷載載沖擊系系數(shù)；汽車荷載載橫向折折減系數(shù)數(shù)；車道集中中荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；車道均布布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；影響線上上最大坐坐標(biāo)值；影響線上上同號區(qū)區(qū)段的面面積；(1) 跨跨中截面面最大彎彎矩和剪剪力可變作用（汽汽車）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：可變作用（人人群）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：圖3.6 跨中截截面作用用效應(yīng)計(jì)計(jì)算圖式式(2) 四四分點(diǎn)截截面

35、最大大彎矩和和剪力可變作用（汽汽車）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：可變作用（人人群）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：圖3.7 四分點(diǎn)點(diǎn)截面彎彎矩剪力力計(jì)算圖圖示(3) 變變化點(diǎn)截截面最大大彎矩和和剪力可變作用（汽汽車）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：可變作用（人人群）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：圖3.8 變化化點(diǎn)截面面彎矩剪剪力計(jì)算算圖示(4)距支支點(diǎn)h/2截面可變作用（汽汽車）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：可變作用（人人群）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)： 圖3.9 hh/2截截面彎矩矩剪力計(jì)計(jì)算圖示示(5)支點(diǎn)點(diǎn)截面可變作用（汽汽車）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：可變作用（人人群）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)： 圖圖3.100 支點(diǎn)截截面彎矩矩剪力計(jì)計(jì)算圖示示3.2.33 主梁內(nèi)內(nèi)力組合合1）基本組組合（用用于承載載能

36、力極極限狀態(tài)態(tài)計(jì)算） (3.77) (3.88)2) 短期期組合（用用于正常常使用極極限狀態(tài)態(tài)計(jì)算） 3) 長期期組合（用用于正常常使用極極限狀態(tài)態(tài)計(jì)算） 將計(jì)算所得得的內(nèi)力力組合值值列于下下表表3.100 11號梁內(nèi)內(nèi)力組合合計(jì)算表表荷載類別跨中截面L/4截面面變化點(diǎn)截面面h/2截面面支點(diǎn)截面M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)總恒載7551.0000 0.0000 5663.1100 387.2230 4153.1000 519.4480 822.1120 731.1170 0.0000 773.0090 汽車荷載3

37、786.1800 180.0060 2833.7500 299.7700 2092.8200 343.0030 407.7720 414.5590 0.0000 426.7780 人群荷載537.3370 13.7880 408.4440 30.3220 308.0020 37.2990 65.3660 55.8220 0.0000 63.3660 基本組合149633.700267.5518 112200.433918.2214 8258.6500 1145.3833 1630.5555 1520.3488 0.0000 1596.1633 短期組合103422.044120.9959 77

38、58.3066 595.9943 5706.8466 760.9955 1130.1700 1033.7700 0.0000 1090.4866 長期組合9053.7644 66.7557 6790.3477 501.2297 4988.1522 651.0073 986.9944 894.5515 0.0000 943.5597 表3.111 22號梁內(nèi)內(nèi)力組合合計(jì)算表表荷載類別跨中截面L/4截面面變化點(diǎn)截面面h/2截面面支點(diǎn)截面M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)總恒載7760.3300 0.0000 5820.09

39、00 397.9960 4268.2300 533.8880 844.9910 751.4440 0.0000 795.9960 汽車荷載3125.5300 100.4410 2350.8800 244.5570 1748.0400 280.2230 351.5550 351.9930 0.0000 369.4400 表3.111 2號梁內(nèi)內(nèi)力組合合計(jì)算表表 續(xù)上表表人群荷載330.9910 8.4800 244.9970 19.4990 178.1170 24.1330 32.2440 29.2330 0.0000 29.0550 基本組合140588.755 150.0072 105499

40、.700841.7779 7768.6822 1060.0044 1542.1711 1427.1688 0.0000 1504.8488 短期組合9951.6755 68.2448 7464.3933 563.0027 5486.9000 724.8814 1086.4066 990.1152 0.0000 1044.8911 長期組合8955.7999 37.5445 6717.6977 488.9943 4934.0699 638.8848 977.3381 882.8836 0.0000 933.2226 表3.122 33號梁內(nèi)內(nèi)力組合合計(jì)算表表荷載類別跨中截面L/4截面面變化點(diǎn)截面

41、面h/2截面面支點(diǎn)截面M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)總恒載7760.3300 0.0000 5820.0900 397.9960 4268.2300 533.8880 844.9910 751.4440 0.0000 795.9960 汽車荷載2425.3000 114.2220 1828.3300 188.9920 1363.6600 216.4400 278.2270 276.5530 0.0000 292.7710 人群荷載164.7790 4.2200 114.8830 9.7100 88.7330 12.

42、0220 16.7990 14.5660 0.0000 14.4770 基本組合128922.388164.6634 9672.3800 752.9915 7130.3788 957.0078 1422.2755 1305.1777 0.0000 1381.1522 短期組合9368.7511 72.2008 7023.2122 520.1122 5168.6622 674.7710 1027.3377 930.6601 0.0000 984.6662 長期組合8651.1788 40.5338 6487.9033 466.1103 4767.5522 612.2293 946.2276 85

43、1.3322 0.0000 901.3309 3.3 鋼鋼筋面積積的估算算及鋼束束布置3.3.11 預(yù)應(yīng)力力鋼筋截截面積估估算首先，根據(jù)據(jù)跨中截截面正截截面抗裂裂要求，確確定預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋數(shù)量。為為滿足抗抗裂要求求，所需需的有效效預(yù)加力力為 （3.113）式中：短期效應(yīng)應(yīng)彎矩組組合設(shè)計(jì)計(jì)值，由由表3.10查得得，；為估算鋼鋼筋數(shù)量量時近似似采用毛毛截面幾幾何性質(zhì)質(zhì)，由表表3.11查得，全截面對抗抗裂性驗(yàn)驗(yàn)算邊緣緣的彈性性抵抗矩矩為：預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋重心心至毛截截面重心心的距離離，假假設(shè)1200，擬采用155.2 鋼絞線線，單根根鋼絞線線的公稱稱截面面面積1399，抗拉拉強(qiáng)度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值18660，張張

44、拉控制制應(yīng)力取取，預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失失按張拉拉控制應(yīng)應(yīng)力的20估算算，所需需預(yù)應(yīng)力力鋼絞線線的鋼筋筋面積為為：采用6束7715.2 的鋼絞絞線，預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的截截面積為為，采用用夾片式式群錨，70金屬波紋管成孔。3.3.22 預(yù)應(yīng)力力鋼筋的的布置（1）對于于跨中截截面，在在保證布布置預(yù)留留管道構(gòu)構(gòu)造要求求的前提提下，盡盡可能使使鋼束群群重心的的偏心距距大些，選用直徑5cm抽拔橡膠成型的管道，取管道凈距4cm，至梁底凈距5cm。？（2）對于于錨固截截面，為為了方便便張拉操操作，將將所有鋼鋼束都錨錨固在梁梁端，這這樣符合合均勻分分散的原原則，既既滿足張張拉要求求，N5(N6) 在梁端端均彎起起較高，可

45、可以提供供較大的的預(yù)剪力力。詳圖圖如下： 換成以mm為單位，加入管道最小保護(hù)層厚度計(jì)算，按規(guī)范9.4.8與9.4.9，套一個公式換成以mm為單位，加入管道最小保護(hù)層厚度計(jì)算，按規(guī)范9.4.8與9.4.9，套一個公式圖3.111 鋼鋼束布置置圖（3）其他他截面鋼鋼筋布置置及傾角角計(jì)算鋼筋彎起起形狀，彎彎起角及及其彎曲曲半徑 為為了使用用施工方方便，全全部6束預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋均錨固固于梁端端，這樣樣布置符符合均勻勻分散的的原則。 采采用直線線段中接接圓弧段段的方式式彎曲，為為使預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋的預(yù)加加力垂直直作用于于錨墊板板，的彎彎起角；的彎起起角；的彎起起角；的彎起起角；各各鋼束的的彎起半半徑；升高

46、高值；鋼束各控控制點(diǎn)位位置的確確定以號鋼束為為例：由確定導(dǎo)線線點(diǎn)距錨錨固點(diǎn)的的水平距距離：由確定彎起起點(diǎn)至導(dǎo)導(dǎo)線點(diǎn)的的水平距距離：所以彎起點(diǎn)點(diǎn)至錨固固點(diǎn)的水水平距離離為：則彎起點(diǎn)至至跨中截截面的水水平距離離：根據(jù)圓弧切切線的性性質(zhì)，彎彎止點(diǎn)沿沿切線方方向至導(dǎo)導(dǎo)線點(diǎn)的的距離與與彎起點(diǎn)點(diǎn)至導(dǎo)線線點(diǎn)的水水平距離離相等，所所以彎止止點(diǎn)至導(dǎo)導(dǎo)線點(diǎn)的的水平距距離為：故彎止點(diǎn)至至跨中截截面的水水平距離離：由此計(jì)算的的各鋼束束控制要要素見表表3.113表3.133 預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋束曲線線要素表表鋼束號升高值彎起角彎起半徑支點(diǎn)至錨固固點(diǎn)的水水平距離離彎起點(diǎn)距跨跨中的水水平距離離彎止點(diǎn)距跨跨中截面面的水平平距離N1

47、N23605800000260121522191255N3N46707500000282112677173600表3.133 預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋束曲線線要素表表 續(xù)上表表N5120094000002759051153088N6150093000002787946126399各截面鋼鋼束位置置及傾角角計(jì)算計(jì)算鋼束上上任意一一點(diǎn)離梁梁底距離離及改點(diǎn)點(diǎn)處鋼束束的傾角角，式中中為鋼束束彎起前前其重心心至梁底底的距離離，為點(diǎn)所在在計(jì)算截截面處鋼鋼束位置置的升高高值。計(jì)算時，首首先應(yīng)判判斷出點(diǎn)點(diǎn)所在處處的梁段段，然后后計(jì)算及及當(dāng)時，點(diǎn)位位于直線線段還未未彎起，故、當(dāng)時，點(diǎn)位位于圓弧弧彎曲段段，按下下式計(jì)算算及

48、(3.114) (3.115)當(dāng)時，點(diǎn)位位于靠近近錨固端端的直線線段，此此時，按按下式計(jì)計(jì)算 (33.166)各截面鋼束束位于及及傾角計(jì)計(jì)算表表3.144 各計(jì)計(jì)算截面面預(yù)應(yīng)力力筋束的的位置和和傾角 計(jì)算截面鋼束編號xkmmlb1+llb2mmxi-xkkmm（）Cimmai=a+cimm跨中截面xi=0N1、N221215226973為負(fù)值，鋼鋼束尚未彎起00100N3、N441126776093260N590516257100N679464693260L/4截面xi=97750N1、N221215226973為負(fù)值，鋼鋼束尚未彎起00100N3、N441126776093260N59051

49、625769916106N67946469318043.447754314表3.144 各計(jì)計(jì)算截面面預(yù)應(yīng)力力筋束的的位置和和傾角 續(xù)上表表變化點(diǎn)截面xi=1330000N1、N2212152269738480.60774104N3、N44112677609317331.986630290N59051625739495.6666195295N67946469350549431691距支點(diǎn)h/2截面面xi=1884000N1、N22121522697362484.4799244341N3、N44112677609371337503763N590516257934999881088N6794646

50、93104544912861546支點(diǎn)截面xi=1995000N1、N22121522697373485338438N3、N44112677609382337638898N590516257104499911621262N6794646931155449146117213.3.33 非預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋面積計(jì)計(jì)算按構(gòu)件承載載能力極極限狀態(tài)態(tài)，要求求估算非非預(yù)應(yīng)力力鋼筋數(shù)數(shù)量。在在確定預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋數(shù)量量后，非非預(yù)應(yīng)力力鋼筋根根據(jù)正截截面承載載能力極極限狀態(tài)態(tài)的要求求確定設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋和非非預(yù)應(yīng)力力鋼筋的的合力作作用點(diǎn)到到截面底底邊的距距離為則則有先假定為第第一類T型梁截截面，由由公式求得 屬于第第

51、類則根據(jù)正截截面承載載能力計(jì)計(jì)算需要要的非預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋面積積為：采用6根直直徑為16的鋼筋，提提供的鋼鋼筋面積積為，在在梁底布布置成一一排，其其間距為為90，鋼鋼筋重心心到底邊邊的距離離為。3.4 各各階段截截面幾何何性質(zhì)計(jì)計(jì)算3.4.11 凈截面面幾何特特性計(jì)算算在預(yù)加應(yīng)力力階級，只只需要計(jì)計(jì)算小毛毛截面的的幾何特特性，計(jì)計(jì)算公式式如下：截面積： (33.177)截面慣矩： (3.18)3.4.22 換算截截面幾何何特性計(jì)計(jì)算在使用荷載載階級需需要計(jì)算算大毛截截面的幾幾何特性性，計(jì)算算公式如如下：換算截面面面積： (33.199)換算截面慣慣矩： (3.220)式中：分別為為混凝土土毛截面

52、面面積和和慣矩分別為為一根管管道截面面面積、鋼鋼束截面面面積和和一根普普通鋼筋筋截面面面積別為凈凈截面和和換算截截面重心心到主梁梁上緣的的距離計(jì)算面面積內(nèi)所所含的管管道（鋼鋼束）數(shù)數(shù)鋼絞線線與混凝凝土的彈彈性模量量比值普通鋼鋼筋與混混凝土的的彈性模模量比值值各截面計(jì)算算結(jié)果整整理見表表3.115：表3.115 第一一階段跨跨中截面面幾何特特性計(jì)算算表分塊名稱分塊面積AAi (mm2)重心至梁頂頂距離yi (mm)對梁頂邊的的面積距距 SSi (mm3）自身慣性矩矩Ii x10010mmm4yu-yii（mm）Ix=Aii（yu-yi）2（mm4）I=Ii+Ix（x10100mm4）混凝土全截截

53、面9257550847.777847558277555.9-6.099343344309955非預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋換算算截面164800215035432200000-13088.399282111854478222.82預(yù)留管道面面積-2307792020-46611958800-11788.399-3204475668455-3.200凈截面9191551841.6617735770699555.955.5表3.166 各各控制截截面不同同階段的的截面幾幾何特性性匯總表表受力階段計(jì)算截面AysyxepIW（x1008mm3）（mm2）（mm）（mm）（mm）（x10111mmm4）Ws=I/ys

54、Wx=I/yxWp=I/ep階段一：孔孔道壓漿漿前跨中截面9164006819.7771380.231200.235.416.603.924.51l/4截面面9164006820.0031379.971189.975.426.603.924.55變化點(diǎn)截面面9164006822.6691377.311081.715.476.653.975.06距支點(diǎn)h/2截2261279.74472.7747.207.835.631.52支點(diǎn)截3381277.62335.1127.237.845.662.16階段二：管管道結(jié)硬硬后至濕濕接縫結(jié)結(jié)硬前跨中截面9

55、666444882.1151317.851137.856.136.954.655.39l/4截面面9666444881.8871318.131128.136.096.914.625.40變化點(diǎn)截面面9666444878.991321.11025.56.036.864.565.88距支點(diǎn)h/2截881264.2457.227.317.885.781.60支點(diǎn)截3391266.61342.117.287.805.752.13階段三：濕濕接縫結(jié)結(jié)硬后跨中截面10226694838.221361.81181.86.447.684.735.45l/4截

56、面面10226694837.9931362.071172.076.437.684.725.49變化點(diǎn)截面面10226694835.1131364.871069.276.377.624.675.96距支點(diǎn)h/2截6661294.34487.3347.718.515.961.58支點(diǎn)截3341296.66372.1167.688.505.922.063.5 持持久狀況況截面承承載能力力極限狀狀態(tài)計(jì)算算3.5.11 正截面面承載力力計(jì)算一般取彎矩矩最大的的跨中截截面進(jìn)行行正截面面承載力力計(jì)算（1）求受受壓區(qū)高高度先按第一類類T形截面面梁，略略去構(gòu)造

57、造筋的影影響，由由下式計(jì)計(jì)算混凝凝土受壓壓區(qū)高度度計(jì)算說明：受壓區(qū)區(qū)全部位位于翼緣緣板內(nèi)，說說明確實(shí)實(shí)是第一一類T形截面面梁。（2）正截截面承載載力計(jì)算算預(yù)應(yīng)力鋼筋筋和非預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的合合力作用用點(diǎn)到截截面底邊邊距離所以：從表3.77可知，梁梁跨中截截面的組組合設(shè)計(jì)計(jì)值。截截面抗彎彎承載力力由下式式得：計(jì)算說明：跨中截截面正截截面承載載力滿足足要求。3.5.22 斜截面面承載力力計(jì)算（1）斜截截面抗剪剪承載力力計(jì)算 變化點(diǎn)點(diǎn)截面處處的斜截截面抗剪剪承載力力計(jì)算：首先，根據(jù)據(jù)公式進(jìn)進(jìn)行截面面抗剪強(qiáng)強(qiáng)度上、下下限復(fù)核核，即： (3.21)式中：為為驗(yàn)算截截面處剪剪力組合合設(shè)計(jì)值值，這里里;為混凝

58、土土強(qiáng)度等等級，這這里；為混凝土土軸心抗抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，為腹板厚厚度，這這里；為預(yù)應(yīng)力力提高系系數(shù)，為相應(yīng)于于剪力組組合設(shè)計(jì)計(jì)值處的的截面有有效高度度，即自自縱向受受拉鋼筋筋合力點(diǎn)點(diǎn)（包括括預(yù)應(yīng)力力鋼筋和和非預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋）至混混凝土受受壓邊緣緣的距離離，這里里縱向受受拉鋼筋筋合力點(diǎn)點(diǎn)距截面面下緣的的距離為為：所以：，代入數(shù)據(jù)得得 計(jì)算表明：截面尺尺寸滿足足要求，但但需配置置抗剪鋼鋼筋。斜截面抗剪剪承載力力按下式式計(jì)算，即即： (33.222)其中：式中：異異號彎矩矩影響系系數(shù)，；預(yù)應(yīng)力提提高系數(shù)數(shù)，；受壓翼緣緣的影響響系數(shù)，；箍筋選用雙雙肢直徑徑為的鋼筋，間間距，則則，故：采用全部66束

59、預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋的平均均值，即即。所以以：變化點(diǎn)截面面處斜截截面抗剪剪滿足要要求。非非預(yù)應(yīng)力力構(gòu)造鋼鋼筋作為為承載力力儲備，未未予考慮慮。 距支點(diǎn)點(diǎn)截面處處的斜截截面抗剪剪承載力力計(jì)算：首先，根據(jù)據(jù)公式進(jìn)進(jìn)行截面面抗剪強(qiáng)強(qiáng)度上、下下限復(fù)核核，即： (33.233)式中：為為驗(yàn)算截截面處剪剪力組合合設(shè)計(jì)值值，這里里; 為混凝土土強(qiáng)度等等級，這這里；為混凝土土軸心抗抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，為腹板厚厚度，這這里；為預(yù)應(yīng)力力提高系系數(shù)，；為相應(yīng)于于剪力組組合設(shè)計(jì)計(jì)值處的的截面有有效高度度，即自自縱向受受拉鋼筋筋合力點(diǎn)點(diǎn)（包括括預(yù)應(yīng)力力鋼筋和和非預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋）至混混凝土受受壓邊緣緣的距離離，這里里縱向受受拉

60、鋼筋筋合力點(diǎn)點(diǎn)距截面面下緣的的距離為為：所以：，代代入數(shù)據(jù)據(jù)得：計(jì)算表明：截面尺尺寸滿足足要求，但但需配置置抗剪鋼鋼筋。斜截面抗剪剪承載力力按下式式計(jì)算，即即： (33.244)其中：式中：異異號彎矩矩影響系系數(shù)，；預(yù)應(yīng)力提提高系數(shù)數(shù)，；受壓翼緣緣的影響響系數(shù)，；箍筋選用雙雙肢直徑徑為的鋼筋，間間距，則則，故：采用全部66束預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋的平均均值，即即。所以以：距支點(diǎn)截面面處斜截截面抗剪剪滿足要要求。非非預(yù)應(yīng)力力構(gòu)造鋼鋼筋作為為承載力力儲備，未未予考慮慮。3.6 鋼鋼束預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失失估算3.6.11 預(yù)應(yīng)力力鋼筋張張拉（錨錨下）控控制應(yīng)力力按公橋規(guī)規(guī)規(guī)定定采用3.6.22 鋼束應(yīng)應(yīng)力損失失（